JPH0514988A - ラウドスピーカ・システム - Google Patents
ラウドスピーカ・システムInfo
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- JPH0514988A JPH0514988A JP3266431A JP26643191A JPH0514988A JP H0514988 A JPH0514988 A JP H0514988A JP 3266431 A JP3266431 A JP 3266431A JP 26643191 A JP26643191 A JP 26643191A JP H0514988 A JPH0514988 A JP H0514988A
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- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; DEAF-AID SETS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
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- H04R1/22—Arrangements for obtaining desired frequency or directional characteristics for obtaining desired frequency characteristic only
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- Fittings On The Vehicle Exterior For Carrying Loads, And Devices For Holding Or Mounting Articles (AREA)
- Audible-Bandwidth Dynamoelectric Transducers Other Than Pickups (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 周波数帯域が制限された音響出力を発生し、
その帯域内の音響パワー出力を周波数の関数としてほぼ
一定にし、通過帯域内におけるコーンの変位を小さくし
て、音響出力の歪みを小さくする。 【構成】 第１分割壁１３は第１電気音響変換器１２を
支持するとともにそれと共働して第１及び第２サブチャ
ンバＶ1、Ｖ2を境界付ける。第１のパッシブ・ラジエー
タＰ1が第１及び第３サブチャンバＶ1、Ｖ3を相互に結
合する。第２のパッシブ・ラジエータＰ2が第２及び第
３サブチャンバの少なくとも１つを包囲体の外部領域と
相互に結合する。各パッシブ・ラジエータは音響質量に
よって特徴付けられ、各サブチャンバは音響コンプライ
アンスによって特徴付けられる。音響質量及び音響コン
プライアンスは共働して、ラウドスピーカ・システムの
通過帯域に、振動可能ダイアフラムの周波数の関数とし
ての偏位特性が最小値を有する少なくとも３つの離間し
た周波数を確立する。
その帯域内の音響パワー出力を周波数の関数としてほぼ
一定にし、通過帯域内におけるコーンの変位を小さくし
て、音響出力の歪みを小さくする。 【構成】 第１分割壁１３は第１電気音響変換器１２を
支持するとともにそれと共働して第１及び第２サブチャ
ンバＶ1、Ｖ2を境界付ける。第１のパッシブ・ラジエー
タＰ1が第１及び第３サブチャンバＶ1、Ｖ3を相互に結
合する。第２のパッシブ・ラジエータＰ2が第２及び第
３サブチャンバの少なくとも１つを包囲体の外部領域と
相互に結合する。各パッシブ・ラジエータは音響質量に
よって特徴付けられ、各サブチャンバは音響コンプライ
アンスによって特徴付けられる。音響質量及び音響コン
プライアンスは共働して、ラウドスピーカ・システムの
通過帯域に、振動可能ダイアフラムの周波数の関数とし
ての偏位特性が最小値を有する少なくとも３つの離間し
た周波数を確立する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、複数のサブチャンバ及
びパッシブ・ラジエータ（受動放射器）、例えばポート
及びドロンコーンを有するラウドスピーカ・システムに
関する。これらのシステムは一連の高次音響フィルタに
結合される音響源を含み、周波数帯域が制限された音響
出力を発生し、その帯域内の音響パワー出力は周波数の
関数としてほぼ一定となるようにされている。一連の音
響フィルタは、典型的には、音響コンプライアンス（包
囲された空気量）及び音響質量（パッシブ・ラジエータ
またはポート）によって具現化される。
びパッシブ・ラジエータ（受動放射器）、例えばポート
及びドロンコーンを有するラウドスピーカ・システムに
関する。これらのシステムは一連の高次音響フィルタに
結合される音響源を含み、周波数帯域が制限された音響
出力を発生し、その帯域内の音響パワー出力は周波数の
関数としてほぼ一定となるようにされている。一連の音
響フィルタは、典型的には、音響コンプライアンス（包
囲された空気量）及び音響質量（パッシブ・ラジエータ
またはポート）によって具現化される。
【０００２】
【背景技術】本発明の背景技術として参照されるもの
に、米国特許第４，５４９，６３１号、及びＪｏｕｒｎ
ａｌ ｏｆ ｔｈｅ Ａｕｄｉｏ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉ
ｎｇＳｏｃｉｅｔｙ の１９８９年５月のＥａｒｌ
Ｒ．Ｇｅｄｄｅｓによる論文「Ａｎ Ｉｎｔｒｏｄｕｃ
ｔｉｏｎ ｔｏ Ｂａｎｄ−Ｐａｓｓ Ｌｏｕｄｓｐｅ
ａｋｅｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ」に記載されるジュアル・サ
ブチャンバ・システムがあり、後者の論文は、高い周波
数の高次ロールオフを達成するためのコンポーネントの
使用を開示している。米国特許第４，５４９，６３１号
は、ラウドスピーカ・ドライバを取り付けたバフルによ
って複数のポート付きサブチャンバに分割される包囲体
を開示している。
に、米国特許第４，５４９，６３１号、及びＪｏｕｒｎ
ａｌ ｏｆ ｔｈｅ Ａｕｄｉｏ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉ
ｎｇＳｏｃｉｅｔｙ の１９８９年５月のＥａｒｌ
Ｒ．Ｇｅｄｄｅｓによる論文「Ａｎ Ｉｎｔｒｏｄｕｃ
ｔｉｏｎ ｔｏ Ｂａｎｄ−Ｐａｓｓ Ｌｏｕｄｓｐｅ
ａｋｅｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ」に記載されるジュアル・サ
ブチャンバ・システムがあり、後者の論文は、高い周波
数の高次ロールオフを達成するためのコンポーネントの
使用を開示している。米国特許第４，５４９，６３１号
は、ラウドスピーカ・ドライバを取り付けたバフルによ
って複数のポート付きサブチャンバに分割される包囲体
を開示している。
【０００３】
【発明の概要】本発明のすべての実施例は次のような長
所を有している。
所を有している。
【０００４】１．通過帯域領域におけるコーンの平均運
動範囲が比較的小さい、即ち所定の変換器サイズでの大
きな信号出力に対する歪みが比較的小さい。
動範囲が比較的小さい、即ち所定の変換器サイズでの大
きな信号出力に対する歪みが比較的小さい。
【０００５】２．所定の包囲体の体積に対してこの通過
帯域領域における出力が比較的高い。
帯域領域における出力が比較的高い。
【０００６】３．ドライブ・ユニットとして、一般的
な、通常の、そして経済的に作られた変換器を使用する
ことができる。
な、通常の、そして経済的に作られた変換器を使用する
ことができる。
【０００７】４．高い周波数の比較的高次のロールオフ
を有する。
を有する。
【０００８】５．外部に電気的素子を必要とすることな
く、帯域通過特性を達成することができ、従って比較的
安価に、比較的効率良く、そして比較的高い信頼性を得
ることができる。
く、帯域通過特性を達成することができ、従って比較的
安価に、比較的効率良く、そして比較的高い信頼性を得
ることができる。
【０００９】６．過渡応答が１０ミリ秒あるいはそれ以
上に遅延される。
上に遅延される。
【００１０】これらの実施例は、帯域通過（バンドパ
ス）が望ましく、低歪みが望ましく、高出力が望まし
く、そして／あるいは経済的に作られた変換器が望まし
い、あらゆる音響装置に使用することができる。これら
の実施例の使用には、楽器のための、家庭用またはホー
ル用に永久的に設置された音響システムのための、そし
て多スピーカ配列構成（所望の音像がそれらの多スピー
カ配列の高周波数成分によって制御される）における定
位されないバス（低音）出力成分のための、バス・ボッ
クスを含むが、それに限定されるわけではない。
ス）が望ましく、低歪みが望ましく、高出力が望まし
く、そして／あるいは経済的に作られた変換器が望まし
い、あらゆる音響装置に使用することができる。これら
の実施例の使用には、楽器のための、家庭用またはホー
ル用に永久的に設置された音響システムのための、そし
て多スピーカ配列構成（所望の音像がそれらの多スピー
カ配列の高周波数成分によって制御される）における定
位されないバス（低音）出力成分のための、バス・ボッ
クスを含むが、それに限定されるわけではない。
【００１１】特定の周波数の高い入力電気信号で駆動さ
れるスピーカ・システムでは、そのスピーカ・システム
によって発生される歪み成分は、一般にその特定の周波
数よりも周波数が高い。その特定周波数がバス領域にあ
る場合、それらの高い周波数の歪みにより、聴取者がス
ピーカ・システムの位置を見付けることは容易となる。
更に、殆どの歪みは倍数周波数成分を有し、歪みのスペ
クトルが広帯域にわたり、聴取者にスピーカ・システム
の位置に関する複数の手がかり（有効的に相互作用す
る）を与える。本発明の実施例によって発生される歪み
は従来技術と比較して小さいので、所望の音像が多スピ
ーカの高い周波数成分によって制御されるべき多スピー
カ配列における定位されないバス出力成分としてより有
効である。
れるスピーカ・システムでは、そのスピーカ・システム
によって発生される歪み成分は、一般にその特定の周波
数よりも周波数が高い。その特定周波数がバス領域にあ
る場合、それらの高い周波数の歪みにより、聴取者がス
ピーカ・システムの位置を見付けることは容易となる。
更に、殆どの歪みは倍数周波数成分を有し、歪みのスペ
クトルが広帯域にわたり、聴取者にスピーカ・システム
の位置に関する複数の手がかり（有効的に相互作用す
る）を与える。本発明の実施例によって発生される歪み
は従来技術と比較して小さいので、所望の音像が多スピ
ーカの高い周波数成分によって制御されるべき多スピー
カ配列における定位されないバス出力成分としてより有
効である。
【００１２】本発明の実施例において、高い周波数の高
次ロールオフ（≧１８ｄＢ／オクターブ）が非定位性を
強化する。複雑な信号（音楽またはスピーチ）では、聴
取者はスピーカ・システムの高い周波数成分からのみ有
意義な方向性の糸口を受ける。従って、所望の音像が多
スピーカの高い周波数成分によって制御されるべき多ス
ピーカ配列において、これらの実施例は定位されないバ
ス出力成分として従来技術よりも有用である。
次ロールオフ（≧１８ｄＢ／オクターブ）が非定位性を
強化する。複雑な信号（音楽またはスピーチ）では、聴
取者はスピーカ・システムの高い周波数成分からのみ有
意義な方向性の糸口を受ける。従って、所望の音像が多
スピーカの高い周波数成分によって制御されるべき多ス
ピーカ配列において、これらの実施例は定位されないバ
ス出力成分として従来技術よりも有用である。
【００１３】Ｋ．ｄｅＢｏｅｒ、Ｈａａｓ、Ｗａｌｌａ
ｃｈ等によって行われた実験は、複数の音源の位置を正
確に突き止める聴取者の能力は、それらの音源から来る
音の相対的時間差によって決まることを示している。ス
ペクトル的に等しい音が数メートル離れた２つの音源に
よって発生され、一方の音源が他方の音源よりも数ミリ
秒遅く発生する場合、聴取者は遅いほうの音源を無視
し、早いほうの音源を両方の音の単一発生源と認識する
（先行音効果）。本発明の実施例は、従来技術よりも大
きな遅延時間を発生し、従って所望の音像が多スピーカ
の高い周波数成分によって制御されるべき多スピーカ配
列において、定位されないバス出力成分を供給するのに
より有効である。
ｃｈ等によって行われた実験は、複数の音源の位置を正
確に突き止める聴取者の能力は、それらの音源から来る
音の相対的時間差によって決まることを示している。ス
ペクトル的に等しい音が数メートル離れた２つの音源に
よって発生され、一方の音源が他方の音源よりも数ミリ
秒遅く発生する場合、聴取者は遅いほうの音源を無視
し、早いほうの音源を両方の音の単一発生源と認識する
（先行音効果）。本発明の実施例は、従来技術よりも大
きな遅延時間を発生し、従って所望の音像が多スピーカ
の高い周波数成分によって制御されるべき多スピーカ配
列において、定位されないバス出力成分を供給するのに
より有効である。
【００１４】これらのすべての例示的配列構成、体積及
び音響質量比は、通過帯域において音響パワー出力がほ
ぼ平坦となる実施例を規定しているが、ある応用、例え
ば電気入力信号が周波数によって等化されている場合に
は、望ましくない形状になり得る。あらゆる所望の周波
数曲線に対して、各配列について類似する１組の体積及
び音響質量比を算出することができる。
び音響質量比は、通過帯域において音響パワー出力がほ
ぼ平坦となる実施例を規定しているが、ある応用、例え
ば電気入力信号が周波数によって等化されている場合に
は、望ましくない形状になり得る。あらゆる所望の周波
数曲線に対して、各配列について類似する１組の体積及
び音響質量比を算出することができる。
【００１５】更に、ここに記載する基本的実施例の変形
例として、内部サブチャンバをパッシブ・ラジエータ手
段を介して他のサブチャンバばかりでなく、包囲体の外
部領域にも接続するようにすることができる。この場
合、所望の平坦周波数応答出力のためには、各配列に対
する体積及び音響質量比は少し異なる結果になるかもし
れない。
例として、内部サブチャンバをパッシブ・ラジエータ手
段を介して他のサブチャンバばかりでなく、包囲体の外
部領域にも接続するようにすることができる。この場
合、所望の平坦周波数応答出力のためには、各配列に対
する体積及び音響質量比は少し異なる結果になるかもし
れない。
【００１６】更に、ここに記載する基本的実施例の変形
例として、各種の内部サブチャンバをパッシブ・ラジエ
ータ手段を介して他の１つのサブチャンバのみに接続
し、包囲体の外部領域に直接結合しないようにすること
ができる。この場合、所望の平坦周波数応答出力のため
には、各配列に対する体積及び音響質量比は少し異なる
結果になるかもしれない。
例として、各種の内部サブチャンバをパッシブ・ラジエ
ータ手段を介して他の１つのサブチャンバのみに接続
し、包囲体の外部領域に直接結合しないようにすること
ができる。この場合、所望の平坦周波数応答出力のため
には、各配列に対する体積及び音響質量比は少し異なる
結果になるかもしれない。
【００１７】本発明によれば、１つまたはそれ以上の電
気音響変換器を支持し、第１及び第２サブチャンバを分
離する第１分割壁を有する包囲体が設けられる。これら
の第１及び第２のサブチャンバは、パッシブ・ラジエー
タ、例えばポート手段またはドロンコーンを有する分割
壁によってそれぞれ後続のサブチャンバから分離され、
これらのサブチャンバは相互に結合されるか、包囲体の
外部領域に結合される。少なくとも１つのサブチャンバ
は、パッシブ・ラジエータ手段が取り付けられる外部壁
を有し、ラウドスピーカ・システムの音響エネルギを包
囲体の外部領域に結合する。
気音響変換器を支持し、第１及び第２サブチャンバを分
離する第１分割壁を有する包囲体が設けられる。これら
の第１及び第２のサブチャンバは、パッシブ・ラジエー
タ、例えばポート手段またはドロンコーンを有する分割
壁によってそれぞれ後続のサブチャンバから分離され、
これらのサブチャンバは相互に結合されるか、包囲体の
外部領域に結合される。少なくとも１つのサブチャンバ
は、パッシブ・ラジエータ手段が取り付けられる外部壁
を有し、ラウドスピーカ・システムの音響エネルギを包
囲体の外部領域に結合する。
【００１８】本発明の他の特徴、目的、及び利点は、関
連の図面とともに以後の詳細な説明から明らかとなるで
あろう。
連の図面とともに以後の詳細な説明から明らかとなるで
あろう。
【００１９】
【実施例】図面を参照する殆どの実施例の記載は、以下
の事項を含んでいる。
の事項を含んでいる。
【００２０】
（１）その実施例の物理的記載；
（２）その実施例の図面；
（３）その実施例に対応する電気回路；
（４）その実施例の典型的配置のパラメータ値；
（５）（４）の典型的配置の性能パラメータ、例えば周
波数の関数としての放射パワー及びコーン変位； （６）その実施例の長所；及び （７）通過帯域周波数にわたり周波数パワー応答が周波
数に対してほぼ一定になる体積及びパッシブ・ラジエー
タ音響質量比の範囲。
波数の関数としての放射パワー及びコーン変位； （６）その実施例の長所；及び （７）通過帯域周波数にわたり周波数パワー応答が周波
数に対してほぼ一定になる体積及びパッシブ・ラジエー
タ音響質量比の範囲。
【００２１】図１及び図２を参照すると、本発明の１実
施例の斜視図及び簡略化した断面図がそれぞれ示されて
いる。この実施例では、第２分割壁１１が第１内部サブ
チャンバＶ１を第３サブチャンバＶ３から分離し、第１
内部サブチャンバＶ１及び第３サブチャンバＶ３を相互
に結合するパッシブ・ラジエータ手段Ｐ１を支持してい
る。第２サブチャンバＶ２及び第３サブチャンバＶ３
は、各々パッシブ・ラジエータまたはポート手段Ｐ２及
びＰ３を支持する外部壁を有し、包囲体の外部領域に音
響エネルギを放射する。
施例の斜視図及び簡略化した断面図がそれぞれ示されて
いる。この実施例では、第２分割壁１１が第１内部サブ
チャンバＶ１を第３サブチャンバＶ３から分離し、第１
内部サブチャンバＶ１及び第３サブチャンバＶ３を相互
に結合するパッシブ・ラジエータ手段Ｐ１を支持してい
る。第２サブチャンバＶ２及び第３サブチャンバＶ３
は、各々パッシブ・ラジエータまたはポート手段Ｐ２及
びＰ３を支持する外部壁を有し、包囲体の外部領域に音
響エネルギを放射する。
【００２２】ウーファ・ラウドスピーカ・ドライバ１２
は、第１内部サブチャンバＶ１を第２サブチャンバＶ２
から分離する第１分割壁１３上に取り付けられる。
は、第１内部サブチャンバＶ１を第２サブチャンバＶ２
から分離する第１分割壁１３上に取り付けられる。
【００２３】図３を参照すると、図１及び図２の実施例
に対応する電気回路図が示される。代表的パラメータ値
は以下の通りである。
に対応する電気回路図が示される。代表的パラメータ値
は以下の通りである。
【００２４】２．７９オーム＝ＲVC＝駆動変換器のボイ
スコイルの抵抗 ０．００１０７ヘンリ＝ＬVC＝駆動変換器のボイスコイ
ルのインダクタンス １１．６１ｎｔ．／ａｍｐ．＝ＢＬ＝ボイスコイル・ギ
ャップ内の磁束密度とそのギャップ内ボイスコイル・ワ
イヤの長さとの積 ０．０５３２ｋｇ＝Ｃｍｍｔ＝コーン／ボイスコイルの
運動質量 ０．０００２７Ｍ／ｎｔ．＝Ｌｃｍｓ＝変換器のサスペ
ンション・コンプライアンス ０．２８８Ｍ／ｎｔ．−ｓｅｃ．＝Ｒｍ＝機械的運動系
の損失（移動度）の逆数、機械的モー ０．０２４２ｍ2＝ＳO＝電気音響変換器ダイアフラムの
面積 ０．２７×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV1＝体積Ｖ１
（０．００３７８ｍ3）の音響コンプライアンス １．３２×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV2＝体積Ｖ２
（０．０１８５ｍ3）の音響コンプライアンス ０．７７×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV3＝体積Ｖ３
（０．０１０８ｍ3）の音響コンプライアンス ８１ｋｇ／ｍ4＝Ｃ1＝ポートＰ１の音響質量 １４４ｋｇ／ｍ4＝Ｃ2＝ポートＰ２の音響質量 ４２．６ｋｇ／ｍ4＝Ｃ3＝ポートＰ３の音響質量 ０．００３３ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ1＝ポートＰ１に
おける音響的移動度 ０．０１ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ2＝ポートＰ２におけ
る音響的移動度 ０．００５ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ3＝ポートＰ３にお
ける音響的移動度 １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP3＝ポート
Ｐ３から見た放射インピーダンス １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP2＝ポート
Ｐ２から見た放射インピーダンス 図４を参照すると、周波数の関数として、音響サスペン
ション・システムによって放射される音響パワーを曲線
Ａにより、従来のポート付きシステムによる音響パワー
を曲線Ｂにより、従来の（米国特許第４，５４９，６３
１号）デユアル・ポート付きシステムによる音響パワー
を曲線Ｃにより、そして図１〜図３の実施例による音響
パワーを曲線Ｄにより示している。
スコイルの抵抗 ０．００１０７ヘンリ＝ＬVC＝駆動変換器のボイスコイ
ルのインダクタンス １１．６１ｎｔ．／ａｍｐ．＝ＢＬ＝ボイスコイル・ギ
ャップ内の磁束密度とそのギャップ内ボイスコイル・ワ
イヤの長さとの積 ０．０５３２ｋｇ＝Ｃｍｍｔ＝コーン／ボイスコイルの
運動質量 ０．０００２７Ｍ／ｎｔ．＝Ｌｃｍｓ＝変換器のサスペ
ンション・コンプライアンス ０．２８８Ｍ／ｎｔ．−ｓｅｃ．＝Ｒｍ＝機械的運動系
の損失（移動度）の逆数、機械的モー ０．０２４２ｍ2＝ＳO＝電気音響変換器ダイアフラムの
面積 ０．２７×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV1＝体積Ｖ１
（０．００３７８ｍ3）の音響コンプライアンス １．３２×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV2＝体積Ｖ２
（０．０１８５ｍ3）の音響コンプライアンス ０．７７×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV3＝体積Ｖ３
（０．０１０８ｍ3）の音響コンプライアンス ８１ｋｇ／ｍ4＝Ｃ1＝ポートＰ１の音響質量 １４４ｋｇ／ｍ4＝Ｃ2＝ポートＰ２の音響質量 ４２．６ｋｇ／ｍ4＝Ｃ3＝ポートＰ３の音響質量 ０．００３３ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ1＝ポートＰ１に
おける音響的移動度 ０．０１ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ2＝ポートＰ２におけ
る音響的移動度 ０．００５ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ3＝ポートＰ３にお
ける音響的移動度 １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP3＝ポート
Ｐ３から見た放射インピーダンス １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP2＝ポート
Ｐ２から見た放射インピーダンス 図４を参照すると、周波数の関数として、音響サスペン
ション・システムによって放射される音響パワーを曲線
Ａにより、従来のポート付きシステムによる音響パワー
を曲線Ｂにより、従来の（米国特許第４，５４９，６３
１号）デユアル・ポート付きシステムによる音響パワー
を曲線Ｃにより、そして図１〜図３の実施例による音響
パワーを曲線Ｄにより示している。
【００２５】各システムは同じサイズのウーファと同じ
全包囲体体積を有し、ラウドスピーカ及びポートのパラ
メータは、システムの構成要素を調節することによっ
て、各システム毎に最適化され、平坦な周波数応答を達
成している。図１〜図３の実施例は、バス領域において
改善された出力を供給するとともに、高い周波数におい
て他の包囲体よりもカットオフがシャープである。
全包囲体体積を有し、ラウドスピーカ及びポートのパラ
メータは、システムの構成要素を調節することによっ
て、各システム毎に最適化され、平坦な周波数応答を達
成している。図１〜図３の実施例は、バス領域において
改善された出力を供給するとともに、高い周波数におい
て他の包囲体よりもカットオフがシャープである。
【００２６】図５を参照すると、周波数の関数としてコ
ーンの変位を表すグラフが示され、曲線Ａは従来の音響
サスペンション・システム、曲線Ｄは本発明のものであ
る。曲線Ａは、音響サスペンション・スピーカのコーン
の運動範囲が、周波数の低下に従って増加することを示
している。従来のポート付きシステムはコーンの運動範
囲が最小となるところに１つのポート共振を有してい
る。従来の（米国特許第４，５４９，６３１号）２サブ
チャンバ・システムはコーンの運動範囲を最小にするこ
とができる２つの通過帯域共振を有している。曲線Ｄ
は、本発明による３サブチャンバ構成ではコーンの運動
範囲が最小となる３つの共振点を有していることを示し
ている。従って、バス周波数信号に対する全体のコーン
の運動範囲、従って歪みは、この構成では低くなる。平
坦な応答及び前述の利点を与えることができる図１〜図
３の実施例のシステム・パラメータの範囲は以下のとお
りである。
ーンの変位を表すグラフが示され、曲線Ａは従来の音響
サスペンション・システム、曲線Ｄは本発明のものであ
る。曲線Ａは、音響サスペンション・スピーカのコーン
の運動範囲が、周波数の低下に従って増加することを示
している。従来のポート付きシステムはコーンの運動範
囲が最小となるところに１つのポート共振を有してい
る。従来の（米国特許第４，５４９，６３１号）２サブ
チャンバ・システムはコーンの運動範囲を最小にするこ
とができる２つの通過帯域共振を有している。曲線Ｄ
は、本発明による３サブチャンバ構成ではコーンの運動
範囲が最小となる３つの共振点を有していることを示し
ている。従って、バス周波数信号に対する全体のコーン
の運動範囲、従って歪みは、この構成では低くなる。平
坦な応答及び前述の利点を与えることができる図１〜図
３の実施例のシステム・パラメータの範囲は以下のとお
りである。
【００２７】
１≦（Ｖ３／Ｖ１）
０．６≦〔Ｖ２／（Ｖ１＋Ｖ３）〕
０．５≦（Ｃ１／Ｃ３）≦４
０．５≦〔Ｃ２／（Ｃ１＋Ｃ３）〕≦４
図６を参照すると、従来の音響サスペンション・システ
ムのインパルス過渡応答及び本発明のインパルス過渡応
答のグラフが示される。信号の再生時に加えられる時間
遅延は、所望の音像が多スピーカの高い周波数成分によ
って制御されるべき多スピーカ配列構成において、定位
されないバス出力成分ために特に有効である。
ムのインパルス過渡応答及び本発明のインパルス過渡応
答のグラフが示される。信号の再生時に加えられる時間
遅延は、所望の音像が多スピーカの高い周波数成分によ
って制御されるべき多スピーカ配列構成において、定位
されないバス出力成分ために特に有効である。
【００２８】図７及び図８を参照すると、本発明の他の
実施例の斜視図及び簡略化した断面図がそれぞれ示され
ている。この実施例では、第２分割壁１１′が第１内部
サブチャンバＶ１′及び第２内部サブチャンバＶ２′を
第３サブチャンバＶ３′から分離し、第１サブチャンバ
と第３サブチャンバを、及び第２サブチャンバと第３サ
ブチャンバをそれぞれ相互に結合する２つのパッシブ・
ラジエータ手段Ｐ１′及びＰ２′を支持している。第３
サブチャンバＶ３′は、パッシブ・ラジエータまたはポ
ート手段Ｐ３′を支持する外部壁を有し、包囲体の外部
領域に音響エネルギを放射する。
実施例の斜視図及び簡略化した断面図がそれぞれ示され
ている。この実施例では、第２分割壁１１′が第１内部
サブチャンバＶ１′及び第２内部サブチャンバＶ２′を
第３サブチャンバＶ３′から分離し、第１サブチャンバ
と第３サブチャンバを、及び第２サブチャンバと第３サ
ブチャンバをそれぞれ相互に結合する２つのパッシブ・
ラジエータ手段Ｐ１′及びＰ２′を支持している。第３
サブチャンバＶ３′は、パッシブ・ラジエータまたはポ
ート手段Ｐ３′を支持する外部壁を有し、包囲体の外部
領域に音響エネルギを放射する。
【００２９】図９を参照すると、図７及び図８の実施例
に対応する電気回路図が示される。代表的パラメータ値
は以下の通りである。
に対応する電気回路図が示される。代表的パラメータ値
は以下の通りである。
【００３０】２．７９オーム＝ＲVC′＝駆動変換器のボ
イスコイルの抵抗 ０．００１０７ヘンリ＝ＬVC′＝駆動変換器のボイスコ
イルのインダクタンス １１．１５ｎｔ．／ａｍｐ．＝ＢＬ′＝ボイスコイル・
ギャップ内の磁束密度とそのギャップ内ボイスコイル・
ワイヤの長さとの積 ０．０５１２ｋｇ＝Ｃｍｍｔ′＝コーン／ボイスコイル
の運動質量 ０．０００２７Ｍ／ｎｔ．＝Ｌｃｍｓ′＝変換器のサス
ペンション・コンプライアンス ０．２８８Ｍ／ｎｔ．−ｓｅｃ．＝Ｒｍ′＝機械的運動
系の損失（移動度）の逆数、機械的モー ０．０２４２ｍ2＝ＳO′＝電気音響変換器ダイアフラム
の面積 ０．３５５×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV1′＝体積Ｖ
１′（０．００４９７ｍ3）の音響コンプライアンス ０．７８３×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV2′＝体積Ｖ
２′（０．０１０９ｍ3）の音響コンプライアンス １．２２２×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV3′＝体積Ｖ
３′（０．０１７１ｍ3）の音響コンプライアンス ５３．８ｋｇ／ｍ4＝Ｃ1′＝ポートＰ１′の音響質量 １９１ｋｇ／ｍ4＝Ｃ2′＝ポートＰ２′の音響質量 ３３．２５ｋｇ／ｍ4＝Ｃ3′＝ポートＰ３′の音響質量 ０．００４ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ1′＝ポートＰ１′
における音響的移動度 ０．００８ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ2′＝ポートＰ２′
における音響的移動度 ０．００８ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ3′＝ポートＰ３′
における音響的移動度 １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP3′＝ポー
トＰ３′から見た放射インピーダンス 図１０を参照すると、周波数の関数として、音響サスペ
ンション・システムによって放射される音響パワーを曲
線Ａにより、従来のポート付きシステムによる音響パワ
ーを曲線Ｂにより、従来の（米国特許第４，５４９，６
３１号）デユアル・ポート付きシステムによる音響パワ
ーを曲線Ｃにより、そしてこの実施例による音響パワー
を曲線Ｄにより示している。
イスコイルの抵抗 ０．００１０７ヘンリ＝ＬVC′＝駆動変換器のボイスコ
イルのインダクタンス １１．１５ｎｔ．／ａｍｐ．＝ＢＬ′＝ボイスコイル・
ギャップ内の磁束密度とそのギャップ内ボイスコイル・
ワイヤの長さとの積 ０．０５１２ｋｇ＝Ｃｍｍｔ′＝コーン／ボイスコイル
の運動質量 ０．０００２７Ｍ／ｎｔ．＝Ｌｃｍｓ′＝変換器のサス
ペンション・コンプライアンス ０．２８８Ｍ／ｎｔ．−ｓｅｃ．＝Ｒｍ′＝機械的運動
系の損失（移動度）の逆数、機械的モー ０．０２４２ｍ2＝ＳO′＝電気音響変換器ダイアフラム
の面積 ０．３５５×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV1′＝体積Ｖ
１′（０．００４９７ｍ3）の音響コンプライアンス ０．７８３×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV2′＝体積Ｖ
２′（０．０１０９ｍ3）の音響コンプライアンス １．２２２×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV3′＝体積Ｖ
３′（０．０１７１ｍ3）の音響コンプライアンス ５３．８ｋｇ／ｍ4＝Ｃ1′＝ポートＰ１′の音響質量 １９１ｋｇ／ｍ4＝Ｃ2′＝ポートＰ２′の音響質量 ３３．２５ｋｇ／ｍ4＝Ｃ3′＝ポートＰ３′の音響質量 ０．００４ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ1′＝ポートＰ１′
における音響的移動度 ０．００８ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ2′＝ポートＰ２′
における音響的移動度 ０．００８ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ3′＝ポートＰ３′
における音響的移動度 １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP3′＝ポー
トＰ３′から見た放射インピーダンス 図１０を参照すると、周波数の関数として、音響サスペ
ンション・システムによって放射される音響パワーを曲
線Ａにより、従来のポート付きシステムによる音響パワ
ーを曲線Ｂにより、従来の（米国特許第４，５４９，６
３１号）デユアル・ポート付きシステムによる音響パワ
ーを曲線Ｃにより、そしてこの実施例による音響パワー
を曲線Ｄにより示している。
【００３１】各システムは同じサイズのウーファと同じ
全包囲体体積を有し、ラウドスピーカ及びポートのパラ
メータは、システムの構成要素を調節することによっ
て、各システム毎に最適化され、平坦な周波数応答を達
成している。この実施例は、バス領域において改善され
た出力を供給するとともに、高い周波数において従来の
包囲体よりもカットオフがシャープである。
全包囲体体積を有し、ラウドスピーカ及びポートのパラ
メータは、システムの構成要素を調節することによっ
て、各システム毎に最適化され、平坦な周波数応答を達
成している。この実施例は、バス領域において改善され
た出力を供給するとともに、高い周波数において従来の
包囲体よりもカットオフがシャープである。
【００３２】図１１を参照すると、周波数の関数として
コーンの変位を表すグラフが示され、曲線Ａは従来の音
響サスペンション・システム、曲線Ｄは本発明のもので
ある。曲線Ａは、音響サスペンション・スピーカのコー
ンの運動範囲が、周波数の低下に従って増加することを
示している。曲線Ｄは、本発明による３サブチャンバ構
成ではコーンの運動範囲が最小となる３つの共振点を有
していることを示している。従って、バス周波数信号に
対する全体のコーンの運動範囲、従って歪みは、この構
成では低くなる。平坦な応答及び前述の利点を与えるこ
とができるこの実施例のシステム・パラメータの範囲は
以下のとおりである。
コーンの変位を表すグラフが示され、曲線Ａは従来の音
響サスペンション・システム、曲線Ｄは本発明のもので
ある。曲線Ａは、音響サスペンション・スピーカのコー
ンの運動範囲が、周波数の低下に従って増加することを
示している。曲線Ｄは、本発明による３サブチャンバ構
成ではコーンの運動範囲が最小となる３つの共振点を有
していることを示している。従って、バス周波数信号に
対する全体のコーンの運動範囲、従って歪みは、この構
成では低くなる。平坦な応答及び前述の利点を与えるこ
とができるこの実施例のシステム・パラメータの範囲は
以下のとおりである。
【００３３】
１≦（Ｖ２／Ｖ１）≦５
０．２５≦〔Ｖ３／（Ｖ２＋Ｖ１）〕
１．２≦（Ｃ２／Ｃ１）
２≦〔（Ｃ１＋Ｃ２）／Ｃ３〕
図１２を参照すると、従来の音響サスペンション・シス
テムのインパルス過渡応答及び本発明のインパルス過渡
応答のグラフが示される。信号の再生時に加えられる時
間遅延は、所望の音像が多スピーカの高い周波数成分に
よって制御されるべき多スピーカ配列構成において、定
位されないバス出力成分ために特に有効である。
テムのインパルス過渡応答及び本発明のインパルス過渡
応答のグラフが示される。信号の再生時に加えられる時
間遅延は、所望の音像が多スピーカの高い周波数成分に
よって制御されるべき多スピーカ配列構成において、定
位されないバス出力成分ために特に有効である。
【００３４】図１３及び図１４を参照すると、本発明の
他の実施例の斜視図及び簡略化した断面図がそれぞれ示
されている。この実施例では、第２分割壁１１″が第１
内部サブチャンバＶ１″を第３サブチャンバＶ３″から
分離するとともに、第１内部サブチャンバ及び第３サブ
チャンバを相互に結合するパッシブ・ラジエータ手段Ｐ
１″を支持している。第３分割壁１４″は第２内部サブ
チャンバを第４サブチャンバから分離するとともに、第
２内部サブチャンバ及び第４サブチャンバを相互に結合
するパッシブ・ラジエータ手段Ｐ２″を支持している。
第３サブチャンバ及び第４サブチャンバは、各々パッシ
ブ・ラジエータまたはポート手段Ｐ３″及びＰ４″を支
持する外部壁を有し、包囲体の外部領域に音響エネルギ
を放射する。
他の実施例の斜視図及び簡略化した断面図がそれぞれ示
されている。この実施例では、第２分割壁１１″が第１
内部サブチャンバＶ１″を第３サブチャンバＶ３″から
分離するとともに、第１内部サブチャンバ及び第３サブ
チャンバを相互に結合するパッシブ・ラジエータ手段Ｐ
１″を支持している。第３分割壁１４″は第２内部サブ
チャンバを第４サブチャンバから分離するとともに、第
２内部サブチャンバ及び第４サブチャンバを相互に結合
するパッシブ・ラジエータ手段Ｐ２″を支持している。
第３サブチャンバ及び第４サブチャンバは、各々パッシ
ブ・ラジエータまたはポート手段Ｐ３″及びＰ４″を支
持する外部壁を有し、包囲体の外部領域に音響エネルギ
を放射する。
【００３５】図１５を参照すると、図１３及び図１４の
実施例に対応する電気回路図が示される。代表的パラメ
ータ値は以下の通りである。
実施例に対応する電気回路図が示される。代表的パラメ
ータ値は以下の通りである。
【００３６】２．７９オーム＝ＲVC″＝駆動変換器のボ
イスコイルの抵抗 ０．００１ヘンリ＝ＬVC″＝駆動変換器のボイスコイル
のインダクタンス １１．８８ｎｔ．／ａｍｐ．＝ＢＬ″＝ボイスコイル・
ギャップ内の磁束密度とそのギャップ内ボイスコイル・
ワイヤの長さとの積 ０．０４２ｋｇ＝Ｃｍｍｔ″＝コーン／ボイスコイルの
移動質量 ０．０００２７Ｍ／ｎｔ．＝Ｌｃｍｓ″＝変換器のサス
ペンション・コンプライアンス ０．２８８Ｍ／ｎｔ．−ｓｅｃ．＝Ｒｍ″＝機械的運動
系の損失（移動度）の逆数、機械的モー ０．０２４２ｍ2＝ＳO″＝電気音響変換器ダイアフラム
の面積 ０．２６３×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV1″＝体積Ｖ
１″（０．００３６８ｍ3）の音響コンプライアンス ０．３３５×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV2″＝体積Ｖ
２″（０．００４７ｍ3）の音響コンプライアンス １．７６２×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV3″＝体積Ｖ
３″（０．０１７１ｍ3）の音響コンプライアンス １．０×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV4″＝体積Ｖ４″
（０．０１４ｍ3）の音響コンプライアンス ８５．１ｋｇ／ｍ4＝Ｃ1″＝ポートＰ１″の音響質量 ２９．７ｋｇ／ｍ4＝Ｃ2″＝ポートＰ２″の音響質量 ４１．４４ｋｇ／ｍ4＝Ｃ3″＝ポートＰ３″の音響質量 １３７．５ｋｇ／ｍ4＝Ｃ4″＝ポートＰ４″の音響質量 ０．００３５ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ1″＝ポートＰ
１″における音響的移動度 ０．００１３ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ2″＝ポートＰ
２″における音響的移動度 ０．００４２ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ3″＝ポートＰ
３″における音響的移動度 ０．０１ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ4″＝ポートＰ４″に
おける音響的移動度 １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP3″＝ポー
トＰ３″から見た放射インピーダンス １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP4″＝ポー
トＰ４″から見た放射インピーダンス この４サブチャンバ構成の利点は図１６、図１７及び図
１８に示される。
イスコイルの抵抗 ０．００１ヘンリ＝ＬVC″＝駆動変換器のボイスコイル
のインダクタンス １１．８８ｎｔ．／ａｍｐ．＝ＢＬ″＝ボイスコイル・
ギャップ内の磁束密度とそのギャップ内ボイスコイル・
ワイヤの長さとの積 ０．０４２ｋｇ＝Ｃｍｍｔ″＝コーン／ボイスコイルの
移動質量 ０．０００２７Ｍ／ｎｔ．＝Ｌｃｍｓ″＝変換器のサス
ペンション・コンプライアンス ０．２８８Ｍ／ｎｔ．−ｓｅｃ．＝Ｒｍ″＝機械的運動
系の損失（移動度）の逆数、機械的モー ０．０２４２ｍ2＝ＳO″＝電気音響変換器ダイアフラム
の面積 ０．２６３×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV1″＝体積Ｖ
１″（０．００３６８ｍ3）の音響コンプライアンス ０．３３５×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV2″＝体積Ｖ
２″（０．００４７ｍ3）の音響コンプライアンス １．７６２×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV3″＝体積Ｖ
３″（０．０１７１ｍ3）の音響コンプライアンス １．０×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV4″＝体積Ｖ４″
（０．０１４ｍ3）の音響コンプライアンス ８５．１ｋｇ／ｍ4＝Ｃ1″＝ポートＰ１″の音響質量 ２９．７ｋｇ／ｍ4＝Ｃ2″＝ポートＰ２″の音響質量 ４１．４４ｋｇ／ｍ4＝Ｃ3″＝ポートＰ３″の音響質量 １３７．５ｋｇ／ｍ4＝Ｃ4″＝ポートＰ４″の音響質量 ０．００３５ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ1″＝ポートＰ
１″における音響的移動度 ０．００１３ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ2″＝ポートＰ
２″における音響的移動度 ０．００４２ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ3″＝ポートＰ
３″における音響的移動度 ０．０１ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ4″＝ポートＰ４″に
おける音響的移動度 １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP3″＝ポー
トＰ３″から見た放射インピーダンス １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP4″＝ポー
トＰ４″から見た放射インピーダンス この４サブチャンバ構成の利点は図１６、図１７及び図
１８に示される。
【００３７】図１６を参照すると、周波数の関数とし
て、音響サスペンション・システムによって放射される
音響パワーを曲線Ａにより、従来のポート付きシステム
による音響パワーを曲線Ｂにより、従来の（米国特許第
４，５４９，６３１号）デユアル・ポート付きシステム
による音響パワーを曲線Ｃにより、そしてこの実施例に
よる音響パワーを曲線Ｄにより示している。
て、音響サスペンション・システムによって放射される
音響パワーを曲線Ａにより、従来のポート付きシステム
による音響パワーを曲線Ｂにより、従来の（米国特許第
４，５４９，６３１号）デユアル・ポート付きシステム
による音響パワーを曲線Ｃにより、そしてこの実施例に
よる音響パワーを曲線Ｄにより示している。
【００３８】各システムは同じサイズのウーファと同じ
全包囲体体積を有し、ラウドスピーカ及びポートのパラ
メータは、システムの構成要素を調節することによっ
て、各システム毎に最適化され、平坦な周波数応答を達
成している。この実施例は、バス領域において改善され
た出力を供給するとともに、高い周波数において従来の
包囲体よりもカットオフがシャープである。
全包囲体体積を有し、ラウドスピーカ及びポートのパラ
メータは、システムの構成要素を調節することによっ
て、各システム毎に最適化され、平坦な周波数応答を達
成している。この実施例は、バス領域において改善され
た出力を供給するとともに、高い周波数において従来の
包囲体よりもカットオフがシャープである。
【００３９】図１７を参照すると、周波数の関数として
コーンの変位を表すグラフが示され、曲線Ａは従来の音
響サスペンション・システム、曲線Ｄは本発明のもので
ある。曲線Ａは、音響サスペンション・スピーカのコー
ンの運動範囲が、周波数の低下に従って増加することを
示している。曲線Ｄは、本発明による４サブチャンバ構
成ではコーンの運動範囲が最小となる４つの共振点を有
していることを示している。従って、バス周波数信号に
対する全体のコーンの運動範囲、従って歪みは、この構
成では低くなる。平坦な応答及び前述の利点を与えるこ
とができるこの実施例のシステム・パラメータの範囲は
以下のとおりである。
コーンの変位を表すグラフが示され、曲線Ａは従来の音
響サスペンション・システム、曲線Ｄは本発明のもので
ある。曲線Ａは、音響サスペンション・スピーカのコー
ンの運動範囲が、周波数の低下に従って増加することを
示している。曲線Ｄは、本発明による４サブチャンバ構
成ではコーンの運動範囲が最小となる４つの共振点を有
していることを示している。従って、バス周波数信号に
対する全体のコーンの運動範囲、従って歪みは、この構
成では低くなる。平坦な応答及び前述の利点を与えるこ
とができるこの実施例のシステム・パラメータの範囲は
以下のとおりである。
【００４０】
１．５≦（Ｖ３／Ｖ１）
１．５≦（Ｖ４／Ｖ２）
１≦〔（Ｖ２＋Ｖ４）／（Ｖ１＋Ｖ３）〕≦４
０．８≦（Ｃ４／Ｃ２）
（Ｃ３／Ｃ１）≦１
０．８≦〔（Ｃ２＋Ｃ４）／（Ｃ１＋Ｃ３）〕
図１８を参照すると、従来の音響サスペンション・シス
テムのインパルス過渡応答及び本発明のインパルス過渡
応答のグラフが示される。信号の再生時に加えられる時
間遅延は、所望の音像が多スピーカの高い周波数成分に
よって制御されるべき多スピーカ配列構成において、定
位されないバス出力成分ために特に有効である。
テムのインパルス過渡応答及び本発明のインパルス過渡
応答のグラフが示される。信号の再生時に加えられる時
間遅延は、所望の音像が多スピーカの高い周波数成分に
よって制御されるべき多スピーカ配列構成において、定
位されないバス出力成分ために特に有効である。
【００４１】図１９及び図２０を参照すると、本発明の
他の実施例の斜視図及び簡略化した断面図がそれぞれ示
されている。この実施例では、第２分割壁１１′″が第
１内部サブチャンバＶ１′″及び第２内部サブチャンバ
Ｖ２′″の両方を第３サブチャンバＶ３′から分離し、
第１サブチャンバと第３サブチャンバを、及び第２サブ
チャンバと第３サブチャンバをそれぞれ相互に結合する
２つのパッシブ・ラジエータ手段Ｐ１′″及びＰ２′″
を支持している。第３分割壁１４′″が第３内部サブチ
ャンバＶ３′″を第４サブチャンバＶ４′″から分離す
るとともに、第３サブチャンバと第４サブチャンバを相
互に結合するパッシブ・ラジエータ手段Ｐ３′″を支持
している。第４サブチャンバＶ４′″は、パッシブ・ラ
ジエータまたはポート手段Ｐ４′″を支持する外部壁を
有し、包囲体の外部領域に音響エネルギを放射する。
他の実施例の斜視図及び簡略化した断面図がそれぞれ示
されている。この実施例では、第２分割壁１１′″が第
１内部サブチャンバＶ１′″及び第２内部サブチャンバ
Ｖ２′″の両方を第３サブチャンバＶ３′から分離し、
第１サブチャンバと第３サブチャンバを、及び第２サブ
チャンバと第３サブチャンバをそれぞれ相互に結合する
２つのパッシブ・ラジエータ手段Ｐ１′″及びＰ２′″
を支持している。第３分割壁１４′″が第３内部サブチ
ャンバＶ３′″を第４サブチャンバＶ４′″から分離す
るとともに、第３サブチャンバと第４サブチャンバを相
互に結合するパッシブ・ラジエータ手段Ｐ３′″を支持
している。第４サブチャンバＶ４′″は、パッシブ・ラ
ジエータまたはポート手段Ｐ４′″を支持する外部壁を
有し、包囲体の外部領域に音響エネルギを放射する。
【００４２】図２１を参照すると、図１９及び図２０の
実施例に対応する電気回路図が示される。代表的パラメ
ータ値は以下の通りである。
実施例に対応する電気回路図が示される。代表的パラメ
ータ値は以下の通りである。
【００４３】２．７９オーム＝ＲVC′″＝駆動変換器の
ボイスコイルの抵抗 ０．００１０２ヘンリ＝ＬVC′″＝駆動変換器のボイス
コイルのインダクタンス １３．６８ｎｔ．／ａｍｐ．＝ＢＬ′″＝ボイスコイル
・ギャップ内の磁束密度とそのギャップ内ボイスコイル
・ワイヤの長さとの積 ０．０３３１４ｋｇ＝Ｃｍｍｔ′″＝コーン／ボイスコ
イルの移動質量 ０．０００２８Ｍ／ｎｔ．＝Ｌｃｍｓ′″＝変換器のサ
スペンション・コンプライアンス ０．２５５Ｍ／ｎｔ．−ｓｅｃ．＝Ｒｍ′″＝機械的運
動系の損失（移動度）の逆数、機械的モー ０．０２４２ｍ2＝ＳO′″＝電気音響変換器ダイアフラ
ムの面積 ０．０９９×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV1′″＝体積Ｖ
１′″（０．００１３８７ｍ3）の音響コンプライアン
ス ０．４２×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV2′″＝体積Ｖ
２′″（０．００５８８ｍ3）の音響コンプライアンス ０．６０１×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV3′″＝体積Ｖ
３′″（０．００８４１４ｍ3）の音響コンプライアン
ス １．２４×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV4′″＝体積Ｖ
４′″（０．０１７３６ｍ3）の音響コンプライアンス ９４．７ｋｇ／ｍ4＝Ｃ1′″＝ポートＰ１′″の音響質
量 ３３５ｋｇ／ｍ4＝Ｃ2′″＝ポートＰ２′″の音響質量 ４１．４ｋｇ／ｍ4＝Ｃ3′″＝ポートＰ３′″の音響質
量 ３１．２ｋｇ／ｍ4＝Ｃ4′″＝ポートＰ４′″の音響質
量 ０．００１５ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ1′″＝ポートＰ
１′″における音響的移動度 ０．００５ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ2′″＝ポートＰ
２′″における音響的移動度 ０．００２ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ3′″＝ポートＰ
３′″における音響的移動度 ０．００８ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ4′″＝ポートＰ
４′″における音響的移動度 １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP4′″＝ポ
ートＰ４′″から見た放射インピーダンス この４サブチャンバ構成の利点は図２２〜図２４に示さ
れる。
ボイスコイルの抵抗 ０．００１０２ヘンリ＝ＬVC′″＝駆動変換器のボイス
コイルのインダクタンス １３．６８ｎｔ．／ａｍｐ．＝ＢＬ′″＝ボイスコイル
・ギャップ内の磁束密度とそのギャップ内ボイスコイル
・ワイヤの長さとの積 ０．０３３１４ｋｇ＝Ｃｍｍｔ′″＝コーン／ボイスコ
イルの移動質量 ０．０００２８Ｍ／ｎｔ．＝Ｌｃｍｓ′″＝変換器のサ
スペンション・コンプライアンス ０．２５５Ｍ／ｎｔ．−ｓｅｃ．＝Ｒｍ′″＝機械的運
動系の損失（移動度）の逆数、機械的モー ０．０２４２ｍ2＝ＳO′″＝電気音響変換器ダイアフラ
ムの面積 ０．０９９×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV1′″＝体積Ｖ
１′″（０．００１３８７ｍ3）の音響コンプライアン
ス ０．４２×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV2′″＝体積Ｖ
２′″（０．００５８８ｍ3）の音響コンプライアンス ０．６０１×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV3′″＝体積Ｖ
３′″（０．００８４１４ｍ3）の音響コンプライアン
ス １．２４×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV4′″＝体積Ｖ
４′″（０．０１７３６ｍ3）の音響コンプライアンス ９４．７ｋｇ／ｍ4＝Ｃ1′″＝ポートＰ１′″の音響質
量 ３３５ｋｇ／ｍ4＝Ｃ2′″＝ポートＰ２′″の音響質量 ４１．４ｋｇ／ｍ4＝Ｃ3′″＝ポートＰ３′″の音響質
量 ３１．２ｋｇ／ｍ4＝Ｃ4′″＝ポートＰ４′″の音響質
量 ０．００１５ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ1′″＝ポートＰ
１′″における音響的移動度 ０．００５ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ2′″＝ポートＰ
２′″における音響的移動度 ０．００２ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ3′″＝ポートＰ
３′″における音響的移動度 ０．００８ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ4′″＝ポートＰ
４′″における音響的移動度 １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP4′″＝ポ
ートＰ４′″から見た放射インピーダンス この４サブチャンバ構成の利点は図２２〜図２４に示さ
れる。
【００４４】図２２を参照すると、周波数の関数とし
て、音響サスペンション・システムによって放射される
音響パワーを曲線Ａにより、従来のポート付きシステム
による音響パワーを曲線Ｂにより、従来の（米国特許第
４，５４９，６３１号）デユアル・ポート付きシステム
による音響パワーを曲線Ｃにより、そしてこの実施例に
よる音響パワーを曲線Ｄにより示している。
て、音響サスペンション・システムによって放射される
音響パワーを曲線Ａにより、従来のポート付きシステム
による音響パワーを曲線Ｂにより、従来の（米国特許第
４，５４９，６３１号）デユアル・ポート付きシステム
による音響パワーを曲線Ｃにより、そしてこの実施例に
よる音響パワーを曲線Ｄにより示している。
【００４５】各システムは同じサイズのウーファと同じ
全包囲体体積を有し、ラウドスピーカ及びポートのパラ
メータは、システムの構成要素を調節することによっ
て、各システム毎に最適化され、平坦な周波数応答を達
成している。この実施例は、バス領域において改善され
た出力を供給するとともに、高い周波数において従来の
包囲体よりもカットオフがシャープである。
全包囲体体積を有し、ラウドスピーカ及びポートのパラ
メータは、システムの構成要素を調節することによっ
て、各システム毎に最適化され、平坦な周波数応答を達
成している。この実施例は、バス領域において改善され
た出力を供給するとともに、高い周波数において従来の
包囲体よりもカットオフがシャープである。
【００４６】図２３を参照すると、周波数の関数として
コーンの変位を表すグラフが示され、曲線Ａは従来の音
響サスペンション・システム、曲線Ｄは本発明のもので
ある。曲線Ａは、音響サスペンション・スピーカのコー
ンの運動範囲が、周波数の低下に従って増加することを
示している。曲線Ｄは、本発明による４サブチャンバ構
成ではコーンの運動範囲が最小となる４つの共振点を有
していることを示している。従って、バス周波数信号に
対する全体のコーンの運動範囲、従って歪みは、この構
成では低くなる。平坦な応答及び前述の利点を与えるこ
とができるこの実施例のシステム・パラメータの範囲は
以下のとおりである。
コーンの変位を表すグラフが示され、曲線Ａは従来の音
響サスペンション・システム、曲線Ｄは本発明のもので
ある。曲線Ａは、音響サスペンション・スピーカのコー
ンの運動範囲が、周波数の低下に従って増加することを
示している。曲線Ｄは、本発明による４サブチャンバ構
成ではコーンの運動範囲が最小となる４つの共振点を有
していることを示している。従って、バス周波数信号に
対する全体のコーンの運動範囲、従って歪みは、この構
成では低くなる。平坦な応答及び前述の利点を与えるこ
とができるこの実施例のシステム・パラメータの範囲は
以下のとおりである。
【００４７】
１．５≦（Ｖ２／Ｖ１）
０．８≦（Ｖ４／Ｖ３）≦４
１．５≦〔（Ｖ３＋Ｖ４）／（Ｖ１＋Ｖ２）〕
２≦（Ｃ２／Ｃ１）
０．５≦（Ｃ４／Ｃ３）≦３
２≦〔（Ｃ１＋Ｃ２）／（Ｃ３＋Ｃ４）〕
図２４を参照すると、従来の音響サスペンション・シス
テムのインパルス過渡応答及び本発明のインパルス過渡
応答のグラフが示される。信号の再生時に加えられる時
間遅延は、所望の音像が多スピーカの高い周波数成分に
よって制御されるべき多スピーカ配列構成において、定
位されないバス出力成分ために特に有効である。
テムのインパルス過渡応答及び本発明のインパルス過渡
応答のグラフが示される。信号の再生時に加えられる時
間遅延は、所望の音像が多スピーカの高い周波数成分に
よって制御されるべき多スピーカ配列構成において、定
位されないバス出力成分ために特に有効である。
【００４８】図２５及び図２６を参照すると、本発明の
他の実施例の斜視図及び簡略化した断面図がそれぞれ示
されている。この実施例では、第２分割壁１１″″が第
１内部サブチャンバＶ１″″を第３サブチャンバＶ
３″″から分離するとともに、第１内部サブチャンバ及
び第３サブチャンバを相互に結合するパッシブ・ラジエ
ータ手段Ｐ１″″を支持している。第３分割壁１４″″
は、第１内部サブチャンバＶ１″″、第２内部サブチャ
ンバＶ２″″、及び第３内部サブチャンバＶ３″″を第
４サブチャンバＶ４″″から分離するとともに、第２内
部サブチャンバと第４サブチャンバを、及び第３内部サ
ブチャンバと第４内部サブチャンバを、それぞれ相互に
結合する２つのパッシブ・ラジエータ手段Ｐ２″及びＰ
３″″を支持している。第４サブチャンバＶ４″″は、
パッシブ・ラジエータまたはポート手段Ｐ４″″を支持
する外部壁を有し、包囲体の外部領域に音響エネルギを
放射する。
他の実施例の斜視図及び簡略化した断面図がそれぞれ示
されている。この実施例では、第２分割壁１１″″が第
１内部サブチャンバＶ１″″を第３サブチャンバＶ
３″″から分離するとともに、第１内部サブチャンバ及
び第３サブチャンバを相互に結合するパッシブ・ラジエ
ータ手段Ｐ１″″を支持している。第３分割壁１４″″
は、第１内部サブチャンバＶ１″″、第２内部サブチャ
ンバＶ２″″、及び第３内部サブチャンバＶ３″″を第
４サブチャンバＶ４″″から分離するとともに、第２内
部サブチャンバと第４サブチャンバを、及び第３内部サ
ブチャンバと第４内部サブチャンバを、それぞれ相互に
結合する２つのパッシブ・ラジエータ手段Ｐ２″及びＰ
３″″を支持している。第４サブチャンバＶ４″″は、
パッシブ・ラジエータまたはポート手段Ｐ４″″を支持
する外部壁を有し、包囲体の外部領域に音響エネルギを
放射する。
【００４９】図２７を参照すると、図２５及び図２６の
実施例に対応する電気回路図が示される。代表的パラメ
ータ値は以下の通りである。
実施例に対応する電気回路図が示される。代表的パラメ
ータ値は以下の通りである。
【００５０】２．７９オーム＝ＲVC″″＝駆動変換器の
ボイスコイルの抵抗 ０．０００９７ヘンリ＝ＬVC″″＝駆動変換器のボイス
コイルのインダクタンス １４．２４ｎｔ．／ａｍｐ．＝ＢＬ″″＝ボイスコイル
・ギャップ内の磁束密度とそのギャップ内ボイスコイル
・ワイヤの長さとの積 ０．０３７４ｋｇ＝Ｃｍｍｔ″″＝コーン／ボイスコイ
ルの移動質量 ０．０００１７９４Ｍ／ｎｔ．＝Ｌｃｍｓ″″＝変換器
のサスペンション・コンプライアンス ０．２８８Ｍ／ｎｔ．−ｓｅｃ．＝Ｒｍ″″＝機械的運
動系の損失（移動度）の逆数、機械的モー ０．０２４２ｍ2＝ＳO″″＝電気音響変換器ダイアフラ
ムの面積 ０．０８８×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV1″″＝体積Ｖ
１″″（０．００１２３ｍ3）の音響コンプライアンス ０．６×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV2″″＝体積Ｖ
２″″（０．００８４ｍ3）の音響コンプライアンス ０．４２８×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV3″″＝体積Ｖ
３″″（０．００６ｍ3）の音響コンプライアンス １．２４４×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV4″″＝体積Ｖ
４″″（０．０１７４ｍ3）の音響コンプライアンス １１６ｋｇ／ｍ4＝Ｃ1″″＝ポートＰ１″″の音響質量 ２６９ｋｇ／ｍ4＝Ｃ2″″＝ポートＰ２″″の音響質量 ５０ｋｇ／ｍ4＝Ｃ3″″＝ポートＰ３″″の音響質量 ３２．２ｋｇ／ｍ4＝Ｃ4″″＝ポートＰ４″″の音響質
量 ０．００３ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ1″″＝ポートＰ
１″″における音響的移動度 ０．００８ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ2″″＝ポートＰ
２″″における音響的移動度 ０．００３ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ3″″＝ポートＰ
３″″における音響的移動度 ０．００８ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ4″″＝ポートＰ
４″″における音響的移動度 １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP4″＝ポー
トＰ４″″から見た放射インピーダンス 図２８を参照すると、周波数の関数として、音響サスペ
ンション・システムによって放射される音響パワーを曲
線Ａにより、従来のポート付きシステムによる音響パワ
ーを曲線Ｂにより、従来の（米国特許第４，５４９，６
３１号）デユアル・ポート付きシステムによる音響パワ
ーを曲線Ｃにより、そしてこの実施例による音響パワー
を曲線Ｄにより示している。
ボイスコイルの抵抗 ０．０００９７ヘンリ＝ＬVC″″＝駆動変換器のボイス
コイルのインダクタンス １４．２４ｎｔ．／ａｍｐ．＝ＢＬ″″＝ボイスコイル
・ギャップ内の磁束密度とそのギャップ内ボイスコイル
・ワイヤの長さとの積 ０．０３７４ｋｇ＝Ｃｍｍｔ″″＝コーン／ボイスコイ
ルの移動質量 ０．０００１７９４Ｍ／ｎｔ．＝Ｌｃｍｓ″″＝変換器
のサスペンション・コンプライアンス ０．２８８Ｍ／ｎｔ．−ｓｅｃ．＝Ｒｍ″″＝機械的運
動系の損失（移動度）の逆数、機械的モー ０．０２４２ｍ2＝ＳO″″＝電気音響変換器ダイアフラ
ムの面積 ０．０８８×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV1″″＝体積Ｖ
１″″（０．００１２３ｍ3）の音響コンプライアンス ０．６×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV2″″＝体積Ｖ
２″″（０．００８４ｍ3）の音響コンプライアンス ０．４２８×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV3″″＝体積Ｖ
３″″（０．００６ｍ3）の音響コンプライアンス １．２４４×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV4″″＝体積Ｖ
４″″（０．０１７４ｍ3）の音響コンプライアンス １１６ｋｇ／ｍ4＝Ｃ1″″＝ポートＰ１″″の音響質量 ２６９ｋｇ／ｍ4＝Ｃ2″″＝ポートＰ２″″の音響質量 ５０ｋｇ／ｍ4＝Ｃ3″″＝ポートＰ３″″の音響質量 ３２．２ｋｇ／ｍ4＝Ｃ4″″＝ポートＰ４″″の音響質
量 ０．００３ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ1″″＝ポートＰ
１″″における音響的移動度 ０．００８ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ2″″＝ポートＰ
２″″における音響的移動度 ０．００３ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ3″″＝ポートＰ
３″″における音響的移動度 ０．００８ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ4″″＝ポートＰ
４″″における音響的移動度 １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP4″＝ポー
トＰ４″″から見た放射インピーダンス 図２８を参照すると、周波数の関数として、音響サスペ
ンション・システムによって放射される音響パワーを曲
線Ａにより、従来のポート付きシステムによる音響パワ
ーを曲線Ｂにより、従来の（米国特許第４，５４９，６
３１号）デユアル・ポート付きシステムによる音響パワ
ーを曲線Ｃにより、そしてこの実施例による音響パワー
を曲線Ｄにより示している。
【００５１】各システムは同じサイズのウーファと同じ
全包囲体体積を有し、ラウドスピーカ及びポートのパラ
メータは、システムの構成要素を調節することによっ
て、各システム毎に最適化され、平坦な周波数応答を達
成している。この実施例は、バス領域において改善され
た出力を供給するとともに、高い周波数において従来の
包囲体よりもカットオフがシャープである。
全包囲体体積を有し、ラウドスピーカ及びポートのパラ
メータは、システムの構成要素を調節することによっ
て、各システム毎に最適化され、平坦な周波数応答を達
成している。この実施例は、バス領域において改善され
た出力を供給するとともに、高い周波数において従来の
包囲体よりもカットオフがシャープである。
【００５２】図２９を参照すると、周波数の関数として
コーンの変位を表すグラフが示され、曲線Ａは従来の音
響サスペンション・システム、曲線Ｄは本発明のもので
ある。曲線Ａは、音響サスペンション・スピーカのコー
ンの運動範囲が、周波数の低下に従って増加することを
示している。曲線Ｄは、本発明による４サブチャンバ構
成ではコーンの運動範囲が最小となる４つの共振点を有
していることを示している。従って、バス周波数信号に
対する全体のコーンの運動範囲、従って歪みは、この構
成では低くなる。平坦な応答及び前述の利点を与えるこ
とができるこの実施例のシステム・パラメータの範囲は
以下のとおりである。
コーンの変位を表すグラフが示され、曲線Ａは従来の音
響サスペンション・システム、曲線Ｄは本発明のもので
ある。曲線Ａは、音響サスペンション・スピーカのコー
ンの運動範囲が、周波数の低下に従って増加することを
示している。曲線Ｄは、本発明による４サブチャンバ構
成ではコーンの運動範囲が最小となる４つの共振点を有
していることを示している。従って、バス周波数信号に
対する全体のコーンの運動範囲、従って歪みは、この構
成では低くなる。平坦な応答及び前述の利点を与えるこ
とができるこの実施例のシステム・パラメータの範囲は
以下のとおりである。
【００５３】
１．５≦（Ｖ３／Ｖ１）
０．５≦〔Ｖ２／（Ｖ１＋Ｖ３）〕≦２
０．５≦〔Ｖ４）／（Ｖ１＋Ｖ２＋Ｖ３）〕≦２
１．５≦（Ｃ１／Ｃ３）≦６
１≦〔Ｃ２／（Ｃ１＋Ｃ３）≦４
４≦〔（Ｃ１＋Ｃ２＋Ｃ３）／Ｃ４〕
図３０を参照すると、従来の音響サスペンション・シス
テムのインパルス過渡応答及び本発明のインパルス過渡
応答のグラフが示される。信号の再生時に加えられる時
間遅延は、所望の音像が多スピーカの高い周波数成分に
よって制御されるべき多スピーカ配列構成において、定
位されないバス出力成分ために特に有効である。
テムのインパルス過渡応答及び本発明のインパルス過渡
応答のグラフが示される。信号の再生時に加えられる時
間遅延は、所望の音像が多スピーカの高い周波数成分に
よって制御されるべき多スピーカ配列構成において、定
位されないバス出力成分ために特に有効である。
【００５４】図３１及び図３２を参照すると、本発明の
他の実施例の斜視図及び簡略化した断面図がそれぞれ示
されている。この実施例では、第２分割壁１１vが第１
内部サブチャンバＶ１vを第３内部サブチャンバＶ３vか
ら分離するとともに、第１内部サブチャンバ及び第３サ
ブチャンバを相互に結合するパッシブ・ラジエータ手段
Ｐ１vを支持している。第３分割壁１４vは第３内部サブ
チャンバＶ３vを第４サブチャンバＶ４vから分離すると
ともに、第３内部サブチャンバ及び第４サブチャンバを
相互に結合するパッシブ・ラジエータ手段Ｐ３vを支持
している。第２サブチャンバ及び第４サブチャンバは、
各々パッシブ・ラジエータまたはポート手段Ｐ２v及び
Ｐ４vを支持する外部壁を有し、包囲体の外部領域に音
響エネルギを放射する。
他の実施例の斜視図及び簡略化した断面図がそれぞれ示
されている。この実施例では、第２分割壁１１vが第１
内部サブチャンバＶ１vを第３内部サブチャンバＶ３vか
ら分離するとともに、第１内部サブチャンバ及び第３サ
ブチャンバを相互に結合するパッシブ・ラジエータ手段
Ｐ１vを支持している。第３分割壁１４vは第３内部サブ
チャンバＶ３vを第４サブチャンバＶ４vから分離すると
ともに、第３内部サブチャンバ及び第４サブチャンバを
相互に結合するパッシブ・ラジエータ手段Ｐ３vを支持
している。第２サブチャンバ及び第４サブチャンバは、
各々パッシブ・ラジエータまたはポート手段Ｐ２v及び
Ｐ４vを支持する外部壁を有し、包囲体の外部領域に音
響エネルギを放射する。
【００５５】図３３を参照すると、図３１及び図３２の
実施例に対応する電気回路図が示される。代表的パラメ
ータ値は以下の通りである。
実施例に対応する電気回路図が示される。代表的パラメ
ータ値は以下の通りである。
【００５６】２．７９オーム＝ＲVC v＝駆動変換器のボ
イスコイルの抵抗 ０．０００９７ヘンリ＝ＬVC v＝駆動変換器のボイスコ
イルのインダクタンス １９．９８ｎｔ．／ａｍｐ．＝ＢＬv＝ボイスコイル・
ギャップ内の磁束密度とそのギャップ内ボイスコイル・
ワイヤの長さとの積 ０．０３３９ｋｇ＝Ｃｍｍｔv＝コーン／ボイスコイル
の移動質量 ０．０００２７Ｍ／ｎｔ．＝Ｌｃｍｓv＝変換器のサス
ペンション・コンプライアンス ０．２８８Ｍ／ｎｔ．−ｓｅｃ．＝Ｒｍv＝機械的運動
系の損失（移動度）の逆数、機械的モー ０．０２４２ｍ2＝ＳO v＝電気音響変換器ダイアフラム
の面積 ０．０９８×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV1 v＝体積Ｖ１v
（０．００１３７２ｍ3）の音響コンプライアンス １．１５×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV2 v＝体積Ｖ２
v（０．０１６１ｍ3）の音響コンプライアンス ０．３０２×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV3 v＝体積Ｖ３v
（０．００４２８ｍ3）の音響コンプライアンス ０．８１×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV4 v＝体積Ｖ４
v（０．０１１３４ｍ3）の音響コンプライアンス ８９．５ｋｇ／ｍ4＝Ｃ1 v＝ポートＰ１vの音響質量 １６３ｋｇ／ｍ4＝Ｃ2 v＝ポートＰ２vの音響質量 ６２ｋｇ／ｍ4＝Ｃ3 v＝ポートＰ３vの音響質量 ３８．５ｋｇ／ｍ4＝Ｃ4 v＝ポートＰ４vの音響質量 ０．００１７ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ1 v＝ポートＰ１v
における音響的移動度 ０．０１１ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ2 v＝ポートＰ２vに
おける音響的移動度 ０．００２５ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ3 v＝ポートＰ３v
における音響的移動度 ０．００３８ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ4 v＝ポートＰ４v
における音響的移動度 １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP2 v＝ポート
Ｐ２vから見た放射インピーダンス １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP4 v＝ポート
Ｐ４vから見た放射インピーダンス この４サブチャンバ構成の利点は図３４、図３５及び図
３６に示される。
イスコイルの抵抗 ０．０００９７ヘンリ＝ＬVC v＝駆動変換器のボイスコ
イルのインダクタンス １９．９８ｎｔ．／ａｍｐ．＝ＢＬv＝ボイスコイル・
ギャップ内の磁束密度とそのギャップ内ボイスコイル・
ワイヤの長さとの積 ０．０３３９ｋｇ＝Ｃｍｍｔv＝コーン／ボイスコイル
の移動質量 ０．０００２７Ｍ／ｎｔ．＝Ｌｃｍｓv＝変換器のサス
ペンション・コンプライアンス ０．２８８Ｍ／ｎｔ．−ｓｅｃ．＝Ｒｍv＝機械的運動
系の損失（移動度）の逆数、機械的モー ０．０２４２ｍ2＝ＳO v＝電気音響変換器ダイアフラム
の面積 ０．０９８×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV1 v＝体積Ｖ１v
（０．００１３７２ｍ3）の音響コンプライアンス １．１５×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV2 v＝体積Ｖ２
v（０．０１６１ｍ3）の音響コンプライアンス ０．３０２×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV3 v＝体積Ｖ３v
（０．００４２８ｍ3）の音響コンプライアンス ０．８１×１／１０7 ｍ5／ｎｔ＝ＬV4 v＝体積Ｖ４
v（０．０１１３４ｍ3）の音響コンプライアンス ８９．５ｋｇ／ｍ4＝Ｃ1 v＝ポートＰ１vの音響質量 １６３ｋｇ／ｍ4＝Ｃ2 v＝ポートＰ２vの音響質量 ６２ｋｇ／ｍ4＝Ｃ3 v＝ポートＰ３vの音響質量 ３８．５ｋｇ／ｍ4＝Ｃ4 v＝ポートＰ４vの音響質量 ０．００１７ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ1 v＝ポートＰ１v
における音響的移動度 ０．０１１ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ2 v＝ポートＰ２vに
おける音響的移動度 ０．００２５ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ3 v＝ポートＰ３v
における音響的移動度 ０．００３８ｍ5／ｎｔ ｓｅｃ．＝Ｒ4 v＝ポートＰ４v
における音響的移動度 １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP2 v＝ポート
Ｐ２vから見た放射インピーダンス １２．８×１／１０6＋１／ｊω４．６＝ＺP4 v＝ポート
Ｐ４vから見た放射インピーダンス この４サブチャンバ構成の利点は図３４、図３５及び図
３６に示される。
【００５７】図３４を参照すると、周波数の関数とし
て、音響サスペンション・システムによって放射される
音響パワーを曲線Ａにより、従来のポート付きシステム
による音響パワーを曲線Ｂにより、従来の（米国特許第
４，５４９，６３１号）デユアル・ポート付きシステム
による音響パワーを曲線Ｃにより、そしてこの実施例に
よる音響パワーを曲線Ｄにより示している。
て、音響サスペンション・システムによって放射される
音響パワーを曲線Ａにより、従来のポート付きシステム
による音響パワーを曲線Ｂにより、従来の（米国特許第
４，５４９，６３１号）デユアル・ポート付きシステム
による音響パワーを曲線Ｃにより、そしてこの実施例に
よる音響パワーを曲線Ｄにより示している。
【００５８】各システムは同じサイズのウーファと同じ
全包囲体体積を有し、ラウドスピーカ及びポートのパラ
メータは、システムの構成要素を調節することによっ
て、各システム毎に最適化され、平坦な周波数応答を達
成している。この実施例は、バス領域において改善され
た出力を供給するとともに、高い周波数において従来の
包囲体よりもカットオフがシャープである。
全包囲体体積を有し、ラウドスピーカ及びポートのパラ
メータは、システムの構成要素を調節することによっ
て、各システム毎に最適化され、平坦な周波数応答を達
成している。この実施例は、バス領域において改善され
た出力を供給するとともに、高い周波数において従来の
包囲体よりもカットオフがシャープである。
【００５９】図３５を参照すると、周波数の関数として
コーンの変位を表すグラフが示され、曲線Ａは従来の音
響サスペンション・システム、曲線Ｄは本発明のもので
ある。曲線Ａは、音響サスペンション・スピーカのコー
ンの運動範囲が、周波数の低下に従って増加することを
示している。曲線Ｄは、本発明による４サブチャンバ構
成ではコーンの運動範囲が最小となる４つの共振点を有
していることを示している。従って、バス周波数信号に
対する全体のコーンの運動範囲、従って歪みは、この構
成では低くなる。
コーンの変位を表すグラフが示され、曲線Ａは従来の音
響サスペンション・システム、曲線Ｄは本発明のもので
ある。曲線Ａは、音響サスペンション・スピーカのコー
ンの運動範囲が、周波数の低下に従って増加することを
示している。曲線Ｄは、本発明による４サブチャンバ構
成ではコーンの運動範囲が最小となる４つの共振点を有
していることを示している。従って、バス周波数信号に
対する全体のコーンの運動範囲、従って歪みは、この構
成では低くなる。
【００６０】平坦な応答及び前述の利点を与えることが
できるこの実施例のシステムの包囲体のパラメータの範
囲は以下のとおりである。
できるこの実施例のシステムの包囲体のパラメータの範
囲は以下のとおりである。
【００６１】
１．５≦（Ｖ３／Ｖ１）
１．５≦（Ｖ４／Ｖ３）
０．５≦〔（Ｖ１＋Ｖ３＋Ｖ４）／Ｖ２〕≦３
０．８≦（Ｃ１／Ｃ３）≦４
０．８≦（Ｃ３／Ｃ４）≦４
０．５≦〔（Ｃ１＋Ｃ３＋Ｃ４）／Ｃ２〕≦３
図３６を参照すると、従来の音響サスペンション・シス
テムのインパルス過渡応答及び本発明のインパルス過渡
応答のグラフが示される。信号の再生時に加えられる時
間遅延は、所望の音像が多スピーカの高い周波数成分に
よって制御されるべき多スピーカ配列構成において、定
位されないバス出力成分ために特に有効である。
テムのインパルス過渡応答及び本発明のインパルス過渡
応答のグラフが示される。信号の再生時に加えられる時
間遅延は、所望の音像が多スピーカの高い周波数成分に
よって制御されるべき多スピーカ配列構成において、定
位されないバス出力成分ために特に有効である。
【００６２】図３７を参照すると、本発明の商品用の実
施例の斜視図示され、この実施例は図７乃至図１２に示
す実施例の変形例である。この実施例は、中間パネル１
３viに取り付けられた一対のウーファ１２viを含んでい
る。中間パネル１１vi及び１３viは、中間サブチャンバ
Ｖ1 viの境界になっている。中間パネル１３vi及び１１
viはそれぞれ端部サブチャンバＶ3 vi及びＶ2 viの境界に
なっている。パッシブ・ラジエータＰ1 viは端部サブチ
ャンバＶ2 vi及びＶ3 viを相互に結合している。パッシブ
・ラジエータＰ2 viは中間サブチャンバＶ1 vi及び端部サ
ブチャンバＶ3 v iを相互に結合している。外側に開いた
（フレア）ポート管パッシブ・ラジエータＰ3 viは端部
サブチャンバＶ3 viを包囲体の外部領域に結合してい
る。
施例の斜視図示され、この実施例は図７乃至図１２に示
す実施例の変形例である。この実施例は、中間パネル１
３viに取り付けられた一対のウーファ１２viを含んでい
る。中間パネル１１vi及び１３viは、中間サブチャンバ
Ｖ1 viの境界になっている。中間パネル１３vi及び１１
viはそれぞれ端部サブチャンバＶ3 vi及びＶ2 viの境界に
なっている。パッシブ・ラジエータＰ1 viは端部サブチ
ャンバＶ2 vi及びＶ3 viを相互に結合している。パッシブ
・ラジエータＰ2 viは中間サブチャンバＶ1 vi及び端部サ
ブチャンバＶ3 v iを相互に結合している。外側に開いた
（フレア）ポート管パッシブ・ラジエータＰ3 viは端部
サブチャンバＶ3 viを包囲体の外部領域に結合してい
る。
【００６３】図３８を参照すると、図３６の実施例の簡
略化された断面図が示される。
略化された断面図が示される。
【００６４】本発明のこの実施例は、本願の譲受人によ
って製造、販売されているＡＣＯＵＳＴＩＭＡＳＳ（登
録商標）ー５シリーズIIバス・モジュールにおいて実施
されている。この商業的実施例は次のような代表的パラ
メータを有する。
って製造、販売されているＡＣＯＵＳＴＩＭＡＳＳ（登
録商標）ー５シリーズIIバス・モジュールにおいて実施
されている。この商業的実施例は次のような代表的パラ
メータを有する。
【００６５】
中間サブチャンバＶ1 viの体積 ０．００４１３ｍ3
端部サブチャンバＶ2 viの体積 ０．００６５７ｍ3
端部サブチャンバＶ3 viの体積 ０．０１１９ｍ3
ポート管パッシブ・ラジエータＰ1 vi 長さ０．２０
３ｍ、直径０．０４４ｍ ポート管パッシブ・ラジエータＰ2 vi 各々長さ０．
０５７ｍ、直径０．０５１ｍ フレア・ポート管パッシブ・ラジエータＰ3 vi 長さ
０．１２ｍ、各端部の直径０．１２ｍ、断面が楕円の環
状体の内部によって境界が定められる中央部の直径０．
０５８ｍ、楕円の長径は管の長さにほぼ等しい ウーファはそれぞれ直径１４ｃｍのウーファである。こ
れらのパラメータは、４４Ｈｚ、８０Ｈｚ、及び１９０
Ｈｚにおいて３つの偏位最小値を発生し、図３９の周波
数応答特性に示すように、バス周波数範囲において比較
的均一な応答を有し、２００Ｈｚ以上でオクターブ当た
り３０ｄｂのシャープなカットオフを有して、フレア・
ポートＰ3 viからの不所望な高調波の放射を鋭く減少さ
せる。
３ｍ、直径０．０４４ｍ ポート管パッシブ・ラジエータＰ2 vi 各々長さ０．
０５７ｍ、直径０．０５１ｍ フレア・ポート管パッシブ・ラジエータＰ3 vi 長さ
０．１２ｍ、各端部の直径０．１２ｍ、断面が楕円の環
状体の内部によって境界が定められる中央部の直径０．
０５８ｍ、楕円の長径は管の長さにほぼ等しい ウーファはそれぞれ直径１４ｃｍのウーファである。こ
れらのパラメータは、４４Ｈｚ、８０Ｈｚ、及び１９０
Ｈｚにおいて３つの偏位最小値を発生し、図３９の周波
数応答特性に示すように、バス周波数範囲において比較
的均一な応答を有し、２００Ｈｚ以上でオクターブ当た
り３０ｄｂのシャープなカットオフを有して、フレア・
ポートＰ3 viからの不所望な高調波の放射を鋭く減少さ
せる。
【００６６】フレア・ポート管の傾斜断面は、高圧レベ
ルで放射されるとき可聴ノイズを発生する可能性のある
非層流が包囲体の外部領域に出るのを避けるのに役立っ
ている。
ルで放射されるとき可聴ノイズを発生する可能性のある
非層流が包囲体の外部領域に出るのを避けるのに役立っ
ている。
【００６７】この実施例では、端部サブチャンバＶ1 vi
及びＶ3 viの体積は等しくなく、中間サブチャンバＶ2 vi
の体積よりも大きくなっている。ポート管Ｐ2 viはポー
ト管Ｐ1について対称になっており、２つのウーファの
各々等しい音響負荷を与えている。中間サブチャンバを
介してポート管によって端部サブチャンバを結合するこ
とによって、薄い包囲体での製造を容易にし、所望の性
能レベルの達成を助長している。各ポート管の一端を支
持中間壁に直接取り付けることによって、所定のポート
管の長さに対する有効質量を増加させることができる。
及びＶ3 viの体積は等しくなく、中間サブチャンバＶ2 vi
の体積よりも大きくなっている。ポート管Ｐ2 viはポー
ト管Ｐ1について対称になっており、２つのウーファの
各々等しい音響負荷を与えている。中間サブチャンバを
介してポート管によって端部サブチャンバを結合するこ
とによって、薄い包囲体での製造を容易にし、所望の性
能レベルの達成を助長している。各ポート管の一端を支
持中間壁に直接取り付けることによって、所定のポート
管の長さに対する有効質量を増加させることができる。
【００６８】本発明の利点は、通過帯域内の少なくとも
３つの離間した偏位最小点によって、所定のサウンド・
レベルを発生するダイアフラム変位が減少することであ
る。この特徴によって、傾斜バフルに取り付けられた大
きなウーファを有する従来の包囲体と同じ体積の包囲体
で、包囲体の側面と平行及び直角の比較的小さいバフル
によって支持することができる小さいウーファを使用す
ることが可能になる。
３つの離間した偏位最小点によって、所定のサウンド・
レベルを発生するダイアフラム変位が減少することであ
る。この特徴によって、傾斜バフルに取り付けられた大
きなウーファを有する従来の包囲体と同じ体積の包囲体
で、包囲体の側面と平行及び直角の比較的小さいバフル
によって支持することができる小さいウーファを使用す
ることが可能になる。
【００６９】図４０を参照すると、円筒状サブチャンバ
を有する本発明の更に他の実施例が示される。第１円筒
構造１０１は、ウーファ１０３を取り付けた内部円形バ
フル１０２によって分離されるサブチャンバ１０１Ａ及
び１０１Ｂを画定するとともに、端部ポート管１０４及
び１０５を有する。円筒構造１０１は、円筒構造１１１
のポート１１２の円形開口に入れられ、円筒構造１０１
と構造１１１に隣接する円筒状領域との間に形成される
別のサブチャンバを画定する。次に、円筒構造１２１
は、入れ子式にされた構造１０１及び１１１をポート１
２２から同様に収容することができ、円筒構造１０１及
び１１１の回りに部分的円筒状の更に別のサブチャンバ
を画定する。断面が楕円、三角形、矩形または他の形状
の同様の入れ子式（重ね合わせ）構造にすることも本発
明の範囲に含まれる。この入れ子式構造を適用すること
によって、包囲体を形成するのにモジュール・ビルディ
ング・ブロック法を採用することができ、それによって
完全に受動的サブチャンバを１またはそれ以上の基本駆
動ユニットに加えることによって選択されたレベルのバ
ス応答を達成することが可能になる。
を有する本発明の更に他の実施例が示される。第１円筒
構造１０１は、ウーファ１０３を取り付けた内部円形バ
フル１０２によって分離されるサブチャンバ１０１Ａ及
び１０１Ｂを画定するとともに、端部ポート管１０４及
び１０５を有する。円筒構造１０１は、円筒構造１１１
のポート１１２の円形開口に入れられ、円筒構造１０１
と構造１１１に隣接する円筒状領域との間に形成される
別のサブチャンバを画定する。次に、円筒構造１２１
は、入れ子式にされた構造１０１及び１１１をポート１
２２から同様に収容することができ、円筒構造１０１及
び１１１の回りに部分的円筒状の更に別のサブチャンバ
を画定する。断面が楕円、三角形、矩形または他の形状
の同様の入れ子式（重ね合わせ）構造にすることも本発
明の範囲に含まれる。この入れ子式構造を適用すること
によって、包囲体を形成するのにモジュール・ビルディ
ング・ブロック法を採用することができ、それによって
完全に受動的サブチャンバを１またはそれ以上の基本駆
動ユニットに加えることによって選択されたレベルのバ
ス応答を達成することが可能になる。
【００７０】図４１Ａ及びＢには、図４０の実施例の変
形例のそれぞれ出荷位置及び使用位置が示される。この
入れ子式構造を適用することによって、コンパクトな可
搬バス・システムの製造を可能にし、それによって図４
０Ａに示すように出荷移送中引っ込めた外部サブチャン
バが運搬ケースとして機能し、図４０Ｂに示すようによ
り良きバス再生に対しては伸ばして大きな体積のサブチ
ャンバにすることができる。
形例のそれぞれ出荷位置及び使用位置が示される。この
入れ子式構造を適用することによって、コンパクトな可
搬バス・システムの製造を可能にし、それによって図４
０Ａに示すように出荷移送中引っ込めた外部サブチャン
バが運搬ケースとして機能し、図４０Ｂに示すようによ
り良きバス再生に対しては伸ばして大きな体積のサブチ
ャンバにすることができる。
【００７１】特許請求の範囲内において、他の多くの実
施例が可能である。
施例が可能である。
【図１】本発明の１実施例の斜視図である。
【図２】図１の実施例の簡略化された断面図である。
【図３】図１及び図２の実施例に対応する電気回路図で
ある。
ある。
【図４】図１〜図３の実施例の周波数の関数としての放
射音響出力パワーを他の包囲体と比較して示す。
射音響出力パワーを他の包囲体と比較して示す。
【図５】図１〜図３の実施例の周波数の関数としてのダ
イアフラムの運動範囲を音響サスペンション包囲体と比
較して示すグラフである。
イアフラムの運動範囲を音響サスペンション包囲体と比
較して示すグラフである。
【図６】図１〜図３の実施例の過渡応答を音響サスペン
ション包囲体と比較して示すグラフである。
ション包囲体と比較して示すグラフである。
【図７】本発明の他の実施例の斜視図である。
【図８】図７の実施例の簡略化された断面図である。
【図９】図７及び図８の実施例に対応する電気回路図で
ある。
ある。
【図１０】図７〜図９の実施例の周波数の関数としての
放射音響出力パワーを他の包囲体と比較して示す。
放射音響出力パワーを他の包囲体と比較して示す。
【図１１】図７〜図９の実施例の周波数の関数としての
ダイアフラムの変位を音響サスペンション包囲体と比較
して示すグラフである。
ダイアフラムの変位を音響サスペンション包囲体と比較
して示すグラフである。
【図１２】図７〜図９の実施例の過渡応答を音響サスペ
ンション包囲体と比較して示すグラフである。
ンション包囲体と比較して示すグラフである。
【図１３】本発明の他の実施例の斜視図である。
【図１４】図１２の実施例の簡略化された断面図であ
る。
る。
【図１５】図１３及び図１４の実施例に対応する電気回
路図である。
路図である。
【図１６】図１３〜図１５の実施例の出力パワー周波数
応答を他の包囲体と比較して示す。
応答を他の包囲体と比較して示す。
【図１７】図１３〜図１５の実施例の周波数の関数とし
てのダイアフラムの変位を音響サスペンション包囲体と
比較して示すグラフである。
てのダイアフラムの変位を音響サスペンション包囲体と
比較して示すグラフである。
【図１８】図１３〜図１５の実施例の過渡応答を音響サ
スペンション包囲体と比較して示すグラフである。
スペンション包囲体と比較して示すグラフである。
【図１９】本発明の他の実施例の斜視図である。
【図２０】図１９の実施例の簡略化された断面図であ
る。
る。
【図２１】図１９及び図２０の実施例に対応する電気回
路図である。
路図である。
【図２２】図１９〜図２１の実施例の出力パワー周波数
応答を他の包囲体と比較して示す。
応答を他の包囲体と比較して示す。
【図２３】図１９〜図２１の実施例の周波数の関数とし
てのダイアフラムの変位を音響サスペンション包囲体と
比較して示すグラフである。
てのダイアフラムの変位を音響サスペンション包囲体と
比較して示すグラフである。
【図２４】図１９〜図２１の実施例の過渡応答を音響サ
スペンション包囲体と比較して示すグラフである。
スペンション包囲体と比較して示すグラフである。
【図２５】本発明の他の実施例の斜視図である。
【図２６】図２５の実施例の簡略化された断面図であ
る。
る。
【図２７】図２５及び図２６の実施例に対応する電気回
路図である。
路図である。
【図２８】図２５〜図２７の実施例の出力パワー周波数
応答を他の包囲体と比較して示す。
応答を他の包囲体と比較して示す。
【図２９】図２５〜図２７の実施例の周波数の関数とし
てのダイアフラムの変位を音響サスペンション包囲体と
比較して示すグラフである。
てのダイアフラムの変位を音響サスペンション包囲体と
比較して示すグラフである。
【図３０】図２５〜図２７の実施例の過渡応答を音響サ
スペンション包囲体と比較して示すグラフである。
スペンション包囲体と比較して示すグラフである。
【図３１】本発明の他の実施例の斜視図である。
【図３２】図３１の実施例の簡略化された断面図であ
る。
る。
【図３３】図３１及び図３２の実施例に対応する電気回
路図である。
路図である。
【図３４】図３１〜図３３の実施例の出力パワー周波数
応答を他の包囲体と比較して示す。
応答を他の包囲体と比較して示す。
【図３５】図３１〜図３３の実施例の周波数の関数とし
てのダイアフラムの変位を音響サスペンション包囲体と
比較して示すグラフである。
てのダイアフラムの変位を音響サスペンション包囲体と
比較して示すグラフである。
【図３６】図３１〜図３３の実施例の過渡応答を音響サ
スペンション包囲体と比較して示すグラフである。
スペンション包囲体と比較して示すグラフである。
【図３７】本発明の商業的実施例の斜視図である。
【図３８】図３７の実施例の簡略化された断面図であ
る。
る。
【図３９】図３７及び図３８の商業的実施例の周波数応
答のグラフである。
答のグラフである。
【図４０】入れ子式円筒構造を有する本発明の他の実施
例の概略図である。
例の概略図である。
【図４１】図４１Ａは図４０の実施例の変形例の出荷時
の位置を示す。図４１Ｂは図４０の実施例の変形例の使
用時の位置を示す。
の位置を示す。図４１Ｂは図４０の実施例の変形例の使
用時の位置を示す。
１１ 分割壁
１２ ラウドスピーカ・ドライバ
１３ 分割壁
Ｖ1、Ｖ2、Ｖ3 サブチャンバ
Ｐ1、Ｐ2、Ｐ3 パッシブ・ラジエータ（ポート管）
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 ブレイン・ジエイ・ガウロンスキ
アメリカ合衆国マサチユーセツツ州01532，
ノースボロー，ウエストブルツク・ロード
19
(72)発明者 ジエラルド・エフ・キヤロン
アメリカ合衆国マサチユーセツツ州01810，
アンドーヴアー，スー・サークル １
Claims (17)
- 【請求項１】 振動可能ダイアフラムを有し、入力電気
信号を対応する音響出力信号に変換する、少なくとも第
１の電気音響変換器と、 包囲体と、 を有し、前記包囲体が少なくとも第１及び第２の分割壁
によって少なくとも第１、第２、及び第３のサブチャン
バに分割され、 前記第１分割壁が前記第１電気音響変換器を支持すると
ともに、それと共働して、前記第１及び第２サブチャン
バを境界付け、更に、 前記第１及び第３サブチャンバを相互に結合する少なく
とも第１のパッシブ・ラジエータと、 前記第２及び第３サブチャンバの少なくとも一方を前記
包囲体の外部領域と相互に結合する少なくとも第２のパ
ッシブ・ラジエータと、 を有し、前記パッシブ・ラジエータの各々が音響質量に
よって特徴づけられ、 前記サブチャンバの各々が音響コンプライアンスによっ
て特徴づけられ、 前記音響質量及び前記音響コンプライアンスは、ラウド
スピーカ・システムの通過帯域において、前記振動可能
ダイアフラムの周波数の関数としての偏位特性が最小値
を有する少なくとも３つの離間された周波数を確立する
ように選択される、 ラウドスピーカ・システム。 - 【請求項２】 前記第２パッシブ・ラジエータが前記第
２サブチャンバを前記包囲体の外部領域と相互に結合
し、更に、 前記第２及び第３サブチャンバの少なくとも他方を前記
包囲体の外部領域と相互に結合する少なくとも第３のパ
ッシブ・ラジエータを有する、請求項１記載のラウドス
ピーカ・システム。 - 【請求項３】 更に、前記サブチャンバのうちの少なく
とも１つの他のサブチャンバから少なくとも第３の分割
壁によって分離される少なくとも第４のサブチャンバ
と、 前記第４サブチャンバを前記サブチャンバのうちの少な
くとも１つの他のサブチャンバと相互に結合する少なく
とも第３のパッシブ・ラジエータと、を含み、 前記音響質量及び前記音響コンプライアンスは、ラウド
スピーカ・システムの通過帯域における前記少なくとも
３つの離間された周波数から離間され、前記振動可能ダ
イアフラムの周波数の関数としての偏位特性が最小値を
有する少なくとも第４の周波数をも確立するように選択
される、請求項１記載のラウドスピーカ・システム。 - 【請求項４】 更に、前記第４サブチャンバを前記包囲
体の外部領域と相互に結合する少なくとも第４のパッシ
ブ・ラジエータを含む、請求項３記載のラウドスピーカ
・システム。 - 【請求項５】 更に、前記第２及び第３サブチャンバを
相互に結合する少なくとも第３のパッシブ・ラジエータ
を含む、請求項１記載のラウドスピーカ・システム。 - 【請求項６】 前記第１及び第３サブチャンバが端部サ
ブチャンバであり、前記第２パッシブ・ラジエータが前
記第３サブチャンバ内に配置される、請求項１記載のラ
ウドスピーカ・システム。 - 【請求項７】 前記第１パッシブ・ラジエータが前記第
２サブチャンバを通過する、請求項６記載のラウドスピ
ーカ・システム。 - 【請求項８】 前記第２パッシブ・ラジエータが実質上
楕円の断面の環状体の内部表面によって境界付けられる
ポート管である、請求項６記載のラウドスピーカ・シス
テム。 - 【請求項９】 前記第２パッシブ・ラジエータが実質上
楕円の断面の環状体の１表面によって境界付けられるポ
ート管である、請求項７記載のラウドスピーカ・システ
ム。 - 【請求項１０】 前記第２パッシブ・ラジエータが、前
記ポート管の長さに実質上対応する長径を有する前記楕
円の断面を有する前記内部表面によって境界付けられる
ポート管である、請求項８記載のラウドスピーカ・シス
テム。 - 【請求項１１】 前記第２パッシブ・ラジエータが、前
記ポート管の長さに実質上対応する長径を有する前記楕
円の断面を有する前記内部表面によって境界付けられる
ポート管である、請求項９記載のラウドスピーカ・シス
テム。 - 【請求項１２】 前記第２パッシブ・ラジエータが前記
第２サブチャンバを前記包囲体の外部領域と相互に結合
し、更に、 前記第１及び第２サブチャンバを相互に結合する少なく
とも第３のパッシブ・ラジエータを有する、請求項１記
載のラウドスピーカ・システム。 - 【請求項１３】 更に、前記サブチャンバのうちの少な
くとも１つの他のサブチャンバから少なくとも第３の分
割壁によって分離される少なくとも第４のサブチャンバ
と、 前記第２及び第４サブチャンバを相互に結合する少なく
とも第３のパッシブ・ラジエータと、 前記第２及び第４サブチャンバを相互に結合する少なく
とも第４のパッシブ・ラジエータと、を含み、 前記音響質量及び前記音響コンプライアンスは、ラウド
スピーカ・システムの通過帯域における前記少なくとも
３つの離間された周波数から離間され、前記振動可能ダ
イアフラムの周波数の関数としての偏位特性が最小値を
有する少なくとも第４の周波数をも確立するように選択
される、請求項１記載のラウドスピーカ・システム。 - 【請求項１４】 更に、前記サブチャンバのうちの少な
くとも１つの他のサブチャンバから少なくとも第３の分
割壁によって分離される少なくとも第４のサブチャンバ
と、 前記第４サブチャンバを前記第３サブチャンバに相互に
結合する少なくとも第３のパッシブ・ラジエータと、 前記第４サブチャンバを前記第２サブチャンバに相互に
結合する少なくとも第４のパッシブ・ラジエータと、を
含み、 前記音響質量及び前記音響コンプライアンスは、ラウド
スピーカ・システムの通過帯域における前記少なくとも
３つの離間された周波数から離間され、前記振動可能ダ
イアフラムの周波数の関数としての偏位特性が最小値を
有する少なくとも第４の周波数をも確立するように選択
される、請求項１記載のラウドスピーカ・システム。 - 【請求項１５】 更に、前記サブチャンバのうちの少な
くとも他のサブチャンバから少なくとも第３の分割壁に
よって分離される少なくとも第４のサブチャンバを含
み、 前記第１及び第３パッシブ・ラジエータと前記第４サブ
チャンバが前記第１及び第３サブチャンバを相互に結合
し、 前記第４パッシブ・ラジエータが前記第２サブチャンバ
と前記包囲体の外部領域を相互に結合し、 前記音響質量及び前記音響コンプライアンスは、ラウド
スピーカ・システムの通過帯域における前記少なくとも
３つの離間された周波数から離間され、前記振動可能ダ
イアフラムの周波数の関数としての偏位特性が最小値を
有する少なくとも第４の周波数をも確立するように選択
される、請求項１記載のラウドスピーカ・システム。 - 【請求項１６】 前記サブチャンバの少なくとも１つが
前記サブチャンバの別の１つの内部に重ね合わせて入
る、請求項１記載のラウドスピーカ・システム。 - 【請求項１７】 前記サブチャンバの少なくとも１つ及
び別のサブチャンバが、輸送収縮位置と使用延長位置と
の間で比較的可動性がある、請求項１６記載のラウドス
ピーカ・システム。
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Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0514988A true JPH0514988A (ja) | 1993-01-22 |
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|---|---|---|---|
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|---|---|
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| DE (1) | DE69119376T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10126875A (ja) * | 1996-10-16 | 1998-05-15 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | スピーカ装置 |
Families Citing this family (87)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5147986A (en) * | 1990-12-03 | 1992-09-15 | Tandy Corporation | Subwoofer speaker system |
| US5714721A (en) * | 1990-12-03 | 1998-02-03 | Bose Corporation | Porting |
| DE69220342T2 (de) * | 1991-12-20 | 1997-11-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Lautsprecherapparat zur Basswiedergabe |
| CN1060608C (zh) * | 1992-07-23 | 2001-01-10 | 户泽克俊 | 用于扬声器系统的一种箱体 |
| GB2269959B (en) * | 1992-08-19 | 1996-03-06 | Canon Audio Ltd | Sound output |
| US5307418A (en) * | 1992-10-30 | 1994-04-26 | Culver Electronic Sales, Inc. | Center channel speaker having multiple interconnected backload amplifying chambers for surround sound stereo audio systems |
| US5278361A (en) * | 1993-02-05 | 1994-01-11 | Thomson Consumer Electronics, Inc. | Loudspeaker system |
| US5281777A (en) * | 1993-03-02 | 1994-01-25 | Alton Jr Noyal J | Fluid damped acoustic enclosure system |
| DE4344618A1 (de) * | 1993-12-24 | 1995-06-29 | Nokia Deutschland Gmbh | Doppelkammer-Baßreflexbox |
| US5656966A (en) * | 1994-03-09 | 1997-08-12 | Cooper Industries, Inc. | Turbine engine ignition exciter circuit including low voltage lockout control |
| US5561717A (en) * | 1994-03-15 | 1996-10-01 | American Trading And Production Corporation | Loudspeaker system |
| AU707281B2 (en) * | 1994-12-23 | 1999-07-08 | Immersion Technology Property Limited | Loudspeaker system incorporating acoustic waveguide filters and method of construction |
| US6223853B1 (en) | 1994-12-23 | 2001-05-01 | Graeme John Huon | Loudspeaker system incorporating acoustic waveguide filters and method of construction |
| US5471019A (en) * | 1994-12-29 | 1995-11-28 | Sounds Resources, Inc. | Multiple chamber loudspeaker system |
| US5659157A (en) * | 1995-03-21 | 1997-08-19 | Shulte; Daniel W. | 7th order acoustic speaker |
| US5550921A (en) * | 1995-05-15 | 1996-08-27 | Sparkomatic | Stereo sound source for portable computer |
| US5917923A (en) * | 1995-05-18 | 1999-06-29 | Bose Corporation | Satellitic compact electroacoustical transducing |
| US6118876A (en) * | 1995-09-07 | 2000-09-12 | Rep Investment Limited Liability Company | Surround sound speaker system for improved spatial effects |
| US5708719A (en) * | 1995-09-07 | 1998-01-13 | Rep Investment Limited Liability Company | In-home theater surround sound speaker system |
| US5930370A (en) * | 1995-09-07 | 1999-07-27 | Rep Investment Limited Liability | In-home theater surround sound speaker system |
| US5696359A (en) * | 1995-11-13 | 1997-12-09 | Lucent Technologies Inc. | Portable loudspeaker/directional microphone peripheral |
| US5749433A (en) * | 1996-02-13 | 1998-05-12 | Jackson; Michael | Massline loudspeaker enclosure |
| JP3454005B2 (ja) * | 1996-04-03 | 2003-10-06 | 松下電器産業株式会社 | スピーカ装置および音響再生装置 |
| US5792999A (en) * | 1997-01-23 | 1998-08-11 | Bose Corporation | Noise attenuating in ported enclosure |
| US6263083B1 (en) | 1997-04-11 | 2001-07-17 | The Regents Of The University Of Michigan | Directional tone color loudspeaker |
| US5872339A (en) * | 1997-08-28 | 1999-02-16 | Hanson; Charles Anthony | High performance loudspeaker system |
| JP3141834B2 (ja) * | 1997-12-26 | 2001-03-07 | 株式会社村田製作所 | スピーカ |
| US6953886B1 (en) | 1998-06-17 | 2005-10-11 | Looney Productions, Llc | Media organizer and entertainment center |
| US6169811B1 (en) | 1999-03-02 | 2001-01-02 | American Technology Corporation | Bandpass loudspeaker system |
| US6704426B2 (en) | 1999-03-02 | 2004-03-09 | American Technology Corporation | Loudspeaker system |
| US6389146B1 (en) * | 2000-02-17 | 2002-05-14 | American Technology Corporation | Acoustically asymmetric bandpass loudspeaker with multiple acoustic filters |
| US6493455B1 (en) * | 1999-06-03 | 2002-12-10 | Dennis A. Tracy | Subwoofer assembly |
| US6513624B2 (en) | 2000-02-03 | 2003-02-04 | C. Ronald Coffin | Loudspeaker enclosure |
| US20070003076A1 (en) * | 2000-02-17 | 2007-01-04 | American Technology Corporation | Bandpass woofer enclosure with multiple acoustic filters |
| US7103193B2 (en) * | 2000-09-15 | 2006-09-05 | American Technology Corporation | Bandpass woofer enclosure with multiple acoustic fibers |
| US6431309B1 (en) * | 2000-04-14 | 2002-08-13 | C. Ronald Coffin | Loudspeaker system |
| GB2365250C (en) | 2000-07-21 | 2005-04-04 | B & W Loudspeakers | Acoustic structures |
| US6862360B2 (en) * | 2001-04-19 | 2005-03-01 | Jen-Hui Tsai | Speaker system |
| US7962482B2 (en) | 2001-05-16 | 2011-06-14 | Pandora Media, Inc. | Methods and systems for utilizing contextual feedback to generate and modify playlists |
| US7551749B2 (en) | 2002-08-23 | 2009-06-23 | Bose Corporation | Baffle vibration reducing |
| US6985593B2 (en) * | 2002-08-23 | 2006-01-10 | Bose Corporation | Baffle vibration reducing |
| US7123736B2 (en) * | 2002-09-27 | 2006-10-17 | Sony Ericsson Mobile Communications Ab | Double-resonator micro-speaker assemblies and methods for tuning the same |
| EP1550346B1 (en) * | 2002-10-10 | 2009-08-05 | Nokia Corporation | A sound generating apparatus, a mobile electric device and a system for generating sound |
| US7162049B2 (en) * | 2003-01-07 | 2007-01-09 | Britannia Investment Corporation | Ported loudspeaker system and method with reduced air turbulence, bipolar radiation pattern and novel appearance |
| US7087072B2 (en) * | 2003-01-22 | 2006-08-08 | Cardia, Inc. | Articulated center post |
| US7207413B2 (en) * | 2003-06-02 | 2007-04-24 | Tbi Audio Systems Llc | Closed loop embedded audio transmission line technology for loudspeaker enclosures and systems |
| US7751579B2 (en) * | 2003-06-13 | 2010-07-06 | Etymotic Research, Inc. | Acoustically transparent debris barrier for audio transducers |
| US7567680B2 (en) | 2004-10-29 | 2009-07-28 | Sony Ericsson Mobile Communications, Ab | Dual-diaphragm speaker assemblies with acoustic passageways and mobile terminals including the same |
| US7350618B2 (en) * | 2005-04-01 | 2008-04-01 | Creative Technology Ltd | Multimedia speaker product |
| FI122126B (fi) * | 2005-10-05 | 2011-08-31 | Genelec Oy | Refleksikaiutinrakenne |
| US7749238B2 (en) * | 2006-06-19 | 2010-07-06 | Cardia, Inc. | Occlusion device with flexible polymeric connector |
| US7927351B2 (en) * | 2006-06-19 | 2011-04-19 | Cardia, Inc. | Occlusion device with flexible wire connector |
| US7691115B2 (en) * | 2006-06-19 | 2010-04-06 | Cardia, Inc. | Occlusion device with flexible fabric connector |
| US7972361B2 (en) * | 2006-06-19 | 2011-07-05 | Cardia, Inc. | Occlusion device with flexible spring connector |
| US20080149417A1 (en) * | 2006-12-21 | 2008-06-26 | Apple Computer, Inc. | Acoustic assembly for personal media device |
| US8126138B2 (en) | 2007-01-05 | 2012-02-28 | Apple Inc. | Integrated speaker assembly for personal media device |
| US7756553B2 (en) * | 2007-01-05 | 2010-07-13 | Apple Inc. | Folded flex assembly for personal media device |
| US8306252B2 (en) * | 2007-01-05 | 2012-11-06 | Apple Inc. | Integrated microphone assembly for personal media device |
| US20080167682A1 (en) * | 2007-01-09 | 2008-07-10 | Cardia, Inc. | Bioabsorbable occlusion device |
| US7578368B2 (en) * | 2007-03-07 | 2009-08-25 | Foxconn Technology Co., Ltd. | Speaker set for electronic product |
| US7578367B2 (en) * | 2007-03-07 | 2009-08-25 | Foxconn Technology Co., Ltd. | Speaker set and electronic product incorporating the same |
| CN101394681B (zh) * | 2007-09-21 | 2014-11-26 | 索尼（中国）有限公司 | 一种分体式电子装置 |
| US8284977B2 (en) * | 2008-01-24 | 2012-10-09 | Creative Technology Ltd | Multi chamber ported stereo speaker |
| CN101500185A (zh) * | 2008-01-30 | 2009-08-05 | 深圳富泰宏精密工业有限公司 | 扬声器组件 |
| US8180076B2 (en) * | 2008-07-31 | 2012-05-15 | Bose Corporation | System and method for reducing baffle vibration |
| US8238595B2 (en) * | 2009-01-07 | 2012-08-07 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Speaker component for a portable electronic device |
| US8290546B2 (en) | 2009-02-23 | 2012-10-16 | Apple Inc. | Audio jack with included microphone |
| CN101711005B (zh) * | 2009-11-17 | 2013-04-24 | 南京大学 | 一种改善外放扬声器响应的装置 |
| EP3057293B1 (en) * | 2009-12-24 | 2022-02-23 | Nokia Technologies Oy | An apparatus for use in portable devices |
| US8577073B2 (en) | 2010-05-12 | 2013-11-05 | Dennis A. Tracy | Rectangular wall mounted speaker assembly |
| US8430201B1 (en) * | 2010-09-09 | 2013-04-30 | Michael Weidner | Speaker enclosure |
| CN102630066B (zh) * | 2012-02-23 | 2014-10-08 | 深圳创维－Rgb电子有限公司 | 一种八阶带通音箱及电视机 |
| CN102638750A (zh) * | 2012-04-09 | 2012-08-15 | 南京大学 | 电力变压器有源噪声控制用的扬声器设计方法 |
| US11076220B2 (en) | 2012-05-31 | 2021-07-27 | VUE Audiotechnik LLC | Loudspeaker system |
| US9173018B2 (en) * | 2012-06-27 | 2015-10-27 | Bose Corporation | Acoustic filter |
| US9066172B2 (en) | 2012-09-28 | 2015-06-23 | Apple Inc. | Acoustic waveguide and computing devices using same |
| US9380369B2 (en) | 2013-02-14 | 2016-06-28 | Apple Inc. | Microphone seal |
| US9247342B2 (en) | 2013-05-14 | 2016-01-26 | James J. Croft, III | Loudspeaker enclosure system with signal processor for enhanced perception of low frequency output |
| TWI531248B (zh) * | 2013-08-23 | 2016-04-21 | 宏碁股份有限公司 | 音箱結構 |
| US9473848B2 (en) | 2013-09-10 | 2016-10-18 | Bose Corporation | Transmission line loudspeaker |
| US9049517B2 (en) | 2013-09-10 | 2015-06-02 | Bose Corporation | Transmission line loudspeaker |
| TWI568276B (zh) * | 2014-01-06 | 2017-01-21 | 緯創資通股份有限公司 | 揚聲模組及具有其之薄型電子裝置 |
| CN103826183B (zh) * | 2014-02-24 | 2019-07-26 | 东莞凤合凰电声科技有限公司 | 一种带通式低音音箱及其调整方法 |
| US10441258B2 (en) | 2017-06-16 | 2019-10-15 | Cardia, Inc. | Uncoupled LAA device |
| US20190052942A1 (en) | 2017-08-08 | 2019-02-14 | Srdjan Pavelic | Portable solar powered smart speaker system |
| CN107820178A (zh) * | 2017-11-24 | 2018-03-20 | 苏州逸巛声学科技有限公司 | 一种受话器 |
| US20210105556A1 (en) * | 2019-10-08 | 2021-04-08 | Soniphi Llc | Systems & Methods For Expanding Sensation Using Isobaric Chambers |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62178680U (ja) * | 1986-05-01 | 1987-11-13 | ||
| JPH01137693U (ja) * | 1988-03-14 | 1989-09-20 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3142353A (en) * | 1962-10-25 | 1964-07-28 | Carmine V Todisco | Speaker enclosure |
| US3688864A (en) * | 1970-04-16 | 1972-09-05 | Talbot American Corp | Infinite dynamic damping loudspeaker systems |
| FR2145050A5 (ja) * | 1971-07-07 | 1973-02-16 | Wattson Etude Exploit | |
| US3918551A (en) * | 1974-10-21 | 1975-11-11 | Rizo Patron Alfonso | Speaker system |
| US4142603A (en) * | 1976-11-22 | 1979-03-06 | Johnson Rubein V | Adjustable speaker cabinet |
| FR2507423B1 (fr) * | 1981-06-04 | 1988-02-19 | Mulidine Sarl | Enceinte acoustique hifi a chambres antiresonnantes par creation volontaire des harmoniques elevees |
| US4549631A (en) * | 1983-10-24 | 1985-10-29 | Bose Corporation | Multiple porting loudspeaker systems |
| US4756382A (en) * | 1987-03-02 | 1988-07-12 | Hudson Iii Joseph L | Loudspeaker having enhanced response at bass frequencies |
| US4875546A (en) * | 1988-06-02 | 1989-10-24 | Teledyne Industries, Inc. | Loudspeaker with acoustic band-pass filter |
| JP2505047B2 (ja) * | 1989-06-20 | 1996-06-05 | パイオニア株式会社 | スピ―カシステム |
-
1990
- 1990-12-03 US US07/621,531 patent/US5092424A/en not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-10-15 JP JP3266431A patent/JPH07118834B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1991-11-28 CA CA002056566A patent/CA2056566A1/en not_active Abandoned
- 1991-11-29 DE DE69119376T patent/DE69119376T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-11-29 AT AT91311100T patent/ATE137904T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-11-29 EP EP91311100A patent/EP0489551B1/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62178680U (ja) * | 1986-05-01 | 1987-11-13 | ||
| JPH01137693U (ja) * | 1988-03-14 | 1989-09-20 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10126875A (ja) * | 1996-10-16 | 1998-05-15 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | スピーカ装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07118834B2 (ja) | 1995-12-18 |
| EP0489551B1 (en) | 1996-05-08 |
| ATE137904T1 (de) | 1996-05-15 |
| EP0489551A3 (en) | 1993-04-14 |
| CA2056566A1 (en) | 1992-06-04 |
| DE69119376D1 (de) | 1996-06-13 |
| DE69119376T2 (de) | 1996-11-14 |
| EP0489551A2 (en) | 1992-06-10 |
| US5092424A (en) | 1992-03-03 |
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|---|---|---|
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