JPH05149210A - 内燃機関の燃料噴射弁 - Google Patents
内燃機関の燃料噴射弁Info
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- JPH05149210A JPH05149210A JP3133799A JP13379991A JPH05149210A JP H05149210 A JPH05149210 A JP H05149210A JP 3133799 A JP3133799 A JP 3133799A JP 13379991 A JP13379991 A JP 13379991A JP H05149210 A JPH05149210 A JP H05149210A
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Abstract
シーリングプラグを廃することを目的とする。 【構成】 内燃機関の燃料噴射弁本体10は噴射行程
中、エンジンのバルブ列によって作動する。制御ソレノ
イド58は噴射弁に取り付けられ、噴射弁軸に対して傾
斜する軸を有する。制御通路50は制御ソレノイドの中
央軸と実質的に同軸を成す。制御通路の機械加工は制御
ソレノイドの受け入れボスを通って達成される。
Description
に関し、特に、シーリング・プラグを必要とする燃料噴
射弁の外部本体にオリフィスを残すことなく、噴射圧に
さらした燃料通路の加工を行えるように、燃料通路が位
置決めされるような燃料噴射弁に関する。
繁に使用されている。電子燃料噴射弁は、圧縮点火およ
び火花点火機関のシリンダに、正確かつ信頼性のある燃
料の分配を行う。電子燃料噴射弁の正確さおよび信頼性
は、燃料効率、実現可能な最大出力、および望ましくな
い燃焼生成物の管理に寄与している。電子燃料噴射装置
のこれらのおよび他の利点は、よく知られており、最新
内燃機関の設計において有益な効果をもたらすように適
切に用いられている。
は圧縮点火機関での応用のために設計されたものでは、
燃料噴射圧を高める為の手段を用いている。燃料噴射圧
は、シリンダまたは予備燃焼室への燃料の正しい霧化お
よび噴霧分布を確実に行うために、燃料噴射中に高める
ことが望ましい。さらに、排気エミッションを管理する
ために燃料の完全燃焼を達成することなどの幾つかの理
由により、使用する燃料の量を決めたり噴射タイミング
をコントロールすることができることも望ましい。これ
は、環境上の規制により、近年、非常に重要になってい
る。また、燃料噴射弁の適切な制御により、圧縮点火機
関シリンダで形成される残留パティキュレートの量が低
減する。
の加圧を高めるための手段を備えている。これらの燃料
噴射弁には、一般に、エンジンのカムシャフトおよび/
またはシリンダヘッドのバルブトレインアセンブリに取
り付けられた機械的リンク機構がある。この燃料噴射弁
は、カムシャフトまたは他の回転部材または往復部材
が、ロッカー・アームを通して直接または間接的に噴射
弁のプッシュロッドに作用するように構成されている。
配置されている。リンクの下方(垂直軸に沿って)移動
でも、噴射弁のカップリングを、燃料噴射弁本体内のボ
アの中で下方に移動することができる。カップリング
は、ばねにより付勢されており、カップリング戻しばね
のバイアス力により元の位置に戻る。噴射弁のカップリ
ングは、タイミング・プランジャに取り付けられてお
り、カップリングの作動により、タイミング・プランジ
ャの相対的に移動される。噴射弁のカップリングが下方
に移動すると、タイミング・プランジャがタイミング・
プランジャ室の方へ下方に移動し、それにより、計量プ
ランジャは、予め充填し測定した量の燃料の入った計量
プランジャ室の中で動作する。計量プランジャの作動に
より、レール燃料(約150psi燃料ポンプから噴射
弁に送り込まれる燃料)の圧力を越える圧力が、計量プ
ランジャ室の燃料に課せられる。この追加の圧力は、あ
る圧力しきい値を越えると、噴射弁のノズルを開けて、
燃料を、噴射弁ノズルを通して非常に高速に燃焼室等に
噴射する。タイミング・プランジャの戻り行程は、一般
に、取り付けられたカップリングに作用するばね復帰力
を利用して容易に行える。
タイミングおよび量に関する噴射シーケンスの制御は、
電子作動制御弁によりしばしば達成される。制御弁の作
動は、技術的によく知られた手段、特に、バルブトレイ
ンアセンブリにあるスペース上の制約により一般に噴射
弁本体の中央軸と平行に配置された制御ソレノイドなど
により達成される。噴射弁本体の内部に通路が形成され
ており、計量行程中に、制御弁ソレノイドにより動作す
る制御弁とタイミング・プランジャ室との間に150p
siのレール燃料圧で燃料を流すことができ、噴射行程
中に予備噴射逆流を行うことができる。制御ソレノイド
により制御弁を選択開閉することにより、通路を通って
噴射弁に流れる燃料の量を直接または間接的に計量する
ことができる。制御ソレノイドの2つの平行軸と噴射弁
本休との間に燃料を通すために必要な、しばしば複雑な
通路を形成することにより、噴射弁本体の外面を通るア
クセス・オリフィスやチャンネル(後に高圧プラグでシ
ールされる)を必要とする通路を形成する際に、穴明け
および加工作業を行う必要がある。
燃料の量は、噴射弁リンク、カップリング部材、タイミ
ング・プランジャ、計量プランジャおよび計量プランジ
ャ室の軸方向動作と直列にタイミング・プランジャ室を
用いて設定される。タイミング・プランジャ室は、タイ
ミング・プランジャと計量プランジャの間にある。タイ
ミング・プランジャ・チャンバは、150psiで燃料
が流入するのを制御するので、計量プランジャの両軸端
に作用する流体圧力のバランスを保つことにより計量プ
ランジャの上方動作を制御する。噴射行程が進むにつ
れ、タイミング・プランジャ室に入っている燃料を制御
弁通路および制御弁を通して逆流させることにより、タ
イミング・プランジャ室の加圧が避けられる。したがっ
て、タイミング・プランジャ室から、噴射弁本体通路お
よび制御弁を通りレール燃料への、予備噴射逆流を制御
するために、制御ソレノイドを使用することができる。
これにより、タイミング・プレンジャ室の一定圧力を保
ち、計量チャンバにすでに送り込まれた適量の計量燃料
を維持するという有益な結果をもたらす。
閉じて、それ以上の予備噴射逆流を防止している。した
がって、タイミング・プランジャが動作を継続し計量プ
ランジャが噴射弁本体内で下方に移動し始めるにつれ
て、タイミング・プランジャ室および計量プランジャ室
にある燃料は、圧力が増加する。
は、噴射行程の最後の高圧期を通じて、タイミング・プ
ランジャ室および計量室の中の燃料の加圧に十分にさら
されている。燃料は約15opsiで燃料噴射弁に入る
が、噴射期の燃料の最大圧力は23,500psiに達
する。これらの圧力は、噴射弁本体の外部から通路を密
封するために用いる高圧プラグに対しても加わる。
用されていた燃料噴射弁は、噴射圧は10,000〜1
2,000psiの範囲にすぎなかった。その圧力は一
般にプラグの性能限界よりもずっと下であったので、こ
の圧力はプラグ故障に著しく寄与しなかった。最新エン
ジンにある高い噴射圧は、プラグの性能限界に近づいて
いる(越えないまでも)ので、すでに述べた理由によ
り、増大するプラグ故障の発生に寄与している。
ンに重大な損傷を及ぼすことがある。燃料レール圧で噴
射弁に送られる燃料は、噴射弁本体から外に流出し、シ
リンダ・ヘッドに流れ込むことがある。そこで、燃料
は、エンジン潤滑材と混ざり合い、エンジン全体におい
てエンジン潤滑材本来の性能を劣化することがある。減
じられた性能特性の潤滑材を使用すると、エンジンの主
軸受などの重要なエンジン摺動面の重大かつ致命的な故
障を引き起こすことがある。
加圧電子燃料噴射弁における、高圧下で発生するオリフ
ィス・プラグの問題を本発明により解決する。本発明の
燃料噴射弁には、制御ソレノイドおよび制御弁を有する
制御手段が、噴射弁本体のボスまたは孔内に配置されて
いる。制御手段の中央軸は、燃料噴射弁の中央軸に関し
て傾斜されている。燃料噴射弁本体のボスの中央軸は、
制御手段の中央軸と共軸である。噴射弁本体の制御弁通
路は、燃料噴射弁の制御弁と作動要素に燃料を通す。望
ましい実施例では、制御弁通路の中央軸は、制御手段の
中央軸およびボスの中央軸と実質的に共軸である。制御
弁通路の中央軸が噴射器本体表面上のボスの開口部と交
差し、それによりボスを通る制御弁通路への接近をもた
らしているならば、制御弁通路の中央軸が、ボスの中央
軸と共軸でないことも可能である。制御弁通路の穴明け
および加工は、制御手段用受入れボスを通して達成され
る。制御弁通路への接近はボスを通して達成されるの
で、制御弁通路の穴明けおよび加工は、噴射弁本体の外
面に穴明けすることなく行える。高圧プラグは、噴射弁
本体内の圧力の完全な状態を維持するためにもはや必要
ではないので、完全に省くことができる。したがって、
最新火花点火および圧縮点火機関に対する大きな需要を
満たしているところの、簡素化され信頼性があり有効的
な燃料噴射弁について述べる。
図面についての以下の説明および添付の請求範囲をお読
みになれば明らかになる。
同様なまたは対応する部品を示し、図1は、最新機械式
電子燃料噴射弁アセンブリ5の全体図を示す。図示の燃
料噴射弁アセンブリ5の断面は、噴射弁アセンブリ5の
中央軸を通る断面であり、燃料噴射弁5の内部および開
示された発明の特徴を明らかにするものである。噴射弁
本体10は、鍛造品として形成することが望ましく、中
央軸方向のキャビティ12は噴射弁本体10の全長にわ
たっている。軸方向のキャビティ12は、実際には、異
なる内径の2つの共軸でかつ連通する中央円筒状ボアか
ら成る。第1の円筒状ボア14はタイミング・プランジ
ャ16を摺動可能に受容し、第2の円筒状ボア18はカ
ップリング部材20を摺動可能に受容する。計量プラン
ジャ17は、計量バレル34に形成された円筒状ボア1
5に摺動可能に受容される。
を介してノズル・アセンブリ22に接続される。タイミ
ング・プランジャ室26は、中央の円筒状ボア14の一
部、タイミング・プランジャ16の下部露出面および計
量プランジャ17の上部露出面により形成される。計量
バレル34は、噴射弁本体10の内部とノズル22との
間に置かれている。計量室33は、計量バレル34の円
筒状ボア15、計量プランジャ17の下部露出面および
ノズル・スペーサ23の上部露出面により形成される。
央の円筒状ボア18の基部に突出しているが、カップリ
ング部材20には機械的に結合されていない。圧縮荷重
だけをカップリング部材20からタイミング・プランジ
ャ16に移すことのできるように、カップリング部材2
0はタイミング・プランジャ16に接している。
部材20の下端にある環状のストッパ65が設けられて
いる。ストッパ65は、カップリング部材20の噴射行
程方向の並進動作を制限している。スプリング・シート
66は、カップリング部材20のフランジ72の外側の
半径方向にさらに伸びており、スプリング・シートによ
り、戻しばね68はカップリング部材20に作用し、計
量行程方向の上方にバイアスをかけている。戻しばね6
8の反対端は、カラー74の基部の噴射弁本体10上に
あるばねシート70に作用している。
ト76および軸受面80が形成されており、それにリン
ク78が作用して、噴射行程中に戻しばね68により引
き起こされる力に対してカップリング部材20を押し付
ける。リンク78は、一般に、噴射トレイン・カムシャ
フト(図示していない)と直接または間接的に接触し、
作動カム(図示していない)の角位置に応じて噴射弁ア
センブリ5の中央軸に沿って往復運動をする。したがっ
て、カムシャフトの回転動作は、タイミング・プランジ
ャ室26、および最終的に計量プランジャ室33を加圧
するときに有効な力を与えるように、噴射弁アセンブリ
5の軸方向成分の往復動に変えられる。
ている。燃料の計量は、タイミング・プランジャ16お
よび計量プランジャ17の上方作動、および制御弁56
を開けることにより制御される。計量行程のはじめに
(1図に示すように)、タイミング・プランジャ16は
実質的にメータリング・プランジャ17に対して底部に
あり、メータリング・プランジャ17はノズル・スペー
サ23に対して底部にあり、制御弁56は閉じている。
カム形状により、リンク78およびカップリング部材2
0はばね68の弾力により上方に移動し、タイミング・
プランジャ16は自由に動くので、上方の燃料は、燃料
入口45を介して噴射弁アセンブリ5に流れ込む。
料入口ブランチと連通する。最初のブランチは、ポート
45を、計量入口49と計量チェック・ボール35を通
って計量プランジャ室33に連通させる。2番目のプラ
ンチは、ポート45を、制御入口通路47を通って制御
室54に、そして最終的にはタイミング、プランジャ室
26に連通させる。制御室54からタイミング・プラン
ジャ室26への燃料の流れは、制御バルブ56、制御通
路50、プランジャ室制御口48およびタイミング・プ
ランジャ16と中央の円筒状ボア14の間の環状ギャッ
プによって形成されるプランジャ室通路46を通るもの
である。
50psiのレール燃料圧力で、入口通路49を通り、
チェック・バルブ35を開き、次に計量プランジャ室3
3の非常に小さい容積部に入る。計量プランジャ室33
内の計量プランジャ17の底に作用する燃料圧は、計量
プランジャ17を上方に移動させるとによって、タイミ
ング・プランジャ室26で追加の圧力を発生させる。タ
イミング・プランジャ室26の圧力は、次にタイミング
・プランジャ16の底の裏面域に作用して、そこで上方
への力を増加させる。即ち、両プランジャは上方へ移動
し、その際にタイミング・プランジャ16は、連結部材
20との接触を保つ。タイミング・プランジャ16が上
方に移動し、制御弁56が閉じている間、燃料はチェッ
ク・バルブ35を通って、計量室33の拡大容積部に流
れ続ける。これは、燃料の流れが、通路50、口48お
よび通路46を通って、つぶれたタイミング・プランジ
ャ室26に進むことを防止する。制御ソレノイド58が
よく知られた手段によって作動すると、制御弁56は開
かれ、計量プランジャ室33への燃料の計量は終了す
る。これは、制御室54から制御弁56、通路50およ
びオリフィス48および通路46を通って、タイミング
・プランジャ室26までの燃料の供給により、また15
0psiのレール燃料圧力によって達成される。その際
には、同等の圧力が、タイミング・プランジャ室26と
計量プランジャ室33との間に存在する。水圧に曝され
る計量プランジャ17の両端に作用する同等の圧力は、
計量プランジャ17の上方への運動を止める傾向があ
る。この結果、燃料の一定の量が、計量プランジャ室3
3内に残る。
タイミング・プランジャ16および計量プランジャ17
の向き合った表面を支えているバイアスばね55は、計
量プランジャ17の静止を続行させ、タイミング・プラ
ンジャ16が噴射弁本体10内で上方に移動続ける際に
上方に動かないようにする。ばね55は、計量プランジ
ャ17と計量プランジャ室33にある燃料によって生成
される水圧リンクを通り計量チェック・ボール35に十
分な力を及ぼす。その場合、計量チェック・ボール55
を設置したままにし、計量プランジャ室33に含まれる
燃料の容積の変化を防止する。即ち、正確に計量された
燃料の量は、計量室33に閉じ込められる。この燃料
は、エンジンに注入される燃料の量となる。計量行程の
終了まで、タイミング・プランジャ15は上昇を続け、
タイミング・プランジャ室26はレール燃料圧の燃料で
充填され続ける。
プランジャ16の下方への運動によって制御され、リン
ク78および連結部材20のカムプロフィルおよび機械
的結合、および制御弁56によって再度制御される。タ
イミング・プランジャ16は、連結部材20によって課
せられる圧縮力によって下方に移動し始めるため、タイ
ミング・プランジャ16は、タイミング・プランジャ室
26に存在する燃料を移動させる。制御ソレノイド58
が作動したままなので、制御バルブ56は開いたままに
なる。これにより、タイミング・プランジャ室26から
の燃料がタイミング・プランジャ室26から通路46、
オリフィス48および通路50を通って、制御弁56に
戻り、さらに制御室54に流れることになる。本流体回
路の圧力は、150psiのレール燃料圧力よりわずか
に大きいため、排出燃料は、燃料の入口通路47と燃料
の入口ポート45を通って、制御室54から燃料レール
の方への逆流する。この行程は、予備噴射の逆流の技術
としてよく知られており、タイミング・プランジャ室と
計量プランジャ室の圧力を一定に保つことになる。
は開始する。制御ソレノイド58は作動されずに、制御
弁56を閉じる。即ち、燃料は、タイミング・プランジ
ャ室26から逆流することができず、タイミング・プラ
ンジャ室26に閉じ込められ、タイミング・プランジャ
16と計量プランジャ17との間の水圧リンクを形成す
る。計量プランジャ17は、タイミング・プランジャ室
26の容積から分割され、タイミング・プランジャ16
の連続運動を以て下方に強制的に移動させられる。
は、タイミング・プランジャ室26および計量プランジ
ャ33で生成される水溜まりに逆らって増加するため非
常に高圧が双方の室内に発生する。本圧力が、事前に設
定された噴射開始圧力(例えば、5000psi)に達
すると、閉じているノズル27に作用する圧力は、ノズ
ル27を開かせることになり、噴口を通じて燃料がエン
ジン燃焼室等に噴射されることになる。圧力は通常2
0,000psi、時には23,500psiに増加し
続けるため噴射は続行される。
する。また、これは、タイミング・プランジャ室26と
計量プランジャ室33の圧力を解放する。計量バレル内
に、計量スピル・ポートオリフィス28が備えられ、計
量プランジャ室33と燃料のレール(表示されない)と
の間で最終的な選択的燃料輸送を可能にする。これは、
計量バレル34の側壁30にある計量スピル・ポートオ
リフィス28と計量スピル・ポート24を介して行なわ
れる。計量バレル34には、タイミング・スピル・ポー
トオリフィス40が設けられる。タイミング・プランシ
ャ室26、タイミング・スピル・エッジ57、タイミン
グ・スピル・ポート38とリターン・チャネル42との
間の選択的燃料輸送は、計量バレル34の側壁30にあ
るタイミング・スピルオリフィス40を通じて可能とな
る。リターン・チャネル42は、ノズル・リテイナー3
6の内部表面41に環状のへこみを形成し、低圧の下の
燃料タンクに燃料を逆流することを指示するリターンポ
ート44および通常の燃料リターン回路(表示されな
い)と連通する。計量プランジャ17は、タイミング・
スピル・エッジ57と計量スピル・エッジ37を備え、
さらに計量通路31を備えていて、計量スピル・ポート
24と計量プランジャ室33の間の最終的連通を可能に
する。
スピルオリフィス28の上を通過すると、噴射は停止す
る。計量スピル通路31、計量スピル・エッジ37およ
び計量スピルオリフィス28を通って計量スピル・ポー
ト24に与えられる連絡は、計量プランジャ室33の圧
力の急速な低下をもたらし、ノズル27が閉じる。その
結果、噴射の完全な終了をもたらす。タイミング・スピ
ル・エッジ57は、計量スピルオリフィス28に到達し
た直後にタイミング・スピルオリフィス40の上を通過
する。これにより、タイミング・プランジャ16は、そ
の下方への運動を完了するため、タイミング・プランジ
ャ室26の燃料ドレンに、スピルパックすることが可能
となる。これにより、噴射行程が終了する。
は、噴射弁本体10の中央軸に対して傾斜する。制御通
路50は、αの角度で噴射弁本体10の中央軸と交差す
る軸を持つ。好ましい実施例では、角度Cは、噴射弁本
体10の中央軸に対して鋭角である。制御通路50の軸
もまた、制御弁56および制御ソレノイド58から構成
される制御手段の中央軸とは実質的に同軸である。制御
ソレノイド58は、噴射弁本体10のボス94に取付け
られるので、ボス94の中央軸はまた制御通路50の中
央軸と同軸を成す。
ソレノイド58の軸およびボス94の軸は、実質的に同
軸を成し穴あけおよび/または機械加工の目的における
制御通路50への直接かつ妨害なしのアクセスは、制御
ソレノイド58用のボス94を通って達成される。通路
58の穴あけの後、制御ソレノイド58は、ボス94に
ねじを介して取付けられるため、高圧での燃料漏れに対
し、完全に密閉することができる。
は、実質的にボス94の中央軸と同軸であり、制御ソレ
ノイド58と制御弁56もまた、制御弁56とソレノイ
ド58の同軸に取付けられている。制御通路の中央軸
が、ボス94の中央軸と交差することも可能である。但
し、交点は、制御通路の中央軸が、ボスの側壁と交わら
ないように、ボスの深さと比較して十分に高くならなけ
ればならない。ボス94の中央軸と交差する制御通路5
0の軸は、また機械および穴あけ作業に対し、ボス94
から制御通路50までのアクセスを確実にするように、
ボス94の開口部を出ることが必要である。好ましい実
施例では、単一の制御通路50の位置も説明されてい
る。本発明の範囲内において、噴射弁本体に通路を一つ
以上持つことも可能である。但し、追加の通路は、制御
通路50について記述された特徴に合致しなければなら
ない。
置がない噴射弁アセンブリ5を示している。制御ソレノ
イド58は、噴射弁本体10の中央軸に対して平行なそ
の中央軸で、位置が決められる。制御通路50の軸は、
制御ソレノイド58の軸と噴射弁本体10の軸との両方
に位置している。即ち、通路50のような内部通路の形
成に必要な機械加工および穴あけ作業は、噴射弁本体の
既存のオリフィスでは達成されない。制御通路50の機
械加工および穴あけを実施するためには、特別なアクセ
スオリフィス92を、噴射弁本体10に形成しなければ
ならない。プラグ90が、噴射弁本体10からの燃料漏
れを防ぐために、アクセスオリフィス92の各々に取付
けられる。噴射弁アセンブリ5の形態に課せられる梱包
制約のために、通常の噴射弁アセンブリは、垂直に配置
される制御ソレノイド58を有する。制御ソレノイドの
軸は、図2に示したように、噴射弁本体10の軸と平行
である。噴射行程の間に生ずる高圧の下では、プラグ9
0は、燃料漏れまたはこぼれを生じながら除去される。
6、オリフィス48および制御通路50と連通する。計
量プランジャ室33で生成する十分な範囲の圧力にタイ
ミング・プランジャ室26は曝されるので、タイミング
・プランジャ室26で経験される圧力は、時として2
3,500psiに達することもある。この外部穴あけ
アクセス92もまた、制御通路50と連通するため、本
高圧は、プラグ90の密閉作業に対して作用することが
できる。プラグ90を移動させるのは、この圧力であ
る。
ノイド58の位置構成の簡単で安価な変形例は、プラグ
90の必要性を除去する。制御通路50の穴あけおよび
機械加工は、制御ソレノイド58のボスシート94を通
じて直接に穴あけすることにより、容易に完了される。
制御ソレノイド58はその後ねじ結合で噴射弁本体10
に取付けられる。その結果、噴射弁本体10の外部から
の高圧で燃料漏れに対し、非常に高い信頼性のある防壁
を提供する。
とする代表的な高圧燃料噴射弁の断面図である。
Claims (4)
- 【請求項1】 中央軸、受け入れボス及び燃料量を受け
入れる室を有する燃料噴射弁本体で、かつ該室は、噴射
行程中高圧で上記の燃料を保持する噴射弁本体;上記室
によって受け入れられる燃料の量を制御すると共に中央
軸を有し、上記受け入れボスを通って、上記噴射弁本体
に取り付けられる制御手段であり、その中央軸は上記噴
射弁本体の中央軸と鋭角で交差する制御手段;制御手段
と上記室との間の連続的な燃料の連通のために噴射弁本
体内に形成されかつ、中央軸を有する通路;上記室で燃
料を加圧する手段;制御手段と室との間の通路は加圧手
段によって燃料室で生成される圧力に曝され;上記通路
の中央軸は制御手段の中央軸と実質上同軸で配置され;
加圧燃料をかかるエンジンに分配するため室と連通する
ノズルを有する内燃機関の燃料噴射弁. - 【請求項2】 上記通路は、上記噴射弁本体の中央軸に
対する上記制御手段の中央軸と実質的に同じ角度で傾斜
する、請求項1に記載の噴射弁。 - 【請求項3】 上記ボスは、直接にボスを通り、上記噴
射弁本体の内部に進む上記通路の機械加工を容易にする
ように、位置及びサイズが決定され、制御手段は、噴射
弁本体に外側から上記通路を完全に密閉するために、噴
射弁本体に接続される請求項2に記載の噴射弁。 - 【請求項4】 中央軸と燃料の量を受け入れるための室
を有し該室は、噴射行程中高圧でかかる燃料を保持する
噴射弁本体;閉口部と中央軸を有して上記噴射弁本体内
に形成されるボス;上記室によって受け入れられるかか
る燃料の量を制御し、上記ボスの閉口部を通って噴射弁
本体に取り付けられる制御手段;鋭角で噴射弁本体の中
央軸と交差するボスの上記中央軸;制御手段と上記室と
の間の連続的な燃料の連通のために、噴射弁本体内に形
成されかつ、中央軸を有する通路。;上記通路の中央軸
はボスの中央軸と交差し、ボスの開口部を通っている;
加圧燃料をかかるエンジンに分配するため、室と連通す
るノズル。を有する内燃料機関の燃料噴射弁。
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