JPH0514165Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0514165Y2 JPH0514165Y2 JP1984194785U JP19478584U JPH0514165Y2 JP H0514165 Y2 JPH0514165 Y2 JP H0514165Y2 JP 1984194785 U JP1984194785 U JP 1984194785U JP 19478584 U JP19478584 U JP 19478584U JP H0514165 Y2 JPH0514165 Y2 JP H0514165Y2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tube
- probe
- eddy current
- liner
- pipe
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
Links
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Landscapes
- Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本考案は、原子力発電用等の原子炉の燃料棒を
構成するライナ被覆管、すなわちジルコニウム合
金のジルカロイの母材管の内面に純ジルコニウム
のライナを有する複合管のライナ厚の測定を高精
度で行うための装置に関する。
構成するライナ被覆管、すなわちジルコニウム合
金のジルカロイの母材管の内面に純ジルコニウム
のライナを有する複合管のライナ厚の測定を高精
度で行うための装置に関する。
（従来の技術）
前記ライナ被覆管は、原子炉の急激な出力変化
が要求される場合、充填した核燃料ペレツトの体
積変化等により応力腐蝕割れが起こる懸念がある
ので、ジルカロイ厚、ライナ厚が基準値に可及的
最小限の誤差で全長、全周にわたつて均一に製作
されていることが要求される。
が要求される場合、充填した核燃料ペレツトの体
積変化等により応力腐蝕割れが起こる懸念がある
ので、ジルカロイ厚、ライナ厚が基準値に可及的
最小限の誤差で全長、全周にわたつて均一に製作
されていることが要求される。
そのライナ厚の測定方法としては、各種非破壊
的検査法のうち管内面からの渦電流法のみが漸く
可能である。渦電流法で測定する場合にも多種多
様な誤差要因が相互複雑に関連するので、これら
の影響を消去あるいは可及的減少させるための各
種の方法が提案されている。特開昭59−67405、
特開昭59−67406等はその例であるがこれらは何
れも管の片側から渦電流法のプローブを挿入して
ライナ厚の測定を実施するものであつた。
的検査法のうち管内面からの渦電流法のみが漸く
可能である。渦電流法で測定する場合にも多種多
様な誤差要因が相互複雑に関連するので、これら
の影響を消去あるいは可及的減少させるための各
種の方法が提案されている。特開昭59−67405、
特開昭59−67406等はその例であるがこれらは何
れも管の片側から渦電流法のプローブを挿入して
ライナ厚の測定を実施するものであつた。
（考案が解決しようとする問題点）
前記のライナ被覆管は、ライナ厚が70μm全厚
さが860μmの程度の基準値または公称値のもので
ある。この薄い内層のライナ厚は管内面よりの渦
電流法によらなければ測定できず、しかもプロー
ブの渦電流法測定コイルの励磁周波数として高周
波を用いる必要がある。ライナ被覆管の長さは
4m程度であり、この長い被検管の全長、全周に
わたつてライナ厚を測定するには、管内に内挿型
プローブを挿入して相対移動させる必要がある
が、従来技術のように管の一端からプローブを挿
入する場合、プローブと渦流測定器との間を接続
する給電測定用ケーブルの長さは4m以上となり、
このケーブルの長さと高いコイル励磁周波数とに
よりケーブルの浮遊容量の変動が大となつてライ
ナ厚測定精度に悪影響が及ぶ。またコイルとライ
ナ内面との間隙距離すなわちリフトオフの変動は
ライナ厚測定信号に重畳して測定精度を悪くする
が、内挿型のプローブの機械的支持長の長いこと
は、プローブにガイドを併用するとしても、リフ
トオフの変動を大きくする原因となる。
さが860μmの程度の基準値または公称値のもので
ある。この薄い内層のライナ厚は管内面よりの渦
電流法によらなければ測定できず、しかもプロー
ブの渦電流法測定コイルの励磁周波数として高周
波を用いる必要がある。ライナ被覆管の長さは
4m程度であり、この長い被検管の全長、全周に
わたつてライナ厚を測定するには、管内に内挿型
プローブを挿入して相対移動させる必要がある
が、従来技術のように管の一端からプローブを挿
入する場合、プローブと渦流測定器との間を接続
する給電測定用ケーブルの長さは4m以上となり、
このケーブルの長さと高いコイル励磁周波数とに
よりケーブルの浮遊容量の変動が大となつてライ
ナ厚測定精度に悪影響が及ぶ。またコイルとライ
ナ内面との間隙距離すなわちリフトオフの変動は
ライナ厚測定信号に重畳して測定精度を悪くする
が、内挿型のプローブの機械的支持長の長いこと
は、プローブにガイドを併用するとしても、リフ
トオフの変動を大きくする原因となる。
本考案はこれらの誤差因子の影響をなるべく少
なくしてライナ厚の測定精度を高めることを目的
とする。
なくしてライナ厚の測定精度を高めることを目的
とする。
（問題点を解決するための手段、作用、実施例）
前記考案目的は、本考案により、複合管被検材
であるライナ被覆管に対し、その管端の両外方に
それぞれ渦流測定器を固定搭載したプローブ移動
機構部を設け、各個のプローブを先端に設けたプ
ローブ支持棒の後端を各渦流測定器に取り付けて
一体化し、管の左右両端から各プローブを管内に
挿入して各位置で管内面よりライナ厚の渦電流法
測定を行うようにし、各プローブの管内位置を測
定する測定位置検出器を設け、前記両渦電流測定
器および前記各測定位置検出器の出力の統合演算
を行う情報処理装置を管外に設置して渦電流法に
よる複合管の厚み測定装置を構成することにより
達成される。測定に際してライナ被覆管の長さ方
向位置が変わらないようにして周方向に駆動する
被検管駆動装置を用い、両管端からの測定に支障
を来さないようにする。
であるライナ被覆管に対し、その管端の両外方に
それぞれ渦流測定器を固定搭載したプローブ移動
機構部を設け、各個のプローブを先端に設けたプ
ローブ支持棒の後端を各渦流測定器に取り付けて
一体化し、管の左右両端から各プローブを管内に
挿入して各位置で管内面よりライナ厚の渦電流法
測定を行うようにし、各プローブの管内位置を測
定する測定位置検出器を設け、前記両渦電流測定
器および前記各測定位置検出器の出力の統合演算
を行う情報処理装置を管外に設置して渦電流法に
よる複合管の厚み測定装置を構成することにより
達成される。測定に際してライナ被覆管の長さ方
向位置が変わらないようにして周方向に駆動する
被検管駆動装置を用い、両管端からの測定に支障
を来さないようにする。
以下、本考案を添付図により具体的に説明す
る。図面は本考案を実施した装置の構成の１例を
示す。
る。図面は本考案を実施した装置の構成の１例を
示す。
被検材であるライナ被覆管１はその端部近傍の
位置に対設した周方向駆動モータ２，２によりそ
の付属支承ローラに載せられ、周方向に変位させ
られる。周方向駆動モータ２，２は駆動機構制御
装置３により制御される。ライナ被覆管の周方向
位置は１方の周方向駆動モータ２に連結した周方
向位置検出器４により検出され、その信号は情報
処理装置５に伝達され、さらに記録装置６に記録
される。
位置に対設した周方向駆動モータ２，２によりそ
の付属支承ローラに載せられ、周方向に変位させ
られる。周方向駆動モータ２，２は駆動機構制御
装置３により制御される。ライナ被覆管の周方向
位置は１方の周方向駆動モータ２に連結した周方
向位置検出器４により検出され、その信号は情報
処理装置５に伝達され、さらに記録装置６に記録
される。
ライナ被覆管１の各管端からそれぞれ管内に挿
入される内挿型プローブ７，７は、ライナ被覆管
１の軸線方向に移動する各渦流装置器８，８から
ライナ被覆管の方向にその軸心に沿つて延びるプ
ローブ支持棒９，９の先端に結合され、それぞれ
安定に支持される。プローブ７と渦流測定器８と
を接続するケーブルも浮遊容量の変動が極力少な
くなるようプローブ支持棒９を利用して安定に支
持される。
入される内挿型プローブ７，７は、ライナ被覆管
１の軸線方向に移動する各渦流装置器８，８から
ライナ被覆管の方向にその軸心に沿つて延びるプ
ローブ支持棒９，９の先端に結合され、それぞれ
安定に支持される。プローブ７と渦流測定器８と
を接続するケーブルも浮遊容量の変動が極力少な
くなるようプローブ支持棒９を利用して安定に支
持される。
渦流測定器８，８はそれに付属させた各軸方向
駆動モータ１０，１０により管軸線方向に移動さ
せられ、それに伴い各プローブ７，７のライナ被
覆管内位置が与えられる。軸方向駆動モータ１
０，１０は前記の駆動機構制御装置３により制御
される。ライナ被覆管１内のプローブ７，７の軸
方向位置は、軸方向駆動モータ１０，１０に付属
した各軸方向位置検出器１１，１１により検出さ
れ、その信号は前記の情報処理装置５に伝達さ
れ、さらに記録装置６に記録される。
駆動モータ１０，１０により管軸線方向に移動さ
せられ、それに伴い各プローブ７，７のライナ被
覆管内位置が与えられる。軸方向駆動モータ１
０，１０は前記の駆動機構制御装置３により制御
される。ライナ被覆管１内のプローブ７，７の軸
方向位置は、軸方向駆動モータ１０，１０に付属
した各軸方向位置検出器１１，１１により検出さ
れ、その信号は前記の情報処理装置５に伝達さ
れ、さらに記録装置６に記録される。
プローブ７，７は内挿型で絶対値型コイル使用
しており、コイル径は１mmである。コイル励磁波
数は4MHzおよび2MHzの２重周波数を用い、測定
信号中の各種誤差因子の補正を可能としている。
各コイルのインピーダンス変化として得られる測
定信号はそれぞれ渦流測定器８，８に送られ電圧
に変換される。この電圧は前記情報処理装置５に
送られここで統合演算されてライナ厚に変換され
る。記録装置６においては、このライナ厚を前記
の周方向位置信号および軸方向位置信号とともに
記録する。ライナ被覆管１内中央部の同一測定部
の両プローブからの測定値が利用できれば２つの
プローブ７、渦流測定器８の組の感度変化を較正
することも可能である。
しており、コイル径は１mmである。コイル励磁波
数は4MHzおよび2MHzの２重周波数を用い、測定
信号中の各種誤差因子の補正を可能としている。
各コイルのインピーダンス変化として得られる測
定信号はそれぞれ渦流測定器８，８に送られ電圧
に変換される。この電圧は前記情報処理装置５に
送られここで統合演算されてライナ厚に変換され
る。記録装置６においては、このライナ厚を前記
の周方向位置信号および軸方向位置信号とともに
記録する。ライナ被覆管１内中央部の同一測定部
の両プローブからの測定値が利用できれば２つの
プローブ７、渦流測定器８の組の感度変化を較正
することも可能である。
（考案の効果）
以上のように本考案によれば、ライナ被覆管の
ライナ厚の管内側からの高周波数による渦電流法
測定に際して、プローブと渦流測定器との間を接
続する給電測定用ケーブルの長さは短縮され、プ
ローブ支持棒の重量、挿入抵抗による曲がりは著
しく減少し、これに伴いケーブルの浮遊容量の変
動が極度に少なくなるので、高精度の測定結果を
導き得る効果がある。
ライナ厚の管内側からの高周波数による渦電流法
測定に際して、プローブと渦流測定器との間を接
続する給電測定用ケーブルの長さは短縮され、プ
ローブ支持棒の重量、挿入抵抗による曲がりは著
しく減少し、これに伴いケーブルの浮遊容量の変
動が極度に少なくなるので、高精度の測定結果を
導き得る効果がある。
添付図は本考案の１実施例の厚み測定装置を示
す構成図である。 １……ライナ被覆管、２……周方向駆動モー
タ、３……駆動機構制御装置、４……周方向位置
検出器、５……情報処理装置、６……記録装置、
７……プローブ、８……渦流測定器、９……プロ
ーブ支持棒、１０……軸方向駆動モータ、１１…
…軸方向位置検出器。
す構成図である。 １……ライナ被覆管、２……周方向駆動モー
タ、３……駆動機構制御装置、４……周方向位置
検出器、５……情報処理装置、６……記録装置、
７……プローブ、８……渦流測定器、９……プロ
ーブ支持棒、１０……軸方向駆動モータ、１１…
…軸方向位置検出器。
Claims (1)
- 複合管被検材であるライナ被覆管に対し、その
管端の両外方にそれぞれ渦流測定器を固定搭載し
たプローブ移動機構部を設け、各個のプローブを
先端に設けたプローブ支持棒の後端を各渦流測定
器に取り付けて一体化し、管の左右両端から各プ
ローブを管内に挿入して各位置で管内面よりライ
ナ厚の渦電流法測定を行うようにし、各プローブ
の管内位置を測定する測定位置検出器を設け、前
記両渦流測定器および前記各測定位置検出器の出
力の統合演算を行う情報処理装置を管外に設置し
たことを特徴とする渦電流法による複合管の厚み
測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1984194785U JPH0514165Y2 (ja) | 1984-12-22 | 1984-12-22 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1984194785U JPH0514165Y2 (ja) | 1984-12-22 | 1984-12-22 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61108913U JPS61108913U (ja) | 1986-07-10 |
| JPH0514165Y2 true JPH0514165Y2 (ja) | 1993-04-15 |
Family
ID=30752246
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1984194785U Expired - Lifetime JPH0514165Y2 (ja) | 1984-12-22 | 1984-12-22 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0514165Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7877888B2 (en) * | 2007-10-25 | 2011-02-01 | General Electric Company | System and method for measuring installation dimensions for flow measurement system |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5967405A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ライナ厚測定方法 |
-
1984
- 1984-12-22 JP JP1984194785U patent/JPH0514165Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5967405A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ライナ厚測定方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61108913U (ja) | 1986-07-10 |
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