JPH05138371A - アルミ合金と炭素鋼の摩擦圧接方法 - Google Patents
アルミ合金と炭素鋼の摩擦圧接方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 アルミ合金母材に近い継手強度が得られるア
ルミ合金と炭素鋼の摩擦接合方法を提供する。 【構成】 アルミ合金と炭素鋼を摩擦圧接するに際し、
Ｍg含有量が３.５％以下のアルミ合金とＣ含有量が０.
６％以下の炭素鋼を組合せたうえで、これら２つの部材
が接触してから相対的回転が停止するまでの実質摩擦時
間Ｔ1(sec)が次式 ０.１≦Ｔ1≦−(４／５)Ｘ＋１.２（Ｘ：炭素鋼のＣ含
有量(％)） を満足し、かつ、摩擦圧接条件におけるアプセット圧力
が１２〜３０kgf／mm2の条件で接合することを特徴とし
ている。
ルミ合金と炭素鋼の摩擦接合方法を提供する。 【構成】 アルミ合金と炭素鋼を摩擦圧接するに際し、
Ｍg含有量が３.５％以下のアルミ合金とＣ含有量が０.
６％以下の炭素鋼を組合せたうえで、これら２つの部材
が接触してから相対的回転が停止するまでの実質摩擦時
間Ｔ1(sec)が次式 ０.１≦Ｔ1≦−(４／５)Ｘ＋１.２（Ｘ：炭素鋼のＣ含
有量(％)） を満足し、かつ、摩擦圧接条件におけるアプセット圧力
が１２〜３０kgf／mm2の条件で接合することを特徴とし
ている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は各種の強度部材として使
用されるアルミ合金と炭素鋼との異種材料継手の摩擦圧
接方法に関する。
用されるアルミ合金と炭素鋼との異種材料継手の摩擦圧
接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】アルミ
合金と炭素鋼をアーク溶接、電子ビーム溶接などのいわ
ゆる溶融接合法で接合すると、アルミと鉄の脆い金属間
化合物が生成するため、接合不可能である。
合金と炭素鋼をアーク溶接、電子ビーム溶接などのいわ
ゆる溶融接合法で接合すると、アルミと鉄の脆い金属間
化合物が生成するため、接合不可能である。
【０００３】この点、摩擦圧接方法は、基本的に溶融接
合法ではなく、固相接合に属するため、溶融接合法に比
べて金属間化合物が生成しにくい接合法ではある。
合法ではなく、固相接合に属するため、溶融接合法に比
べて金属間化合物が生成しにくい接合法ではある。
【０００４】しかしながら、摩擦圧接方法においても、
アルミ合金と炭素鋼の組合せでは、脆い性質の継手しか
得られず、アルミ合金母材強度と同等の継手強度は得ら
れていないのが現状である。
アルミ合金と炭素鋼の組合せでは、脆い性質の継手しか
得られず、アルミ合金母材強度と同等の継手強度は得ら
れていないのが現状である。
【０００５】本発明は、かゝる状況のもとでなされたも
のであって、アルミ合金と炭素鋼の継手を製作するに際
し、アルミ合金母材に近い継手強度が得られる接合方法
を提供することを目的とするものである。
のであって、アルミ合金と炭素鋼の継手を製作するに際
し、アルミ合金母材に近い継手強度が得られる接合方法
を提供することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明者は、接合界面における化合物生成防止に比
較的有利と思われる摩擦圧接方法に着目したうえで、鋭
意研究を重ねた結果、接合部材の材質と特定の圧接条件
とを有機的に関連して規制することにより可能であるこ
とを見い出し、ここに本発明を完成したものである。
め、本発明者は、接合界面における化合物生成防止に比
較的有利と思われる摩擦圧接方法に着目したうえで、鋭
意研究を重ねた結果、接合部材の材質と特定の圧接条件
とを有機的に関連して規制することにより可能であるこ
とを見い出し、ここに本発明を完成したものである。
【０００７】すなわち、本発明は、アルミ合金と炭素鋼
を摩擦圧接する方法において、Ｍg含有量が３.５％以下
のアルミ合金とＣ含有量が０.６％以下の炭素鋼を組合
せたうえで、これら２つの部材が接触してから相対的回
転が停止するまでの実質摩擦時間Ｔ1(sec)が次式 ０.１≦Ｔ1≦−(４／５)Ｘ＋１.２（Ｘ：炭素鋼のＣ含
有量(％)） を満足し、かつ、摩擦圧接条件におけるアプセット圧力
が１２〜３０kgf／mm2の条件で接合することを特徴とす
るアルミ合金と炭素鋼の摩擦圧接方法を要旨とするもの
である。
を摩擦圧接する方法において、Ｍg含有量が３.５％以下
のアルミ合金とＣ含有量が０.６％以下の炭素鋼を組合
せたうえで、これら２つの部材が接触してから相対的回
転が停止するまでの実質摩擦時間Ｔ1(sec)が次式 ０.１≦Ｔ1≦−(４／５)Ｘ＋１.２（Ｘ：炭素鋼のＣ含
有量(％)） を満足し、かつ、摩擦圧接条件におけるアプセット圧力
が１２〜３０kgf／mm2の条件で接合することを特徴とす
るアルミ合金と炭素鋼の摩擦圧接方法を要旨とするもの
である。
【０００８】以下に本発明を更に詳述する。
【０００９】
【００１０】アルミ合金と炭素鋼を摩擦圧接するうえで
重要な事項は、接合界面における化合物生成の防止、酸
化物などの排除並びに接合に必要な加熱と圧力付与であ
る。
重要な事項は、接合界面における化合物生成の防止、酸
化物などの排除並びに接合に必要な加熱と圧力付与であ
る。
【００１１】アルミ合金におけるＭg含有量が３.５％を
超えると、圧接中の接合界面での酸化物生成が過大とな
り、圧接条件の制御だけでは排除できず、高強度の継手
を得ることが難しい。したがって、アルミ合金はＭg含
有量が３.５％以下のものを対象とする。
超えると、圧接中の接合界面での酸化物生成が過大とな
り、圧接条件の制御だけでは排除できず、高強度の継手
を得ることが難しい。したがって、アルミ合金はＭg含
有量が３.５％以下のものを対象とする。
【００１２】また、炭素鋼におけるＣ含有量が０.６％
を超えると、アプセット時に発生する摩擦トルクが過小
となるため、化合物の排除及び強固な金属結合が難しく
なり、結果として高強度の継手が得られないので、Ｃ含
有量が０.６％以下の炭素鋼を対象とする。
を超えると、アプセット時に発生する摩擦トルクが過小
となるため、化合物の排除及び強固な金属結合が難しく
なり、結果として高強度の継手が得られないので、Ｃ含
有量が０.６％以下の炭素鋼を対象とする。
【００１３】しかし、炭素鋼におけるＣ含有量が高いほ
ど、アプセット時に発生する摩擦トルクが低くなるた
め、長い摩擦時間(＞Ｔ1)の条件では界面に生成した化
合物の排除が難しくなる。したがって、炭素鋼における
上述の範囲内のＣ含有量に応じて適正な摩擦時間(Ｔ1)
を選定する必要がある。
ど、アプセット時に発生する摩擦トルクが低くなるた
め、長い摩擦時間(＞Ｔ1)の条件では界面に生成した化
合物の排除が難しくなる。したがって、炭素鋼における
上述の範囲内のＣ含有量に応じて適正な摩擦時間(Ｔ1)
を選定する必要がある。
【００１４】すなわち、次式を満足する範囲で実質摩擦
時間(Ｔ1)を制御する必要があることが判明した。 Ｔ1≦−(４／５)Ｘ＋１.２（ここで、Ｘ：炭素鋼のＣ含
有量(％)）
時間(Ｔ1)を制御する必要があることが判明した。 Ｔ1≦−(４／５)Ｘ＋１.２（ここで、Ｘ：炭素鋼のＣ含
有量(％)）
【００１５】しかし、実質摩擦時間(Ｔ1)が０.１secよ
り短かいと、摩擦に要する加熱が不十分となるので、
０.１sec以上が必要である。したがって、本発明におい
ては、以下の式を満足する実質摩擦時間(Ｔ1)で接合す
る。 ０.１≦Ｔ1≦−(４／５)Ｘ＋１.２
り短かいと、摩擦に要する加熱が不十分となるので、
０.１sec以上が必要である。したがって、本発明におい
ては、以下の式を満足する実質摩擦時間(Ｔ1)で接合す
る。 ０.１≦Ｔ1≦−(４／５)Ｘ＋１.２
【００１６】更に、アプセット圧力(Ｐ2)は、アプセッ
ト時に発生する摩擦トルク及び圧力による界面の金属結
合の確保及び化合物の排除のため、或る値以上が必要で
ある。本発明が対象としているアルミ合金と炭素鋼の組
合せでは、少なくとも１２kgf／mm2以上の圧力が必要で
あることが判明した。一方、３０kgf／mm2を超える圧力
の場合、特にパイプ材の圧接時にアルミ合金材が座屈し
たり、半径方向に開いてしまい、良好な圧接部が得られ
ないことも判明した。したがって、適正なアプセット圧
力(Ｐ2)は１２kgf／mm2以上、３０kgf／mm2以下とす
る。
ト時に発生する摩擦トルク及び圧力による界面の金属結
合の確保及び化合物の排除のため、或る値以上が必要で
ある。本発明が対象としているアルミ合金と炭素鋼の組
合せでは、少なくとも１２kgf／mm2以上の圧力が必要で
あることが判明した。一方、３０kgf／mm2を超える圧力
の場合、特にパイプ材の圧接時にアルミ合金材が座屈し
たり、半径方向に開いてしまい、良好な圧接部が得られ
ないことも判明した。したがって、適正なアプセット圧
力(Ｐ2)は１２kgf／mm2以上、３０kgf／mm2以下とす
る。
【００１７】なお、圧接条件の因子としては、他に摩擦
圧力(Ｐ1)、アプセット時間(Ｔ2)、回転数(Ｎ)及びブレ
ーキタイミングなどがあるが、これらは特に制限される
ものではないものの、以下の範囲に制御するのが推奨さ
れる。
圧力(Ｐ1)、アプセット時間(Ｔ2)、回転数(Ｎ)及びブレ
ーキタイミングなどがあるが、これらは特に制限される
ものではないものの、以下の範囲に制御するのが推奨さ
れる。
【００１８】まず、摩擦圧力(Ｐ1)が過小であると、界
面の加熱が不十分となり、過大であると加熱過大とな
り、界面の化合物生成を促進してしまう。このため、摩
擦圧力(Ｐ1)の適正範囲は２kgf／mm2以上、１０２kgf／
mm2以下が望ましい。
面の加熱が不十分となり、過大であると加熱過大とな
り、界面の化合物生成を促進してしまう。このため、摩
擦圧力(Ｐ1)の適正範囲は２kgf／mm2以上、１０２kgf／
mm2以下が望ましい。
【００１９】アプセット時間(Ｔ2)はアプセット後の保
持時間であり、接合部の性能に直接影響するものではな
いが、熱伝導度の高いアルミ合金との接合では、３sec
以上保持すれば問題はない。
持時間であり、接合部の性能に直接影響するものではな
いが、熱伝導度の高いアルミ合金との接合では、３sec
以上保持すれば問題はない。
【００２０】回転数(Ｎ)については、一般的な摩擦圧接
機の範囲(１０００〜４０００rpm)であれば問題はな
い。
機の範囲(１０００〜４０００rpm)であれば問題はな
い。
【００２１】ブレーキタイミングについては、アプセッ
ト圧力が付与された時点において、まだ回転成分が残っ
ている必要があるが(図２参照)、回転が完全に停止して
からアプセット圧力が付与する状態では、アプセット時
のトルクが０となり、界面における化合物排除が不十分
となるので留意する。
ト圧力が付与された時点において、まだ回転成分が残っ
ている必要があるが(図２参照)、回転が完全に停止して
からアプセット圧力が付与する状態では、アプセット時
のトルクが０となり、界面における化合物排除が不十分
となるので留意する。
【００２２】なお、本発明で対象とするアルミ合金及び
炭素鋼は、上述の成分が所定の含有量を満たす限り、必
要に応じて他の成分を適宜含有させ得ることは云うまで
もない。
炭素鋼は、上述の成分が所定の含有量を満たす限り、必
要に応じて他の成分を適宜含有させ得ることは云うまで
もない。
【００２３】次に本発明の実施例を示す。
【００２４】
【実施例１】
【表１】 に示す化学成分(wt％)を有するＡ５０５２、Ａ５０５
６、Ａ６０６１のアルミ合金パイプ(４０mmφ×３mmｔ
×１００mmｌ)と、圧接部のみ４０mmφ×３mmｔに加工
した炭素鋼(Ｓ４５Ｃ)の組合せで、ブレーキ式の摩擦圧
接機を使用し、
６、Ａ６０６１のアルミ合金パイプ(４０mmφ×３mmｔ
×１００mmｌ)と、圧接部のみ４０mmφ×３mmｔに加工
した炭素鋼(Ｓ４５Ｃ)の組合せで、ブレーキ式の摩擦圧
接機を使用し、
【表２】 に示す条件で摩擦圧接試験を行った。試験片の形状を図
１に示す。圧接後、バリを削除したうえで、継手引張試
験を行った。それぞれの試験における継手強度と圧接条
件の関係を図３〜図５に示す。
１に示す。圧接後、バリを削除したうえで、継手引張試
験を行った。それぞれの試験における継手強度と圧接条
件の関係を図３〜図５に示す。
【００２５】図より明らかなように、Ｍg含有量が高い
Ａ５０５６は、２０kgf／mm2以上の強度が得られない
が、他の組合せでは、それぞれ、摩擦時間(Ｔ1)が或る
値(０.８sec)以下で、かつ、１２kgf／mm2以上のアプセ
ット圧力(Ｐ2)の条件において、２５kgf／mm2以上の強
度が得られている。
Ａ５０５６は、２０kgf／mm2以上の強度が得られない
が、他の組合せでは、それぞれ、摩擦時間(Ｔ1)が或る
値(０.８sec)以下で、かつ、１２kgf／mm2以上のアプセ
ット圧力(Ｐ2)の条件において、２５kgf／mm2以上の強
度が得られている。
【００２６】
【実施例２】表１に示す化学成分(wt％)を有するＡ６０
６１のアルミ合金パイプと、
６１のアルミ合金パイプと、
【表３】 に示す化学成分(wt％)を有する炭素鋼(Ｓ１５Ｃ、Ｓ２
５Ｃ、Ｓ４５Ｃ、Ｓ５５Ｃ、ＳＵＰ３)の組合せで、ブ
レーキ式の摩擦圧接機を使用し、表２に示す条件で摩擦
圧接試験を行った。試験片は実施例１と同じ形状のもの
を用いた。圧接後、バリを削除したうえで、継手引張試
験を行った。それぞれの試験における継手強度と圧接条
件の関係を図６〜図１０に示す。
５Ｃ、Ｓ４５Ｃ、Ｓ５５Ｃ、ＳＵＰ３)の組合せで、ブ
レーキ式の摩擦圧接機を使用し、表２に示す条件で摩擦
圧接試験を行った。試験片は実施例１と同じ形状のもの
を用いた。圧接後、バリを削除したうえで、継手引張試
験を行った。それぞれの試験における継手強度と圧接条
件の関係を図６〜図１０に示す。
【００２７】図より明らかなように、Ｃ含有量が高いＳ
ＵＰ３では２０kgf／mm2程度の強度しか得られなかった
が、他の組合せでは、それぞれ、摩擦時間(Ｔ1)が或る
値以下で、かつ、１２kgf／mm2以上のアプセット圧力
(Ｐ2)の条件において、２５kgf／mm2以上の強度が得ら
れている。
ＵＰ３では２０kgf／mm2程度の強度しか得られなかった
が、他の組合せでは、それぞれ、摩擦時間(Ｔ1)が或る
値以下で、かつ、１２kgf／mm2以上のアプセット圧力
(Ｐ2)の条件において、２５kgf／mm2以上の強度が得ら
れている。
【００２８】図１１はＡ６０６１と炭素鋼の組合せにお
いて、２５kgf／mm2以上の強度が得られる条件を、炭素
鋼のＣ含有量と実質摩擦時間(Ｔ1)との関係で整理した
ものである。図に示すように、負傾斜の実線(Ｔ1＝−
(４／５)Ｘ＋１.２)以下の範囲で上記強度が得られるこ
とがわかる。
いて、２５kgf／mm2以上の強度が得られる条件を、炭素
鋼のＣ含有量と実質摩擦時間(Ｔ1)との関係で整理した
ものである。図に示すように、負傾斜の実線(Ｔ1＝−
(４／５)Ｘ＋１.２)以下の範囲で上記強度が得られるこ
とがわかる。
【００２９】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
アルミ合金と炭素鋼との摩擦圧接に際し、アルミ合金の
Ｍg含有量及び炭素鋼のＣ含有量を規制すると共に、特
に実質摩擦時間を炭素鋼のＣ含有量との関係で規制する
と同時にアプセット圧力を制御するので、アルミ合金母
材に近い継手強度が得られる。
アルミ合金と炭素鋼との摩擦圧接に際し、アルミ合金の
Ｍg含有量及び炭素鋼のＣ含有量を規制すると共に、特
に実質摩擦時間を炭素鋼のＣ含有量との関係で規制する
と同時にアプセット圧力を制御するので、アルミ合金母
材に近い継手強度が得られる。
【図１】試験片の形状寸法を示す図である。
【図２】摩擦圧接における時間と回転数、圧力、寄り代
の関係を説明する図である。
の関係を説明する図である。
【図３】実施例１で得られたアルミ合金(Ａ５０５２)と
炭素鋼(Ｓ４５Ｃ)の継手において、各種のアプセット圧
力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)の
関係を示す図である。
炭素鋼(Ｓ４５Ｃ)の継手において、各種のアプセット圧
力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)の
関係を示す図である。
【図４】実施例１で得られたアルミ合金(Ａ５０５６)と
炭素鋼(Ｓ４５Ｃ)の継手において、各種のアプセット圧
力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)の
関係を示す図である。
炭素鋼(Ｓ４５Ｃ)の継手において、各種のアプセット圧
力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)の
関係を示す図である。
【図５】実施例１で得られたアルミ合金(Ａ６０６１)と
炭素鋼(Ｓ４５Ｃ)の継手において、各種のアプセット圧
力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)の
関係を示す図である。
炭素鋼(Ｓ４５Ｃ)の継手において、各種のアプセット圧
力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)の
関係を示す図である。
【図６】実施例２で得られたアルミ合金(Ａ６０６１)と
炭素鋼(Ｓ１５Ｃ)の継手において、各種のアプセット圧
力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)の
関係を示す図である。
炭素鋼(Ｓ１５Ｃ)の継手において、各種のアプセット圧
力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)の
関係を示す図である。
【図７】実施例２で得られたアルミ合金(Ａ６０６１)と
炭素鋼(Ｓ２５Ｃ)の継手において、各種のアプセット圧
力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)の
関係を示す図である。
炭素鋼(Ｓ２５Ｃ)の継手において、各種のアプセット圧
力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)の
関係を示す図である。
【図８】実施例２で得られたアルミ合金(Ａ６０６１)と
炭素鋼(Ｓ４５Ｃ)の継手において、各種のアプセット圧
力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)の
関係を示す図である。
炭素鋼(Ｓ４５Ｃ)の継手において、各種のアプセット圧
力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)の
関係を示す図である。
【図９】実施例２で得られたアルミ合金(Ａ６０６１)と
炭素鋼(Ｓ５５Ｃ)の継手において、各種のアプセット圧
力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)の
関係を示す図である。
炭素鋼(Ｓ５５Ｃ)の継手において、各種のアプセット圧
力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)の
関係を示す図である。
【図１０】実施例２で得られたアルミ合金(Ａ６０６１)
と炭素鋼(ＳＵＰ３)の継手において、各種のアプセット
圧力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)
の関係を示す図である。
と炭素鋼(ＳＵＰ３)の継手において、各種のアプセット
圧力(Ｐ2)における継手強度(ＴＳ)と実質摩擦時間(Ｔ1)
の関係を示す図である。
【図１１】実施例で得られた継手について、２５kgf／m
m2以上の継手強度が得られる条件を炭素鋼のＣ含有量と
実質摩擦時間(Ｔ1)の関係で示す図である。
m2以上の継手強度が得られる条件を炭素鋼のＣ含有量と
実質摩擦時間(Ｔ1)の関係で示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 アルミ合金と炭素鋼を摩擦圧接する方法
において、重量％で(以下、同じ)、Ｍg含有量が３.５％
以下のアルミ合金とＣ含有量が０.６％以下の炭素鋼を
組合せたうえで、これら２つの部材が接触してから相対
的回転が停止するまでの実質摩擦時間Ｔ1(sec)が次式 ０.１≦Ｔ1≦−(４／５)Ｘ＋１.２（Ｘ：炭素鋼のＣ含
有量(％)） を満足し、かつ、摩擦圧接条件におけるアプセット圧力
が１２〜３０kgf／mm2の条件で接合することを特徴とす
るアルミ合金と炭素鋼の摩擦圧接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33399691A JP3088162B2 (ja) | 1991-11-22 | 1991-11-22 | アルミ合金と炭素鋼の摩擦圧接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33399691A JP3088162B2 (ja) | 1991-11-22 | 1991-11-22 | アルミ合金と炭素鋼の摩擦圧接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05138371A true JPH05138371A (ja) | 1993-06-01 |
| JP3088162B2 JP3088162B2 (ja) | 2000-09-18 |
Family
ID=18272330
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33399691A Expired - Lifetime JP3088162B2 (ja) | 1991-11-22 | 1991-11-22 | アルミ合金と炭素鋼の摩擦圧接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3088162B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003048079A (ja) * | 2001-08-06 | 2003-02-18 | Honda Motor Co Ltd | アルミニウム合金部材と鉄鋼部材との摩擦圧接方法 |
| CN111545892A (zh) * | 2020-04-29 | 2020-08-18 | 航天工程装备（苏州）有限公司 | 一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法 |
-
1991
- 1991-11-22 JP JP33399691A patent/JP3088162B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003048079A (ja) * | 2001-08-06 | 2003-02-18 | Honda Motor Co Ltd | アルミニウム合金部材と鉄鋼部材との摩擦圧接方法 |
| JP4540268B2 (ja) * | 2001-08-06 | 2010-09-08 | 本田技研工業株式会社 | アルミニウム合金部材と鉄鋼部材との摩擦圧接方法 |
| CN111545892A (zh) * | 2020-04-29 | 2020-08-18 | 航天工程装备（苏州）有限公司 | 一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3088162B2 (ja) | 2000-09-18 |
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