JPH0483766A - 不定形耐火物 - Google Patents
不定形耐火物Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、流し込み耐火物として好適な耐用性に優れた
不定形耐火物に関する。
不定形耐火物に関する。
従来から取鍋内張りに使用する不定形耐火物として珪石
質、ロー石質、シャモツト質、高アルミナ質、マグネシ
ア質、ロー石−ジルコン質等が使用されてきた。
質、ロー石質、シャモツト質、高アルミナ質、マグネシ
ア質、ロー石−ジルコン質等が使用されてきた。
しかしながら、近年、真空脱ガス法、連続鋳造、取!!
精錬技術の向上から、取鍋において高級鋼種が精錬され
るようになり、溶鋼温度の上昇、さらに温湯時間の延長
等により処理条件はますます過酷になり、従来の材質の
流し込み耐火物では耐食性、耐スポーリング性および容
積安定性等の点で対応できなくなってきている。
精錬技術の向上から、取鍋において高級鋼種が精錬され
るようになり、溶鋼温度の上昇、さらに温湯時間の延長
等により処理条件はますます過酷になり、従来の材質の
流し込み耐火物では耐食性、耐スポーリング性および容
積安定性等の点で対応できなくなってきている。
これらの操業条件に対応するた於の不定形耐火物が検討
され、例えば特開昭60−60985号公報、特開昭6
4−87577号公報等にはスピネルクリンカ−とアル
ミナクリンカーを使用したスピネル−アルミナ質不定形
耐火物が開示されている。
され、例えば特開昭60−60985号公報、特開昭6
4−87577号公報等にはスピネルクリンカ−とアル
ミナクリンカーを使用したスピネル−アルミナ質不定形
耐火物が開示されている。
このスピネル−アルミナ質不定形耐火物はスピネルクリ
ンカ−の特性、例えば熱膨張係数が小さいことや、スラ
グ浸食抵抗性の大きいこと等を有効に利用して、耐食性
、耐スポーリング性および容積安定性等に優れたもので
、従来の不定形材料に比較して高耐用性を得ることを可
能にした。
ンカ−の特性、例えば熱膨張係数が小さいことや、スラ
グ浸食抵抗性の大きいこと等を有効に利用して、耐食性
、耐スポーリング性および容積安定性等に優れたもので
、従来の不定形材料に比較して高耐用性を得ることを可
能にした。
しかし、最近の操業条件の多様化の下では、スピネルと
アルミナ原料を主成分とするだけのスピネル−アルミナ
質不定形耐火物は、従来から見られたスラグ浸潤に伴う
構造的なスポーリングの発生だけでなく、操業条件によ
ってはスラグ浸潤の増大およびそれに起因する所謂ビル
ドアップ現象を呈すという欠点が現れ、取鍋の安定稼働
が妨げられるといった問題点がでてきた。
アルミナ原料を主成分とするだけのスピネル−アルミナ
質不定形耐火物は、従来から見られたスラグ浸潤に伴う
構造的なスポーリングの発生だけでなく、操業条件によ
ってはスラグ浸潤の増大およびそれに起因する所謂ビル
ドアップ現象を呈すという欠点が現れ、取鍋の安定稼働
が妨げられるといった問題点がでてきた。
ここでいうビルドアップ現象とは、スピネルアルミナ質
不定形耐火物でライニングされた取鍋中の溶鋼に投入さ
れる脱酸剤として、金属AAを用いるアルミキルド鋼受
鋼時にしばしば発生するもので、AAaCLを主体にし
た脱酸生成物が内張り耐火物表面に付着し、耐火物稼働
表面に形成されたスラグ浸潤層と一体化することにより
成長するものである。高温攪拌処理等を受けない場合に
は、付着した脱酸生成物の脱離が生じずビルドアップ層
が成長し、取鍋の容積不足という操業上の問題を呈する
ことになる。
不定形耐火物でライニングされた取鍋中の溶鋼に投入さ
れる脱酸剤として、金属AAを用いるアルミキルド鋼受
鋼時にしばしば発生するもので、AAaCLを主体にし
た脱酸生成物が内張り耐火物表面に付着し、耐火物稼働
表面に形成されたスラグ浸潤層と一体化することにより
成長するものである。高温攪拌処理等を受けない場合に
は、付着した脱酸生成物の脱離が生じずビルドアップ層
が成長し、取鍋の容積不足という操業上の問題を呈する
ことになる。
本発明において解決すべき課題は、かかる従来のスピネ
ル−アルミナ質不定形耐火物の欠点を解消することにあ
って、耐食性の大幅な低下をもたらすことなく、ビルド
アップ現象を解消する不定形耐火物を提供するものであ
る。
ル−アルミナ質不定形耐火物の欠点を解消することにあ
って、耐食性の大幅な低下をもたらすことなく、ビルド
アップ現象を解消する不定形耐火物を提供するものであ
る。
本発明の不定形耐火物の特徴は、0.4重量%以上30
重量%以下のMgOと1重量%以上10重量%未満のC
aOを含み、実質的にスピネルとコランダムおよびCa
O−A!203系化合物あるいは実質的にスピネルとC
aO−A!203系化合物とからなるタリン力−を耐火
骨材として配合したことにある。
重量%以下のMgOと1重量%以上10重量%未満のC
aOを含み、実質的にスピネルとコランダムおよびCa
O−A!203系化合物あるいは実質的にスピネルとC
aO−A!203系化合物とからなるタリン力−を耐火
骨材として配合したことにある。
上記タリン力−と併用可能な耐火骨材としてアルミナ材
料としては電融または焼結アルミナ、活性アルミナ、電
融または合成ムライト、ボーキサイト類の焼結品または
仮焼品が、マグネシア材料としては海水マグネシアクリ
ンカ−1電融マグネシアクリンカ−、マグネサイト鉱お
よびその焼結品または電融品等が、さらにスピネル質材
料としは、電融または焼結スピネルクリンカ−等が使用
できる。
料としては電融または焼結アルミナ、活性アルミナ、電
融または合成ムライト、ボーキサイト類の焼結品または
仮焼品が、マグネシア材料としては海水マグネシアクリ
ンカ−1電融マグネシアクリンカ−、マグネサイト鉱お
よびその焼結品または電融品等が、さらにスピネル質材
料としは、電融または焼結スピネルクリンカ−等が使用
できる。
また上記不定形耐火物は、前述の耐火材料のほかにバイ
ンダー、微粉状シリカ、粘土、カーボン原料等の副原料
を含んで構成される。バインダーとしては、コロイダル
シリカまたは気化性シリカ。
ンダー、微粉状シリカ、粘土、カーボン原料等の副原料
を含んで構成される。バインダーとしては、コロイダル
シリカまたは気化性シリカ。
ゲル状ンリカ等の無定形シリカ;アルミナセメント、ポ
ルトランドセメント等の水硬性セメント;リン酸アルミ
、正リン酸等の無機系バインダーを挙げることができる
。
ルトランドセメント等の水硬性セメント;リン酸アルミ
、正リン酸等の無機系バインダーを挙げることができる
。
なお本発明には、本発明の効果を阻害しない範囲で作業
性調整のため縮合リン酸アルカリ、ポリカルボン酸す)
IJウム等の分散剤や、耐爆裂性付与および剥離抑制
のため有機、無機、金属等のファイバー類さらには、ア
ルミナ質入粗粒、スピネル質大粗粒を単独あるいは併用
して添加することもできる。
性調整のため縮合リン酸アルカリ、ポリカルボン酸す)
IJウム等の分散剤や、耐爆裂性付与および剥離抑制
のため有機、無機、金属等のファイバー類さらには、ア
ルミナ質入粗粒、スピネル質大粗粒を単独あるいは併用
して添加することもできる。
本発明は、ビルドアップ現象抑制には脱酸生成物と一体
化するスラグ浸潤層形成を抑えることが有効であるとい
う知見に基づいて完成したものである。
化するスラグ浸潤層形成を抑えることが有効であるとい
う知見に基づいて完成したものである。
上記の実質的にスピネルとコランダムおよびCaOAj
!a○、系化合物あるいはスピネルとCaO−Al2O
3系化合物とからなるクリンカーは、従来のスピネルク
リンカ−、アルミナセメントーと比較しCaO含有量が
高いため、スラグによる溶損量が大きくなる反面スラグ
浸潤が少なくなる。そのた於本発明の不定形耐火物は、
所謂ビルドアップ現象を抑制する機能を有する。
!a○、系化合物あるいはスピネルとCaO−Al2O
3系化合物とからなるクリンカーは、従来のスピネルク
リンカ−、アルミナセメントーと比較しCaO含有量が
高いため、スラグによる溶損量が大きくなる反面スラグ
浸潤が少なくなる。そのた於本発明の不定形耐火物は、
所謂ビルドアップ現象を抑制する機能を有する。
上記クリンカーは、(Af、03 + M g O+
Ca○)の含量で95重量%以上含み、主たる構成鉱物
相としてコランダム、スピネルおよびCa OA 12
203県北合物からなるものである。前転以外の鉱物。
Ca○)の含量で95重量%以上含み、主たる構成鉱物
相としてコランダム、スピネルおよびCa OA 12
203県北合物からなるものである。前転以外の鉱物。
例えばβ−AI1203. ムライト、ペリクレース
フォルステライト等を含むことがあるが、その量はわず
かであり、本発明の効果を阻害するものではなく、実質
的に前言2主たる構成鉱物相からなるクリンカーとして
差支えない。また、CaOAj!203系化合物とはC
aO・6Aj2z○3゜CaO’AiLO3,12Ca
O’ 7AA20s。
フォルステライト等を含むことがあるが、その量はわず
かであり、本発明の効果を阻害するものではなく、実質
的に前言2主たる構成鉱物相からなるクリンカーとして
差支えない。また、CaOAj!203系化合物とはC
aO・6Aj2z○3゜CaO’AiLO3,12Ca
O’ 7AA20s。
CaO・2A1203あるいはCaOとAR203から
なる不定比な化合物(以下(A j!、 Ca) 0と
記す)等を示している。
なる不定比な化合物(以下(A j!、 Ca) 0と
記す)等を示している。
添付した第1図Ca OA A203S ] O0(D
3成分相平衡状態図および第2図A、第2図BのCab
−MgO−AR203S l O24成分相平衡状態図
によると、CaO量が多いほど取鍋スラグからの浸潤成
分である5102 との反応により急激な共融点温度の
低下が見られる。即ち、液相生成温度の大幅な低下によ
り化学的浸食量が大きくなることが予測できる。従って
、CaO含有量の高い組成を適用するとスラグによる溶
損が大きくなり、材料は易溶損量の性状を示しスラグ浸
潤層の形成を軽減ならしめる。しかしながら、微粉域の
CaO含有量を高めると、骨材と微粉域との耐食性の差
異が著しく大きくなり大幅な耐食性の低下を招き、所謂
マトリックス先行型の溶損形態を呈する。
3成分相平衡状態図および第2図A、第2図BのCab
−MgO−AR203S l O24成分相平衡状態図
によると、CaO量が多いほど取鍋スラグからの浸潤成
分である5102 との反応により急激な共融点温度の
低下が見られる。即ち、液相生成温度の大幅な低下によ
り化学的浸食量が大きくなることが予測できる。従って
、CaO含有量の高い組成を適用するとスラグによる溶
損が大きくなり、材料は易溶損量の性状を示しスラグ浸
潤層の形成を軽減ならしめる。しかしながら、微粉域の
CaO含有量を高めると、骨材と微粉域との耐食性の差
異が著しく大きくなり大幅な耐食性の低下を招き、所謂
マトリックス先行型の溶損形態を呈する。
本発明においては、CaO含有量の高い実質的にスピネ
ルとコランダムおよびCaO−Al2O3系化合物ある
いは実質的にスピネルとCaO−ARaO3系化合物と
からなるクリンカーを耐火骨材として使用することによ
り上記欠点を抑制し、骨材と微粉域との溶損バランスを
とりつつ適度な溶損の進行てスラグ浸潤層の形成を抑え
ることを可能ならしめたものである。
ルとコランダムおよびCaO−Al2O3系化合物ある
いは実質的にスピネルとCaO−ARaO3系化合物と
からなるクリンカーを耐火骨材として使用することによ
り上記欠点を抑制し、骨材と微粉域との溶損バランスを
とりつつ適度な溶損の進行てスラグ浸潤層の形成を抑え
ることを可能ならしめたものである。
実質的にスピネルとコランダムおよびCaOA1203
系化合物あるいは実質的にスピネルとCa○〜Al2O
3系化合物とからなるクリンカー中のCaOが1重量%
未満ては、このクリンカーを配した材料は適度な溶損を
得ることができずスラグ浸潤層形成を抑える効果が乏し
い。一方、CaOが10重量%以上では、クリンカー中
に未反応のCaOが残留し消化現象を呈するようになり
使用できなくなる。あるいは、クリンカー中での低融物
量が過多となり、クリンカー自体の耐熱性を損ない材料
の耐食性を著しく低下させることになる。
系化合物あるいは実質的にスピネルとCa○〜Al2O
3系化合物とからなるクリンカー中のCaOが1重量%
未満ては、このクリンカーを配した材料は適度な溶損を
得ることができずスラグ浸潤層形成を抑える効果が乏し
い。一方、CaOが10重量%以上では、クリンカー中
に未反応のCaOが残留し消化現象を呈するようになり
使用できなくなる。あるいは、クリンカー中での低融物
量が過多となり、クリンカー自体の耐熱性を損ない材料
の耐食性を著しく低下させることになる。
MgOはクリンカー中にスピネルを生成する働きを有す
る。MgO含有量が0.4重量%未満の場合、MgOは
コランダム中に固溶されスピネルを生成せず、得られる
クリンカーは実質的にコランダムとCaO−AlzO3
系化合物とからなるため、クリンカーの耐食性が充分で
なくなるので好ましくない。また、30重量%を越える
時には上記クリンカーは化学量論的組成より過剰のMg
Oを含むためスピネルとペリクレースとが複合されたも
のとなり、得られるクリンカーの耐スポーリング性が充
分てなくなるので好ましくない。
る。MgO含有量が0.4重量%未満の場合、MgOは
コランダム中に固溶されスピネルを生成せず、得られる
クリンカーは実質的にコランダムとCaO−AlzO3
系化合物とからなるため、クリンカーの耐食性が充分で
なくなるので好ましくない。また、30重量%を越える
時には上記クリンカーは化学量論的組成より過剰のMg
Oを含むためスピネルとペリクレースとが複合されたも
のとなり、得られるクリンカーの耐スポーリング性が充
分てなくなるので好ましくない。
〔実施例〕
以下実施例によって本発明の効果を具体的に説明する。
第1表には、本発明の不定形耐火物に耐火骨材として使
用する実質的にスピネルとコランダムおよびCa O−
A I 20 s系化合物あるいは実質的にスピネルと
CaO−Al2O,系化合物とからなるクリンカーの物
性および従来からある市販のアルミナクリンカー、スピ
ネルクリンカ〜の物性を示す。
用する実質的にスピネルとコランダムおよびCa O−
A I 20 s系化合物あるいは実質的にスピネルと
CaO−Al2O,系化合物とからなるクリンカーの物
性および従来からある市販のアルミナクリンカー、スピ
ネルクリンカ〜の物性を示す。
第2表は本発明の不定形耐火物のバインダーとしてアル
ミナセメントを用いたときの効果について示したもので
ある。
ミナセメントを用いたときの効果について示したもので
ある。
同表中の不定形耐火物に対して、所定の水を添加して混
練したのち、40mm x 40mm x 160mm
の大きさに鋳込み成形を行い、20℃で24時間養生後
、110℃で24時間乾燥後、1500℃で3時間焼成
後の品質を測定した。さらに耐食性、ビルドアップ抑制
効果について7は以下にように試験した。
練したのち、40mm x 40mm x 160mm
の大きさに鋳込み成形を行い、20℃で24時間養生後
、110℃で24時間乾燥後、1500℃で3時間焼成
後の品質を測定した。さらに耐食性、ビルドアップ抑制
効果について7は以下にように試験した。
高周波誘導炉に内張すし、アルキド鋼、転炉スラグ、金
属アルミを侵食剤として、1650℃で1時間を1サイ
クルとして4サイクル繰り返して溶損量を測定し、比較
例2を100 とした指数て溶損量およびスラグ浸潤量
を表示した。数値が小さいほど侵食量およびスラグ浸潤
量が少ないことを示す。
属アルミを侵食剤として、1650℃で1時間を1サイ
クルとして4サイクル繰り返して溶損量を測定し、比較
例2を100 とした指数て溶損量およびスラグ浸潤量
を表示した。数値が小さいほど侵食量およびスラグ浸潤
量が少ないことを示す。
さらにビルドアップ抑制効果については上記耐食性評価
サンプルの切断面を観察し、銅浴部におけるビルドアッ
プ層の有無を判定した。
サンプルの切断面を観察し、銅浴部におけるビルドアッ
プ層の有無を判定した。
同表から、実質的にスピネルとコランダムおよびCaO
−A1203系化合物あるいはスピネルとCaO−Al
xO3系化合物とからなるクリンカーを耐火骨材として
使用した実施例1〜7は、耐食性の大幅な劣化を示すこ
となくスラグ浸潤層形成を抑制し、ビルドアップ現象の
発現を抑えていることがわかる。また、同表の比較例4
.5には耐火物中のCa○含有量を高めるため、アルミ
ナセメント増量および微粉の炭酸塩添加を行った効果に
ついて記載しているが、セメント増量は微粉域での低融
物増量大による耐食性低下、過焼結による耐スポーリン
グ性の劣化が懸念され不適である。
−A1203系化合物あるいはスピネルとCaO−Al
xO3系化合物とからなるクリンカーを耐火骨材として
使用した実施例1〜7は、耐食性の大幅な劣化を示すこ
となくスラグ浸潤層形成を抑制し、ビルドアップ現象の
発現を抑えていることがわかる。また、同表の比較例4
.5には耐火物中のCa○含有量を高めるため、アルミ
ナセメント増量および微粉の炭酸塩添加を行った効果に
ついて記載しているが、セメント増量は微粉域での低融
物増量大による耐食性低下、過焼結による耐スポーリン
グ性の劣化が懸念され不適である。
また、炭酸塩についても耐食性の大幅な劣化が生じ、本
発明品の優位性が明確に表れている。
発明品の優位性が明確に表れている。
第3表は本発明の不定形耐火物のバインダーとして無定
形のンリカを使用したときの効果について示したもので
ある。
形のンリカを使用したときの効果について示したもので
ある。
この第3表からも本発明品が従来品に比較して格段に優
れていることがわかる。
れていることがわかる。
第4表は本発明の実施例である実施例1を実用に供した
例である。その結果、ビルドアップ現象を抑制すること
ができたため取鍋の容量低下を防ぎ、比較例2に比して
大幅な受鋼量の増大が可能となった。また、耐食性の低
下も軽微であったため、取鍋寿命も低下せず安定した稼
働が可能となった。
例である。その結果、ビルドアップ現象を抑制すること
ができたため取鍋の容量低下を防ぎ、比較例2に比して
大幅な受鋼量の増大が可能となった。また、耐食性の低
下も軽微であったため、取鍋寿命も低下せず安定した稼
働が可能となった。
第4表
〔発胡の効果〕
本発明の不定形耐火物によって以下の効果を奏すること
ができる。
ができる。
(1)本発明の不定形耐火物は、実質的にスピネルとコ
ランダムおよびCaO−AI203系化合物あるいはス
ピネルとCa O−A 112Os系化合物とからなる
クリンカーを耐火骨材として含んでいるため、その軟化
効果により耐火物構造体としての熱応力を緩和する能力
を有し、優れた耐スポーリング性が得られる。
ランダムおよびCaO−AI203系化合物あるいはス
ピネルとCa O−A 112Os系化合物とからなる
クリンカーを耐火骨材として含んでいるため、その軟化
効果により耐火物構造体としての熱応力を緩和する能力
を有し、優れた耐スポーリング性が得られる。
(2) アルミナ質あるいはスピネル−アルミナ質不
定形耐火物をライニングした取鍋の欠点であったビルド
アップ現象を解消することができたため、取鍋の安定稼
働が可能となる。
定形耐火物をライニングした取鍋の欠点であったビルド
アップ現象を解消することができたため、取鍋の安定稼
働が可能となる。
(3)実質的にスピネルとコランダムおよびCaOAl
2O3系化合物あるいは実質的にスピネルとCaO−A
l2O3系化合物とからなるクリンカーを使用すること
により、耐食性の低下をきたすことなく耐スラグ浸潤性
を改善することが可能となり、稼働中の剥離を軽減する
ことができる。
2O3系化合物あるいは実質的にスピネルとCaO−A
l2O3系化合物とからなるクリンカーを使用すること
により、耐食性の低下をきたすことなく耐スラグ浸潤性
を改善することが可能となり、稼働中の剥離を軽減する
ことができる。
第1図はCaOとAl2O2および5102の3成分系
相平衡状態図を示す。 第2図Aおよび第2図BはCa○2Mg○とAl2O2
および3iChの4成分系相平衡状態図を示す。
相平衡状態図を示す。 第2図Aおよび第2図BはCa○2Mg○とAl2O2
および3iChの4成分系相平衡状態図を示す。
Claims (1)
- 1.0.4重量%以上30重量%以下のMgOと1重量
%以上10重量%未滴のCaOを含み、実質的にスピネ
ルとコランダムおよびCaO−Al_2O_3系化合物
あるいは実質的にスピネルとCaO−Al_2O_3系
化合物とからなるクリンカーを耐火骨材として使用して
なる不定形耐火物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2200882A JPH0483766A (ja) | 1990-07-26 | 1990-07-26 | 不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2200882A JPH0483766A (ja) | 1990-07-26 | 1990-07-26 | 不定形耐火物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0483766A true JPH0483766A (ja) | 1992-03-17 |
Family
ID=16431812
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2200882A Pending JPH0483766A (ja) | 1990-07-26 | 1990-07-26 | 不定形耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0483766A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002519302A (ja) * | 1998-07-06 | 2002-07-02 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 耐火性ライニング及び焼成された成形部材を製造するためのモールディング材料、及びライニング、並びに成形部材の製造方法 |
US8859347B2 (en) | 2009-07-15 | 2014-10-14 | Silanna Semiconductor U.S.A., Inc. | Semiconductor-on-insulator with back side body connection |
-
1990
- 1990-07-26 JP JP2200882A patent/JPH0483766A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002519302A (ja) * | 1998-07-06 | 2002-07-02 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 耐火性ライニング及び焼成された成形部材を製造するためのモールディング材料、及びライニング、並びに成形部材の製造方法 |
US8859347B2 (en) | 2009-07-15 | 2014-10-14 | Silanna Semiconductor U.S.A., Inc. | Semiconductor-on-insulator with back side body connection |
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