JPH0475707A - 粗度維持性の優れた冷間または調質圧延用作業ロール - Google Patents
粗度維持性の優れた冷間または調質圧延用作業ロールInfo
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- JPH0475707A JPH0475707A JP2187134A JP18713490A JPH0475707A JP H0475707 A JPH0475707 A JP H0475707A JP 2187134 A JP2187134 A JP 2187134A JP 18713490 A JP18713490 A JP 18713490A JP H0475707 A JPH0475707 A JP H0475707A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/005—Rolls with a roughened or textured surface; Methods for making same
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、高エネルギー密度のレーザビームを照射して
、表°面に粗面化加工を施した冷間または調質圧延用作
業ロールに関するものである。
、表°面に粗面化加工を施した冷間または調質圧延用作
業ロールに関するものである。
〈従来の技術〉
冷間圧延鋼板の重要な品質として表面品質がある。表面
品質には綺麗さ、塗装やほうろうの密着性、プレス加工
性、耐食性、光沢などがあるが、それらの特性に板の表
面粗さが重要な影響を及ぼす。
品質には綺麗さ、塗装やほうろうの密着性、プレス加工
性、耐食性、光沢などがあるが、それらの特性に板の表
面粗さが重要な影響を及ぼす。
それぞれの用途に応じた望ましい表面粗さを持つ金属表
面を得る最も普通の方法は、冷間圧延用作業ロールまた
は調質圧延用作業ロールの表面を所定の粗さに加工して
おき、このロールで鋼板を所定の圧力で圧延し、板表面
にロール表面の粗さを転写せしめる方法である。ロール
表面に所定の粗ざを与える粗面化方法は、シゴットプラ
スト法、放電加工法あるいはレーザビーム加工法などが
ある。
面を得る最も普通の方法は、冷間圧延用作業ロールまた
は調質圧延用作業ロールの表面を所定の粗さに加工して
おき、このロールで鋼板を所定の圧力で圧延し、板表面
にロール表面の粗さを転写せしめる方法である。ロール
表面に所定の粗ざを与える粗面化方法は、シゴットプラ
スト法、放電加工法あるいはレーザビーム加工法などが
ある。
レーザビーム加工(以下レーザダル加工と記す)法は、
規則的で微細なピッチの加工が可能であり、そのため、
他の方法と比較して優れた表面特性を持つ製品が得られ
る。例えば、特公昭58−25557号公報、特開昭5
6−160892号公報、同54・61043号公報な
どには、レーザパルスをロール表面にいかに照射するか
について提案されている。
規則的で微細なピッチの加工が可能であり、そのため、
他の方法と比較して優れた表面特性を持つ製品が得られ
る。例えば、特公昭58−25557号公報、特開昭5
6−160892号公報、同54・61043号公報な
どには、レーザパルスをロール表面にいかに照射するか
について提案されている。
また、レーザダル加工法の冷間圧延用作業ロールあるい
は調質圧延用作業ロールへの通用化技術については、特
開昭63−123586号公報、特開昭6211088
1号公報、特開昭63−20193号公報などで提案さ
れている。
は調質圧延用作業ロールへの通用化技術については、特
開昭63−123586号公報、特開昭6211088
1号公報、特開昭63−20193号公報などで提案さ
れている。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかし、このようなレーザダル加工を施したロールの耐
摩耗性や粗度維持性はいまだ不十分であり、ロールの寿
命が短いという問題を残していた。
摩耗性や粗度維持性はいまだ不十分であり、ロールの寿
命が短いという問題を残していた。
なお、このrjI題に関しては前記のいずれの公報など
においても十分な言及がなされておらず、有効な対策が
要請されていた。
においても十分な言及がなされておらず、有効な対策が
要請されていた。
本発明は、レーザダル加工ロールの粗度維持性を高め、
ロールの寿命を向上した冷間または調質圧延用作業ロー
ルを従供することを目的とする。
ロールの寿命を向上した冷間または調質圧延用作業ロー
ルを従供することを目的とする。
〈課題を解決するための手段〉
本発明者らの研究によれば、レーザダル加工ロールの表
層の断面組織は、第1図の如く、大きく分けて4′−′
)の組織に分類できる。
層の断面組織は、第1図の如く、大きく分けて4′−′
)の組織に分類できる。
まず■領域は、ロール鋼がもともと持ち合わせている組
織(基地&[l織)である。ロールが高C−高Cr材料
の場合には、基地は、200’C以下の焼もどし処理を
施した、焼もどしマルテンサイト組織であり、ロール造
塊時に晶出した粗大共晶炭化物あるいは基地に分散分布
した球状炭化物が存在する。■領域の硬さはH,750
〜880である。
織(基地&[l織)である。ロールが高C−高Cr材料
の場合には、基地は、200’C以下の焼もどし処理を
施した、焼もどしマルテンサイト組織であり、ロール造
塊時に晶出した粗大共晶炭化物あるいは基地に分散分布
した球状炭化物が存在する。■領域の硬さはH,750
〜880である。
次にI領域は、レーザ照射により溶融再凝固した領域で
あり、マルテンサイトと多量の残留オーステナイトが存
在する。I SR域の硬さは、H。
あり、マルテンサイトと多量の残留オーステナイトが存
在する。I SR域の硬さは、H。
600〜750である。
■領域は、再焼入れ領域であり、硬さはHv800〜9
00と硬い。その周辺に、再焼もどじを受けた軟らかい
■領域が存在している。
00と硬い。その周辺に、再焼もどじを受けた軟らかい
■領域が存在している。
レーザダル加工ロールの表層断面部は、このように軟ら
かい組織と硬い組織がサンドインチ状に形成されている
。
かい組織と硬い組織がサンドインチ状に形成されている
。
このレーザダル加工ロールを用いた圧延を考えた場合、
第1図中矢印で示す高さaを有する凸部のみでバックア
ップロールあるいは中間ロールから伝達される圧力を受
けるために、凸部に局部的に過大な圧縮応力が加わる。
第1図中矢印で示す高さaを有する凸部のみでバックア
ップロールあるいは中間ロールから伝達される圧力を受
けるために、凸部に局部的に過大な圧縮応力が加わる。
従って、圧延時に凸部が潰されることは容易に想像され
、急激な初期粗度低下を生しることになる。
、急激な初期粗度低下を生しることになる。
また、この急激な初期粗度低下はレーザダル加工ロール
にサブゼロ処理などの硬化処理を付与しても、十分な効
果が得られなかった。
にサブゼロ処理などの硬化処理を付与しても、十分な効
果が得られなかった。
以上のような結果から、本発明者らは、レーザダル加工
ロールの長寿命化を達成するため、上記の凸部の形状に
着目し、表面状態を第2図に示すように相対負荷曲線で
整理し、再度種々検討した。
ロールの長寿命化を達成するため、上記の凸部の形状に
着目し、表面状態を第2図に示すように相対負荷曲線で
整理し、再度種々検討した。
図中に示すように、相対負荷曲線は任意の高さでの切断
部面積率が把握できることから、凸部、平坦部および凹
部を分けて評価できる。
部面積率が把握できることから、凸部、平坦部および凹
部を分けて評価できる。
その結果、平坦部の占有面積率の変化を少なくして、凸
部の占有面積率を増すことによりロールの長寿命化が達
成できるという新たな知見を見出し、本発明を完成した
。
部の占有面積率を増すことによりロールの長寿命化が達
成できるという新たな知見を見出し、本発明を完成した
。
すなわち、本発明は、高エネルギー密度のレーザビーム
を照射して表面に粗面化加工を施した冷間またはg質圧
延用作業ロールであって、その表面粗さを構成する凹凸
部において、レーザビームの照射を受けないロール平坦
面から5−以上の高さでの前記凸部の占有面積率が7%
以上、30%未満であることを特徴とする粗度維持性の
優れた冷間またはtA質圧延用作業ロールである。
を照射して表面に粗面化加工を施した冷間またはg質圧
延用作業ロールであって、その表面粗さを構成する凹凸
部において、レーザビームの照射を受けないロール平坦
面から5−以上の高さでの前記凸部の占有面積率が7%
以上、30%未満であることを特徴とする粗度維持性の
優れた冷間またはtA質圧延用作業ロールである。
く作 用〉
以下、本発明について詳しく説明する。
まず、ロールの表面粗さを構成する凸部のレーザビーム
照射を受けない平坦面からの高さが5−未満では、製品
である鋼板の凹み深さが小さくなり、特にプレス加工性
を悪くする。そのため、最低限製品として5pmの凹み
が必要であることから、レーザビーム照射を受けない平
坦面から511mの高さを基準とした。
照射を受けない平坦面からの高さが5−未満では、製品
である鋼板の凹み深さが小さくなり、特にプレス加工性
を悪くする。そのため、最低限製品として5pmの凹み
が必要であることから、レーザビーム照射を受けない平
坦面から511mの高さを基準とした。
次に、本発明の基礎となった実験結果を説明する。
二円筒式摩耗試験機を用いて、凸部の形状、平坦面から
5μ高さでの凸部占有面積率を変化させたレーザダル加
工ロール(試験片)と相手材とし7中間D−ルあるいは
ハ、・クアノブロール(、イの硬さ(H,,650)に
ついて、接触応力100kgf/aj、すべり率O%、
鉱油エマ几ジョン潤滑の条件て摩耗試験を行った。
5μ高さでの凸部占有面積率を変化させたレーザダル加
工ロール(試験片)と相手材とし7中間D−ルあるいは
ハ、・クアノブロール(、イの硬さ(H,,650)に
ついて、接触応力100kgf/aj、すべり率O%、
鉱油エマ几ジョン潤滑の条件て摩耗試験を行った。
ローニル平坦面(o−ル研磨面)から5.!#I1以上
の高さの凸部の占有面積:a“、と1000回転移の凸
部の高さの関係を第X3し1訳万tす。
の高さの凸部の占有面積:a“、と1000回転移の凸
部の高さの関係を第X3し1訳万tす。
その結果、平土[)面から5征以十の凸部の占有面積率
が増加するに従って、1000回転移の凸部の高さも増
加する傾向がdr′!、められだ6相に、7%以上でこ
の西向が肖1著であδ〕。にれは、圧力を受ける面積(
受用1Tii禎)の増力11による凸部に伺加される圧
力の低面圧化、と、さらに凸部変形の際に残留オステナ
・イ1からマルう:・′リーイトー・力ll]二ε六起
変1;ぶを生j:る、畳冒1こ、Lる凸部C万弘)化が
重複し了−・生し戸−結果と考えられる。−・方、30
%以上になると幾何学的に凸部の高さが低くなt)、従
って5μm以上の変形可11ヒな高さが少なく八るご(
−から、逆に−「品である綱板の凹の深さが浅くなり、
持すこブ1.・スカロ丁性を悪くする、二とから好丈j
−2<ない。さらし平坦部(非し−づ一′脇射部)の占
有面積率を減少さ−0、網板の鮮映性も低下さゼる。
が増加するに従って、1000回転移の凸部の高さも増
加する傾向がdr′!、められだ6相に、7%以上でこ
の西向が肖1著であδ〕。にれは、圧力を受ける面積(
受用1Tii禎)の増力11による凸部に伺加される圧
力の低面圧化、と、さらに凸部変形の際に残留オステナ
・イ1からマルう:・′リーイトー・力ll]二ε六起
変1;ぶを生j:る、畳冒1こ、Lる凸部C万弘)化が
重複し了−・生し戸−結果と考えられる。−・方、30
%以上になると幾何学的に凸部の高さが低くなt)、従
って5μm以上の変形可11ヒな高さが少なく八るご(
−から、逆に−「品である綱板の凹の深さが浅くなり、
持すこブ1.・スカロ丁性を悪くする、二とから好丈j
−2<ない。さらし平坦部(非し−づ一′脇射部)の占
有面積率を減少さ−0、網板の鮮映性も低下さゼる。
以上のよ・うな理由から、平tli面から5μm以1.
C)高さの凸部の占有面積率を7%以十、30%未満
とした。
C)高さの凸部の占有面積率を7%以十、30%未満
とした。
なお、上記頴囲内であれば、平坦部の占有面積率はし・
−ザ照射方法によらず従来と大きく変化−I)ず、鮮映
性は変化しない。
−ザ照射方法によらず従来と大きく変化−I)ず、鮮映
性は変化しない。
〈実施例〉
実機調質圧延を模i肝1、て、摩耗試験各行った。
素材が0 、9 % C−’、、h%Crロール釦1の
リング試験片に1、・−ザ出力、−ア゛シス)・力′ス
条件な・−5゛の宜なる粗面化加工条件を訝皮17、表
面状態を変化させた。
リング試験片に1、・−ザ出力、−ア゛シス)・力′ス
条件な・−5゛の宜なる粗面化加工条件を訝皮17、表
面状態を変化させた。
試料面1は、従来祠である平坦部からb J3以トの高
さの凸部占有面積−G 4.5%の0のである6試HN
ti2、Nu 3 lf本発明の凸部占有面積率がそれ
ぞれ)(,2%、17.0%のものである。
さの凸部占有面積−G 4.5%の0のである6試HN
ti2、Nu 3 lf本発明の凸部占有面積率がそれ
ぞれ)(,2%、17.0%のものである。
試ネ−INo、1の従来+7Jlの相対f1、荷重線を
第1011.こjくず。さらに未発明の試料NC12、
No、 3の相対すj荷重線をそれぞれ第5.6121
に示す。平坦部の(頃きはいずれも同1−であり1、−
れは平坦部の面積が同じである、ことを示j−1,て(
ハる、ずなわら、%′I!l映性乙に玉・jしては同し
性能を有l;−るこ、とをポj2、ている。
第1011.こjくず。さらに未発明の試料NC12、
No、 3の相対すj荷重線をそれぞれ第5.6121
に示す。平坦部の(頃きはいずれも同1−であり1、−
れは平坦部の面積が同じである、ことを示j−1,て(
ハる、ずなわら、%′I!l映性乙に玉・jしては同し
性能を有l;−るこ、とをポj2、ている。
摩耗試験は、接触応力100kgf/11d、ずべり率
O%、鉱油エマル、;ヨン潤泪の条(4−(′:行い、
相手材は中間ロール相当の表面硬さ(Hv650 )を
有する0、9%〔ニー5%にI−ロールF1を用いた。
O%、鉱油エマル、;ヨン潤泪の条(4−(′:行い、
相手材は中間ロール相当の表面硬さ(Hv650 )を
有する0、9%〔ニー5%にI−ロールF1を用いた。
1)−ザダル加エロールの表面状態および摩耗試験の活
用を第1表tこ示す、 〈発明の効果〉 以十説明(〜たまう乙、八本発明ごこ、Lす、レー4F
′り′ル加圧ロールの長寿命化が達成され、4産↑′1
の向上が可能になる。
用を第1表tこ示す、 〈発明の効果〉 以十説明(〜たまう乙、八本発明ごこ、Lす、レー4F
′り′ル加圧ロールの長寿命化が達成され、4産↑′1
の向上が可能になる。
第1図!=f: I−−−−ザダル加丁ロールの断面を
模式的に示1−7たし1、第2Mはレ−づ′グル加工ロ
ールの25面状態を、相り・↑負ni丁曲線−〔コ示j
−2,た圓、第33図はI′:]ル平川面(ロール研磨
面)から5μmの高さでの凸部の占有面積率と1000
回やa徐の凸部の高さの関係を示すグラフ、第4図は試
ELNO,lの従来のロールの相対負荷曲線、第5図お
よび第6図は(イ1ぞれ試料Na2、Nn3の未発明例
の相対負荷曲線である6限猶陣漣j−!!t : i副
嫂へオーINo、 1の限界4腫用麦を1に1〜だ場合
のJ二(二V本発明例である試料Nn2、罷3は従求祠
である試料No、 1の限界転動狙を1とした場合より
も3倍以十の限界転動]’−なり、レーザダルカIlエ
ロールの岳寿命化が達成でさえ二。
模式的に示1−7たし1、第2Mはレ−づ′グル加工ロ
ールの25面状態を、相り・↑負ni丁曲線−〔コ示j
−2,た圓、第33図はI′:]ル平川面(ロール研磨
面)から5μmの高さでの凸部の占有面積率と1000
回やa徐の凸部の高さの関係を示すグラフ、第4図は試
ELNO,lの従来のロールの相対負荷曲線、第5図お
よび第6図は(イ1ぞれ試料Na2、Nn3の未発明例
の相対負荷曲線である6限猶陣漣j−!!t : i副
嫂へオーINo、 1の限界4腫用麦を1に1〜だ場合
のJ二(二V本発明例である試料Nn2、罷3は従求祠
である試料No、 1の限界転動狙を1とした場合より
も3倍以十の限界転動]’−なり、レーザダルカIlエ
ロールの岳寿命化が達成でさえ二。
Claims (1)
- 高エネルギー密度のレーザビームを照射して表面に粗面
化加工を施した冷間または調質圧延用作業ロールであっ
て、その表面粗さを構成する凹凸部において、レーザビ
ームの照射を受けないロール平坦面から5μm以上の高
さでの前記凸部の占有面積率が7%以上、30%未満で
あることを特徴とする粗度維持性の優れた冷間または調
質圧延用作業ロール。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2187134A JPH0475707A (ja) | 1990-07-17 | 1990-07-17 | 粗度維持性の優れた冷間または調質圧延用作業ロール |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2187134A JPH0475707A (ja) | 1990-07-17 | 1990-07-17 | 粗度維持性の優れた冷間または調質圧延用作業ロール |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0475707A true JPH0475707A (ja) | 1992-03-10 |
Family
ID=16200720
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2187134A Pending JPH0475707A (ja) | 1990-07-17 | 1990-07-17 | 粗度維持性の優れた冷間または調質圧延用作業ロール |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0475707A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1995007775A1 (en) * | 1993-09-17 | 1995-03-23 | Sidmar N.V. | Method and device for manufacturing cold rolled metal sheets or strips, and metal sheets or strips obtained |
US5789066A (en) * | 1994-09-16 | 1998-08-04 | Sidmar N.V. | Method and device for manufacturing cold rolled metal sheets or strips and metal sheets or strips obtained |
US9685840B2 (en) | 2012-12-21 | 2017-06-20 | Fisher & Paykel Appliances Limited | Motor |
-
1990
- 1990-07-17 JP JP2187134A patent/JPH0475707A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1995007775A1 (en) * | 1993-09-17 | 1995-03-23 | Sidmar N.V. | Method and device for manufacturing cold rolled metal sheets or strips, and metal sheets or strips obtained |
US5789066A (en) * | 1994-09-16 | 1998-08-04 | Sidmar N.V. | Method and device for manufacturing cold rolled metal sheets or strips and metal sheets or strips obtained |
US9685840B2 (en) | 2012-12-21 | 2017-06-20 | Fisher & Paykel Appliances Limited | Motor |
US10193416B2 (en) | 2012-12-21 | 2019-01-29 | Fisher & Paykel Appliances Limited | Motor |
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