JPH0471638A - 膜型反応器 - Google Patents
膜型反応器Info
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- JPH0471638A JPH0471638A JP18399390A JP18399390A JPH0471638A JP H0471638 A JPH0471638 A JP H0471638A JP 18399390 A JP18399390 A JP 18399390A JP 18399390 A JP18399390 A JP 18399390A JP H0471638 A JPH0471638 A JP H0471638A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/008—Details of the reactor or of the particulate material; Processes to increase or to retard the rate of reaction
- B01J8/009—Membranes, e.g. feeding or removing reactants or products to or from the catalyst bed through a membrane
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
- B01J19/2475—Membrane reactors
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、模型反応器に関する。更に詳しくは、化学工
業プロセスに用いられる模型反応器に関する。
業プロセスに用いられる模型反応器に関する。
化学工業プロセスでは、主反応工程に比べ、分離、精製
、回収などの後処理工程におけるエネルギー消費が大き
い、こうした後処理工程に膜分離法が利用できれば、従
来の熱的分離法に対して、大幅なエネルギー節約が期待
できる。
、回収などの後処理工程におけるエネルギー消費が大き
い、こうした後処理工程に膜分離法が利用できれば、従
来の熱的分離法に対して、大幅なエネルギー節約が期待
できる。
こうした目的で、反応と同時に生成物など反応系内の特
定の物質を連続的に分離することにより、反応の効率化
を達成させるための反応器として、模型反応器(メンブ
レンリアクター)が知られている。可逆反応では、熱力
学的制約により、その平衡値以上の転化率を得ることは
不可能であるが、模型反応器を用いれば、反応平衡の制
約を受けることなく反応は進行する。
定の物質を連続的に分離することにより、反応の効率化
を達成させるための反応器として、模型反応器(メンブ
レンリアクター)が知られている。可逆反応では、熱力
学的制約により、その平衡値以上の転化率を得ることは
不可能であるが、模型反応器を用いれば、反応平衡の制
約を受けることなく反応は進行する。
特に、脱水素反応への模型反応器の適用が最近検討され
ており、次のような具体例を示すことができる。
ており、次のような具体例を示すことができる。
[1] J、Cata1.第11巻第30頁(1968
) :パラジウム合金膜を用いた模型反応器で、イソペ
ンタン、ブタンの脱水素反応の促進を行い、平衡値を上
回る反応率を得ている。
) :パラジウム合金膜を用いた模型反応器で、イソペ
ンタン、ブタンの脱水素反応の促進を行い、平衡値を上
回る反応率を得ている。
[11] Bull、 Chew、 Soc、 Jap
an第55巻第2760頁(1982) :多孔質ガラ
スリアクターをシクロヘキサンの脱水素反応に利用し、
転化率の向上を確認している。
an第55巻第2760頁(1982) :多孔質ガラ
スリアクターをシクロヘキサンの脱水素反応に利用し、
転化率の向上を確認している。
[11[] J、 Chew、 Eng、 Japan
第21巻第399頁(198g) :多孔質ガラス管を
内管として用いたりアクターをシクロヘキサンの脱水素
反応に用いる。
第21巻第399頁(198g) :多孔質ガラス管を
内管として用いたりアクターをシクロヘキサンの脱水素
反応に用いる。
[■コAIChE J、第33巻第1576頁(198
7) :膜厚200μmのパラジウムチューブをシクロ
ヘキサンの脱水素反応に利用し、100%近い転化率を
得ている。
7) :膜厚200μmのパラジウムチューブをシクロ
ヘキサンの脱水素反応に利用し、100%近い転化率を
得ている。
[VコChea、 Lett、 1988年第1687
頁、1989年第489頁: 多孔質ガラス管の外壁上に無電解メツキにより膜厚20
μ園のパラジウム薄膜を製膜し、水性ガスシフト反応(
CO+H20→H2+CO□)で98%の転化率を得て
いる。
頁、1989年第489頁: 多孔質ガラス管の外壁上に無電解メツキにより膜厚20
μ園のパラジウム薄膜を製膜し、水性ガスシフト反応(
CO+H20→H2+CO□)で98%の転化率を得て
いる。
しかしながら、これらの提案された方法では、いずれも
透過係数が小さいという欠点がみられた。
透過係数が小さいという欠点がみられた。
本発明の目的は、高透過性でしかも小さな滞留時間で良
好な転化率の得られる膜壁反応器を提供することにある
。
好な転化率の得られる膜壁反応器を提供することにある
。
かかる本発明の目的は、内壁面にセラミックス薄膜部分
を形成させた多孔質セラミックス中空糸を二重管の内管
として用い、二重管の外管との間に触媒を充填させた膜
壁反応器によって達成される。
を形成させた多孔質セラミックス中空糸を二重管の内管
として用い、二重管の外管との間に触媒を充填させた膜
壁反応器によって達成される。
内壁面にセラミックス薄膜を形成させた多孔質セラミッ
クス中空糸は、外径が約5曹−以下、好ましくは約2m
m以下であって、その膜厚が約500μ履以下、好まし
くは約300μ菖以下の多孔質セラミックス中空糸の内
壁面に、膜厚約10μ−以下、好ましくは約2〜5μm
の高透過性限外口過薄膜であるセラミックス薄膜を形成
させたものである。
クス中空糸は、外径が約5曹−以下、好ましくは約2m
m以下であって、その膜厚が約500μ履以下、好まし
くは約300μ菖以下の多孔質セラミックス中空糸の内
壁面に、膜厚約10μ−以下、好ましくは約2〜5μm
の高透過性限外口過薄膜であるセラミックス薄膜を形成
させたものである。
それの製造は、多孔質セラミックス中空糸の管内へ酸化
物セラミックス形成性ゾルを供給して強制的に口過させ
、それを乾燥させた後焼成し、多孔質セラミックス中空
糸内壁面へ酸化物セラミックス薄膜を積層させることに
よって行われる。
物セラミックス形成性ゾルを供給して強制的に口過させ
、それを乾燥させた後焼成し、多孔質セラミックス中空
糸内壁面へ酸化物セラミックス薄膜を積層させることに
よって行われる。
多孔質セラミックス中空糸としては、一般にAQ20.
、Y、O,、MgO1Sin、、Sx、N4. ZrO
,などの粒子を分散させた高分子物質の有機溶媒溶液を
用い、それを乾湿式紡糸した後焼成して得られる、孔径
が約0.1〜6μm、好ましくは約0.2〜2μ扉のも
のが用いられる。
、Y、O,、MgO1Sin、、Sx、N4. ZrO
,などの粒子を分散させた高分子物質の有機溶媒溶液を
用い、それを乾湿式紡糸した後焼成して得られる、孔径
が約0.1〜6μm、好ましくは約0.2〜2μ扉のも
のが用いられる。
これらの多孔質セラミックス中空糸の管内へは酸化物セ
ラミックス形成性ゾルが供給され、中空糸の他端側を閉
塞させた状態で加圧もしくは減圧することにより強制的
にゾルを口過する。酸化物セラミックス形成性ゾルとし
ては、Af120.、Y2O,、MgO,Sin□、Z
rO2、T10□、SnO□、La20.、CeO,、
InO□、Th02などの酸化物薄膜が焼成によって形
成される金属水酸化物ゾルが用いられる。
ラミックス形成性ゾルが供給され、中空糸の他端側を閉
塞させた状態で加圧もしくは減圧することにより強制的
にゾルを口過する。酸化物セラミックス形成性ゾルとし
ては、Af120.、Y2O,、MgO,Sin□、Z
rO2、T10□、SnO□、La20.、CeO,、
InO□、Th02などの酸化物薄膜が焼成によって形
成される金属水酸化物ゾルが用いられる。
このような各種酸化物セラミックス形成性ゾルにおいて
、例えば焼成によってAQ、03薄膜を形成させるゾル
としては、ベーマイト(γ−A Q 0OH)ゾルが用
いられる。ベーマイトゾルは、アルミニウムイソプロポ
キシドを100倍モル量の蒸留水中で75℃以上に加熱
し、加水分解させた後、アルミニウムに対して0.07
〜0.20倍モル量の塩酸などを添加し、95℃で解こ
うさせることにより調製される。
、例えば焼成によってAQ、03薄膜を形成させるゾル
としては、ベーマイト(γ−A Q 0OH)ゾルが用
いられる。ベーマイトゾルは、アルミニウムイソプロポ
キシドを100倍モル量の蒸留水中で75℃以上に加熱
し、加水分解させた後、アルミニウムに対して0.07
〜0.20倍モル量の塩酸などを添加し、95℃で解こ
うさせることにより調製される。
これらのゾルの供給に先立って、多孔質セラミックス中
空糸の細孔内を蒸留水で脱気置換する前処理工程を適用
すると、より均一な膜厚の酸化物セラミックス薄膜を積
層することができる。また、積層される薄膜の膜厚は、
口過時間によってコントロールすることができる。
空糸の細孔内を蒸留水で脱気置換する前処理工程を適用
すると、より均一な膜厚の酸化物セラミックス薄膜を積
層することができる。また、積層される薄膜の膜厚は、
口過時間によってコントロールすることができる。
口過終了後は室温での乾燥を行い、用いられた金属水酸
化物の種類に応じて、それの酸化物を形成させる温度で
の焼成が行われる。
化物の種類に応じて、それの酸化物を形成させる温度で
の焼成が行われる。
このようにして、多孔質セラミックス中空糸の管内へ酸
化物セラミックス形成性ゾルを供給し、強制的口過−乾
燥−焼成という一連の工程を1回行うのみで、所望の膜
厚の酸化物セラミックス薄膜を容易に中空糸内壁面へ積
層させることができる。
化物セラミックス形成性ゾルを供給し、強制的口過−乾
燥−焼成という一連の工程を1回行うのみで、所望の膜
厚の酸化物セラミックス薄膜を容易に中空糸内壁面へ積
層させることができる。
得られたセラミックス薄膜形成多孔質セラミックス中空
糸は、それが二重管の内管として用いられる。一方、二
重管の外管としては、内径が約6II11以下であって
、一般に同心円的に配置される内管の外壁面との間に半
径方向に少なくとも約21朧の間隔をおいて配置された
ガラス管、セラミックス管、樹脂管、金属管などが用い
られる。
糸は、それが二重管の内管として用いられる。一方、二
重管の外管としては、内径が約6II11以下であって
、一般に同心円的に配置される内管の外壁面との間に半
径方向に少なくとも約21朧の間隔をおいて配置された
ガラス管、セラミックス管、樹脂管、金属管などが用い
られる。
このような内管と外管との間には、触媒、例えば脱水素
反応触媒が担持されるが、その長さは。
反応触媒が担持されるが、その長さは。
例えば分離層長さが13.5■■の場合、約14〜80
+us程度あれば十分であり、従ってセラミックス薄膜
形成多孔質セラミックス中空糸の両端部分はテフロンチ
ューブなどに接続して用いられる。
+us程度あれば十分であり、従ってセラミックス薄膜
形成多孔質セラミックス中空糸の両端部分はテフロンチ
ューブなどに接続して用いられる。
なお、内径が約6mm以上の外管の中に、複数本の内管
を配置する場合には、内管1本当り触媒層断面積を約7
.5 X 10−’イ以上、pt−A Q zOs触媒
充填量を約0.165g以上とすればよい。
を配置する場合には、内管1本当り触媒層断面積を約7
.5 X 10−’イ以上、pt−A Q zOs触媒
充填量を約0.165g以上とすればよい。
図面の第1図は、かかる態様の長さ方向の中心線断面図
であり、その内壁面にセラミックス薄膜部分1を形成さ
せた多孔質セラミックス中空糸2が、その両端部分をテ
フロンチューブ3,3′と接続された状態で、二重管の
内管として用いられており、外管にはガラス管4が用い
られている。
であり、その内壁面にセラミックス薄膜部分1を形成さ
せた多孔質セラミックス中空糸2が、その両端部分をテ
フロンチューブ3,3′と接続された状態で、二重管の
内管として用いられており、外管にはガラス管4が用い
られている。
内管と外管との間には、触媒5が担持されており、例え
ばシクロヘキサンの脱水素反応によるベンゼンの生成反
応では、触媒としてAQ、0.粉体表面にpt触媒が担
持されている市販品がそのまま用いられ、充填された触
媒の両端は石英ウールなどで固定されている。
ばシクロヘキサンの脱水素反応によるベンゼンの生成反
応では、触媒としてAQ、0.粉体表面にpt触媒が担
持されている市販品がそのまま用いられ、充填された触
媒の両端は石英ウールなどで固定されている。
担持される触媒5は、セラミックス薄膜形成多孔質セラ
ミックス中空糸2よりなる内管と外管4との間隙部分ば
かりではなく、反応の上流側部分5′にも充填すること
ができ、そのような態様が第2図に示されている。
ミックス中空糸2よりなる内管と外管4との間隙部分ば
かりではなく、反応の上流側部分5′にも充填すること
ができ、そのような態様が第2図に示されている。
本発明に係る裏型反応器は、内管と外管との間に充填さ
せた触媒、一般には担体上に担持させた触媒の種類によ
り、種々の化学工業プロセスに用いることができるが、
例えば前述のシクロヘキサンの脱水素反応では次のよう
に作用する。
せた触媒、一般には担体上に担持させた触媒の種類によ
り、種々の化学工業プロセスに用いることができるが、
例えば前述のシクロヘキサンの脱水素反応では次のよう
に作用する。
テフロンチューブ3と外管4との間には、上流側より窒
素ガスで希釈されたシクロヘキサンが送り込まれ、触媒
層5と脱水素反応条件下で接触することにより、ベンゼ
ンと水素とに分解する。そして、分離膜としてのセラミ
ックス薄膜1を形成させた多孔質セラミックス中空糸2
は、原料シクロヘキサンおよび生成ベンゼンの一部は透
過させるものの、主として副生じた水素をスウィープガ
スとしてのアルゴンと共に、テフロンチューブ3′の内
側を通って下流側に排出させる。一方、少量の水素を含
有する生成ベンゼンおよび未反応シクロヘキサンの混合
物は、テフロンチューブ3′とガラス管4との間を通っ
て下流側に排出される。
素ガスで希釈されたシクロヘキサンが送り込まれ、触媒
層5と脱水素反応条件下で接触することにより、ベンゼ
ンと水素とに分解する。そして、分離膜としてのセラミ
ックス薄膜1を形成させた多孔質セラミックス中空糸2
は、原料シクロヘキサンおよび生成ベンゼンの一部は透
過させるものの、主として副生じた水素をスウィープガ
スとしてのアルゴンと共に、テフロンチューブ3′の内
側を通って下流側に排出させる。一方、少量の水素を含
有する生成ベンゼンおよび未反応シクロヘキサンの混合
物は、テフロンチューブ3′とガラス管4との間を通っ
て下流側に排出される。
この場合、上述の如く膜のガス分離作用により水素がよ
り多く透過されるため、触媒層における反応は、より水
素、換言すればよりベンゼンが生成する方向に進む。
り多く透過されるため、触媒層における反応は、より水
素、換言すればよりベンゼンが生成する方向に進む。
平衡転化率の小さい反応において、生成物を分離膜を用
いて反応の場から除去することにより、見掛は上平術が
生成側にシフトし、高転化率を達成することができる。
いて反応の場から除去することにより、見掛は上平術が
生成側にシフトし、高転化率を達成することができる。
しかるに、従来の提案では。
膜の透過速度が小さいため滞留時間を長くする必要があ
り、プロセス上不利であったが、本発明では多孔質セラ
ミックス中空糸の内壁面にセラミックス薄膜を形成させ
たものを裏型反応器の分離膜として用いているため、次
のような効果が実際に得られる。
り、プロセス上不利であったが、本発明では多孔質セラ
ミックス中空糸の内壁面にセラミックス薄膜を形成させ
たものを裏型反応器の分離膜として用いているため、次
のような効果が実際に得られる。
(1)多孔質セラミックス中空糸基体管および分離層の
膜厚が薄く、高透過性であるため、従来の提案より数桁
少ない滞留時間で、同程度の転化率を得ることができる
。
膜厚が薄く、高透過性であるため、従来の提案より数桁
少ない滞留時間で、同程度の転化率を得ることができる
。
(2)分離膜が中空糸状であるため、モジュールに作製
したときの単位体積当りの分離表面積が大となり、処理
能力が大きい。
したときの単位体積当りの分離表面積が大となり、処理
能力が大きい。
(3)中空糸内壁に分離層を形成し、その外側に触媒を
充填する構造としているため、分離膜単位面積当りの触
媒重量を大きくすることができ、高い転化率を得ること
ができる。また、触媒を充填する際、分離層を損傷する
危険性がない。
充填する構造としているため、分離膜単位面積当りの触
媒重量を大きくすることができ、高い転化率を得ること
ができる。また、触媒を充填する際、分離層を損傷する
危険性がない。
このような効果を奏する本発明の裏型反応器は、炭化水
素の脱水素反応を始め多くの化学工業プロセスに用いる
ことができる 〔実施例〕 次に、実施例について本発明を説明する。
素の脱水素反応を始め多くの化学工業プロセスに用いる
ことができる 〔実施例〕 次に、実施例について本発明を説明する。
実施例1
ベーマイトゾル(アルミニウム濃度0.52モル/Q)
を、1本の多孔質アルミナ中空糸(外径2.0mm、内
径1 、6+u+、気孔率30%、中央細孔径0.17
μ膿、長さ170+*m)の一端側からローラポンプを
用いて送り込み、中空糸の他端側からゾルが流れ出た時
点でそこを閉じ、 0.35kgf/aJの圧力を加え
、3分間の強制的な口過を行った。その後、室温下に1
2時間放置して乾燥させた後、500℃で2時間の焼成
を行い、中空糸内壁面に膜厚約4μmのγ−アルミナ薄
膜(ポリエチレングリコールによる分画試験での阻止率
90%、分画分子量的4000)を積層した状態で形成
させた。
を、1本の多孔質アルミナ中空糸(外径2.0mm、内
径1 、6+u+、気孔率30%、中央細孔径0.17
μ膿、長さ170+*m)の一端側からローラポンプを
用いて送り込み、中空糸の他端側からゾルが流れ出た時
点でそこを閉じ、 0.35kgf/aJの圧力を加え
、3分間の強制的な口過を行った。その後、室温下に1
2時間放置して乾燥させた後、500℃で2時間の焼成
を行い、中空糸内壁面に膜厚約4μmのγ−アルミナ薄
膜(ポリエチレングリコールによる分画試験での阻止率
90%、分画分子量的4000)を積層した状態で形成
させた。
このようにして内壁面にγ−アルミナ薄膜を形成させた
多孔質アルミナ中空糸を切断し、その両端部分にテフロ
ンチューブを中空糸露出部分長さが13.5−一になる
ように接続し、パイレックス製ガラス管(外径8鳳曹、
内径6+++m)との間に同心円的な位置関係で二重管
を形成させた。この二重管のγ−アルミナ薄膜形成多孔
質アルミナ中空糸とガラス管との間に、Ptを3重量%
の濃度で1.0□上に担持させた触媒0.165g(8
揮ユニバーサル製品)を充填し、第1図に示される如き
原型反応器を形成させた。
多孔質アルミナ中空糸を切断し、その両端部分にテフロ
ンチューブを中空糸露出部分長さが13.5−一になる
ように接続し、パイレックス製ガラス管(外径8鳳曹、
内径6+++m)との間に同心円的な位置関係で二重管
を形成させた。この二重管のγ−アルミナ薄膜形成多孔
質アルミナ中空糸とガラス管との間に、Ptを3重量%
の濃度で1.0□上に担持させた触媒0.165g(8
揮ユニバーサル製品)を充填し、第1図に示される如き
原型反応器を形成させた。
この原型反応器について、シクロヘキサン、ベンゼンお
よび水素の透過試験を行ったところ、それらの透過速度
比は1 : 1.17 : 6.95となり、水素が最
も透過され易かった。
よび水素の透過試験を行ったところ、それらの透過速度
比は1 : 1.17 : 6.95となり、水素が最
も透過され易かった。
このような原型反応器を用い1反応湯温度を470にと
し、反応側に窒素をキャリヤーガスとしてシクロヘキサ
ン(分圧0.11気圧)を流し、透過側はスウィープガ
スとしてアルゴンガスを流したところ、総括転化率(平
衡転化率のある反応系から生成物の一部を除去してやる
と、反応は平衡転化率を上回って進行し、ある転化率が
得られるようになり、この転化率を総括転化率という)
に及ぼす反応側流量の影響として、第3図のグラフに示
されるように、総括転化率は平衡転化率を上回り、それ
は反応側流量が小さい程またスウイープガス流量が大き
い程著しいという結果が得られた。即ち、反応速度に比
べて、透過速度が相対的に大きくなるときに、生成物除
去の効果が顕著であることが分かる。なお、比較のため
に、ガラス管に触媒を充填した充填層反応器を用い、同
一の実験条件下での総括転化率が測定された。
し、反応側に窒素をキャリヤーガスとしてシクロヘキサ
ン(分圧0.11気圧)を流し、透過側はスウィープガ
スとしてアルゴンガスを流したところ、総括転化率(平
衡転化率のある反応系から生成物の一部を除去してやる
と、反応は平衡転化率を上回って進行し、ある転化率が
得られるようになり、この転化率を総括転化率という)
に及ぼす反応側流量の影響として、第3図のグラフに示
されるように、総括転化率は平衡転化率を上回り、それ
は反応側流量が小さい程またスウイープガス流量が大き
い程著しいという結果が得られた。即ち、反応速度に比
べて、透過速度が相対的に大きくなるときに、生成物除
去の効果が顕著であることが分かる。なお、比較のため
に、ガラス管に触媒を充填した充填層反応器を用い、同
一の実験条件下での総括転化率が測定された。
(透過側流量) ・: 1.70aj−s−1ム:
0.83 ■: 0.42 G:充填層反応器 また、前記従来技術(n)、(I[[)および(IV)
と比較するために、V/F(V:触媒が充填された体積
、Fニジクロヘキサン供給流量)と総括転化率との関係
をみるに、このような関係では同じ総括転化率であれば
V/Fの値が小さい程膜型反応器としての性能がすぐれ
ていることを示しているが、スウィープガス約100d
−s−”の条件下で測定した第4図のグラフに示される
結果は、本発明に係る原型反応器には従来技術と比較し
て、1〜2桁大きな空間速度で同程度の転化率が得られ
ることを実証している。
0.83 ■: 0.42 G:充填層反応器 また、前記従来技術(n)、(I[[)および(IV)
と比較するために、V/F(V:触媒が充填された体積
、Fニジクロヘキサン供給流量)と総括転化率との関係
をみるに、このような関係では同じ総括転化率であれば
V/Fの値が小さい程膜型反応器としての性能がすぐれ
ていることを示しているが、スウィープガス約100d
−s−”の条件下で測定した第4図のグラフに示される
結果は、本発明に係る原型反応器には従来技術と比較し
て、1〜2桁大きな空間速度で同程度の転化率が得られ
ることを実証している。
実施例2
第2図に示される如き、原型反応器が用いられ、実施例
1と同様に反応側流量と総括転化率との関係が測定され
た。触媒としては、ptをAΩ20.上に担持させた触
媒0.806gを、分離層の上流迄75mmの触媒層長
さで充填させた。
1と同様に反応側流量と総括転化率との関係が測定され
た。触媒としては、ptをAΩ20.上に担持させた触
媒0.806gを、分離層の上流迄75mmの触媒層長
さで充填させた。
第3図のグラフに併記されるように、実施例1の場合と
比較して、反応側流量が大きくなるに従って、総括転化
率に違いがみられるようになり、このような顕著な効果
は、触媒の活性の低い場合や反応温度を上げられない場
合にこのような触媒充填法が有効であることを示してい
る。
比較して、反応側流量が大きくなるに従って、総括転化
率に違いがみられるようになり、このような顕著な効果
は、触媒の活性の低い場合や反応温度を上げられない場
合にこのような触媒充填法が有効であることを示してい
る。
(透過側流量) O: 1.70ffl−8−”Δ
: 0.83 0:0゜42
: 0.83 0:0゜42
第1〜2図は、それぞれ本発明に係る原型反応器の一息
様の中心線断面図である。第3図は、実施例1〜2にお
ける反応側流量と総括転化率との関係を示すグラフであ
る。また、第4図は、V/F値と総括転化率との関係を
示すグラフである。 (符号の説明) 1・・・・・セラミックス薄膜部分 2・・・・・多孔質セラミックス中空糸3・・・・・テ
フロンチューブ 4・・・・・ガラス管 5・・・・・触媒
様の中心線断面図である。第3図は、実施例1〜2にお
ける反応側流量と総括転化率との関係を示すグラフであ
る。また、第4図は、V/F値と総括転化率との関係を
示すグラフである。 (符号の説明) 1・・・・・セラミックス薄膜部分 2・・・・・多孔質セラミックス中空糸3・・・・・テ
フロンチューブ 4・・・・・ガラス管 5・・・・・触媒
Claims (1)
- 1、内壁面にセラミックス薄膜部分を形成させた多孔質
セラミックス中空糸を二重管の内管として用い、二重管
の外管との間に触媒を充填させてなる膜型反応器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2183993A JP3006043B2 (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 膜型反応器 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2183993A JP3006043B2 (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 膜型反応器 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0471638A true JPH0471638A (ja) | 1992-03-06 |
JP3006043B2 JP3006043B2 (ja) | 2000-02-07 |
Family
ID=16145444
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2183993A Expired - Fee Related JP3006043B2 (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 膜型反応器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3006043B2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001085622A1 (en) * | 2000-05-11 | 2001-11-15 | The Robert Gordon University | Apparatus and method for de-oxygenating a fluid |
JP2007076992A (ja) * | 2005-09-16 | 2007-03-29 | Nippon Oil Corp | 水素製造装置およびそれを利用する燃料電池システム |
JP2007084378A (ja) * | 2005-09-21 | 2007-04-05 | Nippon Oil Corp | 水素の製造方法およびそれに使用する装置 |
US10189806B2 (en) | 2004-12-22 | 2019-01-29 | Chemtor, LP. | Fiber conduit apparatus for conducting chemical reactions and chemical extractions |
US10526299B2 (en) | 2004-12-22 | 2020-01-07 | Chemtor, Lp | Fiber conduit reactor with a heat exchange medium inlet and a heat exchange medium outlet |
CN113041970A (zh) * | 2021-03-17 | 2021-06-29 | 南京理工大学 | 一种内置扰流结构催化膜式反应器 |
-
1990
- 1990-07-13 JP JP2183993A patent/JP3006043B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001085622A1 (en) * | 2000-05-11 | 2001-11-15 | The Robert Gordon University | Apparatus and method for de-oxygenating a fluid |
GB2378699A (en) * | 2000-05-11 | 2003-02-19 | Univ Robert Gordon | Apparatus and method for de-oxygenating a fluid |
GB2378699B (en) * | 2000-05-11 | 2004-03-31 | Univ Robert Gordon | Apparatus and method for de-oxygenating a fluid |
US10189806B2 (en) | 2004-12-22 | 2019-01-29 | Chemtor, LP. | Fiber conduit apparatus for conducting chemical reactions and chemical extractions |
US10526299B2 (en) | 2004-12-22 | 2020-01-07 | Chemtor, Lp | Fiber conduit reactor with a heat exchange medium inlet and a heat exchange medium outlet |
JP2007076992A (ja) * | 2005-09-16 | 2007-03-29 | Nippon Oil Corp | 水素製造装置およびそれを利用する燃料電池システム |
JP2007084378A (ja) * | 2005-09-21 | 2007-04-05 | Nippon Oil Corp | 水素の製造方法およびそれに使用する装置 |
CN113041970A (zh) * | 2021-03-17 | 2021-06-29 | 南京理工大学 | 一种内置扰流结构催化膜式反应器 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
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LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |