JPH0459235A - 複合パネル - Google Patents
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- JPH0459235A JPH0459235A JP17127090A JP17127090A JPH0459235A JP H0459235 A JPH0459235 A JP H0459235A JP 17127090 A JP17127090 A JP 17127090A JP 17127090 A JP17127090 A JP 17127090A JP H0459235 A JPH0459235 A JP H0459235A
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Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Finishing Walls (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は建築の内壁材、外壁材等に使用されるパネルに
関するものである。
関するものである。
建築の内壁材としては、石コウボード等が広く利用され
ており、最近では強度があり調湿性を有するゾノトライ
ト系の軽量成形体も利用されるようになってきている。
ており、最近では強度があり調湿性を有するゾノトライ
ト系の軽量成形体も利用されるようになってきている。
ゾノトライト系軽量成形体の製造方法としてはまずシリ
カ質原料と石灰質原料に水を加えて混合スラリー状にし
、まず90℃程度で反応させてゲル化させる。これをオ
ートクレーブに入れて190〜250°Cで数時間反応
させてゾノトライトを合成する。このゾノトライトスラ
リーに必要により、強度、靭性を向上させるためにガラ
ス繊維、界面活性剤、ポリマー混和剤等を適宜加えて撹
拌混合し、型枠に入れて加圧脱水成形を行い、120℃
程度で乾燥して成形体を得る方法がある(セメント・コ
ンクリート、NQ469. Mar、 1986゜P3
7〜43)。
カ質原料と石灰質原料に水を加えて混合スラリー状にし
、まず90℃程度で反応させてゲル化させる。これをオ
ートクレーブに入れて190〜250°Cで数時間反応
させてゾノトライトを合成する。このゾノトライトスラ
リーに必要により、強度、靭性を向上させるためにガラ
ス繊維、界面活性剤、ポリマー混和剤等を適宜加えて撹
拌混合し、型枠に入れて加圧脱水成形を行い、120℃
程度で乾燥して成形体を得る方法がある(セメント・コ
ンクリート、NQ469. Mar、 1986゜P3
7〜43)。
一方、鋼スラグに結合剤として次亜リン酸等のリン酸又
はリン酸アルミニウム等のリン酸塩を加えて型枠内に流
し込み、常温で凝結硬化させて成形体を形成する方法が
知られている(特開昭62−235845号公報)。
はリン酸アルミニウム等のリン酸塩を加えて型枠内に流
し込み、常温で凝結硬化させて成形体を形成する方法が
知られている(特開昭62−235845号公報)。
ガラス質高炉水砕スラグ粉末をアルカリ水溶液で改質す
る方法は既に知られており(特開平1−252559号
公報)、本発明者らはこの改質スラグ粉末を用いた成形
体を既に完成している(特願平1−337818号明細
書)。この成形体にはポリマー混和剤が通常添加されて
いる。ポリマー混和剤は表面改質スラグ粒子間の結合剤
として機能するとともに成形体の加工性、曲げ強度、表
面性状を向上させる等の機能も果している。
る方法は既に知られており(特開平1−252559号
公報)、本発明者らはこの改質スラグ粉末を用いた成形
体を既に完成している(特願平1−337818号明細
書)。この成形体にはポリマー混和剤が通常添加されて
いる。ポリマー混和剤は表面改質スラグ粒子間の結合剤
として機能するとともに成形体の加工性、曲げ強度、表
面性状を向上させる等の機能も果している。
これらにハニカム構造体を組み合わせた例は知られてい
ない。
ない。
内壁材として使用されている石コウボードは曲げ強度が
極めて弱く、鉄骨又は木材等の下地材を必要としており
、しかも衝撃にも弱いという強度的な問題があった。さ
らに重量が重いことも問題であった。ゾノトライト系や
スラグ系の軽量成形体も強度を向上させるためには、厚
みを増すかあるいはガラス繊維等の補強材を配合しなけ
ればならなかった。
極めて弱く、鉄骨又は木材等の下地材を必要としており
、しかも衝撃にも弱いという強度的な問題があった。さ
らに重量が重いことも問題であった。ゾノトライト系や
スラグ系の軽量成形体も強度を向上させるためには、厚
みを増すかあるいはガラス繊維等の補強材を配合しなけ
ればならなかった。
本発明はこのような課題を解決して、軽量でありながら
強度にすぐれ、調湿性にもすぐれた内壁材あるいは外壁
材として使用しうる複合パネルを提供することを目的と
している。
強度にすぐれ、調湿性にもすぐれた内壁材あるいは外壁
材として使用しうる複合パネルを提供することを目的と
している。
本発明者らは、かかる目的を達成するべく鋭意検討の結
果、本発明者らが先に開発した改質高炉スラグ粉末を用
いて作製した軽量成形体にハニカム構造体を組み合わせ
ることによって軽量でありながら強度及び調湿性にすぐ
れた複合パネルが得られることを見出し、この知見に基
づいて本発明を完成するに到った。
果、本発明者らが先に開発した改質高炉スラグ粉末を用
いて作製した軽量成形体にハニカム構造体を組み合わせ
ることによって軽量でありながら強度及び調湿性にすぐ
れた複合パネルが得られることを見出し、この知見に基
づいて本発明を完成するに到った。
すなわち、本発明は少なくとも1層がガラス質高炉スラ
グ粉末をアルカリ水溶液でガラスの溶解反応と水和反応
により改質して得られる粉末を主材とする成形体からな
り、1層がハニカム構造体からなっている複合パネルに
関するものである。
グ粉末をアルカリ水溶液でガラスの溶解反応と水和反応
により改質して得られる粉末を主材とする成形体からな
り、1層がハニカム構造体からなっている複合パネルに
関するものである。
ガラス質高炉スラグ粉末をガラスの溶解反応と水和反応
により改質して得られるスラグ(表面改質スラグ)粉末
は、ガラス質高炉スラグ粉末をアルカリ水溶液で処理す
ることによってガラスの溶解反応及び水和反応を生じさ
せ、それによって表面を改質したものである。形状はゾ
ノトライトと異なり、球状あるいは球が重なり合ったぶ
どうの房状である。主な水和生成物はトバモライトまた
はその類似鉱物である。原料のガラス賞高炉スラグは水
砕スラグ、風砕スラグ等のいずれであってもよい0粒度
は細かいものがよく、例えばブレーン比表面積で400
0d/g以上、特に8000〜14000cd/g程度
のものが適当である。このような粒度のものを得るため
に必要により粉砕機および分級機等で微粉化することが
できる。原料スラグの比表面積は、本発明の軽量成形体
の物性、特にかさ比重に影響を与える。アルカリ水溶液
は苛性ソーダ、苛性カリ等の苛性アルカリ液がよく、濃
度は0.5N以上、特にIN以上が好ましい。実用上は
苛性ソーダが使いやすい。また、複数のアルカリの組合
せも有効である。炭酸ナトリウムを苛性ソーダに適当量
組合せることも有効である。処理時間は処理温度等によ
って異なるが30分間以上であり、通常1時間〜10時
間程度である。反応を促進するために処理温度は高い方
がよく、実用上90’C程度である。また、100℃を
越える水熱反応によることもよい。このアルカリ処理に
よってガラス質高炉スラグ粒子の表面でガラスの溶解反
応と水和物の形成反応が起こる。その結果、スラグ表面
が多孔質化してBET比表面積は20〜140rrf/
g程度、好ましくは40rrf/g以上、さらに好まし
くは90n?/g以上になる。アルカリ処理後は水洗し
てアルカリを除去して使用する。このような表面改質ス
ラグの製造方法は特公昭57−7093号公報および特
開平1−252559号公報に開示されている。この表
面改質スラグは250〜800°C程度、好ましくは4
50°C程度で加熱して脱水することにより、初期の状
態により異なるが、例えば、BET比面積100rrf
/gのものを120〜140%/g程度に高めることが
できる。
により改質して得られるスラグ(表面改質スラグ)粉末
は、ガラス質高炉スラグ粉末をアルカリ水溶液で処理す
ることによってガラスの溶解反応及び水和反応を生じさ
せ、それによって表面を改質したものである。形状はゾ
ノトライトと異なり、球状あるいは球が重なり合ったぶ
どうの房状である。主な水和生成物はトバモライトまた
はその類似鉱物である。原料のガラス賞高炉スラグは水
砕スラグ、風砕スラグ等のいずれであってもよい0粒度
は細かいものがよく、例えばブレーン比表面積で400
0d/g以上、特に8000〜14000cd/g程度
のものが適当である。このような粒度のものを得るため
に必要により粉砕機および分級機等で微粉化することが
できる。原料スラグの比表面積は、本発明の軽量成形体
の物性、特にかさ比重に影響を与える。アルカリ水溶液
は苛性ソーダ、苛性カリ等の苛性アルカリ液がよく、濃
度は0.5N以上、特にIN以上が好ましい。実用上は
苛性ソーダが使いやすい。また、複数のアルカリの組合
せも有効である。炭酸ナトリウムを苛性ソーダに適当量
組合せることも有効である。処理時間は処理温度等によ
って異なるが30分間以上であり、通常1時間〜10時
間程度である。反応を促進するために処理温度は高い方
がよく、実用上90’C程度である。また、100℃を
越える水熱反応によることもよい。このアルカリ処理に
よってガラス質高炉スラグ粒子の表面でガラスの溶解反
応と水和物の形成反応が起こる。その結果、スラグ表面
が多孔質化してBET比表面積は20〜140rrf/
g程度、好ましくは40rrf/g以上、さらに好まし
くは90n?/g以上になる。アルカリ処理後は水洗し
てアルカリを除去して使用する。このような表面改質ス
ラグの製造方法は特公昭57−7093号公報および特
開平1−252559号公報に開示されている。この表
面改質スラグは250〜800°C程度、好ましくは4
50°C程度で加熱して脱水することにより、初期の状
態により異なるが、例えば、BET比面積100rrf
/gのものを120〜140%/g程度に高めることが
できる。
なお、この際、加熱脱水によるシンター現象を起こさな
いような温度と時間条件を選択することが肝要である。
いような温度と時間条件を選択することが肝要である。
この加熱脱水処理スラグの使用によって比強度及び吸放
湿特性を向上できるので好ましい。
湿特性を向上できるので好ましい。
成形体の製造にあたっては、まず上記の表面改質スラグ
を単味で加圧成形し、あるいは少なくともポリマー混和
剤及び水を加えて混練し加圧成形する。
を単味で加圧成形し、あるいは少なくともポリマー混和
剤及び水を加えて混練し加圧成形する。
ポリマー混和剤は、表面改質スラグ粒子に均一に付着す
るものがよく、各種のゴムラテックス、合成樹脂エマル
ジョン等を使用できる。ゴムラテックスは、例えば、天
然ゴムラテックス及びスチレン−ブタジェン共重合体、
アクリロニトリル−ブタジェン共重合体、クロロブレン
重合体等のラテックスであり、合成樹脂エマルジョンは
例えばエチレン−酢酸ビニル共重合体、酢酸ビニル重合
体、アクリル酸エステル重合体、塩化ビニリデン重合体
、塩化ビニル重合体、エポキシ樹脂等のエマルジョンで
ある。ポリマー混和剤の添加量は、表面改質スラグに対
する固形物重量比で3〜20%程度、特に5〜10%程
度が適当である。3%未満では強度及び機械加工性の向
上が不充分になり、一方、20%を越えると耐火性の低
下が実用上問題となる。耐火性の点からは特に10%以
下とすることが好ましい。
るものがよく、各種のゴムラテックス、合成樹脂エマル
ジョン等を使用できる。ゴムラテックスは、例えば、天
然ゴムラテックス及びスチレン−ブタジェン共重合体、
アクリロニトリル−ブタジェン共重合体、クロロブレン
重合体等のラテックスであり、合成樹脂エマルジョンは
例えばエチレン−酢酸ビニル共重合体、酢酸ビニル重合
体、アクリル酸エステル重合体、塩化ビニリデン重合体
、塩化ビニル重合体、エポキシ樹脂等のエマルジョンで
ある。ポリマー混和剤の添加量は、表面改質スラグに対
する固形物重量比で3〜20%程度、特に5〜10%程
度が適当である。3%未満では強度及び機械加工性の向
上が不充分になり、一方、20%を越えると耐火性の低
下が実用上問題となる。耐火性の点からは特に10%以
下とすることが好ましい。
成形体の強度、機械加工性、表面性状等に向上を図るた
めに他の添加物を添加することができる。
めに他の添加物を添加することができる。
この添加物として合成バルブ及び補強繊維が特に好まし
い。
い。
合成バルブは、合成樹脂、主としてポリオレフィンに親
水性を与えてバルブ状にしたものであり、ポリエチレン
パルプ、ポリプロピレンバルブ等がある。表面改質スラ
グに対する重量比で1〜20%程度、特に3〜10%程
度が適当である。1%未満では機械加工性、表面光沢の
向上が不充分であり、一方、20%を越えると耐火性が
低下する。
水性を与えてバルブ状にしたものであり、ポリエチレン
パルプ、ポリプロピレンバルブ等がある。表面改質スラ
グに対する重量比で1〜20%程度、特に3〜10%程
度が適当である。1%未満では機械加工性、表面光沢の
向上が不充分であり、一方、20%を越えると耐火性が
低下する。
ポリマー混和剤と合成バルブは、その一方のみを加えて
もよく、また両方を併用してもよい。
もよく、また両方を併用してもよい。
補強繊維は、ガラス繊維、炭素繊維などの無機繊維、合
成繊維、天然繊維等である。合成繊維はポリエステル繊
維、ポリエチレン繊維等であり、天然繊維はパルプ、木
綿、鉱物繊維等である。これらの中で不燃性及びコスト
の点でガラス繊維が特に好ましい。補強繊維の添加量は
、繊維の比重にもよるが表面改質スラグに対する重量比
で2〜15%程度が適当である。2%未満では補強効果
が実用上有効でなく、一方15%を越えると均一分散性
の確保が難しくなる。
成繊維、天然繊維等である。合成繊維はポリエステル繊
維、ポリエチレン繊維等であり、天然繊維はパルプ、木
綿、鉱物繊維等である。これらの中で不燃性及びコスト
の点でガラス繊維が特に好ましい。補強繊維の添加量は
、繊維の比重にもよるが表面改質スラグに対する重量比
で2〜15%程度が適当である。2%未満では補強効果
が実用上有効でなく、一方15%を越えると均一分散性
の確保が難しくなる。
ポリマー混和剤の凝集剤を加えることによって表面改質
スラグへのポリマー混和剤の吸着性を高めることができ
、加圧成形過程での濾水(脱水)性が向上し、また、排
水中に漏出する有機物の量を少なくでき、排水処理を容
易に行なうことができる。凝集剤は、硫酸アルミニウム
等の無機系のものもあるが、本発明の成形体には有機系
のもの、特にカチオン型高分子凝集剤が好ましい。カチ
オン型高分子凝集剤の例としては、ポリジアルキルアミ
ノアルキルアクリレート、ポリアミノメチルアクリルア
ミド、ポリビニルピリジニウムハロゲン塩、ポリビニル
イミダシリン等の4級アミン化合物などがある。凝集剤
の添加量は、カチオン型高分子凝集剤の場合には、ポリ
マー混和剤1重量部(固形物重量)に対し0.05〜0
.2重量部程度が好ましい。
スラグへのポリマー混和剤の吸着性を高めることができ
、加圧成形過程での濾水(脱水)性が向上し、また、排
水中に漏出する有機物の量を少なくでき、排水処理を容
易に行なうことができる。凝集剤は、硫酸アルミニウム
等の無機系のものもあるが、本発明の成形体には有機系
のもの、特にカチオン型高分子凝集剤が好ましい。カチ
オン型高分子凝集剤の例としては、ポリジアルキルアミ
ノアルキルアクリレート、ポリアミノメチルアクリルア
ミド、ポリビニルピリジニウムハロゲン塩、ポリビニル
イミダシリン等の4級アミン化合物などがある。凝集剤
の添加量は、カチオン型高分子凝集剤の場合には、ポリ
マー混和剤1重量部(固形物重量)に対し0.05〜0
.2重量部程度が好ましい。
軽量成形体には、そのほか軽量骨材、増粘剤、分散剤、
顔料、針状ないし繊維状のケイ酸カルシウム水和物、水
硬性石コウ等をさらに含むことができる。軽量骨材はパ
ーライト、シラスバルーン等であり、添加量は表面改質
スラグに対する重量比で60%を越えると成形体の強度
、加工性等が低下するので好ましくない。増粘剤は補強
繊維の分散性向上や成形時の保形性などを確保するもの
であり、水溶性高分子、−船釣にはセルロースエーテル
類が用いられる。分散剤はポリマー混和剤、補強繊維な
どの分散、混練スラリーの流動性向上などのために添加
されるものであり、ナフタレンスルホン酸塩ホルマリン
高縮合物、メラミンスルホン酸系化合物などが用いられ
る。
顔料、針状ないし繊維状のケイ酸カルシウム水和物、水
硬性石コウ等をさらに含むことができる。軽量骨材はパ
ーライト、シラスバルーン等であり、添加量は表面改質
スラグに対する重量比で60%を越えると成形体の強度
、加工性等が低下するので好ましくない。増粘剤は補強
繊維の分散性向上や成形時の保形性などを確保するもの
であり、水溶性高分子、−船釣にはセルロースエーテル
類が用いられる。分散剤はポリマー混和剤、補強繊維な
どの分散、混練スラリーの流動性向上などのために添加
されるものであり、ナフタレンスルホン酸塩ホルマリン
高縮合物、メラミンスルホン酸系化合物などが用いられ
る。
ケイ酸カルシウム水和物は、シリカ質原料と石灰質原料
に水を加えて加熱反応させることによって得られ、ゾノ
トライト、トバモライト等の針状ないしは繊維状の結晶
質のものが好ましい。表面改質スラグと上記のケイ酸カ
ルシウム水和物の配合重量・比は、9:1〜1:9、好
ましくは7:3〜3ニアの範囲が適当である。水硬性石
コウは、α型及びβ型の半水石コウ、無水石コウ等のい
ずれのものであってもよいが価格の面からβ型半水石コ
ウを主要成分とする焼石コラが好ましい。石コウの添加
量は、表面改質スラグに対する重量比で10〜150%
程度、好ましくは30〜70%程度が適当である。10
%以下では曲げ強度の向上効果が少なく、一方、150
%を越えると機械加工性及び比強度が低下する。必要に
よりクエン酸ソーダなどの石コウの凝結調整剤をさらに
添加することができる。
に水を加えて加熱反応させることによって得られ、ゾノ
トライト、トバモライト等の針状ないしは繊維状の結晶
質のものが好ましい。表面改質スラグと上記のケイ酸カ
ルシウム水和物の配合重量・比は、9:1〜1:9、好
ましくは7:3〜3ニアの範囲が適当である。水硬性石
コウは、α型及びβ型の半水石コウ、無水石コウ等のい
ずれのものであってもよいが価格の面からβ型半水石コ
ウを主要成分とする焼石コラが好ましい。石コウの添加
量は、表面改質スラグに対する重量比で10〜150%
程度、好ましくは30〜70%程度が適当である。10
%以下では曲げ強度の向上効果が少なく、一方、150
%を越えると機械加工性及び比強度が低下する。必要に
よりクエン酸ソーダなどの石コウの凝結調整剤をさらに
添加することができる。
表面改質スラグを主材とする成形体を成形する方法とし
ては、表面改質スラグ粉末(またはそれを含むスラリー
)、水硬性石コウ、ポリマー混和剤等および水を含む混
合物をまず混練する。補強繊維、凝集剤、合成パルプ、
ケイ酸カルシウム水和物、軽量骨材、増粘剤、分散剤、
顔料等を添加する場合には混練する前または混練中に添
加する。
ては、表面改質スラグ粉末(またはそれを含むスラリー
)、水硬性石コウ、ポリマー混和剤等および水を含む混
合物をまず混練する。補強繊維、凝集剤、合成パルプ、
ケイ酸カルシウム水和物、軽量骨材、増粘剤、分散剤、
顔料等を添加する場合には混練する前または混練中に添
加する。
混練したスラリーに気泡が混入し、成形体に欠陥が生ず
る恐れがあれば、消泡剤を添加したり、混練中や混練後
減圧脱泡することもできる。スラリー成形方法は、加圧
、抄造、押出、減圧など最終製品の目的、用途に応じて
選択すればよいが、混練して得られたスラリーを加圧し
て脱水成形する方法がよく用いられる。この場合、スラ
リーは通常は型枠等の型に流し込んで加圧するが、均−
脱水や成形効率を上げるために、加圧面に金網、ろ紙、
ろ布、多孔板などを用いたり、減圧脱水・脱泡が可能な
ユニットを組み込んだり、また表面の意匠性を上げるた
めエンボス板を組み込んだりすることができる。また加
圧脱水後成形体を所定の形状に切出すこともできる。加
圧は所定の程度まで脱水できる圧力で行えばよく、例え
ば成形体のかさ比重が所定の値になるように調整すれば
良く、通常10〜100kgf/c+w”、好ましくは
20〜60kgf/c11Nである。また、押出成形で
は加圧成形とは最適水分量が異なる。抄造方式による成
形では、ポリマー混和剤など添加剤の成形体中への安定
なとり込み(定着)に工夫が要るなど、選択する成形方
法により技術のポイントが変わるので注意すべきである
。
る恐れがあれば、消泡剤を添加したり、混練中や混練後
減圧脱泡することもできる。スラリー成形方法は、加圧
、抄造、押出、減圧など最終製品の目的、用途に応じて
選択すればよいが、混練して得られたスラリーを加圧し
て脱水成形する方法がよく用いられる。この場合、スラ
リーは通常は型枠等の型に流し込んで加圧するが、均−
脱水や成形効率を上げるために、加圧面に金網、ろ紙、
ろ布、多孔板などを用いたり、減圧脱水・脱泡が可能な
ユニットを組み込んだり、また表面の意匠性を上げるた
めエンボス板を組み込んだりすることができる。また加
圧脱水後成形体を所定の形状に切出すこともできる。加
圧は所定の程度まで脱水できる圧力で行えばよく、例え
ば成形体のかさ比重が所定の値になるように調整すれば
良く、通常10〜100kgf/c+w”、好ましくは
20〜60kgf/c11Nである。また、押出成形で
は加圧成形とは最適水分量が異なる。抄造方式による成
形では、ポリマー混和剤など添加剤の成形体中への安定
なとり込み(定着)に工夫が要るなど、選択する成形方
法により技術のポイントが変わるので注意すべきである
。
乾燥は成形体の内部の水分を除去でき、かつ表面改質ス
ラグの結晶水が残る程度がよく、例えば100〜180
℃程度、好ましくは110〜150°C程度で加熱乾燥
すればよい。成形体の乾燥によるひび割れを防止するた
めに、まず60〜80°C程度で予備乾燥する二々も好
ましい。こうして得られる軽量成形体は、混練物から水
分を除いた組成になり、かさ比重は0.2〜Ig/cj
程度、好ましくは0.4〜0.6god程度の多孔質体
である。
ラグの結晶水が残る程度がよく、例えば100〜180
℃程度、好ましくは110〜150°C程度で加熱乾燥
すればよい。成形体の乾燥によるひび割れを防止するた
めに、まず60〜80°C程度で予備乾燥する二々も好
ましい。こうして得られる軽量成形体は、混練物から水
分を除いた組成になり、かさ比重は0.2〜Ig/cj
程度、好ましくは0.4〜0.6god程度の多孔質体
である。
そのほか、表面改質スラグ粉末を単味で加圧成形するこ
とにより成形体とすることもできる。
とにより成形体とすることもできる。
ハニカム構造体は要は軽量で比強度の大きなものであれ
ばよく、材質は問わない。例として、アルミニウム、鉄
等の金属製のもの、紙製のもの、多種多様のプラスチッ
ク製のもの、アラミド繊維、ガラス繊維、炭素繊維等を
樹脂で固めたもの等を好ましく利用できる。ハニカムの
大きさ、厚さ、高さ等はハニカム構造体の材質、複合パ
ネルの用途等に応じて適宜設定される。
ばよく、材質は問わない。例として、アルミニウム、鉄
等の金属製のもの、紙製のもの、多種多様のプラスチッ
ク製のもの、アラミド繊維、ガラス繊維、炭素繊維等を
樹脂で固めたもの等を好ましく利用できる。ハニカムの
大きさ、厚さ、高さ等はハニカム構造体の材質、複合パ
ネルの用途等に応じて適宜設定される。
ハニカム構造体の中空部に無機充填材を充填することに
よって耐火性等を向上させることができる。無機充填材
の例としては前述のパーライト、シラスバルーン等の軽
量骨材等を挙げることができる。
よって耐火性等を向上させることができる。無機充填材
の例としては前述のパーライト、シラスバルーン等の軽
量骨材等を挙げることができる。
本発明の複合パネルの表層は両面とも表面改質スラグを
主材とする成形体であってもよく、片面は他の材料であ
ってもよい。例えば、片面を金属板、コンクリート板、
ゾノトライト系成形体等の外壁材とすることができる。
主材とする成形体であってもよく、片面は他の材料であ
ってもよい。例えば、片面を金属板、コンクリート板、
ゾノトライト系成形体等の外壁材とすることができる。
さらに、改質スラグを主材とする成形体とハニカム構造
体との2層構成であってもよい。また、化粧材等の層も
さらに含むことができる。
体との2層構成であってもよい。また、化粧材等の層も
さらに含むことができる。
かかる複合パネルの製造方法としては、接着部に接着剤
を塗布して各層を接合せしめればよい。
を塗布して各層を接合せしめればよい。
接着剤は要は接合する両層を強固に接着しうるちのであ
ればよく、エポキシ樹脂系、アクリル系、ニトロセルロ
ース系、ポリエステル樹脂系、フェノール樹脂系、シア
ノアクリレート系等を利用できる。
ればよく、エポキシ樹脂系、アクリル系、ニトロセルロ
ース系、ポリエステル樹脂系、フェノール樹脂系、シア
ノアクリレート系等を利用できる。
本発明の複合パネルにおいては、表面改質スラグを主材
とする成形体が軽量ながら調湿性、耐火性、断熱性、強
度等にすぐれ、ハニカム構造体がパネルをさらに軽量化
しつつ、曲げ強度等の強度を高めている。ハニカム構造
体の中空部に充填される無機充填材によって耐火機能を
さらに高めている。
とする成形体が軽量ながら調湿性、耐火性、断熱性、強
度等にすぐれ、ハニカム構造体がパネルをさらに軽量化
しつつ、曲げ強度等の強度を高めている。ハニカム構造
体の中空部に充填される無機充填材によって耐火機能を
さらに高めている。
実施例1
ガラス質高炉スラグ(日本鋼管京浜製鉄断裂、高炉水砕
スラグ)をボールミルでブレーン比表面積4500d/
gまで粉砕し、これを分級原料とし気流分級機にて分級
し、ブレーン比表面積14000cti/ gの微粉ス
ラグを得た。
スラグ)をボールミルでブレーン比表面積4500d/
gまで粉砕し、これを分級原料とし気流分級機にて分級
し、ブレーン比表面積14000cti/ gの微粉ス
ラグを得た。
この微粉スラグを温度が90℃でかつ濃度が3規定のN
aOH溶液100dに対し5gの割合で添加し、3時間
撹拌処理することによりBET比表面積100rrr/
gの表面改質スラグを得た。この表面改質スラグを充分
に水洗してアルカリ分を除去し、乾燥して成形体製造用
原料として用いた。
aOH溶液100dに対し5gの割合で添加し、3時間
撹拌処理することによりBET比表面積100rrr/
gの表面改質スラグを得た。この表面改質スラグを充分
に水洗してアルカリ分を除去し、乾燥して成形体製造用
原料として用いた。
表面改質スラグ粉末に、100重量部に対して、カルボ
キシ変性SBRを固形分にして10重量部、ガラス繊維
Eガラス(長さ13■)5重量部、カチオン系凝集剤1
重量部(固形分として)、水350重量部を加え混練し
成形圧30kgf/cdに加圧脱水成形を施し、縦18
00閣×横900閣×厚み10Illの成形体を作製し
た。この成形体の上に厚さ0.3閣のアルミニウム板に
より形成された一辺が201で高さ401mの正六角形
体が集合したハニカム構造体をエポキシ樹脂で接着し、
その上から上記と同し成形体をやはりエポキシ樹脂で接
着してハニカム構造体を内層とするサンドイッチ構造の
複合パネルを製造した。
キシ変性SBRを固形分にして10重量部、ガラス繊維
Eガラス(長さ13■)5重量部、カチオン系凝集剤1
重量部(固形分として)、水350重量部を加え混練し
成形圧30kgf/cdに加圧脱水成形を施し、縦18
00閣×横900閣×厚み10Illの成形体を作製し
た。この成形体の上に厚さ0.3閣のアルミニウム板に
より形成された一辺が201で高さ401mの正六角形
体が集合したハニカム構造体をエポキシ樹脂で接着し、
その上から上記と同し成形体をやはりエポキシ樹脂で接
着してハニカム構造体を内層とするサンドイッチ構造の
複合パネルを製造した。
比較例として厚さを401XI+1としたほかは前記と
同様にして成形体(比較例1)を作製した。
同様にして成形体(比較例1)を作製した。
また、上記と同じハニカム構造体の両側に市販の縦18
00閣×横900■×厚み10■の石コウボードを貼り
付けてパネル(比較例2)を製造した。
00閣×横900■×厚み10■の石コウボードを貼り
付けてパネル(比較例2)を製造した。
これらの各パネルの曲げ荷重及び調湿性を測定した結果
を表1に示す。尚、曲げ荷重は、スパン1601の3点
曲げ試験により測定した。
を表1に示す。尚、曲げ荷重は、スパン1601の3点
曲げ試験により測定した。
また、調湿性は20℃・50%pHで平衡状態にしたの
ち20℃・90%R11に湿度を高めて24時間後の吸
湿量を測定して求めた。
ち20℃・90%R11に湿度を高めて24時間後の吸
湿量を測定して求めた。
表1
重 量(kg)
曲げ荷重(kg)
19.5
?20
あ、9
30.3
よ℃
実施例2
ハニカム構造体の中空部にパーライト(130kg/ボ
)を充填したほかは実施例1と同様にして複合パネルを
製造した。
)を充填したほかは実施例1と同様にして複合パネルを
製造した。
この複合パネル及び実施例1と比較例2のものについて
1時間耐火度を測定した結果を表2に示す。1時間耐火
度はJIS A 1304によって求めた。
1時間耐火度を測定した結果を表2に示す。1時間耐火
度はJIS A 1304によって求めた。
表2
実施例2 実施例1 比較例2
重量(kg) 27.9 19.5 30.3
〔発明の効果〕 以上詳述したように、本発明による複合パネルは、強度
と調湿性、耐火性、断熱性に優れており、しかも従来の
ゾノトライト系の軽量成形体を利用するよりも遥かに安
価に建築の内壁材、外壁材用として提供することができ
る。
〔発明の効果〕 以上詳述したように、本発明による複合パネルは、強度
と調湿性、耐火性、断熱性に優れており、しかも従来の
ゾノトライト系の軽量成形体を利用するよりも遥かに安
価に建築の内壁材、外壁材用として提供することができ
る。
Claims (4)
- (1)少なくとも1層がガラス質高炉スラグ粉末をアル
カリ水溶液でガラスの溶解反応と水和反応により改質し
て得られる粉末を主材とする成形体からなり、1層がハ
ニカム構造体からなっている複合パネル - (2)ハニカム構造体が内層であって、その中空部に無
機充填材が充填されている請求項(1)に記載の複合パ
ネル - (3)ハニカム構造体の両側にガラス質高炉スラグ粉末
をアルカリ水溶液でガラスの溶解反応と水和反応により
改質して得られる粉末を主材とする成形体が積層されて
いる請求項(1)又は(2)に記載の複合パネル - (4)ハニカム構造体の前記成形体と反対側には外壁材
が積層されている請求項(1)又は(2)に記載の複合
パネル
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17127090A JPH0459235A (ja) | 1990-06-28 | 1990-06-28 | 複合パネル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17127090A JPH0459235A (ja) | 1990-06-28 | 1990-06-28 | 複合パネル |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0459235A true JPH0459235A (ja) | 1992-02-26 |
Family
ID=15920215
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17127090A Pending JPH0459235A (ja) | 1990-06-28 | 1990-06-28 | 複合パネル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0459235A (ja) |
-
1990
- 1990-06-28 JP JP17127090A patent/JPH0459235A/ja active Pending
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