JPH0459024A - 排煙脱硫方法 - Google Patents
排煙脱硫方法Info
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- JPH0459024A JPH0459024A JP2161331A JP16133190A JPH0459024A JP H0459024 A JPH0459024 A JP H0459024A JP 2161331 A JP2161331 A JP 2161331A JP 16133190 A JP16133190 A JP 16133190A JP H0459024 A JPH0459024 A JP H0459024A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は石灰石粒子を懸濁する吸収スラリーにより、フ
ライアッシュを含む燃焼排ガスを洗浄する排煙脱硫方法
に関し、特に、吸収スラリーを石膏スラリーと石灰石ス
ラリーに分離し、かつ石灰石スラリーよりフライアッシ
ュを分離回収処理後に、吸収工程へ戻し、石膏スラＩＪ
−から石膏を回収する排煙脱硫方法に関する。
ライアッシュを含む燃焼排ガスを洗浄する排煙脱硫方法
に関し、特に、吸収スラリーを石膏スラリーと石灰石ス
ラリーに分離し、かつ石灰石スラリーよりフライアッシ
ュを分離回収処理後に、吸収工程へ戻し、石膏スラＩＪ
−から石膏を回収する排煙脱硫方法に関する。
第２図は従来の排煙脱硫法を実施するた必の装置の概念
図である。
図である。
第２図において、排煙脱硫装置の吸収塔２０１で燃焼排
ガス２０２を洗浄する石膏粒子と石灰石粒子を懸濁した
吸収スラリーを保有する吸収塔タンク２０３から吸収塔
循環ポンプ２０４によってスプレーパイプ２０５から吸
収スラＩＪ −をスプレーすることにより、排ガス２０
２中の８０２は吸収される。排ガス２０２中に散布され
た吸収スラリーはミスト状になって排ガスに同伴するの
でミストエリミネータ２０６でミストを除去し浄化ガス
２０７として系外へ放出する。
ガス２０２を洗浄する石膏粒子と石灰石粒子を懸濁した
吸収スラリーを保有する吸収塔タンク２０３から吸収塔
循環ポンプ２０４によってスプレーパイプ２０５から吸
収スラＩＪ −をスプレーすることにより、排ガス２０
２中の８０２は吸収される。排ガス２０２中に散布され
た吸収スラリーはミスト状になって排ガスに同伴するの
でミストエリミネータ２０６でミストを除去し浄化ガス
２０７として系外へ放出する。
ミストエリミネータ２０６は石膏粒子が付着して閉塞し
易いので、洗浄ノズル２０８から水を散布して洗浄する
。
易いので、洗浄ノズル２０８から水を散布して洗浄する
。
方ＳＯ２吸収剤である石灰石スラリーを石灰石供給管２
０９から供給し、吸収されたＳ０２と反応させて亜硫酸
カルシウムとするが、吸収塔タンク２０３に設けた空気
スパージャ２１０から吹き込まれる空気によって酸化し
、全て石膏に変換するので、吸収塔タンク２０３に保有
される吸収スラリーは亜硫酸カルシウムの粒子を含まな
い。
０９から供給し、吸収されたＳ０２と反応させて亜硫酸
カルシウムとするが、吸収塔タンク２０３に設けた空気
スパージャ２１０から吹き込まれる空気によって酸化し
、全て石膏に変換するので、吸収塔タンク２０３に保有
される吸収スラリーは亜硫酸カルシウムの粒子を含まな
い。
吸収スラリーのＳＯ２吸収能を高めるためにＳ０２吸収
量より過剰の石灰石を供給するので吸収塔タンク２０３
に保有されるスラリーは石膏粒子と石灰石粒子の混合ス
ラリーになっている。
量より過剰の石灰石を供給するので吸収塔タンク２０３
に保有されるスラリーは石膏粒子と石灰石粒子の混合ス
ラリーになっている。
吸収スラリーの一部はパルプ２１１を介して分離器２１
２へ導かれる。分離器２１２としてはシラフナ等が適用
される。分離器２１２で石灰石粒子と石膏粒子の分離を
促進するた必の工夫もなされており、例えば特願昭６１
−２１６０２５号に記載されているように、吸収スラリ
ーに超音波を照射する方法なども提案されている。分離
器２１２により１０μ前後の石灰石粒子と４０μ前後の
石膏粒子の沈降速度に差が生じて両者が分離する。
２へ導かれる。分離器２１２としてはシラフナ等が適用
される。分離器２１２で石灰石粒子と石膏粒子の分離を
促進するた必の工夫もなされており、例えば特願昭６１
−２１６０２５号に記載されているように、吸収スラリ
ーに超音波を照射する方法なども提案されている。分離
器２１２により１０μ前後の石灰石粒子と４０μ前後の
石膏粒子の沈降速度に差が生じて両者が分離する。
石灰石粒子をオーバーフロー側に移行し、そして石膏粒
子はアンダーフロー側に移行するように流体の移動速度
を調整することによって石灰石スラＩＪ −２１３と石
膏スラリー２１４が得られる。
子はアンダーフロー側に移行するように流体の移動速度
を調整することによって石灰石スラＩＪ −２１３と石
膏スラリー２１４が得られる。
石膏スラ’Ｊ−２１４は石膏スラリータンク２１５を経
由して副生石膏分離機（図示せず）へ送られる。又分離
器２１２より溢流する石灰石スラリー２１３は吸収塔タ
ンク２０Ｂへ戻され、ＳＯ２吸収に再び利用される。
由して副生石膏分離機（図示せず）へ送られる。又分離
器２１２より溢流する石灰石スラリー２１３は吸収塔タ
ンク２０Ｂへ戻され、ＳＯ２吸収に再び利用される。
ところが従来の方法を石炭焚きボイラーの排ガスの如き
フライアッシュを含む排ガス処理用に適用しようとした
場合、次の如く極めて不都合な問題が生ずる。
フライアッシュを含む排ガス処理用に適用しようとした
場合、次の如く極めて不都合な問題が生ずる。
すなわちフライアッシュ中に含まれるへ１成分か吸収ス
ラリー中に溶解し、フライアッシュと同時にガス中より
吸収されるＩＦと反応して、八１のフッ素化合物（以下
へＩＦｘで示す）を生成し、この層Ｆｘは吸収剤である
石灰石の溶解作用を妨害することが知られている。（特
開昭５５−１６７０２３号公報） 方、フライアッシュの比重は石膏粒子又は石灰石粒子に
比較して小さくかつその粒子も５μ程度であるたと、比
較的沈降速度の遅い石灰石粒子に比較してもさらにその
沈降速度は遅い。
ラリー中に溶解し、フライアッシュと同時にガス中より
吸収されるＩＦと反応して、八１のフッ素化合物（以下
へＩＦｘで示す）を生成し、この層Ｆｘは吸収剤である
石灰石の溶解作用を妨害することが知られている。（特
開昭５５−１６７０２３号公報） 方、フライアッシュの比重は石膏粒子又は石灰石粒子に
比較して小さくかつその粒子も５μ程度であるたと、比
較的沈降速度の遅い石灰石粒子に比較してもさらにその
沈降速度は遅い。
従って従来の石灰石粒子と石膏粒子を沈降速度によって
分離する方法を適用した場合、フライアッシュ粒子は石
灰石粒子とともにオーバーフロー側に移行し吸収系に戻
ってしまい、吸収系内に多量のフライアッシュが蓄積し
てしまうこととなる。フライアッシュの蓄積は前述のＡ
ＩＦＸの生成を促進するた酌吸収系内での石灰石の溶解
作用を著しく妨害することとなる。
分離する方法を適用した場合、フライアッシュ粒子は石
灰石粒子とともにオーバーフロー側に移行し吸収系に戻
ってしまい、吸収系内に多量のフライアッシュが蓄積し
てしまうこととなる。フライアッシュの蓄積は前述のＡ
ＩＦＸの生成を促進するた酌吸収系内での石灰石の溶解
作用を著しく妨害することとなる。
従って従来の方法の狙いである石灰石のＳＯ２吸収剤と
しての高利用率が達成できなくなり、高品位の副生石膏
回収も不可能となる不具合があった。
しての高利用率が達成できなくなり、高品位の副生石膏
回収も不可能となる不具合があった。
本発明は上記技術水準に鑑み、フライアッシュの蓄積に
よる石灰石の利用率の低下を来たさない排煙脱硫方法を
提供しようとするものである。
よる石灰石の利用率の低下を来たさない排煙脱硫方法を
提供しようとするものである。
本発吠はフライアッシュを含む排ガスを石灰石スラリー
で洗浄する吸収工程と、吸収工程からのスラリーに空気
を吹き込みスラリー中の亜硫酸カルシウムを石膏に酸化
する工程と、酸化工程からのスラリーを吸収工程に循環
する工程と、循環工程からのスラリーを一部抜き出して
石膏を分離回収するとともに残部スラリーを上記循環系
に戻す分離工程とを有する排煙脱硫方法において、上記
残部スラリーを磁場に導き該スラリー中よりフライアッ
シュを分離回収処理した後上記循環系に戻すことを特徴
とする排煙脱硫方法である。
で洗浄する吸収工程と、吸収工程からのスラリーに空気
を吹き込みスラリー中の亜硫酸カルシウムを石膏に酸化
する工程と、酸化工程からのスラリーを吸収工程に循環
する工程と、循環工程からのスラリーを一部抜き出して
石膏を分離回収するとともに残部スラリーを上記循環系
に戻す分離工程とを有する排煙脱硫方法において、上記
残部スラリーを磁場に導き該スラリー中よりフライアッ
シュを分離回収処理した後上記循環系に戻すことを特徴
とする排煙脱硫方法である。
〔作用〕
フライアッシュの組成は燃料である石炭の組成によって
変化するが、一般にケイ素、アルミニウム、鉄の酸化物
を主成分としている。これら成分のうち鉄の酸化物は磁
性が強いた杓、電磁石又は永久磁石を用いて磁力線が集
中するような磁場をつくり、この中にフライアッシュを
含む吸収液を導くと磁力によりフライアッシュのみが磁
石近傍に移動し分離回収される作用があり、本発明はこ
の原理によって完成したものである。
変化するが、一般にケイ素、アルミニウム、鉄の酸化物
を主成分としている。これら成分のうち鉄の酸化物は磁
性が強いた杓、電磁石又は永久磁石を用いて磁力線が集
中するような磁場をつくり、この中にフライアッシュを
含む吸収液を導くと磁力によりフライアッシュのみが磁
石近傍に移動し分離回収される作用があり、本発明はこ
の原理によって完成したものである。
石膏粒子と石灰石粒子を分離処理するとフライアッシュ
は石灰石粒子と共にオーバーフロしてくるため、上記磁
場下に導いてフライアッシュのみを分離回収後石灰石粒
子のスラリーを吸収液に戻し、Ｓ０２吸収に再び利用す
ることができる。又吸収液中のＡ］溶出源であるフライ
アッシュを除去することが可能となるた狛、ＡＩＰＸに
起因する不具合を解消することができると共に、副生石
膏に混入するフライアッシュ最と石灰石量を低減し、高
純度の石膏を回収できることとなる。
は石灰石粒子と共にオーバーフロしてくるため、上記磁
場下に導いてフライアッシュのみを分離回収後石灰石粒
子のスラリーを吸収液に戻し、Ｓ０２吸収に再び利用す
ることができる。又吸収液中のＡ］溶出源であるフライ
アッシュを除去することが可能となるた狛、ＡＩＰＸに
起因する不具合を解消することができると共に、副生石
膏に混入するフライアッシュ最と石灰石量を低減し、高
純度の石膏を回収できることとなる。
本発明の一実施例を第１図によって説明する。
小型微粉炭焚き（図示なし）からの排ガス２００ Ｎｍ
３／ｈを分取し、第１図に示す排煙脱硫方法によって処
理した。
３／ｈを分取し、第１図に示す排煙脱硫方法によって処
理した。
第１図において、被処理排ガスの温度は熱交換器（図示
なし）によって人口温度１２０℃、フライアッシュ濃度
はザイクロンとバグフィルタ−（図示なし）により約３
５０ ｍｇ／ Ｎｍ３に調整されている。人口５ｏ２ｉ
’ｉｍ度は３０００ｐｐｍ 。
なし）によって人口温度１２０℃、フライアッシュ濃度
はザイクロンとバグフィルタ−（図示なし）により約３
５０ ｍｇ／ Ｎｍ３に調整されている。人口５ｏ２ｉ
’ｉｍ度は３０００ｐｐｍ 。
１ｌＦａ度は３０ｐｐｍであった。
排煙脱硫装置の吸収塔１０１には」１記条件の排ガス１
０２が導入され石膏粒子と石灰石粒子を懸濁した吸収ス
ラリーを保有する吸収塔タンク１０３から吸収塔循環ポ
ンプ１０４によってスプレーパイプ１０５から吸収スラ
リーをスプレーすることにより、排ガス中のＳ０２、フ
ライアッシュＨＰガスが吸収される。排ガス１０２中に
散布された吸収スラリーはミスト状になって排ガスに同
伴するので、ミストエリミネータ１（］６でミストを除
去し浄化ガス１０７として系外に放出する。ミストエリ
ミネータ１０６は石膏粒子が付着して閉塞し易いので、
洗浄ノズル１０８から水を散布して洗浄する。
０２が導入され石膏粒子と石灰石粒子を懸濁した吸収ス
ラリーを保有する吸収塔タンク１０３から吸収塔循環ポ
ンプ１０４によってスプレーパイプ１０５から吸収スラ
リーをスプレーすることにより、排ガス中のＳ０２、フ
ライアッシュＨＰガスが吸収される。排ガス１０２中に
散布された吸収スラリーはミスト状になって排ガスに同
伴するので、ミストエリミネータ１（］６でミストを除
去し浄化ガス１０７として系外に放出する。ミストエリ
ミネータ１０６は石膏粒子が付着して閉塞し易いので、
洗浄ノズル１０８から水を散布して洗浄する。
方５Ｏ２１ｉ収剤である石灰石スラリーを石灰石供給管
１０９から供給し、吸収されたＳ０２と反応させて亜硫
酸カルシウムとするが、吸収塔タンク１０３に設けた空
気スパージャ１１０から吹き込まれる空気によって酸化
し、全て石膏に変換するので吸収塔タンク１０３に保有
されるスラリーは石膏粒子と石灰石粒子の混合スラリー
になっている。
１０９から供給し、吸収されたＳ０２と反応させて亜硫
酸カルシウムとするが、吸収塔タンク１０３に設けた空
気スパージャ１１０から吹き込まれる空気によって酸化
し、全て石膏に変換するので吸収塔タンク１０３に保有
されるスラリーは石膏粒子と石灰石粒子の混合スラリー
になっている。
吸収スラリーの一部はバルブ１１１を介してシックナー
型分離器１１２へ導かれる。分離器１１２はシックナー
型式となっており、石灰石粒子とフライアッシュはオー
バーフロー側に移行し、一方石膏粒子はアンダーフロー
側に移行するよう流体の移動速度を調整することにより
石灰石及びフライアッシュを含むスラ’Ｊ−１１３と石
膏スラ！Ｊ−１１４が得られる。
型分離器１１２へ導かれる。分離器１１２はシックナー
型式となっており、石灰石粒子とフライアッシュはオー
バーフロー側に移行し、一方石膏粒子はアンダーフロー
側に移行するよう流体の移動速度を調整することにより
石灰石及びフライアッシュを含むスラ’Ｊ−１１３と石
膏スラ！Ｊ−１１４が得られる。
石膏スラリー１１４は石膏スラリータンク１１５を経由
して副生石膏分離機（図示せず）へ送られる。
して副生石膏分離機（図示せず）へ送られる。
又、石灰石及びフライアッシュを含むスラリはフライア
ッシュ分離器１１６へ送られる。
ッシュ分離器１１６へ送られる。
フライアッシュ分離器１１６は内筒１１７と外周に設置
された電磁石１１８より構成されており吸収液スラリー
に磁場をかける構造となっている。磁力により通水中の
スラリーよりフライアッシュのみが内筒１１７面に補集
され分離回収される。
された電磁石１１８より構成されており吸収液スラリー
に磁場をかける構造となっている。磁力により通水中の
スラリーよりフライアッシュのみが内筒１１７面に補集
され分離回収される。
一定時間毎にライン１１９に付設されたバルブ１２０が
開き、工業用水が分離器に通水されライン１２１を経て
フライアッシュは系外に搬送排出される。この隙電磁石
１１８への電力供給は停止し、フライアッシュを内筒１
１７面より離脱すると共に、バルブ１２２及びバルブ１
２３は各々聞及び閉状態とし、フライアッシュを系外へ
排出する。
開き、工業用水が分離器に通水されライン１２１を経て
フライアッシュは系外に搬送排出される。この隙電磁石
１１８への電力供給は停止し、フライアッシュを内筒１
１７面より離脱すると共に、バルブ１２２及びバルブ１
２３は各々聞及び閉状態とし、フライアッシュを系外へ
排出する。
フライアッシュ分離を終えた石灰石スラリーはライン１
２４を経て吸収塔タンク１０３に戻１ （］ されＳ０２吸収に再び利用される。
２４を経て吸収塔タンク１０３に戻１ （］ されＳ０２吸収に再び利用される。
以」二の条件下、シックナー型分離器１１２の上昇流速
を６ ｍ ／ ｈに調整し、フライアッシュ分離器１１
６に６０００ガウスを磁場をかけ定常運転を実施したと
ころ、出口ガス中のＳＤ２濃度は８０ ｐｐｍで運転で
き、吸収塔タンク１０３の吸収液スラＩＪ−ｐＨは５，
８であった。また、吸収液中のＣａＣＯ３濃度は０．０
８５ ｍｏｌ／、Ｃとなり、ＣａＣＯ３の反応性は良好
であった。
を６ ｍ ／ ｈに調整し、フライアッシュ分離器１１
６に６０００ガウスを磁場をかけ定常運転を実施したと
ころ、出口ガス中のＳＤ２濃度は８０ ｐｐｍで運転で
き、吸収塔タンク１０３の吸収液スラＩＪ−ｐＨは５，
８であった。また、吸収液中のＣａＣＯ３濃度は０．０
８５ ｍｏｌ／、Ｃとなり、ＣａＣＯ３の反応性は良好
であった。
吸収液中の層、Ｆ濃度を測定したところ、それぞれ１．
０ ｍｇ／ Ｉｔ、２３ｍｇ／ｊ２の微量であった。
０ ｍｇ／ Ｉｔ、２３ｍｇ／ｊ２の微量であった。
また得られた石膏の純度を分析したところ９６．８ｗｔ
％であり、白色を呈していた。
％であり、白色を呈していた。
（比較例）
前記実施例と同一の装置、ガス条件にて電磁石１１８へ
の電力供給を停止し、他は同一の操作条件にて運転した
。
の電力供給を停止し、他は同一の操作条件にて運転した
。
この比較例では運転開始以降、次第に吸収塔タンク１０
３の吸収液スラＵ−ｐｆｌが低下し、最終的に４．６と
なった。吸収液中のＣａＣＯ３濃度は実施例と同一に制
御し、はぼ０．０９ ｍｏｌ＃！で変わらないものの、
ｐ＋＋の低下から前記実施例に仕べＣａＣ［１３の反応
性が著しく低下した。出口ガス中のＳＬ濃度は２３０ρ
ρｍで脱硫率も低下した。
３の吸収液スラＵ−ｐｆｌが低下し、最終的に４．６と
なった。吸収液中のＣａＣＯ３濃度は実施例と同一に制
御し、はぼ０．０９ ｍｏｌ＃！で変わらないものの、
ｐ＋＋の低下から前記実施例に仕べＣａＣ［１３の反応
性が著しく低下した。出口ガス中のＳＬ濃度は２３０ρ
ρｍで脱硫率も低下した。
この吸収液濾液中の層、Ｆ濃度はそれぞれ８０ｍｇ／、
ｉ！、１３０ｍｇ／Ｉｌであった。また得られた石膏の
純度を分析したところ、９３ｖ＋ｔ％であり灰色を呈し
ていた。
ｉ！、１３０ｍｇ／Ｉｌであった。また得られた石膏の
純度を分析したところ、９３ｖ＋ｔ％であり灰色を呈し
ていた。
〔発明の効果〕
本発明は上記構成を採用することにより、石灰石、フラ
イアッシュ等の混入を減らした純度の高い石膏を回収す
ることができ、また石膏を分離した石灰石スラリーより
更にフライアッシュを除去した後、該スラリーを排ガス
の吸収系に戻して吸収剤の吸収能力を高めることができ
る。
イアッシュ等の混入を減らした純度の高い石膏を回収す
ることができ、また石膏を分離した石灰石スラリーより
更にフライアッシュを除去した後、該スラリーを排ガス
の吸収系に戻して吸収剤の吸収能力を高めることができ
る。
第１図は本発明の一実施例の説明図、第２図は従来の排
煙脱硫方法の一態様の説明図である。
煙脱硫方法の一態様の説明図である。
Claims (1)
- フライアッシュを含む排ガスを石灰石スラリーで洗浄す
る吸収工程と、吸収工程からのスラリーに空気を吹き込
みスラリー中の亜硫酸カルシウムを石膏に酸化する工程
と、酸化工程からのスラリーを吸収工程に循環する工程
と、循環工程からのスラリーを一部抜き出して石膏を分
離回収するとともに残部スラリーを上記循環系に戻す分
離工程とを有する排煙脱硫方法において、上記残部スラ
リーを磁場に導き該スラリー中よりフライアッシュを分
離回収処理した後上記循環系に戻すことを特徴とする排
煙脱硫方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2161331A JP2695679B2 (ja) | 1990-06-21 | 1990-06-21 | 排煙脱硫方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2161331A JP2695679B2 (ja) | 1990-06-21 | 1990-06-21 | 排煙脱硫方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0459024A true JPH0459024A (ja) | 1992-02-25 |
| JP2695679B2 JP2695679B2 (ja) | 1998-01-14 |
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ID=15733055
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2161331A Expired - Fee Related JP2695679B2 (ja) | 1990-06-21 | 1990-06-21 | 排煙脱硫方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2695679B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104508376A (zh) * | 2012-09-13 | 2015-04-08 | 三菱重工业株式会社 | 燃煤锅炉设备、燃煤锅炉设备中的煤的干燥方法 |
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| CN100522376C (zh) * | 2003-01-28 | 2009-08-05 | 姚福来 | 磁场除尘装置 |
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1990
- 1990-06-21 JP JP2161331A patent/JP2695679B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104508376A (zh) * | 2012-09-13 | 2015-04-08 | 三菱重工业株式会社 | 燃煤锅炉设备、燃煤锅炉设备中的煤的干燥方法 |
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| Publication number | Publication date |
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| JP2695679B2 (ja) | 1998-01-14 |
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