JPH0454450B2 - - Google Patents
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- JPH0454450B2 JPH0454450B2 JP58139427A JP13942783A JPH0454450B2 JP H0454450 B2 JPH0454450 B2 JP H0454450B2 JP 58139427 A JP58139427 A JP 58139427A JP 13942783 A JP13942783 A JP 13942783A JP H0454450 B2 JPH0454450 B2 JP H0454450B2
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- divided
- nuclear magnetic
- magnetic resonance
- coils
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
- G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
- G01R33/28—Details of apparatus provided for in groups G01R33/44 - G01R33/64
- G01R33/32—Excitation or detection systems, e.g. using radio frequency signals
- G01R33/36—Electrical details, e.g. matching or coupling of the coil to the receiver
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
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- G01R33/32—Excitation or detection systems, e.g. using radio frequency signals
- G01R33/34—Constructional details, e.g. resonators, specially adapted to MR
- G01R33/34046—Volume type coils, e.g. bird-cage coils; Quadrature bird-cage coils; Circularly polarised coils
- G01R33/34069—Saddle coils
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
- G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
- G01R33/44—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance using nuclear magnetic resonance [NMR]
- G01R33/48—NMR imaging systems
- G01R33/54—Signal processing systems, e.g. using pulse sequences ; Generation or control of pulse sequences; Operator console
- G01R33/56—Image enhancement or correction, e.g. subtraction or averaging techniques, e.g. improvement of signal-to-noise ratio and resolution
- G01R33/565—Correction of image distortions, e.g. due to magnetic field inhomogeneities
- G01R33/56518—Correction of image distortions, e.g. due to magnetic field inhomogeneities due to eddy currents, e.g. caused by switching of the gradient magnetic field
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Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は生体中の水素やリンなどからの核磁気
共鳴（NMR）信号を測測し、核の密度分布や緩
和時間分布などを映像化する装置に係り、特に高
周波磁場の発生あるいは受信に用いるコイルを、
高い周波数領域でも有効に動作させるのに好適な
装置に関する。
共鳴（NMR）信号を測測し、核の密度分布や緩
和時間分布などを映像化する装置に係り、特に高
周波磁場の発生あるいは受信に用いるコイルを、
高い周波数領域でも有効に動作させるのに好適な
装置に関する。
従来、人体の頭部、腹部などの内部構造を非破
壊的に検査する装置として、Ｘ線CTや超音波撮
像装置が広く利用されて来ている。近年、核磁気
共鳴現像を用いて同様の検査を行い試みが成功
し、Ｘ線CTや超音波撮像装置では得られない情
報を取得できることが明らかになつて来た。核磁
気共鳴現像を用いた検査装置においては、検査物
体からの信号を物体各部に対応させて分離・識別
する必要がある。その１つに、検査物体に傾斜磁
場を印加し、物体各部の置かれた静磁場を異なら
せ、これにより各部の共鳴周波数を異ならせるこ
とで位置の情報を得る方法がある。第１図はその
原理を説明するための図である。対象物体１に傾
斜磁場G1を印加すると、G1に垂直な線上にある
全ての核スピンからの信号を積分した信号強度分
布２が、静磁場Ｈの関数として得られる。核磁気
共鳴においては、 ＝γH／（2π） ………(1) の関数が成立するので、信号強度は高周波磁場の
周波数の関数である。ここでγは核磁気回転比
であり、核に固有の値である。次に傾斜磁場の印
加方向を変えてG2を印加すると、信号分布強度
３が得られる。傾斜磁場の印加方向を種々変化さ
せて同様の信号分布すなわち射影データを求めれ
ば、Ｘ線CTと同様のアルゴリズムにより、元の
物体１の核スピン密度分布や緩和時間分布などを
求めることができる。
壊的に検査する装置として、Ｘ線CTや超音波撮
像装置が広く利用されて来ている。近年、核磁気
共鳴現像を用いて同様の検査を行い試みが成功
し、Ｘ線CTや超音波撮像装置では得られない情
報を取得できることが明らかになつて来た。核磁
気共鳴現像を用いた検査装置においては、検査物
体からの信号を物体各部に対応させて分離・識別
する必要がある。その１つに、検査物体に傾斜磁
場を印加し、物体各部の置かれた静磁場を異なら
せ、これにより各部の共鳴周波数を異ならせるこ
とで位置の情報を得る方法がある。第１図はその
原理を説明するための図である。対象物体１に傾
斜磁場G1を印加すると、G1に垂直な線上にある
全ての核スピンからの信号を積分した信号強度分
布２が、静磁場Ｈの関数として得られる。核磁気
共鳴においては、 ＝γH／（2π） ………(1) の関数が成立するので、信号強度は高周波磁場の
周波数の関数である。ここでγは核磁気回転比
であり、核に固有の値である。次に傾斜磁場の印
加方向を変えてG2を印加すると、信号分布強度
３が得られる。傾斜磁場の印加方向を種々変化さ
せて同様の信号分布すなわち射影データを求めれ
ば、Ｘ線CTと同様のアルゴリズムにより、元の
物体１の核スピン密度分布や緩和時間分布などを
求めることができる。
さて、NMRにおけるSN比は静磁場Ｈの約1.5
乗に比例して増加するため、超伝導磁石を用いて
高い磁場強度を発生させ、SN比の向上を計る試
みがなされつつある。これまで用いられてきたコ
イルは、ソレノイドあるいは鞍型コイルである
が、磁場強度が増大するにつれて、共鳴周波数も
増対するため、コイルの自己共鳴周波数と核磁気
共鳴周波数が接近あるいは逆転する状況が生じ、
受信コイルの感度低下あるいは送信コイルによる
高周波磁場の発生効率が低下するという問題が生
じていた。それに対し、鞍型コイルでは相対する
２つのコイルを並列接続し、コイルのインダクタ
ンスを低減させることがまず考えられた。しか
し、イメージングでは傾斜磁場を高速で切換える
必要があり、それが並列接続したコイル内に誘導
電流を生じ、静磁場を乱すという、新たな問題を
生じることが分かつた。これはソレノイドに於い
ても同様である。
乗に比例して増加するため、超伝導磁石を用いて
高い磁場強度を発生させ、SN比の向上を計る試
みがなされつつある。これまで用いられてきたコ
イルは、ソレノイドあるいは鞍型コイルである
が、磁場強度が増大するにつれて、共鳴周波数も
増対するため、コイルの自己共鳴周波数と核磁気
共鳴周波数が接近あるいは逆転する状況が生じ、
受信コイルの感度低下あるいは送信コイルによる
高周波磁場の発生効率が低下するという問題が生
じていた。それに対し、鞍型コイルでは相対する
２つのコイルを並列接続し、コイルのインダクタ
ンスを低減させることがまず考えられた。しか
し、イメージングでは傾斜磁場を高速で切換える
必要があり、それが並列接続したコイル内に誘導
電流を生じ、静磁場を乱すという、新たな問題を
生じることが分かつた。これはソレノイドに於い
ても同様である。
本発明はこのような欠点を鑑みてなされたもの
で、高周波の送信あるいは受信を行なうコイルの
自己共鳴周波数を増大させ、コイルの受信あるい
は送信効率を著しく高めた核磁場共鳴を用いた検
査装置を提供することにある。
で、高周波の送信あるいは受信を行なうコイルの
自己共鳴周波数を増大させ、コイルの受信あるい
は送信効率を著しく高めた核磁場共鳴を用いた検
査装置を提供することにある。
かかる目的を達成するために、高周波の送信コ
イルあるいは受信コイルの少なくとも１つを分割
し、各々が共鳴回路を構成するようにするか、あ
るいは高周波に対して並列接続され、低周波に対
しては独立となるようにすることで、自己共鳴周
波数を増大させ、しかも、傾斜磁場の切り換えに
よる誘導電流の発生を抑制することを特徴とする
ものである。
イルあるいは受信コイルの少なくとも１つを分割
し、各々が共鳴回路を構成するようにするか、あ
るいは高周波に対して並列接続され、低周波に対
しては独立となるようにすることで、自己共鳴周
波数を増大させ、しかも、傾斜磁場の切り換えに
よる誘導電流の発生を抑制することを特徴とする
ものである。
以下、本発明の実施例を図面により説明する。
第２図は本発明の一実施例である検査装置の構
成を示すものである。制御装置４は各装置へ種々
の命令を一定のタイミングで出力する。高周波パ
ルス発生回路５の出力は増幅器６で増幅され、コ
イル７を励振する。受信コイル８で受信された信
号成分は増幅器９を通り、検波器９を通り、検波
器１０で検波後、信号処理装置１１で画像に変換
される。Ｚ方向及びそれに直角な方向の傾斜磁場
の発生はそれぞれコイル１２，１３，１４で行な
い、これらのコイルはそれぞれ増幅器１５，１
６，１７により駆動される。静磁場の発生はコイ
ル１８で行ない、コイル１８は電源１９により駆
動される。コイル１４はコイル１３と同じ構成で
あり、コイル１４はコイル１３に対してＺ軸のま
わりに90°回転させたもので、互いに直交する傾
斜磁場を発生する。検査対象である人体２０はベ
ツド２１上に置かれ、ベツド２１は支持台２２上
を移動する。
成を示すものである。制御装置４は各装置へ種々
の命令を一定のタイミングで出力する。高周波パ
ルス発生回路５の出力は増幅器６で増幅され、コ
イル７を励振する。受信コイル８で受信された信
号成分は増幅器９を通り、検波器９を通り、検波
器１０で検波後、信号処理装置１１で画像に変換
される。Ｚ方向及びそれに直角な方向の傾斜磁場
の発生はそれぞれコイル１２，１３，１４で行な
い、これらのコイルはそれぞれ増幅器１５，１
６，１７により駆動される。静磁場の発生はコイ
ル１８で行ない、コイル１８は電源１９により駆
動される。コイル１４はコイル１３と同じ構成で
あり、コイル１４はコイル１３に対してＺ軸のま
わりに90°回転させたもので、互いに直交する傾
斜磁場を発生する。検査対象である人体２０はベ
ツド２１上に置かれ、ベツド２１は支持台２２上
を移動する。
さて、高周波磁場の送信及び受信をそれぞれ行
なうコイル７及び８には通常、第３図に示すよう
な鞍型コイルが用いられる。コイル２３，２４は
直列接続されている。矢印は電流の向きを表わ
す。測定に於てはこれらの鞍型コイル内に人体を
挿入するため、コイルは大形とならざるを得ない
が、それとともに自己インダクタンスも増加す
る。現在用いられているコイルのインダクタンス
は数μH程度である。コイルは静電容量と組合せ
て共鳴回路を構成している。例えば共鳴周波数
＝6.4MHz、インダクタンスＬ＝8μHとすると、
静電容量Ｃは次式で与えられる。
なうコイル７及び８には通常、第３図に示すよう
な鞍型コイルが用いられる。コイル２３，２４は
直列接続されている。矢印は電流の向きを表わ
す。測定に於てはこれらの鞍型コイル内に人体を
挿入するため、コイルは大形とならざるを得ない
が、それとともに自己インダクタンスも増加す
る。現在用いられているコイルのインダクタンス
は数μH程度である。コイルは静電容量と組合せ
て共鳴回路を構成している。例えば共鳴周波数
＝6.4MHz、インダクタンスＬ＝8μHとすると、
静電容量Ｃは次式で与えられる。
Ｃ＝１／4π2 2L＝77pF ………(2)
実際のコイルは、共鳴回路を構成するために付
加される静電容量Ｃ以外に、浮遊容量Csを有す
る。
加される静電容量Ｃ以外に、浮遊容量Csを有す
る。
そのため共鳴回路で用いる静電容量はＣ−Cs
となる。ところで、信号のSN比を向上させるた
めに磁場強度Ｈを高めることが試みられており、
それとともに共鳴周波数も(1)式の関係により、
比例して増加する。この場合、(2)式で示されるよ
うに、静電容量Ｃは2で減少する。例えば、Ｈ＝
0.5Tとすると、＝21MHzとなり、Ｃ＝7pFにな
る。
となる。ところで、信号のSN比を向上させるた
めに磁場強度Ｈを高めることが試みられており、
それとともに共鳴周波数も(1)式の関係により、
比例して増加する。この場合、(2)式で示されるよ
うに、静電容量Ｃは2で減少する。例えば、Ｈ＝
0.5Tとすると、＝21MHzとなり、Ｃ＝7pFにな
る。
ところが浮遊容量Csはコイルの形状および構
造にもよるが、数pF以下にすることは極めて難
かしく、そのためコイルの共鳴周波数が、共鳴回
路を構成する静電容量ではなく、浮遊容量により
決まるという自己共鳴の状況が生じていた。これ
を解決する方法としてまず考えられるのは、直列
接続されているコイルを並列接続とすることであ
る。第３図において、片側のコイルの自己インダ
クタンスをそれぞれL1，L2、相互インダクタン
スＭとすると、直列接続した時のインダクタンス
Lsは次式で与えられる。
造にもよるが、数pF以下にすることは極めて難
かしく、そのためコイルの共鳴周波数が、共鳴回
路を構成する静電容量ではなく、浮遊容量により
決まるという自己共鳴の状況が生じていた。これ
を解決する方法としてまず考えられるのは、直列
接続されているコイルを並列接続とすることであ
る。第３図において、片側のコイルの自己インダ
クタンスをそれぞれL1，L2、相互インダクタン
スＭとすると、直列接続した時のインダクタンス
Lsは次式で与えられる。
Ls＝L1＋L2＋2M ………(3)
通常、２つのコイルは離れており、Ｍ≪L1，
L2が成立するので、Lsは次式のようになる。
L2が成立するので、Lsは次式のようになる。
Ls＝L1＋L2 ………(4)
さて、このコイルを並列接続した時のインダク
タンスLpは次式で与えられる。
タンスLpは次式で与えられる。
Lp＝L1L2／L1＋L2 ………(5)
L1＝L2＝Ｌとすると、Ls＝2L，Lp＝1/2Ｌと
なり、並列接続することにより、直列接続した場
合の1/4にインダクタンスが低下することが分か
る。しかし、この方法には２つの重大な欠点のあ
ることが分つた。１つはイメージングでは傾斜磁
場を高速で切換える必要があるため、コイル２
３，２４を並列接続すると閉ループが形成され、
そこに誘電電流が流れるが、この誘電電流は傾斜
芝と逆方向の磁場を発生するため、静磁場に不均
一をもたらす原因となり、投影データに歪をもた
らすことである。２番目の欠点は、２つのコイル
は全て等しいインピーダンスを有していないた
め、各々のコイルに流れる電流が異なり、高周波
磁場の受信及び送信効率に差異をもたらすことで
ある。これらの欠点のため、コイルを並列接続し
て自己共鳴周波数を増大させる方法は用いること
ができなかつた。
なり、並列接続することにより、直列接続した場
合の1/4にインダクタンスが低下することが分か
る。しかし、この方法には２つの重大な欠点のあ
ることが分つた。１つはイメージングでは傾斜磁
場を高速で切換える必要があるため、コイル２
３，２４を並列接続すると閉ループが形成され、
そこに誘電電流が流れるが、この誘電電流は傾斜
芝と逆方向の磁場を発生するため、静磁場に不均
一をもたらす原因となり、投影データに歪をもた
らすことである。２番目の欠点は、２つのコイル
は全て等しいインピーダンスを有していないた
め、各々のコイルに流れる電流が異なり、高周波
磁場の受信及び送信効率に差異をもたらすことで
ある。これらの欠点のため、コイルを並列接続し
て自己共鳴周波数を増大させる方法は用いること
ができなかつた。
本発明はこれらのコイルを傾斜次磁場の切換え
により生じる周波数に対し、独立に動作させるも
のである。実施例を示した第２図において、デイ
バイダー２５とコンバイナー２６で具備せしめ
る。以下これらについて説明する。まず、送信の
方法であるが、従来まではコイル２３，２４を単
一の同調回路により駆動していたため、前述した
問題が生じた分けである。そこで、これらを第４
図に示すように独立に駆動することを考える。す
なわち、デイバイダー２５は更に詳細に書くと、
トランス２７と同調回路２８とからなつており、
電力増幅器６の出力はトランス２７で２系統に分
割された後、同調回路２８に入力される。同調回
路は、第５図に示すように、２つの静電容量C1，
C2が付加され、コイル２３と共鳴するようにな
つており、かつC2の値により入力イピーダンス
が可変する構成が広く用いられている。この構成
では、インダクタンスは直列接続した場合の1/2
になるため、浮遊容量に対する同調容量は２倍と
なり、浮遊容量に対する余裕度が向上することに
なる。さらにこの構成では、傾斜磁場の変化によ
り生じる誘導電流は、容量C1により阻止される
ため全く流れないのは、直列接続した場合と同様
である。コイル２３，２４のインピーダクタンス
のアンバランスにより生じる電流分布に対して
は、コイルのＱ値や同調回路の入力インピーダン
スを調整したり、トランスの後に減衰器を挿入す
るなどして補正することができる。
により生じる周波数に対し、独立に動作させるも
のである。実施例を示した第２図において、デイ
バイダー２５とコンバイナー２６で具備せしめ
る。以下これらについて説明する。まず、送信の
方法であるが、従来まではコイル２３，２４を単
一の同調回路により駆動していたため、前述した
問題が生じた分けである。そこで、これらを第４
図に示すように独立に駆動することを考える。す
なわち、デイバイダー２５は更に詳細に書くと、
トランス２７と同調回路２８とからなつており、
電力増幅器６の出力はトランス２７で２系統に分
割された後、同調回路２８に入力される。同調回
路は、第５図に示すように、２つの静電容量C1，
C2が付加され、コイル２３と共鳴するようにな
つており、かつC2の値により入力イピーダンス
が可変する構成が広く用いられている。この構成
では、インダクタンスは直列接続した場合の1/2
になるため、浮遊容量に対する同調容量は２倍と
なり、浮遊容量に対する余裕度が向上することに
なる。さらにこの構成では、傾斜磁場の変化によ
り生じる誘導電流は、容量C1により阻止される
ため全く流れないのは、直列接続した場合と同様
である。コイル２３，２４のインピーダクタンス
のアンバランスにより生じる電流分布に対して
は、コイルのＱ値や同調回路の入力インピーダン
スを調整したり、トランスの後に減衰器を挿入す
るなどして補正することができる。
次に、受信の場合について述べる。受信の場合
にも２つの受信コイルを独立に用いる点は送信の
場合と同様であり、そのために第２図に於てコン
バイナー２６が装置に付加される。以下、その動
作について説明する。コンバイナー２６の詳細を
第６図に示すが、２つに分割された受信コイルか
らの信号は、同調回路２９、増幅器３０を通つ
て、トランス３２に入力され加算される。２つの
増幅器３０の出力のいずれか１方には位相推移器
３１が挿入されており、２つのコイルの位置ずれ
や増幅器３０の特性の相違に起因する位相ずれあ
るいは振幅の差異を補正するようになつている。
にも２つの受信コイルを独立に用いる点は送信の
場合と同様であり、そのために第２図に於てコン
バイナー２６が装置に付加される。以下、その動
作について説明する。コンバイナー２６の詳細を
第６図に示すが、２つに分割された受信コイルか
らの信号は、同調回路２９、増幅器３０を通つ
て、トランス３２に入力され加算される。２つの
増幅器３０の出力のいずれか１方には位相推移器
３１が挿入されており、２つのコイルの位置ずれ
や増幅器３０の特性の相違に起因する位相ずれあ
るいは振幅の差異を補正するようになつている。
受信に於ても送信の場合と同様、個々のインダ
クタンスは直列接続した場合の1/2になるため、
同調容量に対する余裕度が向上することになる。
クタンスは直列接続した場合の1/2になるため、
同調容量に対する余裕度が向上することになる。
以上述べた説明においては、送信あるいは受信
コイルとして鞍型コイルを用いていたが、これに
限らず分割することによりインダクタンスが減少
する任意形状のコイルに対して本発明を実施でき
ることは明らかである。また、分割数も２個に限
らず、必要に応じてその数を増やすことも可能で
ある。なお、第４図に示す構成例の他の例とし
て、複数個の電力増幅器を用い、トランス２６を
省くことも可能である。さらに、コイルを３個以
上に分割した場合には、コイルの位置に応じて位
相推移器を設ける必要があるのは送信及び受信に
共通する点である。また、第６図に於て、トラン
ス３２により加算しているが、加算を行なう場合
はこれに限らず、検波後でも全く同じである。
コイルとして鞍型コイルを用いていたが、これに
限らず分割することによりインダクタンスが減少
する任意形状のコイルに対して本発明を実施でき
ることは明らかである。また、分割数も２個に限
らず、必要に応じてその数を増やすことも可能で
ある。なお、第４図に示す構成例の他の例とし
て、複数個の電力増幅器を用い、トランス２６を
省くことも可能である。さらに、コイルを３個以
上に分割した場合には、コイルの位置に応じて位
相推移器を設ける必要があるのは送信及び受信に
共通する点である。また、第６図に於て、トラン
ス３２により加算しているが、加算を行なう場合
はこれに限らず、検波後でも全く同じである。
２番目の実施例は、第２図に示す構成図のう
ち、デイバイダー２５、コンバイナー２６を必要
としない構成である。
ち、デイバイダー２５、コンバイナー２６を必要
としない構成である。
そのかわり、第３図に示すコイルを静電容量
Cpを介して並列接続することにより、インダク
タンスを低減させる。以下、第７図を用いて説明
する。
Cpを介して並列接続することにより、インダク
タンスを低減させる。以下、第７図を用いて説明
する。
先に述べたように分割した複数個のコイルを並
列接続すれば、(5)式で表わされるようにインダク
タンスは低下するが、傾斜磁場の切換えにより、
コイル内に誘導電流が流れ、磁場を乱すという欠
点があつた。しかし、傾斜磁場により生じる誘導
電流は高々数ＫHz程度の周波数成分しか含まない
ため、高周波磁場の周波数（数ＭHz〜数10MHz）
に比べ３桁程度低いという特徴がある。そのた
め、第７図に示すように、分割したコイルの接続
はCpを介して行ない、高週場磁場に対してはCp
が十分に小さなインピーダンスとなり、コイルは
並列接続と見做せるが、傾斜磁場の切換えにより
生じる低周波成分に対しては、それを阻止する程
に大きなインピーダンスとなり、実質的に独立と
見做せるような静電容量Cpを選ぶことが可能で
ある。先の実施例では、Cp＝104pFとすると＝
20MHzに対して１／2πCp＝0.8Ω、＝20KHzに対 して800Ωとなり、高周波に対しては十分に小さ
く、低周波に対しては十分に大きな値となること
がわかる。従つて、静電容量Cpを介して２つの
コイルを並列接続することにより、静磁場を乱す
ことなく、インダクタンスを低下させ、送信ある
いは受信効率を高められることが分かる。なお、
第７図では静電容量Cpは２個用いられているが、
片側だけでもよいのは明らかである。
列接続すれば、(5)式で表わされるようにインダク
タンスは低下するが、傾斜磁場の切換えにより、
コイル内に誘導電流が流れ、磁場を乱すという欠
点があつた。しかし、傾斜磁場により生じる誘導
電流は高々数ＫHz程度の周波数成分しか含まない
ため、高周波磁場の周波数（数ＭHz〜数10MHz）
に比べ３桁程度低いという特徴がある。そのた
め、第７図に示すように、分割したコイルの接続
はCpを介して行ない、高週場磁場に対してはCp
が十分に小さなインピーダンスとなり、コイルは
並列接続と見做せるが、傾斜磁場の切換えにより
生じる低周波成分に対しては、それを阻止する程
に大きなインピーダンスとなり、実質的に独立と
見做せるような静電容量Cpを選ぶことが可能で
ある。先の実施例では、Cp＝104pFとすると＝
20MHzに対して１／2πCp＝0.8Ω、＝20KHzに対 して800Ωとなり、高周波に対しては十分に小さ
く、低周波に対しては十分に大きな値となること
がわかる。従つて、静電容量Cpを介して２つの
コイルを並列接続することにより、静磁場を乱す
ことなく、インダクタンスを低下させ、送信ある
いは受信効率を高められることが分かる。なお、
第７図では静電容量Cpは２個用いられているが、
片側だけでもよいのは明らかである。
３番目の実施例は第８図に示すように、分割さ
れたコイルの各々を主にCr，Cr′で共鳴させ、両
者の並列接続はインピーダンス整合用静電容量
Cmで行なう構造である。低周波成分はCrおよび
Cr′で阻止されるので、傾斜磁場の切換えに対し
ては影響を及ぼさない。
れたコイルの各々を主にCr，Cr′で共鳴させ、両
者の並列接続はインピーダンス整合用静電容量
Cmで行なう構造である。低周波成分はCrおよび
Cr′で阻止されるので、傾斜磁場の切換えに対し
ては影響を及ぼさない。
本発明によれば、周波数を高めた場合における
高周波磁場の送信ならびに受信の効率を著しく向
上させることができるので、画質を高めるのに有
効である。
高周波磁場の送信ならびに受信の効率を著しく向
上させることができるので、画質を高めるのに有
効である。
第１図はイメージングの原理を説明するための
図、第２図は本発明で用いる装置の構成図、第３
図は送信あるいは受信コイルの一例を示す図、第
４図は送信コイルの駆動回路を示す図、第５図は
同調回路を示す図、第６図は受信コイルの信号合
成回路を示す図、第７図と第８図は他の実施例を
示す図である。
図、第２図は本発明で用いる装置の構成図、第３
図は送信あるいは受信コイルの一例を示す図、第
４図は送信コイルの駆動回路を示す図、第５図は
同調回路を示す図、第６図は受信コイルの信号合
成回路を示す図、第７図と第８図は他の実施例を
示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 静磁場、傾斜磁場および高周波磁場の各磁場
発生手段と、検査対象からの核磁気共鳴信号を検
出する信号検出手段と、上記検出信号の演算を行
う演算手段とを有する核磁気共鳴を用いた検査装
置において、上記高周波磁場の発生に用いる送信
コイル、もしくは上記核磁気共鳴信号の検出に用
いる受信コイルが複数個に分割され、その複数個
の各々は高周波磁場もしくは核磁気共鳴信号に対
して十分小さなインピーダンスを有する静電容量
を介して並列接続され、分割された複数個の各々
が低周波に対しては独立していることを特徴とす
る核磁気共鳴を用いた検査装置。 ２ 前記複数個に分割された送信コイルの高周波
電力がデイバイダーを通つた後に各分割された送
信コイルの感度差を補正するための減衰器を設け
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
の核磁気共鳴を用いた検査装置。 ３ 前記複数個に分割された受信コイルからの信
号が増幅器を通過した後に各分割された受信コイ
ルの位置ずれおよび増幅器の特性の相違にもとづ
く位相および／または振幅のずれ補正するための
手段の設けることを特徴とする特許請求の範囲第
１項に記載の核磁気共鳴を用いた検査装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58139427A JPS6031070A (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | 核磁気共鳴を用いた検査装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58139427A JPS6031070A (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | 核磁気共鳴を用いた検査装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6031070A JPS6031070A (ja) | 1985-02-16 |
| JPH0454450B2 true JPH0454450B2 (ja) | 1992-08-31 |
Family
ID=15244939
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58139427A Granted JPS6031070A (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | 核磁気共鳴を用いた検査装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6031070A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5274332A (en) * | 1983-11-14 | 1993-12-28 | General Electric Company | Inductively coupled multi-section radio frequency field coil for NMR |
| NL8402380A (nl) * | 1984-07-30 | 1986-02-17 | Philips Nv | Kernspin resonantie apparaat met een zend-meetspoel voor hoge frequenties. |
| US6812703B2 (en) * | 2002-12-17 | 2004-11-02 | Varian, Inc. | Radio frequency NMR resonator with split axial shields |
| JP4787098B2 (ja) * | 2006-07-14 | 2011-10-05 | 株式会社日立製作所 | Ｎｍｒ信号検出装置および核磁気共鳴分析装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5838846A (ja) * | 1981-08-12 | 1983-03-07 | シ−メンス・アクチエンゲゼルシヤフト | 高周波磁場発生磁石系 |
| JPS5839939A (ja) * | 1981-08-24 | 1983-03-08 | シ−メンス・アクチエンゲゼルシヤフト | 核スピン共鳴装置用の高周波発生又は受信装置 |
| JPS5999239A (ja) * | 1982-10-12 | 1984-06-07 | エヌ・ベ−・フイリツプス・フル−イランペンフアブリケン | 核磁気共鳴トモグラフイ−装置 |
-
1983
- 1983-08-01 JP JP58139427A patent/JPS6031070A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5838846A (ja) * | 1981-08-12 | 1983-03-07 | シ−メンス・アクチエンゲゼルシヤフト | 高周波磁場発生磁石系 |
| JPS5839939A (ja) * | 1981-08-24 | 1983-03-08 | シ−メンス・アクチエンゲゼルシヤフト | 核スピン共鳴装置用の高周波発生又は受信装置 |
| JPS5999239A (ja) * | 1982-10-12 | 1984-06-07 | エヌ・ベ−・フイリツプス・フル−イランペンフアブリケン | 核磁気共鳴トモグラフイ−装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6031070A (ja) | 1985-02-16 |
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