JPH0453928B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0453928B2 JPH0453928B2 JP57219261A JP21926182A JPH0453928B2 JP H0453928 B2 JPH0453928 B2 JP H0453928B2 JP 57219261 A JP57219261 A JP 57219261A JP 21926182 A JP21926182 A JP 21926182A JP H0453928 B2 JPH0453928 B2 JP H0453928B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- creep
- cast steel
- temperature
- heat
- crack propagation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 17
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 8
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 8
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 6
- 230000002950 deficient Effects 0.000 claims description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 24
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 18
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 4
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
〔発明の技術分野〕
この発明は蒸気タービンのケーシング、バルブ
ケーシング、ノズルボツクス等として用いられる
12%Cr系鋳鋼の欠陥部補修溶接により劣化した
材料特性を回復させる12%Cr系鋳鋼品の製造方
法に関する。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 現在ケーシング、バルブケーシング、ノズルボ
ツクスなどの蒸気タービン部品には1Cr−1Mo−
0.25V鋳鋼が使用されているが、今後熱効率アツ
プを目的とした高温、高圧タービンを目指した場
合、従来の低合金鋳鋼では高温強度が不足する。 そこで、更に高温特性のすぐれている12%Cr
系鋳鋼の使用が考えられている。しかし、高温で
優れたクリープ強度を示す材料には、それと相反
する性質としてクリープき裂伝播速度の加速とい
う欠点があり、このクリープき裂伝播速度の加速
は、ケーシング材料の破壊寿命を大幅に低下させ
る。 このため、高温化に対処できるケーシング材料
としては優れたクリープ強度に加えて、遅いクリ
ープき裂伝播速度をも兼ね備えることが要求され
る。 ところで、従来の1Cr−1Mo−0.25V鋳造製ケ
ーシング等を製造する場合に、鋳造欠陥が発見さ
れた場合にはそれを除去し、補修溶接後、直ちに
550℃〜650℃の温度で歪取り焼鈍を行なつた後で
使用している。この補修溶接を行なつたケーシン
グは補修溶接に伴なう加熱により溶接部および熱
影響部の焼入れ作用や焼なまし作用などに起因し
て、補修溶接部および熱影響部の材料特性の劣
化、たとえば高温クリープ強度の低下やクリープ
き裂伝播速度の加速を生ずる。この部分に、もし
ピンホールや非金属介在物などが存在した場合に
は、蒸気タービンの動作時にケーシングの補修溶
接部あるいは熱影響部にき裂を生じ、このき裂が
動作時間の経過とともに伝播して大きな割れとな
つたり、極端な場合には破壊にまで至る。 この補修溶接部および熱影響部の材料特性の劣
化は高温特性、たとえば高温クリープ強度や熱疲
労強度の優れた12%Cr系鋳鋼においても例外と
は言えない。 たとえば、溶接部および溶接部にごく近い熱影
響部は補修溶接後の冷却過程で焼入れされ、高温
クリープ強度が上昇する反面、クリープき裂伝播
速度が速くなる。 一方、溶接部から遠い熱影響部は補修溶接に伴
なう加熱により、焼なましされ高温クリープ強度
が大幅に低下する。 〔発明の目的〕 本発明は以上の点を考慮してなされたもので、
蒸気タービンのケーシング、バルブケーシング、
ノズルボツクス等に用いられる12%Cr系鋳鋼の
欠陥部補修溶接により劣化した材料特性を回復さ
せる、すなわち高温において優れたクリープ強度
および遅いクリープき裂伝播速度を兼ね備えさせ
る12%Cr系鋳鋼品の製造方法を提供することを
目的とする。 〔発明の概要〕 本発明に係る12%Cr系鋳鋼品の製造方法は、
12%Cr系鋳鋼品を製造する工程において、欠陥
部を補修溶接した後、1020℃〜1080℃でオーステ
ナイト化処理した後焼入れ、つづいて焼戻しする
ことを特徴としている。もちろん、大型鋳鋼品の
場合、補修溶接後、応力除去焼鈍や焼なましをす
ることは通常行なわれていることである。 本発明に係る12%Cr系鋳鋼品の製造方法は、
欠陥部補修溶接によつて出来た溶接部および溶接
部にごく近い熱影響部の高温クリープ強度の上昇
とクリープき裂伝播速度の加速を、また溶接部よ
りはなれた熱影響部のクリープ強度の低下を補修
溶接後に限定した熱処理温度範囲にて焼入れ処理
を行なうことによつて改善し、高温でのクリープ
強度を低下させることなく、クリープき裂伝播速
度を遅くすることを究明してなされたものであ
る。 ここで、本発明に係る12%Cr系鋳鋼の限定し
た熱処理温度の範囲について説明すると、補修溶
接後の熱処理は、溶接部および熱影響部を完全な
オーステナイト組織にするための温度で、合金の
固溶体強化と析出強化を充分発揮でき、高温で優
れたクリープ強度と遅いクリープき裂伝播速度を
兼備させるに必要な温度範囲で、1080℃を越える
と熱処理時にCr,Mo,V,NbなどとC,Nが
化合した炭窒化物の析出量が増加し、クリープ強
度を高める反面、結晶粒の粗大化とともに、これ
がクリープ延性を低下させることとなるため、蒸
気タービンケーシングとして使用した場合、補修
溶接部に発生した割れ先端の応力緩和とクリープ
変形を難しくし、クリープき裂伝播速度を加速さ
せ、また、1020℃未満の熱処理温度は、炭窒化物
を十分に固溶させたオーステナイト組織をつくる
ことができないため、未固溶の合金元素が補修溶
接した後での熱処理合金中に塊状として残留した
り、固溶体強化と析出強化が充分発揮できないた
め高温でのクリープ強度を大幅に低下させるので
この範囲とする。 〔発明の効果〕 以上説明したように本発明によれば、蒸気ター
ビン用のケーシング、バルブケーシング、ノズル
ボツクス等の補修溶接に伴なう溶接部および熱影
響部の材料特性の劣化した12%Cr系鋳鋼に、限
定した温度範囲での熱処理を施すことにより、溶
接部の高温クリープ強度を高め、かつクリープき
裂伝播速度を遅くすることが出来る。 このため12%Cr系鋳鋼品の破壊寿命を大幅に
伸ばし、かつ長時間安全に使用でき、運転効率と
信頼性を大幅に向上できる効果がある。 さらに、本発明に係る12%Cr系鋳鋼品を使用
することによつて蒸気温度を上げてタービン熱効
率を向上させることも可能となり工業上頻る有用
である。 〔発明の実施例〕 高周波真空誘導溶解炉を用いて第1表に示す化
学組成の12%Cr鋼素体を溶解、鋳造した。鋳造
した12%Cr鋳鋼素体には一般に行なわれる焼入
れ、焼戻し処理として1050℃4時間加熱後焼入れ
725℃で4時間加熱後焼戻し処理を処した。
ケーシング、ノズルボツクス等として用いられる
12%Cr系鋳鋼の欠陥部補修溶接により劣化した
材料特性を回復させる12%Cr系鋳鋼品の製造方
法に関する。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 現在ケーシング、バルブケーシング、ノズルボ
ツクスなどの蒸気タービン部品には1Cr−1Mo−
0.25V鋳鋼が使用されているが、今後熱効率アツ
プを目的とした高温、高圧タービンを目指した場
合、従来の低合金鋳鋼では高温強度が不足する。 そこで、更に高温特性のすぐれている12%Cr
系鋳鋼の使用が考えられている。しかし、高温で
優れたクリープ強度を示す材料には、それと相反
する性質としてクリープき裂伝播速度の加速とい
う欠点があり、このクリープき裂伝播速度の加速
は、ケーシング材料の破壊寿命を大幅に低下させ
る。 このため、高温化に対処できるケーシング材料
としては優れたクリープ強度に加えて、遅いクリ
ープき裂伝播速度をも兼ね備えることが要求され
る。 ところで、従来の1Cr−1Mo−0.25V鋳造製ケ
ーシング等を製造する場合に、鋳造欠陥が発見さ
れた場合にはそれを除去し、補修溶接後、直ちに
550℃〜650℃の温度で歪取り焼鈍を行なつた後で
使用している。この補修溶接を行なつたケーシン
グは補修溶接に伴なう加熱により溶接部および熱
影響部の焼入れ作用や焼なまし作用などに起因し
て、補修溶接部および熱影響部の材料特性の劣
化、たとえば高温クリープ強度の低下やクリープ
き裂伝播速度の加速を生ずる。この部分に、もし
ピンホールや非金属介在物などが存在した場合に
は、蒸気タービンの動作時にケーシングの補修溶
接部あるいは熱影響部にき裂を生じ、このき裂が
動作時間の経過とともに伝播して大きな割れとな
つたり、極端な場合には破壊にまで至る。 この補修溶接部および熱影響部の材料特性の劣
化は高温特性、たとえば高温クリープ強度や熱疲
労強度の優れた12%Cr系鋳鋼においても例外と
は言えない。 たとえば、溶接部および溶接部にごく近い熱影
響部は補修溶接後の冷却過程で焼入れされ、高温
クリープ強度が上昇する反面、クリープき裂伝播
速度が速くなる。 一方、溶接部から遠い熱影響部は補修溶接に伴
なう加熱により、焼なましされ高温クリープ強度
が大幅に低下する。 〔発明の目的〕 本発明は以上の点を考慮してなされたもので、
蒸気タービンのケーシング、バルブケーシング、
ノズルボツクス等に用いられる12%Cr系鋳鋼の
欠陥部補修溶接により劣化した材料特性を回復さ
せる、すなわち高温において優れたクリープ強度
および遅いクリープき裂伝播速度を兼ね備えさせ
る12%Cr系鋳鋼品の製造方法を提供することを
目的とする。 〔発明の概要〕 本発明に係る12%Cr系鋳鋼品の製造方法は、
12%Cr系鋳鋼品を製造する工程において、欠陥
部を補修溶接した後、1020℃〜1080℃でオーステ
ナイト化処理した後焼入れ、つづいて焼戻しする
ことを特徴としている。もちろん、大型鋳鋼品の
場合、補修溶接後、応力除去焼鈍や焼なましをす
ることは通常行なわれていることである。 本発明に係る12%Cr系鋳鋼品の製造方法は、
欠陥部補修溶接によつて出来た溶接部および溶接
部にごく近い熱影響部の高温クリープ強度の上昇
とクリープき裂伝播速度の加速を、また溶接部よ
りはなれた熱影響部のクリープ強度の低下を補修
溶接後に限定した熱処理温度範囲にて焼入れ処理
を行なうことによつて改善し、高温でのクリープ
強度を低下させることなく、クリープき裂伝播速
度を遅くすることを究明してなされたものであ
る。 ここで、本発明に係る12%Cr系鋳鋼の限定し
た熱処理温度の範囲について説明すると、補修溶
接後の熱処理は、溶接部および熱影響部を完全な
オーステナイト組織にするための温度で、合金の
固溶体強化と析出強化を充分発揮でき、高温で優
れたクリープ強度と遅いクリープき裂伝播速度を
兼備させるに必要な温度範囲で、1080℃を越える
と熱処理時にCr,Mo,V,NbなどとC,Nが
化合した炭窒化物の析出量が増加し、クリープ強
度を高める反面、結晶粒の粗大化とともに、これ
がクリープ延性を低下させることとなるため、蒸
気タービンケーシングとして使用した場合、補修
溶接部に発生した割れ先端の応力緩和とクリープ
変形を難しくし、クリープき裂伝播速度を加速さ
せ、また、1020℃未満の熱処理温度は、炭窒化物
を十分に固溶させたオーステナイト組織をつくる
ことができないため、未固溶の合金元素が補修溶
接した後での熱処理合金中に塊状として残留した
り、固溶体強化と析出強化が充分発揮できないた
め高温でのクリープ強度を大幅に低下させるので
この範囲とする。 〔発明の効果〕 以上説明したように本発明によれば、蒸気ター
ビン用のケーシング、バルブケーシング、ノズル
ボツクス等の補修溶接に伴なう溶接部および熱影
響部の材料特性の劣化した12%Cr系鋳鋼に、限
定した温度範囲での熱処理を施すことにより、溶
接部の高温クリープ強度を高め、かつクリープき
裂伝播速度を遅くすることが出来る。 このため12%Cr系鋳鋼品の破壊寿命を大幅に
伸ばし、かつ長時間安全に使用でき、運転効率と
信頼性を大幅に向上できる効果がある。 さらに、本発明に係る12%Cr系鋳鋼品を使用
することによつて蒸気温度を上げてタービン熱効
率を向上させることも可能となり工業上頻る有用
である。 〔発明の実施例〕 高周波真空誘導溶解炉を用いて第1表に示す化
学組成の12%Cr鋼素体を溶解、鋳造した。鋳造
した12%Cr鋳鋼素体には一般に行なわれる焼入
れ、焼戻し処理として1050℃4時間加熱後焼入れ
725℃で4時間加熱後焼戻し処理を処した。
【表】
次に上記焼入れ、焼戻し処理を行なつた12%
Cr鋳鋼素体より試験素材を2個切り出し、1個
について補修溶接に伴なう熱影響部の加熱温度に
相当する代表的温度として1150℃と1000℃の2種
の温度で1時間加熱後焼入れし次いで600℃で4
時間の歪取り焼鈍を行なつた。この熱処理を行な
つた試験素材をそれぞれ1150℃−A処理材、1000
℃−A処理材とする。 また、他の1個について、補修溶接に伴なう熱
影響部の加熱温度に相当する代表的温度として
1150℃と1000℃の2種の温度で1時間加熱後、焼
入れしつづいて725℃の温度で4時間焼戻しを行
なつた。この熱処理を行なつた試験素材をそれぞ
れ1150℃−B処理材、1000℃−B処理材とする。
次にこれら準備したB処理材をそれぞれ4分割
し、4個のB処理材に対して1150℃、1100℃、
1050℃および1000℃で4時間加熱後、焼入れ、つ
づいて725℃で約4時間加熱後焼戻し処理した。
この熱処理を行なつた試験素材をそれぞれ1150℃
−C処理材、1100℃−C処理材、1050℃−C処理
材および1000℃−C処理材とする。 以上のAおよびC処理材からクリープ試験片お
よびクリープき裂伝播試験用CT試験片を作成し、
それぞれ試験を行なつた。 これらの試験結果を第2表に示す。
Cr鋳鋼素体より試験素材を2個切り出し、1個
について補修溶接に伴なう熱影響部の加熱温度に
相当する代表的温度として1150℃と1000℃の2種
の温度で1時間加熱後焼入れし次いで600℃で4
時間の歪取り焼鈍を行なつた。この熱処理を行な
つた試験素材をそれぞれ1150℃−A処理材、1000
℃−A処理材とする。 また、他の1個について、補修溶接に伴なう熱
影響部の加熱温度に相当する代表的温度として
1150℃と1000℃の2種の温度で1時間加熱後、焼
入れしつづいて725℃の温度で4時間焼戻しを行
なつた。この熱処理を行なつた試験素材をそれぞ
れ1150℃−B処理材、1000℃−B処理材とする。
次にこれら準備したB処理材をそれぞれ4分割
し、4個のB処理材に対して1150℃、1100℃、
1050℃および1000℃で4時間加熱後、焼入れ、つ
づいて725℃で約4時間加熱後焼戻し処理した。
この熱処理を行なつた試験素材をそれぞれ1150℃
−C処理材、1100℃−C処理材、1050℃−C処理
材および1000℃−C処理材とする。 以上のAおよびC処理材からクリープ試験片お
よびクリープき裂伝播試験用CT試験片を作成し、
それぞれ試験を行なつた。 これらの試験結果を第2表に示す。
【表】
第2表より明らかなように、本発明に係る12%
Cr系鋳鋼品はC処理におけるオーステナイト化
温度の高いものほど高いクリープ破断強度を示し
ている。しかし、クリープき裂伝播速度はC処理
におけるオーステナイト化温度の高いものほど早
いクリープき裂伝播速度を示し、本発明に係る
1050℃−C処理を行なつた12%Cr鋳鋼は、1100
℃−C処理を行なつた比較例3、あるいは比較例
7に比べ約3.5〜4倍遅い、また1150℃−C処理
を行なつた比較例2あるいは比較例6に比べ約8
倍遅いクリープき裂伝播速度を、すなわち、それ
ぞれ約3.5〜4倍あるいは約8倍の破壊寿命を示
している。 また、従来の1Cr−1Mo−0.25V鋳鋼品におい
て行なわれていた1150℃−A処理を行なつた比較
例1では高温クリープ強度は高いが、クリープき
裂伝播速度が約5.5倍早く、1000℃−A処理を行
なつた比較例5では高温クリープ強度が約1/2と
なつている。 このように本発明に係る12%Cr系鋳鋼品を製
造する工程において、欠陥部を補修溶接後に、限
定した温度範囲でオーステナイト化処理した後、
焼入れ、つづいて焼戻し処理を行なつた(本発明
例1、2)合金においては、他の熱処理を行なつ
た(比較例1〜8)合金に比べはるかに優れたク
リープ破断強度を持ち、かつクリープ破断強度を
低下させることなく遅いクリープき裂伝播速度を
持つことが確認できた。
Cr系鋳鋼品はC処理におけるオーステナイト化
温度の高いものほど高いクリープ破断強度を示し
ている。しかし、クリープき裂伝播速度はC処理
におけるオーステナイト化温度の高いものほど早
いクリープき裂伝播速度を示し、本発明に係る
1050℃−C処理を行なつた12%Cr鋳鋼は、1100
℃−C処理を行なつた比較例3、あるいは比較例
7に比べ約3.5〜4倍遅い、また1150℃−C処理
を行なつた比較例2あるいは比較例6に比べ約8
倍遅いクリープき裂伝播速度を、すなわち、それ
ぞれ約3.5〜4倍あるいは約8倍の破壊寿命を示
している。 また、従来の1Cr−1Mo−0.25V鋳鋼品におい
て行なわれていた1150℃−A処理を行なつた比較
例1では高温クリープ強度は高いが、クリープき
裂伝播速度が約5.5倍早く、1000℃−A処理を行
なつた比較例5では高温クリープ強度が約1/2と
なつている。 このように本発明に係る12%Cr系鋳鋼品を製
造する工程において、欠陥部を補修溶接後に、限
定した温度範囲でオーステナイト化処理した後、
焼入れ、つづいて焼戻し処理を行なつた(本発明
例1、2)合金においては、他の熱処理を行なつ
た(比較例1〜8)合金に比べはるかに優れたク
リープ破断強度を持ち、かつクリープ破断強度を
低下させることなく遅いクリープき裂伝播速度を
持つことが確認できた。
Claims (1)
- 1 12%Cr系鋳鋼品を製造する工程において、
欠陥部を補修溶接した後、1020℃〜1080℃でオー
ステナイト化処理した後焼入れ、つづいて、焼戻
しすることを特徴とする12%Cr系鋳鋼品の製造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21926182A JPS59110723A (ja) | 1982-12-16 | 1982-12-16 | 12%Cr系鋳鋼品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21926182A JPS59110723A (ja) | 1982-12-16 | 1982-12-16 | 12%Cr系鋳鋼品の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59110723A JPS59110723A (ja) | 1984-06-26 |
JPH0453928B2 true JPH0453928B2 (ja) | 1992-08-28 |
Family
ID=16732746
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21926182A Granted JPS59110723A (ja) | 1982-12-16 | 1982-12-16 | 12%Cr系鋳鋼品の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59110723A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2678230B2 (ja) * | 1987-01-14 | 1997-11-17 | バブコツク日立株式会社 | 溶接部の熱処理方法 |
US4903888A (en) | 1988-05-05 | 1990-02-27 | Westinghouse Electric Corp. | Turbine system having more failure resistant rotors and repair welding of low alloy ferrous turbine components by controlled weld build-up |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5779149A (en) * | 1980-11-05 | 1982-05-18 | Toshiba Corp | Steam turbine rotor for geothermal generation of electric power and its manufacture |
-
1982
- 1982-12-16 JP JP21926182A patent/JPS59110723A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5779149A (en) * | 1980-11-05 | 1982-05-18 | Toshiba Corp | Steam turbine rotor for geothermal generation of electric power and its manufacture |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS59110723A (ja) | 1984-06-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR100709493B1 (ko) | 용접수리방법및그방법에의해수리된제품 | |
EP0719869A1 (en) | Process for producing high- and low-pressure integral-type turbine rotor | |
US5108699A (en) | Modified 1% CrMoV rotor steel | |
JP4844188B2 (ja) | ケーシング | |
JPH08333657A (ja) | 耐熱鋳鋼およびその製造方法 | |
JPH0453928B2 (ja) | ||
JPS6128742B2 (ja) | ||
Das et al. | Improvement in creep resistance of modified 9Cr-1Mo steel weldment by boron addition | |
JPS5867854A (ja) | 耐応力腐食割れ性にすぐれたニツケル基高クロム合金の製造方法 | |
JPH0569885B2 (ja) | ||
JPS59179718A (ja) | タ−ビンロ−タの製造方法 | |
JPH10273733A (ja) | 原子力用ステンレス鋼製機器の再利用熱処理法 | |
JPH0247526B2 (ja) | ||
JPH02267244A (ja) | マンガン鋼部品を炭素鋼部品に接続する為に用いられるインサート、同インサートを用いた接続方法及びこの方法により得られる組立体 | |
JPS6338420B2 (ja) | ||
KR20080110335A (ko) | 선박용 추진축의 생산성 향상을 위한 열처리 방법 | |
JPH0219425A (ja) | タービンロータの製造方法 | |
JPS59232231A (ja) | タ−ビンロ−タの製造方法 | |
JP2004018897A (ja) | 高クロム合金鋼及びそれを使用したタービンロータ | |
CN114535862B (zh) | 一种高强韧低温不锈钢焊丝及其焊后热处理方法 | |
WO1990004659A1 (en) | MODIFIED 1% CrMoV ROTOR STEEL | |
JPS6151010B2 (ja) | ||
JPS62170419A (ja) | クリ−プ強度の良好な溶接継手の製造方法 | |
JPS6334207B2 (ja) | ||
CN116479227A (zh) | 提高马氏体耐热钢焊接接头高温持久寿命的方法及其应用 |