JPH04501164A - アルミ合金製マトリックス複合材を含む可撓導管および該複合材の製法 - Google Patents

アルミ合金製マトリックス複合材を含む可撓導管および該複合材の製法

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JPH04501164A JP2508395A JP50839590A JPH04501164A JP H04501164 A JPH04501164 A JP H04501164A JP 2508395 A JP2508395 A JP 2508395A JP 50839590 A JP50839590 A JP 50839590A JP H04501164 A JPH04501164 A JP H04501164A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 アルミ合金製マトリックス複合材を含む可視導管および該複合材の製法。
発明の詳細な説明 （発明の分野） 本発明は、従来技術の導管に比して軽量化された新構造の可撓導管、特に機械的 精度が完全に継承された可視導管を提供することに関する。
本発明は、特に加圧流体、たとえば水または炭化水素の輸送用可撓導管の製造に 特に適用されるものである。
この種の導管の数多の応用目的として、軽量の可撓導管の敷設の必要性が再三考 究されており、特に深海での応用にとって摩擦による消耗に対するきわめて良好 な耐久性もしばしば要求されている。本発明にしたがって製作される各種の可撓 導管は深海での海底敷設に特に適している。
事実、との種可挟導管を深海に敷設する際に遭遇する問題の一つは吊り下げられ た可撓導管の重量に起因するのである。
重量に起因して可撓導管内に発生する応力は海底から次第に水面に近付くにつれ て増大する。
こうして可撓導管に最大の応力が発生するのは水面で可視導管を保持する場合な のである。
この応力を軽減する手段の一つが導管を、機械的機能を完全、精密に維持しなが ら軽量化する事であり、これこそ本発明の目的である。
本発明が適用される可視導管は、少なくとも、次の４個の構成部分の一つを含む ことが可能であり、それらのいずれも、特定の断面を持ち、ケーブル状、紐状ま たはだが状をした一つまたは複数の延伸材を含んでいる。すなわち： 縫合だが状、縫合または嵌合金属紐状に構成されている内部骨組、 補強用鎧装、 一定輪郭断面の延伸形材を含む補強用ボールド、たがまたは縫合または嵌合金属 紐から構成された外部骨組。
周知のように、特に、これら延伸材はプラスチック製被覆の有無に拘らず、可撓 管を形成するためには螺旋状に巻くことが望ましい。
この種骨組の重量がトラブルの原因となり、可視導管全体にわたって激しい外力 を蒙るという条件、金属の被覆が他の金属被覆と摩擦して摩耗を起こすことが前 記材料の損耗の原因となり、延いては可視導管の使用寿命を短縮するという条件 となり、使用金属製骨組を含む可撓導管の問題全てに本発明は関係している。
より特記的には、可視導管はその使用条件が骨組材の金属の、一般に鉄鋼である がその、密度によって制約される。その理由は、可視導管の機械的強度を高める ために導管の断面を大きくすると導管の重量が増し、その結果可撓導管に負荷さ れる応力が増しその作用で骨組を構成する材料の寸法が規制されるのである。
本発明にとってきわめて重要な関係のある応用は、平均的水深のまたは多量の海 底油田採掘用の可撓パイプラインに関するものであって、部分的に海底と海面の 連結を保証するパイプラインを含むものであって（アングロサクソン系用語を使 って一般にライザーとよばれているが）、他方、たとえば、海底油井の頂上から “ライザー”の下端までの連結を確保するために海面から海底に敷設することに なっているパイプライン（場合によって距離は区々であるが）や、複数の導管の 間や“ライザー”の“土台”を構成している連結装置（“マニフォールド”）を も含むものである。
この種のパイプラインは海底油井の原油または天然ガスの高圧下（たとえば５０ ０バール）輸送用として、あるいは採油層内に注入される高圧水やガスの輸送用 として、もしくは前処理された原油や天然ガスの地上への発送、収集や発送の設 置場所（たとえば海洋掘削装置の設置場所）迄の輸送、またはさらに海底油井の 頂上の制御機能を保証するため（いわゆる“請ライン”電力燃料管）に用いられ る。
前記適用例で、現行技術によって実施されているかまたは現行技術の枠内で実施 可能とされている可撓導管では、その内径はたとえば約１インチ（２，５４セン チ）から約２０インチ（５０，８センチ）の間であり、常用されているものは３ インチ（７，６２センチ）から１０インチ（２５，４センチ）または１２インチ （３０，４８センチ）の間であって、もっばら鋼（炭素鋼、ステンレス鋼、合金 鋼）を補強材として用いている。
可撓導管が敷設される水深が１００メートルから２００ないし３００メートル（ 今日でもきわめて多くの場合、実際の取引条件で決めるのであるカリ程度と比較 的限定されていれば、水深の数値は可撓導管の構造の寸法法めるパラメータとし てそれほど重要ではない。その場合、導管の内圧の最大値が構造寸法を決める主 要な条件になるのである。
ところが、これに反して、水深５００ないし８００メートルに海底油井の採油現 場がある場合があり、また各種のプロジェクトでは１０００メートルの水深を越 えるほどの、より深い海底での作業が行われる傾向にある。
ところで、現行技術のレベルで前記状況に適用可能な唯一の技術である鋼製の可 挟捕強材の性能は次の様なものである。すなわち： 状況に従いほぼ４００メートルないし７００メートルの範囲の水深があるため、 可撓導管の金属構造の強化と、採油現場への敷設のための特殊器材および方法の いずれかまたは双方が必要であり、その様な特別の措置はコストに著しく転嫁さ れるものである。
周知の現行の可撓導管を用いて到達可能な水深の極限は６００メートルないし１ ０００メートルの程度であり、または最大限、６以下の直径に対しては１０００ メートルを僅か上回る程度であり、可撓導管の直径、使用最大圧力および可撓導 管の寸法に影響する各種のパラメータ（たとえば輸送流体の特性、環ｉ条件およ び敷設作業の実施時の条件）に応じ、ケースバイケースで限度は変動する。
従って、新技術による問題解決の需要は以前から存在し、しかも益々重要性を増 しつつあるのである。
もっとも一般的に云えば、本発明の用途は、ユーザーが制約を蒙っているあらゆ る現行市販の可撓導管全てについて存在する。ということは、たとえば可撓導管 を軽量化することによって敷設と操作が容易になるのは、採油現場で用いられる 高圧可撓導管であり、注入用可視導管（ロータリーホース）であり、油井制御ラ イン（キルライン、チロ−クライン）だからである。
本発明は、別の方面の重要な用途を、海上での荷揚、荷下ろし場所の設営の際に 外海に係留されたブイやブイに係留されたタンカーを繋ぐために特に用いられる 浮遊可撓導管に見出す。アルミ合金製マトリックス複合材を用いて構造を軽量化 したことで、多数のブイあるいはブイを浮かしておくために可撓導管に付与しな ければならない他の浮力設備、およびそれに伴う不利益（コスト、混雑、接続装 置、潮避けや風避け）を著しく減らす効果が得られる。
本発明は、高い機械的強度を持ち且つ軽量な可視導管を実現可能とするものであ って、前記同様、航空・宇宙の分野へも用途を有する。
さらに、本発明を可能とする諸条件において鋼に代るものとしてアルミ合金製マ トリックス複合材を利用することは、各種の特殊な用途にとってきわめて有益で ある・たとえば、幾つかの場合、プラスチック製外部被覆の周りに縫合たがを巻 きつけることによって、可撓導管の外側に機械的保護体として“縫合たが”で作 られた骨組を実現できる。
さらに、幾つかの場合、鋼（鋼の種類を問わず）の代りにアルミ合金製マトリッ クスの複合材を用いることで、興味ある効果を得ることができる。というのはた とえば、ある種の可視導管、特に石油鉱床の原油輸送用の可視導管（フレキシブ ル゛ラフボア”）が内部の骨組に輸送流体の腐食作用を受けるような時、幾つか の場合にアルミ合金製マトリックスの複合材が利用可能であり、そのような場合 通常使われるステンレス製のもののコストに比べて経済的である。
さらに、アルミ合金製マトリックスの複合材を利用することは、可撓導管の内壁 を構成する材料によって輸送流体の汚染のおそれがあるような幾つかの場合に有 益であることが証明される。このような場合、鋼の使用は除外される（あるいは 、時によっては使用可能であるがかなりなコストを伴うステンレスは別として、 少なくとも炭素鋼が除外される）、このようにして、たとえば水道管、あるいは ある種の化学物質の輸送用パイプラインにを益である。
その他、さらにアルミ合金製マトリックスの複合材のある種の性質が鋼に比して 利点を持つ場合があり、その結果本発明にとって有益な可能な用途が生じる場合 がある。たとえば、それはアルミ合金製マトリックスの複合材の非磁性である。
本発明による可視導管は航空機の設備として採り入れることが可能である。たと えば液の移送管として特に冷却装置または冷却液移送装置としてである。実際の 所、この利用法では低温で良好な耐衝撃性を示している。他方通常の鋼は零下２ ０℃附近の温度での衝撃で破損するのである。
この種の用途にとって、本発明による可撓導管は可撓導管のあらゆる構成要素（ 骨組、ボールド、補強材）にも、または零下２０℃近辺またはそれ以下の温度に さらされる部分にだけでも、アルミ合金製マトリックスの複合材を含ませること が可能である。
（発明の要約） 要約すると、本発明は、一方ではアルミ合金製マトリックスの複合材が鋼よりを 効な（軽量、耐摩耗性、耐腐食性など）あらゆる方面に用途があり、他方、可撓 導管に負荷される比較的多種の外力（内圧、外圧、潰し力、軸応力など）が鋼を 使った場合より高い機械的耐久力を与えるもの（針金、金属紐、ケーブル、たが ）を補強材として用いることが必要なあらゆる方面に用途が見出されるのである 。
（先行特許） 骨組が鋼でできている現行市販の可撓導管より軽量な可撓導管を実現すること、 同じく、幾つかの特定の作用に耐えることに適した材料で可撓導管の骨組を作る 問題に関して、様々な解決策がすでに提案されている。
その為たとえば、いくつかの技術がプラスチックの中に繊維を埋め込んで作った 複合材で可撓導管の補強用糸を実現可能にした出願者によって開発されている（ フランス特許２，２８３，７１１ｉ８、フランス特許２，３１２，３５８および 英国特許２Ｇ３，８６０）。
有機材料の複合材を利用すれば可撓導管の構造の軽量化という点では非常に前進 することができる。しかも、特に前記深海用として深海海底の開発を可能にする ものである。しかし、このような有機材料製の複合材はかなり割高に付き、これ に比較すればアルミ合金製マ）　ＩＪフックス複合材の方がはるかに経済的であ る。
本発明の適用としてのアルミ合金製マトリックスの複合材を利用すれば、前記海 底石油生産におけるパイプラインへの応力において、水深１５００メートルに達 し且つ越えることが可能な敷設を実現できるということは明らかである。この水 深は鋼を用いた場合の限界を越え、前記適用においてアルミ合金製マトリックス の複合材を使ってはじめて企て得るきわめて重要な進歩である。
本発明は、有用且つ完全に競争力のある製品に完成した、可撓導管を著しく軽量 化するアルミ合金製マ）　ＩＪフックス複合材および可視導管構造の選択と加工 を提案するものである。
本発明は、特記的には、前記諸適用分野において有用な可撓導管の各種金属製補 強材に関する。
本発明の可撓体の製造のために使用されるアルミ合金製マトリックスの複合材は 、粒子またはひげ結晶で強化されたシリーズ２００Ｇ　、３０００．５００Ｇ　 、ＧＯＯＯ、および７０００のアルミ合金のマトリックスで構成されている（ひ げ結晶は短繊維状、不連続の直径０．１ないし１０μｍ、長さＩＯないしＧＯＯ μ■のもので、粒子と混ぜて用いることが可能である）。
補強用の粒子は実質的にグラファイト、アルミナおよび炭化珪素の粒子であって 、サイズが５ないし４００℃間間のもの、望ましくはｌＯないし２００μｍ間の ものが用いられる。
粒子またはひげ結晶の重量割合は４０％以下であって、トリックスの延伸材の利 点を次ぎに掲げる：○可撓導管のある延伸材部骨の抗張力に重要な役割を果たす ヤング比の増加、 ○耐摩耗性の増加、特に同一層内の金属紐間の摩擦または隣接２層間の金属紐間 の摩擦による摩耗に対する耐摩耗性の増加、 Ｏ引張り強さおよび弾性限界の増加、 この種補強材の混入は、溶解炉から出て断面積的１５ｃｍ２の台形断面に形成し た頚部に流れ込む迄の瞬間に、半泥状または液状合金内で混合することによって 実現することが可能である。この生成物は次に　１００ないし５００℃間の温度 で加熱して伸張され、円断面のものを作るとして、たとえば直径１２ｃ＋ｅ、１ ６ｃｍ、　２２ｃｍ、または２６ｃｍまたは可撓導管製造に使用する最終形が得 られるような粗形に形成される。
加熱線引きの動作で金属マトリックスの複合材をきわめて良好な密度に製造でき ることは明らかであり、且つ特殊の補強材、ひげ結晶およびアルミ合金間にきわ めて良好な密着性を与えることも明らかである。
補強材を良好に分散させるために、あらかじめ、この種の粒子またはひげ結晶の 表面にニッケルまたは鋼の微細鍍金皮膜を形成しておくことができる。この皮膜 の形成法としてはたとえばニッケル鍍金膜を付ける際に用いる技術で溶液の化学 的沈殿法によるか、あるいはたとえば蟻酸、醋酸、クエン酸、シュウ酸、硝酸等 の塩の拡散または浸透によるか、熱分解して金属状態へ還元させることによるな どの方法が挙げられる。
アルミ合金製マトリックス内の補強材の粒子の拡散性と密着性との両方または一 方を向上させるために周知の他の方法を用いた場合も本発明の範囲を越えるもの ではない。
本発明によれば、本発明の特徴である諸条件において、可撓導管の以下に述べる 骨組材の一つ、または他の一つあるいはそれらのどんな組合せでもよいのである が、とくにそれらによってアルミ合金製マトリックスの複合材を製造することが 可能である。すなわち：１、引張り強さをもち、基本となる上記鎧装を構成する 金属紐（この鎧装はアルマ−シュ角に対応して円周圧の全部または一部を均等に 負担することが可能である。
アルマ−シュ角は極限的にはある度と約８０度の間で可変であるが、一般には１ ０度と約６５度の間に在る）。
これらの金属紐の断面は円であり、時に楕円であり、または（きわめて普通であ るが）矩形であって隅が丸めであるのが望ましい（本発明によれば、これら金属 紐はアルミ合金製マトリックスの複合材を実現する）。
２、引張り強さをもち、実質的に本体となる骨組を構成する部材はトロンまたは ケーブルの形で製作される。
それは本発明によれば、金属紐を螺旋状に巻くことによって構成され、アルミ合 金製マトリックスの複合材になる。
保護部材としてトロンまたはケーブルを用いる場合において、それらをエラスト マー材のコンパクトな実質の内部に設置するのが一般的な手法である。
３、金属紐または“耐圧被覆”構成材、その機能は内圧に抵抗すること、同様に 潰し力にも抵抗すること（特に、海底バイブラインとしての可撓導管敷設作業に 関連して）および外圧に抵抗すること。その輪郭形状は、通常、矩形に製作され 、隅が丸められていることが望ましい。
この金属紐は通常小さな切込みと、相互に引掛は合う形、時には“縫合”と呼ば れる張り出し部分のある断面輪郭が一枚のテーブルクロスまたは二枚のテーブル クロスの形をして製作される。この“縫合”というのは次のような形である。： たとえばゼータという名前で普通呼ばれているＺ字形輪郭の断面形状をした一枚 または複数枚の布状体である。
（たとえば、この種の輪郭の記述に就いてはＣｈ　１ｅｒｓ−ＴＣＢＨ社出願の フランス特許ＦＲ−２，０５２，０５７参照）。
Ｕ字形断面の２枚の布。内側の布のＵ字形の腕の部分は外側の布の内側の布に向 かってさしこまれたＵ字形の腕と一緒にさしこまれた形で外部のそれの中にさし こまれている。
およびその他の可能な形状もある。
“耐圧被覆”が前記種類のどれかの複数の皮膜の組合せで製造することが出来る ことを指摘しておこう。
輪郭または耐圧被覆を構成する金属布は可撓導管の軸に対して約８０ないし９０ 度の角度をなして巻かれている。
４、可撓導管の外部骨組構成部材および連続的折畳み帯で製作した構造部材およ び耐圧被覆用に前述のような縫合または嵌合金属布の構成部材（第３図および第 ４図）、ここに折畳みの仕方はとりわけ、隣接折畳みの縫合を可能にするためた かの両端に沿ってＵ字形に製作される。折畳みのスタイルはきわめて多様に製作 される。
周知の一形態はフランス特許出願ＥＮ−８３／１９，４７４　（縫合帯）に記述 されており、その記述内容は本発明による可撓導管に適用可能な縫合帯で可撓管 を製作する方法である。この“縫合帯”は通常石油鉱床で原油の輸送用に、内部 のプラスチック被覆の内部破裂を避けるために、特に可撓導管の内部骨組として 使用されている。
それら縫合帯は洩れ防止用に内部被覆の周囲に巻かれる場合は耐圧補強用として も同様に用いることができる。
これら縫合帯または縫合金属布または嵌合金属布の構造はやはり可撓導管の外部 保護手段として使用することができる。
骨組の構成部材は同様にゼット字断面特にゼータ断面の金属布のように縫合また は嵌合金属布によって構成されている。
同様にして、本発明は、１個または複数個の次のような構成部材を含む強化可撓 導管に関する。すなわち、耐圧鎧装またはボールド、抗張性鎧装および内部骨組 の両用または片方。
本発明は、前記構成部材が１種または複数種類の延伸材、つまり引抜材、ケーブ ル、金属紐またはたがを含み、これらの部材が特に粒子またはひげ結晶のような 補強材を含んだアルミ合金マトリックス複合材からできていることを特徴として いる。該素材にはシリーズ２０００，５０００，３０００，６０００または７０ ００のアルミ合金を用いることができる。
該補強材を構成するものとしては、重量比４０％以下、望ましくは３ないし２５ ％の重量比のアルミナまたは炭化珪素の粒子またはひげ結晶が用いられる。
用いられる粒子の寸法は４ないし４００μｍでＩＯないし２００μ−のものが望 ましい。
ここに粒子という用語が意味するものは、一般に寸法が最大のものと最小のもの の平均が４以下である様なかなり纏まった数の形態をした部材である。粒子１個 の寸法はその最大値で決められる。用いられるひげ結晶は直径０．０１ないし１ ０μｍで望ましくは０．０５ないし５μｍであってその長さは１０ないし６００ μｍ１望ましくはＩＯないし４００μｍである。
本発明の導管が耐圧性鎧装と抗張性鎧装の両方または片方を含んでいる時、少な くとも該鎧装の一つが少なくともシリーズ２０００，３０００，５０００，８０ ００または７０００の一つを、望ましくは次の細分化された２０１４．２０１７ ゜２０２４．２１１？　、２１２４．２Ｇ１８．５０５０．５０５２．５０５１ １ｉ　、５０８２．５０８Ｅｉ　。
５１５４．５１８３．５７５４　、ＧＯＯ５、ＧＯＧＯ，８０６１、ＢＯｌｌｉ ３　、Ｈ［ｉＥｉ　、６０７０　。
［１ｉ０８１．１ｌｉ０８２．６１Ｂ１．８３５１．７０Ｇ１．７０２０．７０ ４９．７０５０　、）０７５゜７０９０．７０９１．７１７５，７１７８または ７４７５の内の一つのアルミ合金マトリックス複合材を含んでいる。
アルミ合金マトリックス複合材で使われている延伸材は抗張性（Ｒａ＋）をもっ ており、その値は少なくとも３００ＭＰａ、望ましくは少なくとも３５０ＭＰａ である。
本発明の導管が内部骨組を含んでいる時、その内部骨組は少なくともシリーズ１ ０００．２０００．３００Ｇ　、４０００　。
５０００．６０００．７０００中の一つ、望ましくは細分化した１　１００　、 １１８０．３１０３．５０５０．５０５２．５０５［ｉ　、５０８３．５４５Ｇ 　、ＧＯＧｏ　。
１１ｉ０Ｇ１．６０８２．６０８３または６１０Ｂ中の一つのアルミ合金マトリ ックス複合材を構成する延伸材を含んでいる。
本発明の導管が骨組を含んでいるとき、その骨組はアルミ合金マトリックス複合 材を構成する少なくとも１種類の合成延伸材を含んでおり、その抗張力（Ｒｎ＋ ）は少なくとも２００ＭＰａ　、望ましくは少なくとも２５０ＭＰａで、弾性限 界は０，２％でこのＲｅｄ　、　２は少なくとも１５０ＭＰａに等しく、望まし くは少なくとも１９０ＭＰａに等しい。
本発明の導管がアルミ合金マトリックス複合材で少なくとも１種類の合成延伸材 を含む内部骨組を含んでいるとき、この延伸材は引抜材、または嵌合金属紐また は縫合金属紐であってよい。
本発明の延伸材はゼータ型であってよい。
アルミ合金マトリックス複合材の延伸材のヤング率は７５．０００ＭＰａ　（） Ｉｌｉ５０ｋｇ／ｌ１ｍ２）以上であってよい。
該延伸材は熱間延伸または熱間圧延加工されたものでよい。
補強材の添加は半泥状または液状のアルミ合金に一定の揺動下で行うことが出来 る。
前記アルミ合金マトリックス複合材を構成する延伸材は、最終行程の処理で冷開 成型と焼戻し処理の両方されたものかまたはその片方をされたものでもよい。
延伸材はシリーズ２０００．１ｌｉ０００．７０００のアルミ合金を用いる場合 少なくとも３％の率で、またシリーズ５０００のアルミ合金を用いる場合少なく とも１０％の率で冷開成型を受けてよい。
延伸材はシリーズ２０００　、ｅｏｏｏまたは７０００のアルミ合金マトリック ス複合材を用いる場合、３ないし４０％の、望ましくは５ないし２０％の率の冷 間加工を受けてよい。
延伸材はシリーズ５０００のアルミ合金マトリックス複合材を用いる場合２０な いし９０％の、望ましくはＩＯないし６０％の率の冷間加工を受けて良い。
該延伸材は冷間圧延または冷間延伸加工をされてよい。
該延伸材は部分的または全面的な焼戻し処理若しくは焼入れ焼戻し処理を受けて よく、それらの処理のパラメータは冷間加工の比率と合金の性質の両方または片 方に関係する。
アルミ製複合材を含む構成材は耐腐食性の合金を被膜される。
本発明による導管が骨組、被覆および鎧装を含む時、前記骨組は特にゼータ状の 縫合たが又は縫合金属紐を含み、前記骨組の縫合たが又は縫合金属紐はシリーズ ２０００．３０００，４０００，５０００．ＧＯＯＯまたは７０００のアルミ合 金マトリックス製複合材で構成されてよく、および／または前記鎧装の延伸材は シリーズ２０００．５０００　、ｅｏｏｏまたは７０００のアルミ合金マトリッ クス製複合材で構成されてよい。
該骨組は鋼製またはアルミ合金製の縫合たが又は縫合金属紐で構成されてよく、 この場合、鎧装は逆にアルミ合金製複合材でできた延伸材で構成される。
抗張性鎧装は実質的に鋼を含んでよく、また該ボールドはアルミ合金マトリック ス製複合材を含んでよい。
前記耐圧鎧装又はボールドは実質的に鋼を含んでよく、前記拡張性鎧装は実質的 にアルミ合金マトリックス製複合材を含んでよい。
本発明の導管はボールドと抗張性鎧装の間に耐摩耗性被覆を含んでよく、この被 覆は望ましくは防水性と電気的絶縁性をももたらせるとよい。
抗張性鎧装と前記鎧装は実質的にシリーズ２０００　。
３０００．５００Ｇ　、ＧＯＧＯまたは７０００のアルミ合金マトリックス製複 合材を含んでよい。本発明の導管は必要があればアルミ合金マトリックス製複合 材で構成された外部たがまたは外部縫合金属紐を含んでよい。
本発明の導管は必要があれば少なくともゼータの様なＵ字形の嵌合可能な断面形 状をもつ引抜材からできた止め金を含む耐圧鎧装を含んでよい。この引抜材はシ リーズ２０００．５０００．６０００または７０００で作られている。
本発明は、同様にアルミ合金マトリックス製複合材によって合成された延伸材の 入念な仕上の手順に関係する。本手順によれば、該複合材は半泥状または液状の アルミ合金に揺動によって補強材を混入するこ七で得られる。このような補強材 の混入は該アルミ合金が溶解炉から出て型に流れ込むまでの瞬間に実行される。
このようにして流し込まれた生成物は次に１５０ないし５００℃間の温度で熱間 延伸および／または圧延されることになる。
流し込まれた生成物は圧延によって連続的に極めて長尺の生成物に変換されるこ とになる。
本説明文中から“アルミ合金マトリックス製複合材”という用語から材および／ またはマトリックスという言葉を除外してもよい。
金属の状態およびアルミ合金の熱処理および機械的処理を表わす用語はフランス 工業規格ＮＦＯ２００１１ｉ及びＮＦＯ２００１で定義されている。
特に列挙すれば： 状態Ｆ：粗加工杖態 状態Ｏ：焼戻し 状態Ｈ：冷間加工および必要であれば部分的に研磨状態Ｔ：熱処理による硬化− 次の処理の全部または部分の組合せと看做される熱処理：すなわち溶解、焼入れ 、熟成、時として塑性変形の発生する焼戻し。
周知のように、本発明において、アルミ合金マトリックス製複合材を用いること が提案されている延伸材は一般に機械的機能を有している。時として、それらは 耐腐食性も追加的機能として持ち得る。最初に試作した結果では、アルミ合金マ トリックス複合材の構造部材を含む可撓導管を製造することは、調性鎧装ででき た周知の可撓導管の製造に較べて特に困難は無い。
特に、比較的複雑な断面を持つ中空でない引抜材、ゼータ形のような異型引抜材 、の場合に、本発明の主な目的である高性能の可撓導管に通常用いられている炭 素鋼製のものに較べて、アルミ合金製マトリックス複合材の方が容易にしかも安 い費用で製造できることが分ったのである。
アルミ合金製マ）　ＩＪフックス合材を利用すれば、鋼を用いて実際に作られる ものより多くの重要な断面の大きさでもゼータ形の引抜材を含む引抜材または金 属紐を製造することができることが同じく確かめられた。
特に、この原因は鋼製の金属紐または引抜材の製造が引抜材用工作機械で行われ る際、この機械の直径が約２０ミリに限定されており、この限界は各納入業者に よって設置された機材の実地条件および製造行程から由来しているのである。
この様な条件下では、たとえばゼータ形を鋼で製作する場合、最大厚が約ｌθミ リに制限されることになる。
これに反して、アルミ合金製マトリックス複合材ならば、製造範囲が多様な関係 から寸法に制約が無いのである。事実、ゼータ形で厚さ　１６０ないし２００ミ リまで達するのに何の困難もないことが証明できたのである。
相当な厚みのアルミ合金製マトリックス複合材で引抜材を製造する可能性にある ことで得られる利益は特に分厚いゼータ形の単一層で耐圧鎧装を製作できる点で ある。というのは、この場合、内圧が高くしかも比較的大きな直径であるため要 求される厚みが鋼製で可能な厚みを越えるからである。その結果、２層金属紐の 重ね合わせて鋼製の耐圧鎧装を製作しなければならなくなっている（たとえばゼ ータ形金属紐の内層と矩形金属紐の外層の帯とで作られ製造コストが著しく高く 付くのであって、アルミ合金製マトリックス複合材だとその様なコスト高を免れ ることができるのである）。
さらに、アルミ合金製マトリックス複合材で分厚いゼータ形の金属紐が製作でき ると云うことは縫合破壊の危険を伴わず、より小さい曲率半径で可視導管が巻け る云う利点が幾つかの場合について得られるのである。
本発明は、以下、付図によって例示する実施例の記述でよりよく理解され、その 利点がより明確になるはずである。但し、本発明は例示内容に限定されるもので はない。
図面の簡単な説明 第１図は、たがまたは縫合または嵌合金属紐からなる縫合内部骨組１、防水被覆 ２、縫合または嵌合金属紐の層３、内部被覆４、鎧装５、テープ６および外部被 覆７を含む可撓導管の構造を示している。
第２図は板曲げによる縫合たがの断面を示しており、そして 第３図および第４図は嵌合または縫合形材の断面で示されているが同様にそれら は嵌合または縫合金属紐で表わすこともできる。
（本発明による実施例） １から１１までの番号の付いた実施例は、第１図々示の形状で製作された可撓導 管に関する。すなわち、そこには板曲げによる縫合たがまたは嵌合または縫合金 属紐であり得る、配分の有無を問わず外部応力による導管の破壊を防ぐ役割を与 えられた、技術用語によれば「コラプス回避用」の縫合内部骨組１、リルサン被 覆２、ゼータ形の縫合金属紐被覆または嵌合引抜材３（第３図または第４図）、 リルサン製内部被覆４、可撓導管軸に対し３５度に傾斜した鎧装５、テープ８、 それにジルサン製外部被覆７が逐次台まれている。
被覆４には防水性が有るものと無いものとがある。機械的性質は最大抗張力Ｒｍ 　（単位ＭＰａ）　＋　伸びの０．２％での弾性限界Ｒｅ　（単位ＭＰａ）およ び５０ミリについての伸び％を％、ヤング率Ｅ（単位ＭＰａ　）で表わされる。
各実施例の表にはそれぞれ次のような欄がある。
皮膜の番号、 皮膜の説明、性質および寸法（＋Ｕ＋）、Ｒａｌ（ＭＰａ）、 Ｋｇ／鵬＝可撓導管のメートルあたり重量、Ｄ、量、＝内径（＋ｓｍ）。
Ｅｐ、＝皮膜の厚み（■）。
浮力係数の定義：空気中のからの重量（ｋｇ／ｎ＋）外部容積（Ｌ／！ｌ）　Ｘ ｌ、０２　（海水の密度）表中に記載されている「引張り破壊限度」と云う項目 は、軸方向に引張り力を受ける単純直線可撓導管の理論上の場合について、破壊 限界の軸方向荷重が規定されている。
表中に記載の「理論的敷設深さ」とは：最適安全係数（現行技術条件および特に 、様々な規則が適用されていることを配慮すれば、この安全係数は通常はとんど ２に等しい）、および 敷設作業、および敷設作業が可撓導管構造構成部材内の応力を拡大する効果があ るとしてそれらに関する諸係数 との和の、単純軸上負荷を受けた直線状可視導管の基準値に比した商に等しいと してここで決められた限界である。
これら過負荷の係数は２種類に分けることができる。
一つは水面からの可撓導管の挿入が深くなるにつれて応力が増えること、または 可撓導管が敷設機器によって負荷を受けることであって、後者には次の色々なタ イプがある。すなわち： ウチンチ（水深が深くなるにつれて負荷が大きくなる場合に限り利用する）、キ ャプスタン、キャタピラ付きテンショナ（２条または３条）、または軸方向の負 荷を打消すために可視導管の締め付はシステムに結合されたあらゆる種類の直線 状ウィンチ、同様に概して少なくとも水中に投入された可撓導管の経路を確保す るための区域（または単純に云って湾曲した溝状の固定支持枠）である。もう一 つは、それぞれの部分の動きによって決められる動的応力である。それは、実施 当時の海の状態によって敷設用のブイが受けるもので、見かけの重量への加算係 数の形で垂直加速度の項として表わされる。
同じく既述のように、可撓導管の重量に起因する破壊限度によって敷設の許容さ れる最大水深の程度は、表中に記載された「理論敷設深さ」から概算として推算 することができる。その推算の方法はこの理論敷設水深の値を総合減少係数で割 ったものである。総合減少係数とは、同時に環境（敷設機器による可視導管の操 作およびブイの加速）によって１倍から２倍程度まで変化し得ることを敷設操作 に関係した安全係数および過負荷因子において考慮することである。実際のとこ ろ、このようにして決めた許容し得る負荷の総合減少係数は、もっとも好条件の 場合に２をやや上周り最大で４を越える程度に変化する。
表中の挙げられた基準理論数値を簡単且つ具体的に説明するために、平均的な形 の数値の３をこの係数として選ぶことができる。このようにして決められる水深 限界値が各可撓導管に対して絶対値としてはきわめて近似的な意味しかもたない にしても、この値で、実施例に挙げた各種の可撓導管のそれぞれの性能を比較す ることが可能である。問題があるにせよ、表中の理論的数字が、各実施例同士の 比較を可能にするのである。
表中に記載されている「破壊圧力」とは、水深で決められる外部水圧の作用によ る可視導管の破壊に対する抵抗限度に対応したものである。該構造は中空空間が 外圧を受けて存在できると云う仮定に基づいて計算されていることから、この数 値は実施例として本文に説明されている「ラフボア」形の可撓導管の場合の内部 骨組の破壊抵抗によって決められる。
水深値（海水密度を考慮した静水柱の圧力）に翻訳された「破壊圧力」に適用可 能な現行規則に対応した安全係数１．５を応用すれば、外圧に対するその導管の 抵抗値から直接、成る可撓導管が敷設可能な最大水深値を決めることができる。
最大水深の見積は各実施例で述べたように、導管に対して採用することができる 。
概略述べた見積方法によって、相対値の範囲で、比較対象の各種可視導管の性能 それぞれの程度を推算することができる。他方それぞれの導管が可能な水深の絶 対値は環境によって著しく異なることは知られている。
これら実施例で述べた可撓導管の構造部材について表示されている機械的性質は 、アルミ合金マトリックス製複合材の該構造部材がどの様な状態に在るかに関係 している。すなわち、一度完成してからボビンにそれらが巻き付けられたばかり の時、可視導管製造機（鎧装、螺旋状等）に掛けられる準備ができた時に、各実 施例に示されるような機械処理および／または熱処理加工を逐次実施されたかど うかによるのである。
本発明の目的とする可視導管の金属製骨組の各種部材は、概してそれほど著しく 応力が残っておらず、可視導管の幾何学的形状とアルマ−シュ角にしたがって形 成された螺旋状の外形に倣って可視導管に設定されているので、つまり、弾性変 形でなく塑性変形で取り付けられ巻き付けられているので、これら部材は冷間加 工の後を補う加工をすることが必要なのである。
以上のことはたがの場合にもそっくり関係することであって、たがの場合には螺 旋外形の工具に巻き付けて形状を創成しなければならず（たとえばフランス特許 ＦＲ−２，５５５，９２０参照）、その場合、たとえば、ＦＲ−２，５２８，７ ３３記載の鎧装金属紙の前加工の操作がその一例である。その機械的特性を変化 させるためにこのような極度の冷間変形作業を伴う金属の冷開成型法は、実施例 に記載されている通りである。主に可視導管製造機に取り付けられたアルミ合金 製マトリックス複合材が焼戻し状態にある時、特に弾性限界値が高くなるという 現象が無視できないほど幾つかの場合に生じる。このような状況の現実におよぼ す影響は可撓導管の機械的耐性の特性値が最低となり、幾つかの場合には実際値 が実施例において本文で記載した数値より多かれ少なかれ高まる可能性があると いうことである。
実施例１は、アルミ合金製マトリックス複合材を含まないが状況によく合せた可 視導管に関する。
実施例　Ｎα１ 内径８インチ（２０４，２ｍｍ）の可撓導管が製作される。その骨組は、厚さ２ ミリ、Ｒｍ＝　５４０ＭＰａ１Ｒｅ＝　４５０ＭＰａのステンレスＡｌ５ｉ３０ ４のたが、厚さ６ミリのリルサンの内部被覆、特性としてＲｍ＝　７８０ＭＰａ を有する鋼ＦＭ１５で製作された厚み６．２ｍ■のゼータ縫合金属紐皮膜のたが 、ＦＭ１５鋼で作られた２枚の鎧装皮膜が３５度でＡ＝２．５％、厚さ７ＩＩ１ ｍのジルサン製外部被覆から成り立っている。
このようにして構成されたこの可視導管は、次の特性をもっている： 実施例　１ 記　事　Ｒｍ　ＭＰａ　ＫＧ／ｓ　Ｄ、ｉ、　Ｅ、Ｄ、ｍｍｌ　ステンレス３０ ４ ８０　Ｘ　２　ｍｍ たが骨組　５４Ｇ　３１　２０３．２　１０．０２リル棹内部被覆　４．９　２ ２３．２　８．０３Ｂ、２關厚　７８Ｇ　３１．２　２３５．２　Ｇ、２ｔ゛− ヶＦＭ１５ ４リル仲内部被覆　５　２４７．６　Ｇ、０５３５°ＦＭ１５鎧装　７８０　３ ０．０　２５９．６　５．０厚２．５閣醜 ６　テープ　０．５　２［ｉ９．［ｉ　０．７５フリル号ン外部被覆　８．４　 ２７１．１　７．０特性値　英国単位　メートル単位 内径　８．００　ｉｎ　２０３．２０　ｍｍ外径　１１．２２　ｉｎ　２８５． １０　＋ｉ＋ｉ内容積　０．３７９　ｃｆ／ｆｔ　３５．１８　１／ｍ体積　０ ．Ｇ８７　ｃｆ／ｆｔ　Ｇ３．８４　１／■海水中の空重量　７３．２　ｌｂ／ ｆｔ　１０８．９　ｋｇ／ｍ空気中の海水 充填重量　９７．４　ｌｂ／ｆｔ　１４４．９　ｋｇ／ｍ空気中の空重量　２９ ．２　ｌｂ／ｆｔ　４３．４　ｋｇ／ｍ海水中の海水 充填重量　５３．４　ｌｂ／ｆｔ　７９．５　ｋｇ／ｍ海水中の空 浮力係数　１．６６ 破壊厚　５，３５０　ｐｓｌ　３６９　ｂａｒｓ潰れ厚　１，５７０　ｐｓｌ　 １０８　ｂａｒｓ引張りせ ん断限界　３８２，１ｌｉ８５　１ｂｓ　１７０，２５０　ｄａＮ理論敷設 深さ　２，１４１　ｔｓ 既述のように、この可視導管はその設計および使用材料の条件ではよくできてい る。
実施例２ ここで製作されるのも実施例Ｎα１のものと同様な可撓導管であるが、皮膜Ｎα ３で鋼ＦＭ１５のマトリックス複合材の厚さｌｌｉ、２ｍｍのゼータ形縫合金属 紐の代りにアルミ合金７０９０製マトリックス複合材で厚さｌｌｉ　、２ｍｍの ゼータ形縫合金属紐を用いている。このアルミ合金は平均寸法８０μｍのＳＩＣ の粒子９０％とひげ結晶の混合２５％の強化材を用い、熱処理Ｔ３が施されてい る。強化材の添加は、定速揺動下で５００ないし６５０℃の温度条件で行われた 。この操作は７０％の程度の断面積の減少をもたらす熱間延伸で行われた。
焼戻し操作後、７％の冷間加工が行われた。
これらの条件では、複合材の特性は：　Ｒｍ＝７８０ＭＰａ。
Ａ＝２％である。このようにして製作された可視導管の特性は次のようである。
実施例　２ 記　事　Ｒａ＋　ＭＰａ　ＫＧ／ｍ　Ｄ、ｉ　、　Ｅ、Ｄ、ｍｍｌ　ステンレス ３０４ ８０　Ｘ　２　＋＋ｕｓ たが骨組　５４０　３１　２０３．２　１０．０２リルｉン内部被覆　４．９　 ２３３．２　８．０３Ｇ、２ｍｍ厚ｔ°−ケ アルミ複合材　７８Ｇ　１１．２　２３５．２　Ｇ、２４リル仲内部被覆　５　 ２４７．６　［ｉ、０５３５°ＦＭ１５鎧装　７８０　３Ｇ、０　２５９．［ｉ 　５．０厚２．５關 ６　テープ　０．５　２Ｇ９．Ｇ　Ｏ，７５７リル９ン外部被覆　８．４　２７ １．１　７．０特性値　英国単位　メートル単位 内径　８．００　ｉｎ　２０３．２Ｑ　ｖａ１１外径　１１．２２　ｉｎ　２８ ５．１０　ｍｍ内容積　０．３７９　ｃｆ／ｆｔ　３５．１８　１／ｍ体積　０ ．６８７　ｃｆ／ｆｔ　Ｇ３．８４　１／ｍ空気中の空重量　５９．７　ｌｂ／ ｆｔ　８８．９　ｋｇ／ｍ空気中の海水 充填重量　７９．５　ｌｂ／ｆｔ　１１８．３　ｋｇ／ａ海水中の空重量　２３ ．８　ｌｂ／ｆｔ　２４．５　ｋｇ／ｍ海水中の海水 充填重量　４３．８　ｌｂ／ｆｔ　５９．２　ｋｇ／ｍ海水中の空 浮力係数　１．３３ 破壊厚　５，３５０　ｐｓｌ　３１１ｉＥｌ　ｂａｒｓ潰れ厚　１，５７０　ｐ ｓｌ　１０８　ｂａｒｓ引張りせ ん断限界　３８２．［ｉ８５　１ｂｓ　１７０，２５０　ｄａＮ理論敷設 深さ　２，８７６　ｍ 実施例Ｎα１記載の全鋼製可撓導管の性能と同一でありながら、海水中での海水 充填可撓導管重量を２５．６５％軽減し、理論敷設深さを２，１４１メートルか ら２，８７８メートルに仲させたことが確かめられる。同等特性の可撓導管がア ルミ７０９１製の複合材で２５％の強化材の添加で、およびアルミ７０４９では ３０％の添加で製作できる。実施例Ｎα３実施例Ｎα１の可撓導管と同一形状で あるが、Ｎα３の皮膜に使われている厚さ６．２−■のＦＮ１５鋼製ゼータ形の 縫合金属紐の代りに平均寸法５０μｍのアルミナ粒子１５％で強化したアルミ７ ０９０のマトリックス複合材で厚さ８ＩＩＩ１１のゼータ金属紐を用いた可撓導 管が製作されている。
熱処理状態Ｔ６での複合材の特性はＲｍ＝　ｆｉ２０ＭＰａ、　Ａ＝　３％であ る。これらの条件で、該可視導管の特性は次のようである。
実施例　３ 記　事　ＲＩＩＩＭＰａ　ＫＧ／＋＋　Ｄ、１．　Ｅ、Ｄ、ｍｍｌ　ステンレス ３０４ ８０　Ｘ　２　＋ｕ＋ たが骨組　５４０　３１　２０３．２　１０．０２す１ｇン内部被覆　４．９　 ２２３．２　Ｂ、Ｇ３８．０關厚ｔ°−タ アルミ複合材　６２０　１４．３　２３５．２　８．０４リル号ン内部被覆　５ 　２５１．２　Ｂ、０５３５°ＦＭ１５鎧装 厚２．５ｍ＋ｓ　７８０　３０．０　２Ｇ３．２　５．０６　テープ　０．５　 ２７３．２　０．７５）　リル号ン外部被覆　ｅ、４　２７４．７　７．０特性 値　英国単位　メートル単位 内径　８．００　ｉｎ　２０３．２０　ｍｍ外径　１１．３７　ｉｎ　２８８． ７０　＋ｏ＋ｗ内容積　０．３７９　ｃｆ／ｆｔ　３５．１８　１／ｍ体積　０ ．７０５　ｃｆ／ｆｔ　６５．４１１ｉ　１／ｉ＋空気中の空重量　６２．３　 ｌｂ／ｆｔ　９２．６　ｋｇ／ａ＋空気中の海水 充填重量　８１１ｉ、５　ｌｂ／ｆｔ　１２８．７　ｋｇ／ｍ海水中の空重量　 １７．２　ｌｂ／ｆｔ　２５．５　ｋｇ／ｍ海水中の海水 充填重量　４１．４　ｌｂ／ｆｔ　Ｇ１．Ｅｉ　ｋｇ／ｍ海水中の空 浮力係数　１．３８ 破壊厚　５，３８１１ｉ　ｐｓｉ　３７１　ｂａｒｓ潰れ厚　１，５７０　ｐｓ ｌ　１０８　ｂａｒｓ引張りせ ん断限界　３８８，１ｌｉ３８　１ｂｓ　１７２，８９８　ｄａＮ理論敷設 深さ　２．８０６　■ 実施例Ｎａ　１記載の全鋼製可撓導管の性能と同等でありながら、海水中の海水 充填可撓導管重量を２２．５％軽減し、迄到達させ得ることが確かめられる。
はぼ同等の機械的性質を持つ可撓導管が、処理Ｔ６またはＨ６の７／Ｌ／ミ合金 ７０５０．７Ｉ７８．７０７５．７００１１　または１０％の冷間加工を伴う処 理Ｔ４の合金２０１７Ａ、　または炭化珪素の粒子２０ないし３０％で強化され た合金２０１４．２０２４．２１２４製のマトリックス複合材を用いて得ること ができる。
実施例　Ｎ［Ｌ４ 実施例Ｎα１の可撓導管と同一形状であるが、Ｎα３の皮膜に使われている厚さ ６．２ｍｍのＦＭ１５鋼製ゼータ形の縫合金属紐の代りに平均寸法５０μＷの炭 化珪素粒子２０％で強化し、処理Ｔ８のアルミ６０６１のマトリックス複合材で 厚さｌ０ＩＩＩＩ１１のゼータ縫合金属紐を用いた可撓導管が製作されている。
実施例　４ 記　事　Ｒｍ　ＭＰａ　ＫＧ／ｍ　Ｄ、ｉ、　Ｅ、Ｄ、ｍｍｌ　ステンレス３０ ４　８０　Ｘ　２　ｍｍ２リル号ン内部被覆　４．９　２２３．２　Ｇ、０３１ ０ｍｍ厚ｔ°−ク アルミ複合材　５００　１７．４　２３５．２　１０．０４リル号ン内部被覆　 ５．１　２５５．２　Ｇ、０５３５°ＦＮ１５鎧装 厚２．５！ｌ■　７８０　３１．０　２ｆｉ７．２　５．０６　テープ゛　０． ５　２７７．２　０．７５フリル↑ン外部被覆　６．５　２７８．７　７．０特 性値　英国単位　メートル単位 内径　８．００　ｉｎ　２０３．２０　ｍｎ＋外径　１１．５２　ｉｎ　２９２ ．７０　ｍｍ内容積　０．３７９　ｃｆ／ｆｔ　３５．１８　１／ｍ体積　０． ７２４　ｃｆ／ｆｔ　６７．２９　１／ｎ＋空気中の空電量　６４．８　ｌｂ／ ｆｔ　９Ｇ、３　ｋｇ／ｍ空気中の海水 充填重量　８９．０　ｌｂ／ｆｔ　１３２．４　ｋｇ／ｉ海水中の空重量　１８ ．４　ｌｂ／ｆｔ　２７．４　ｋｇ／ｍ海水中の海水 充填重量　４２Ｊ　ｌｂ／ｆｔ　Ｇ３．４　ｋｇ／ｍ海水中の空 浮力係数　１．４０ 破壊厚　５，３９８　ｐｓｌ　３７２　ｂａｒｓ潰れ厚　１，５７０　ｐｓｌ　 １０８　ｂａｒｓ引張りせ ん断限界　３９２，８０５　１ｂｓ　１７４，７５２　ｄａＮ理論敷設 深さ　２，７５１１ｉ　ｍ 複合材の特性はＲｍ＝　５００Ｐａ、　Ａ＝　６％である。これらの条件で、該 可撓導管の特性は表４のようである。
破壊厚および潰れ厚°が同一な特性で、実施例Ｎα１記載の全鋼製可撓導管の重 量に比して、本可撓導管を用いれば、水中の海水充填可視導管重量を２０．２％ 軽減し、しがち理論敷設深さを２，１４１メートルから２．７５１１ｉメートル 迄にすることができることが確かめられる。
実施例　Ｎ１５ 実施例Ｎα１の可撓導管と同一形状であるが、Ｎα３の皮膜に使われている厚さ ６．２ｍｍのＦＭ１５鋼製ゼータ形の縫合金属片の代りに平均寸法４０μｍの炭 化珪素粒子１５％で強化し、処理Ｔ９のアルミ合金５０５６のマトリックス複合 材で厚さ１２ｍｍのゼータ縫合金属片を用いた可撓導管が製作されている。その 特性は次のようである。
実施例　５ 記　事　Ｒｍ　ＭＰａ　ＫＧ／ｍ　Ｄ、ｉ　、　Ｅ、Ｄ、ｍｍｌ　ステンレス３ ０４ ８０　Ｘ　２　ｍＩｍ たが骨組　５４０　３１　２０３．２　１０．０２リル号ン内部被覆　４．９　 ２２３．２　１１ｉ、０３　１２．０關厚ｔ°−タ アルミ複合材　４１０　２０．８　２３５．２　１２．０４リル仲内部被覆　５ ．２　２５９．２　Ｂ、０５３５°ＦＭ１５鎧装 厚２．５關　７８０　３１．３　２７１．２　５．０６　テープ゛　０．５　２ ８１．２　０．７５７す肘ン外部被覆　１１ｉＪ　２８２．７　７．０特性値　 英国単位　メートル単位 内径　８．００　ｉｎ　２０３．２０　市外径　１１．６８　１ｎ　２９Ｇ、７ ０　ｍｍ内容積　０．３７９　ｃｆ／ｆｔ　３５．１８　１／ｉ体積　０．７４ ４　ｃｆ／ｆｔ　６９．１４　１／ｍ空気中の空重量　６７．２　ｌｂ／ｆｔ　 １００．０　ｋｇ／ａｔ空気中の海水 充填重量　９１．４　ｌｂ／ｆｔ　１３Ｇ、１　ｋｇ／ｍ海水中の空重量　１９ ．８　ｌｂ／ｆｔ　２９．２　ｋｇ／ｍ海水中の海水 充填重量　４３．８　ｌｂ／ｆｔ　６５．２　ｋｇ／ｍ海水中の空 浮力係数　１．４１ 破壊厚　５，３８８　ｐｓｉ　３７１　ｂａｒｓ潰れ厚　１，５７０　ｐｓｉ　 １０８　ｂａｒｓ引張りせ ん断限界　４１２，１４７　１ｂｓ　１８３，３５７　ｄａＮ理論敷設 深さ　２，８１２　Ｉ１１ 破壊厚および潰れ厚がの程度が同等特性で、海水中の海水充填可撓導管重量を１ ８％軽減し、しかも理論敷設深さを２，８１２メ一トル迄にすることができるこ とが確かめられる。
５０５６合金のマトリックスをシリーズ６０００の合金、すなわち１０ないし２ ０％の粒子強化を伴う合金６０６３．６０８２合金のマトリックスで置き換えて も同等の機械的性質と重量をもつ可撓導管を製作することができる。
同等な機械的性質の導管がシリーズ５０００、特に炭化珪素ＩＯないし２０％で 強化され、処理Ｈ１またはＨ３Ｘの合金５０８２、および合金５０５０．５１８ ３．２１１７．２６１８合金のマトリックスの複合材で製作も可能である。
実施例　Ｎ［Ｌ８ 実施例Ｎα１の可撓導管と同一形状であるが、厚さ６．２ＩＩＩｌのＦＭ１５鋼 製ゼータ形の皮膜の代りに平均寸法２０μｍの炭化珪素粒子ｌＯ％で強化し、処 理Ｔ４のアルミ合金６０８２のマトリックス複合材で厚さ１４ｍｍのゼータ金属 紐を用０た可撓導管が製作されている。その機械的特性は次のようである：　Ｒ ｍ＝３５０ＭＰａ、　Ａ＝９％である。
これらの条件で、可撓導管の特性は表６ようである。
実施例　６ 記　事　Ｒｍ　ＭＰａ　ＫＧ／ｍ　Ｄ、ｉ、　Ｅ、Ｄ、ｍｍｌ　ステンレス３０ ４ ８０　Ｘ　２　＋ｎ たが骨組　５４０　３１　２０３．２　１０．０２　リル号ン内部被覆　４．９ 　２２３．２　Ｇ、０３１４、Ｏｍ＋ｏ厚ｔ゛−タ アルミ複合材　３５０　２４．４　２３５．２　１４．０４　リル号ン内部被覆 　５．３　２Ｂ３．２　Ｅｉ、Ｑ５３５’　ＦＭ１５鎧装 厚２．５關　７８０　３１．９　２７５．２　５．０６　テープ　０．５　２８ ５．２　０．７５７リル斡外部被覆　８．１　２８Ｇ、１　７．０特性値　英国 単位　メー）７し単位 内径　８．００　ｉｎ　２０３．２０　ｍｍ外径　１１．８４　ｉｎ　３００． ７０　ｍｍ内容積　０．３７９　ｃｆ／ｆｔ　３５．１８　１／ａ＋体積０．７ Ｇ４　ｃｆ／ｆｔ　７１．０２　１／ｍ空気中の空重量　６７．２　ｌｂ／ｆｔ 　１００．Ｏｋｇ／讃空気中の海水 充填重量　９４．６　ｌｂ／ｆｔ　１４０．８　ｋｇ／ｍ海水中の空重量　２１ ．５　ｌｂ／ｆｔ　３２．２　ｋｇ／ｍ海水中の海水 充填重量　４５．７　ｌｂ／ｆｔ　６８．０　ｋｇ／ｍ海水中の空 浮力係数　１．４４ 破壊厚５．３８１１ｉ　ｐｓｉ　３７１　ｂａｒｓ潰れ厚　１，５７０　ｐｓｉ 　１０８　ｂａｒｓ引張りせ ん断限界　４１９．９Ｇ５　１ｂｓ　１８１１；、８３５　ｄａｔ！理論敷設 深す２．７４７　Ｑｌ アルミ合金製マトリックス複合材で厚み１４ｍｍのゼータ形を用いれば、実施例 Ｎα１の可撓導管に比して海水中の海水充填可視導管の軽量化を１４．５％実現 でき、し力）も理論敷設深さを２．７４７メートルまでに到達させることカイ確 かめられる。
６０８２合金のマトリックス複合材を処理状態８１の５０８６．５１５４．５７ ５４．５０５２、または処理状態Ｈ１，Ｔ４また番まＴ５または丁８またはＴ９ の合金ＧＯＯ５Ａ１６９８１．６１８１．６３５１１６０８０１８０６６．６０ ７０、処理状態Ｔ６（７３合金７０ｚＯ１７０５０，７１７５，７４７５をＳＩ ＣまたはＡ１□０３の８ないし２５％の粒子で強化したマトリックス複合材で置 き換えても同等の機械的性質と重量をもつ可撓導管を製作することができる。
実施例　Ｎα７ 実施例Ｎａ、　１記載の可撓導管と同一形状であるが、Ｎα３の皮膜に使われて いる厚さＥｉ　、２ｍｍ＜７）　ＦＭ１５鋼製ゼータ形の金属紐の代りに平均寸 法３０μｍの炭化珪素粒子！５％で強化し、処理吠態旧、最終冷間加工２０％、 機械的特性Ｒｍ＝３１０ＭＰａ。
Ａ＝７％の５０５２アルミ合金製マトリックス複合材で厚さ１６ｍｍのゼータ金 属紐皮膜を用いた可視導管が製作されている。
これらの条件で、得られる可視導管の特性は以下の通りである。
実施例　７ 記　事　Ｒｍ　ＭＰａ　ＫＧ／ｎ＋　Ｄ、ｉ、　Ｅ、Ｄ、ｗｌ　ステンレス３０ ４ ８０　Ｘ　２　ａｎ たが骨組　５４０　３１　２０３．２　１０．０２リル号ン内部被覆　４．９　 ２２３．２　Ｇ、０３　１Ｇ、Ｏｍｍ厚ｔ゛−タ アルミ複合材　３４０　２８．４　２３５．２　１Ｇ、０４　リル号ン内部被覆 　５．４　２６７．２　Ｇ、０５３５°ＦＭ１５鎧装 厚２．５ｎ＋＋ｓ　７８０　３２．３　２７９．２　５．０６　テープ゛　０． ５　２８９．２　０．７５フ　リル号ン外部被覆　６．８　２９０．７　７．０ 特性値　英国単位　メートル単位 内径　８．００　ｉｎ　２０３．２０　ｗａｒｎ外径　１２．００　ｉｎ　３０ ４．７０　１１１ｍ内容積　０．３７９　ｃｆ／ｆｔ　３５．１８　１／ｍ体積 　０．７８５　ｃｆ／ｆｔ　７２．９２　１／ｉ空気中の空重量　？３．３　１ ｂ／ｆｔ　１０９．２　ｋｇ／ｍ空気中の海水 充填重量　９７．８　ｌｂ／ｆｔ　１４５．２　ｋｇ／ｍ海水中の空重量　２３ ．１　ｌｂ／ｆｔ　３４．４　ｋｇ／ｍ海水中の海水 充填重量　４７．４　ｌｂ／ｆｔ　７０．５　ｋｇ／ｍ海水中の空 浮力係数　１．４Ｂ 破壊厚　５，３８８　ｐｓｉ　３７１　ｂａｒｓ潰れ厚　１，５７０　ｐｓｉ　 １０８　ｂａｒｓ引張りせ ん断限界　４２３，４７５　１ｂｓ　１８８．３９７　ｄａＮ理論敷設 深さ　２，６７２　ｍ 破壊厚および潰れ厚において同等の特性でありながら、１１．３％のＩｐｉ量化 と、２．Ｅｉ７２メートルの理論敷設深さが得られることが確かめられている。
合金５０５２マトリツクスの代りに、処理Ｈのアルミ合金２０Ｉ７．２１１７． ５０５０．５１５４．５７５４、ＳＩＧまたはＡｌ２Ｏ，の粒子５ないし２５％ で強化され、処理ＦまたはＨの合金５０５６．５０８２．５０８１１ｉおよび５ １８３製マトリックス複合材を用いてほぼ同等の特性をもつ可撓導管を得ること ができる。
実施例　Ｎ（Ｌ８ 実施例Ｎα１記載の可撓導管と同一形状であるが、Ｎαｌの内部骨組に使われて いる厚さ２■のＡｌ５Ｉ３０４ステンレス製たがの代りに平均寸法１５μ■の炭 化珪素粒子２０％で強化し、処理旧のアルミ合金５０５２の複合材で厚さ３．５ ｍｍｎ　Ｒｓｓ＝３４０ＭＰａおよびＲｅ＝　３００ＭＰａ１　ヤング率９５， ０００ＭＰａのたがを用いた可撓導管が製作されている。
これらの条件の可撓導管の特性は以下の通りである。
実施例　８ 記　事　Ｒｍ　ＭＰａ　ＫＧ／ｉ　Ｄ、１　、　Ｅ、Ｄ、＋ｏｍｌアルミ複合材 　１４０　ｘ　３．５　ｍｍたが骨組　３２０　１９．３　２０３．２　１７． ５２リル号ン内部被覆　５．２　２３８．２　Ｇ、０３　Ｂ、７ＩＩ１ｍ厚ｔ゛ −タ ＦＭ１５　７８０　３５．８　２５０．２　Ｇ、７４リル号ン内部被覆　５　２ ５１．２　１１ｉ、０５３５°ＦＭ１５鎧装 厚２．５ｍ＋＊　７８０　３１．８　２７５．８　５．０６　テープ　０．５　 ２８５．６　０．７５７リル！ン外部被覆　Ｇ、７　２８７．１　７゜０特性値 　英国単位　メートル単位 内径　８．００　ｉｎ　２０３．２（ｌ　ｍｍ外径　１１．８５　ｉｎ　３０１ ．１０　ｍａ＋内容積　０．４０３　ｃｆ／ｆｔ　３７．４１　１／ｍ体積　０ ．７Ｅｉ６　ｃｆ／ｆｔ　７１．２１　１／ｍ空気中の空重量　７０．２　ｌｂ ／ｆｔ　１０４．５　ｋｇ／ｍ空気中の海水 充填重量　９Ｇ、０　ｌｂ／ｆｔ　１４２．９　ｋｇ／ｍ海水中の空重量　２１ ．５　ｌｂ／ｆｔ　３２．Ｏｋｇ／ｍ海水中の海水 充填重量　４７．３　ｌｂ／ｆｔ　７０．４　ｋｇ／ｍ海水中の空 浮力係数　１．４３ 破壊厚　５，３６５　ｐｓｉ　３７０　ｂａｒｓ潰れ厚　４，１３０　ｐｓｉ　 １４４　ｂａｒｓ引張りせ ん断限界　４０７，９３７　１ｂｓ　１８１，４８４　ｄａＮ理論敷設 深さ　２，５７８　ｍ 実施例Ｎα１の可視導管の破壊厚と同等でありながら、１１．４％軽量化し、し かも理論敷設深さを２，５７８メートルに、潰れ厚を高めＩＯＧバールから１４ ４バールに迄到達する可視導管を製作し得ることが確かめられる。
内部骨組を製作するために用いられるアルミ製マトリックスの細かい仕様や処理 状態がどのようなものであっても、対腐食性のある合金、特に合金１１００１１ １８０．３００３．５０５２．８５０５８１８５０８３．５４５６、ＧＯＧＯ， ＧａＯ２，６０８２，８０８３，６Ｉ０６を任意に用いることができ、同等の特 性の可撓導管が得られるはずである。シリーズ２０００および７０００の合金も 使用可能であり、粒子強化材含有量は５ないし２５重量％になる筈である。
実施例　Ｎα９ 実施例Ｎα１記載の可撓導管と同一形状であるが、内部骨組のＮ（Ｌｌ皮膜に使 われている厚さ２ＩＩＩＩｌのＡＩＳ［３０４ステンレス製たがの代りに平均寸 法２０μＩの炭化珪素粒子２０％で強化し、処理Ｈのアルミ合金３１０３のマト リックス複合材で厚さ１２ｍｒｔｉのゼータ形金属紐、Ｒｍ＝　２５０ＭＰａお よびＲｅ＝　２２０ＭＰａ１　ヤング率９０，０００ＭＰａのたがを用い、鋼Ｆ Ｍ製のゼータ形金属紐の皮膜Ｎα３の厚みを８．４ｍｍにした可撓導管が製作さ れている。
これらの条件の可視導管の特性は以下の通りである。
実施例　９ 記　事　Ｒｍ　ＭＰａ　ＫＧ／ｍ　Ｄ、ｉ　、　Ｅ、Ｄ、ｍｍ１　ｔ’−タアル ミ複合材 厚１２．０ｍｍ　２５０　１８．Ｇ　２０３．２　１２．０２リル号ン内部被覆 　４．ｌｌｉ　２２７．２　Ｇ、０３Ｇ、４ｍｍ厚七゛−り ＦＭ　１５　７８０　３２．７　２３９．２　Ｇ、４４リル号ン内部被覆　５． １　２５２．０　Ｇ、０５３５°ＦＭ１５鎧装 厚２．５關　７８０　３０．０　２Ｇ３．２　５．０６　テープ　０．５　２７ ４．０　０．７５７リル号ン外部被覆　６．５　２７５．６　７．０特性値　英 国単位　メートル単位 内径　８．００　ｉｎ　２０３．２０　順外径　１１．４０　ｉｎ　２８９．５ ０　＋ｕ＋内容積　０．３４９　ｃｆ／ｆｔ　３２．４３　１／ｍ体積　０．７ ０９　ｃｆ／ｆｔ　［ｉ５．８２　１／＋ｉ空気中の空重量　ＧＧ、２　ｌｂ／ ｆｔ　９８．５　ｋｇ／ｍｇ／中の海水 充填重量　８８．８　ｌｂ／ｆｔ　１３１．８　ｋｇ／＋。
海水中の空重量　２１．１　ｌｂ／ｆｔ　３１．３　ｋｇ／ｍｇ／中の海水 充填重量　４３．４　１ｂ／ｆｔ　６４．３　ｋｇ／ｍｇ／中の空 浮力係数　１．４６ 破壊厚　５，４２８　ｐｓｉ　３７４　ｂａｒｓ潰れ厚　１，７Ｅｉ８　ｐｓｌ 　１５９　ｂａｒｓ引張りせ ん断限界　３９１，４９５　１ｂｓ　１７４．ＩＧ９　ｄａＮ理論敷設 深さ　２，７００　ｍ 実施例Ｎ１１１の可撓導管の破壊厚と同等でありながら、アルミ複合材製の厚み １２＋ｎ＋＋＋のゼータ形金属紐製の内部骨組を用いれば、潰れ厚１５９バール をもち、しかも１８．８％の軽量化と、理論敷設深さ２，７００メートルを達成 できる。
アルミ合金３１０３をマトリックスにおいて他の全ての合金、シリーズ１０００ ．２０００．３０００．４０００．５０００．６０００および７０００で置き換 えることが可能であ゛る。
実施例　ＮＣＬｌＯ 実施例Ｎα１の可視導管と同一形状であるが、内部骨組のステンレス製たがを厚 さ１４ｍｍでＲｍ＝　３５０ＭＰａ、　Ｒｅ＝　３２０ＭＰａ１Ｅ＝　７０．Ｏ ＯＯＭＰｓの特性をもつ合金６０６１のゼータ形金属組で置き換え、耐圧ボール ド（皮膜Ｎα３）内でＦＭ１５のゼータ形金属紐を厚さ１ＯＩｌｌｌ１１１特性 Ｒａ＋＝　Ｇ２０ＭＰａおよびＡ＝３％のアルミ合金２０１７のゼータ形金属紐 で置き換えることが可能である。この条件で可視導管の諸特性は次の通りになる 。
実施例　ＩＯ 記　事　ＲｍＭＰａ　ＫＧ／ｍ　Ｄ、ｉ、　Ｅ、Ｄ、ｍｍＩｔ’−タアルミ 厚１４．０關　４００　２１．２　２Ｇ３．２　１４．０２リル号ン内部被覆　 ４．Ｇ　２３１．２　１１ｉ、０３　を−タアルミ 厚１０ｍｍ　５１０　１７．９　２４３．２　１０．０４　リル号ン内部被覆　 ５．３　２６３．２　Ｇ、０５３５°アルミ複合材鎧装 厚３．６關　Ｇ２０　１５．８　２７５．２　８．０６　テープ゛　０．５　２ ８９．６　０．７５７リル号ン外部被覆　Ｇ、８　２９１．１　７．０特性値　 英国単位　メートル単位 内径　８．００　Ｉｎ　２０３．２０　ｍｍ外径　１２．０７　ｉｎ　３０Ｇ、 ７０　ｍｍ内容積　０．３４９　ｃｆ／ｆｔ　３２．４３　１／ｍ体積　０．７ ９５　ｃｆ／ｆｔ　７３．１１　Ｉ／ｍ空気中の空重量　４９．８　ｌｂ／ｆｔ 　７２．１１　ｋｇ／ｍｇ／中の海水 充填重量　７２．１　ｌｂ／ｆｔ　１０５．５　ｋｇ／ｍｇ／中の空重量　−１ ，１ｌｂ／ｆｔ　−２，７ｋｇ／履海水海水中水 充填重量　２１．２　ｌｂ／ｆｔ　３０．Ｇ　ｋｇ／ｍｇ／中の空 浮力係数　０．９６ 破壊厚　５，４１３　ｐｓｉ　３７０　ｂａｒｓ潰れ厚　２，７２４　ｐｓｌ　 １８８　ｂａｒｓ引張りせ ん断限界　４２７，１１１ｉＧ　Ｉｂｓ　１９８，０３８　ｄａＮ理論敷設 深さ　Ｇ、４７１　ｍ 破壊厚は同等でありながら、海水中での海水光Ｊｎ可視導管の重量を６１％軽減 しおよび理論敷設深さを２，１１メートルから８．４ｎメートル迄到達させおよ び潰れ厚は１８８バールである可撓導管を製作できている。
実施例　Ｎ［Ｌ　ｌ　！ 実施例Ｎａ１Ｏと同等の可視導管でありながら、皮膜Ｎ［Ｌｌのアルミ合金製ゼ ータ形金属紐を、平均寸法７０μｍの炭化珪素粒子２０％で強化し特性Ｒｙａ＝ 　３４０ＭＰａ、　Ｒｅ＝　３００ＭＰａ、　Ａ＝　４％、Ｅ＝　１００，００ ０ＭＰａをもつアルミ合金５０５２製マトリックス複合材のゼータ形金属紐で置 き換え、皮膜Ｎα３のアルミ合金製ゼータ形金属紐を、耐圧ボールドの鎧装に用 いられるものと同等なアルミマトリックスの複合材のゼータ形金属紐で置き換え ることが可能である。
この条件の可撓導管の特性は次の通りである。
実施例　１１ 記　事　Ｒｍ　ＭＰａ　ＫＧ／ｍ　Ｄ、ｉ、　Ｅ、Ｄ、ｍｍ１　ｔ’−タアルミ 複合材 厚１４．０ｍｍ　４０Ｇ　２１．２　２０３．２　１４．０２リル待内部被覆　 ４．Ｇ　２３１．２　１１ｉ、０３　ｔ−タアルミ 厚１０ｍｎ＋　６２０　１７．９　２４３．２　１０．０４リル号ン内部被覆　 ５．３　２Ｇ３．２　１１ｉ、０５３５°アルミ複合材鎧装 厚３．６ｍｍ　Ｇ２０　１５．８　２７５．２　７．２６　テープ　０．５　２ ８９．Ｇ　Ｏ，７５７リル斡外部被覆　Ｇ、８　２９１．１　７．０特性値　英 国単位　メートル単位 内径　８．００　ｉｎ　２０３．２０　ｌ１５１１１外径　１２．０１　ｉｎ　 ３０５．１０　ｍｍ内容積　０．３４９　ｃｆ／ｆｔ　３２．４３　１／ｍ体積 　０．７８７　ｃｆ／ｆｔ　７３．１１　１／ｍ空気中の空重量　４８．６　ｌ ｂ／ｆｔ　７２．３０　ｋｇ７ｍ空気中の海水 充填重量　７０．９　ｌｂ／ｆｔ　１０５．５　ｋｇ／＋Ｉ＋海水中の空重量　 −１，８ｌｂ／ｆｔ　−２，７ｋｇ／ｍ海水中の海水 充填重量　２０．５　ｌｂ／ｆｔ　３０．ｆｉ　ｋｇ／ｍ海水中の空 浮力係数　０．９Ｂ 破壊厚　Ｂ、４３４　ｐｓｌ　４４４　ｂａｒｓ潰れ厚　２，７２４　ｐｓｉ　 ２７５　ｂａｒｓ引張りせ ん断限界　１ｂｓ　２０５，５０９　ｄａＮ理論敷設 深さ　Ｇ、７１５　ｍ 実施例階１の可撓導管に較べて、海水中の海水充填可撓導管の重量を６１％軽減 し、破壊厚を　３７０バールがら４４４バール迄増大させ、潰れ厚を１０８バー ルがら２７５バール迄、理論敷設深さを２，１７１メートルから８，７１５メ一 トル迄到達させることができる。
実施例Ｎａ１０の可撓導管と較べて、破壊厚が３７０バールから４４４バールま で、潰れ厚が１８８バールから２７５バールまで、理論敷設深さが６，４７１メ ートルから６，７１５メートルまで到達させている。
さらに、平均寸法７０ｍの炭化珪素２０％で強化されたアルミマトリックス複合 材の合金での２個の金属紐間での実験室の摩耗試験での摩耗速度は、強化材を含 まないアルミ合金で作った金属紐の摩耗速度に比較して少なくともＩＯ程度の係 数で減少している。
さらに、この摩耗速度は、摩耗条件の範囲を代表するものとして、金属紐を他の 金属組上で３ないし１０ｍｍ相対的に移動させ、同時に接触厚２ｏないし１８０ バールを与えている。この摩耗条件は、実際に可視導管が複合材で作られた金属 紐の場合に使われるとき受ける摩耗であって、ＦＭ１５鋼製の２枚の金属紐の同 じ摩耗条件で得られる結果に対して、該試験の条件にしたがって変動する係数の 最低値をいつ選んでも　１．５ないし４といった値になる。
実施例１では近似的且つ特徴的なこととして、敷設可能な水深の程度、約７１４ メートル、を他の実施例と比較するために見積りに使うことができるということ は上記の実施例から明らかである。この水深値約７１４メートルは諸表の数字と して集約された情報から直接見積りできる二つの限界の内もっとも小さいもので ある。
一つの限界は、「理論敷設深さ限度Ｊ　＝　２．１４０メートルを３で除した７ １３メートルであり、もう一つは、「潰れ厚Ｊ　＝　１．１１５メートルを１． ５で除した７４３メートルである。
前述した通り、軸方向の引張り力に応じて可撓導管の重量による水深制限が変化 する現象は、特に、少なくとも環境に応じて１倍から２倍程度実際に生じる。
実施例１１に同じ見積りを適用すると、到達深さは１．８００メートルを越える 。
実施例２から７およびｌＯまでにおいて、先行の見積りは敷設深さの見積り以下 になる。実際のところ、これらの実施例では、諸可撓導管を比較することを可能 にするためのデータとして、敷設に掛かる圧力を使っても、それに対応した内部 骨組の寸法は決められないのである。
「潰れ」は、一般に水密である外部被覆に穴が明いている場合、さらに被覆４が 水もれがあるかまたは水密性に欠陥が在る場合にかぎり生じる。
同様に、可撓導管に欠陥がなければ、敷設深さを推算すること、理論敷設深さを 考慮することおよび実施例記載の限界をもはや考慮する必要はない。本発明は、 第１図が示す可撓導管以外の構造をもつ導管にも適用される。
本発明は、骨組などの有無にかかわらず、プラスチックまたは弾性プラスチック 材料製の内管を含む可撓導管に特に適用することができる。
第２図は縫合だが８で構成される皮膜の断面を表わしている。この皮膜は一般に 内部骨組１を構成している。
第３図は、ゼータ形の引抜材９を表している。この形状ならば、隣接した螺旋状 体のくぼみ１１と協働する突起部または丸みの部分ＩＯをもつことが可能である 。これと同様に、隣接した螺旋状体の嵌合も相互に起る。
ゼータ形の引抜材は一般に耐圧鎧装の構造材に使われるが、内部骨組１の構築に も使うことができる。ゼータ以外の引抜材を用いる、特に矩形やｒＵＪ字形の単 純な形状の引抜材を用いても本発明の範囲を越えるものではない。
第３図に関しては、矩形断面の引抜材１２を点線で描いであるが、この１２によ って耐圧的骨組を完結させているのである。この例図では、そのことと同じく、 耐圧的骨組は可撓導管の内部に較べて外部にはゼータの形をした引抜材よりもむ しろゼータ形の引抜材および矩形断面の引抜材との組み合わせの方が好ましいの である。
第４図は耐圧骨組の別の例を描いたものである。この骨組の構造は、螺旋状に巻 かれたｒＵＪ字形断面の２種類の金属紐または引抜材Ｉ３および１４からできて いる。
この引抜材１４の一つは可撓導管の軸１６を基準にして外側に向かって開かれた ｒＵＪ字形の腕１５をもち、他方の引抜材１３は導管の軸に向かって開かれたｒ ＵＪ字形の腕１７をもっている。
引抜材Ｉ３の腕Ｉ７は引抜材１４のｒＵＪ字形のくぼみ１８と協働し、反対に引 抜材１４の腕１５は引抜材Ｉ３のｒＵＪ字形のくぼみ１９と協働する。
幾つかの部材が柔軟な弾性プラスチックに埋め込まれていても、特に抗張性骨組 部材がゴム被覆に埋め込まれていても本発明の範囲を越えるものではない。
本発明の適用された可撓導管の様々な構造の内で、特に実施例渠内記載のものの はかさらに次のものを挙げられる。すなわち、 ａ）被覆４がなくシリーズ２０００．５０００．６０００または７０００の内の アルミ合金製マトリックス複合材の抗張性鎧装５と耐圧鎧装３を有する第１図に よる可撓導管、 ｂ）耐圧鎧装３および被覆４がなくて少なくとも延伸材の一つがシリーズ２００ ０．５０００．６０００または７０００の内のアルミ合金製マトリックス複合材 を含む構造に残されている第１図による可撓導管、 Ｃ）ゼータ形をして耐圧強化された部材３に加えて、形状単純な断面もつフレッ トまたは延伸材、特に矩形断面で被覆４の育無をとわず少なくともシリーズ２０ ００．５０００、ＧＯＯＯまたは７０００の内のアルミ合金製マトリックス複合 材を含む構造内に残っている延伸材の一つを含む第１図による可撓導管、 ｄ）内部骨組１および被覆２を含むけれども、それらを次のもので置き換えるこ ともできる本請求記載の全実施例。すなわち、可撓性をもち同時に可撓導管の製 造過程で潰されないだけの剛性のある、最終製品に可撓性を与えるのに充分な可 撓性防水管。
本発明によれば、異なる金属製皮膜が接続している場合、たとえばアルミ合金製 マトリックス複合材に鋼またはある場合には異なる形のアルミ合金といった場合 、隔離用の被覆を特に挿入してよい。さらに、本発明の構造部材、特にそれが抗 張性鎧装で鋼製である場合、その一つを構成する異なる皮膜の間に耐摩耗材製の 被覆または皮膜を挿入することは本発明の範囲を越えるものではない。
本発明では、シリーズ２０００．３０００．５ｏｏｏ、　ｅｏｏｏまたは７００ ０の内のアルミ合金製マトリックス複合材を含む構造材が特に実質的にこれらの アルミ合金で構成されてよい。
本発明では、シリーズ２０００．３０００．５０００１ＧＯＯＯまたは７０００ の内のアルミ合金製マトリックス複合材という名称を使う場合、特定の場合をの ぞき、シリーズのそれぞれに属する合金の小分類全部を対象にしていることは勿 論である。
本発明の可撓導管は特に有機化合物製のマトリックス複合材を含んでよい。
前記の実施例（実施例２ないし１１）中で異種のアルミ合金記載の処理状態とい うのは、該合金に適した処理状態に対応しているのである。
実施例２ないし７および１１内の耐圧鎧装またはボールドに含まれる延伸材の小 分類および処理状態に関する記載は、抗張性鎧装に含まれるアルミ合金製マトリ ックス複合材の延伸材にも用いられてよい。
さらに、シリーズのアルミ合金の一つを同等の他のアルミ合金で本発明に記載の 小分類および／または処理状態で置き換えても本発明の範囲を越えるものではな い。
国際調査報告 国際調査報告 ＦＲ９０００３６１ ＳＡ　３７６１７

Claims (34)

    【特許請求の範囲】
  1. １．次の構成部材、すなわち、耐圧鎧装（３）、抗張性鎧装（５）および／また は内部骨組（１）、の一個または複数個を含む保護可撓導管であって、少なくと も前記構成部材の一つが引抜材、ケーブル、金属紐またはたがなどの延伸材の１ 個または複数個を含み、前記部材は−粒子および／またはひげ結晶などの強化材 を含むアルミ合金製マトリックス複合材で構成されていることを特徴とする保護 可撓導管。
  2. ２．前記複合材がシリーズ２０００、３０００、５０００、６０００または７０ ００のアルミ合金製マトリックス構造を有することを特徴とする特許請求の範囲 １の導管。
  3. ３．前記強化材が、重量含有量４０％以下、望ましくは３ないし２５％間に含ま れるアルミナまたは炭化珪素の粒子またはひげ結晶で構成されていることを特徴 とする特許請求の範囲１および２の導管。
  4. ４．使用粒子の寸法が４ないし４００μｍ間に含まれ、望ましくは１０ないし２ ００μｍの間に含まれていることを特徴とする特許請求の範囲１ないし３の導管 。
  5. ５．使用ひげ結晶の直径が１ないし１０μｍ、長さが１０ないし６００μｍであ る特許請求の範囲１ないし３の内の一つの導管。
  6. ６．耐圧鎧装（３）および／または抗張性鎧装（５）を含む特許請求の範囲２な いし５の導管であって、少なくとも前記鎧装の一つが少なくともシリーズ２００ ０、３０００、５０００、６０００または７０００の内の、望ましくは小分類２ ０１４、２０１７、２０２４、２１１７、２１２４、２６１８、５０５０、５０ ５２、５０５６、５０８２、５０８６、５１５４、５１８３、５７５４、６００ ５、６０６０、６０６１、６０６３、６０６６、６０７０、６０８１、６０８２ 、６１８１、６３５１、７００１、７０２０、７０４９、７０５０、７０７５、 ７０９０、７０９１、７１７５、７１７８または７４７５の内のアルミ合金製マ トリックス複合材で作られた延伸材を含むことを特徴とする導管。
  7. ７．特許請求の範囲１ないし６の一つの導管であって、アルミ合金製マトリック ス複合材からなる前記延伸材の引張り破壊に対する耐力が少なくとも３００ＭＰ ｓに等しく、望ましくは少なくとも３５０ＭＰａに等しいことを特徴とする導管 。
  8. ８．内部骨組（１）を含む特許請求の範囲１の導管であって、前記骨組が少なく ともシリーズ１０００、２０００、３０００、４０００、５０００、６０００ま たは７０００の内のひとつ、望ましくは小分類１１００、１１８０、３１０３、 ５０５０、５０５２、５０５６、５０８３、５４５６、６０６０、６０６１、６ ０８２、６０８３または６１０６の一つのアルミ合金製マトリックス複合材で作 られたひとつの延伸材を含むことを特徴とする導管。
  9. ９．骨組（１）を含む特許請求の範囲１ないし６の一つの導管であって、前記骨 組が、引張り破壊耐力（Ｒｍ）が少なくとも２００ＭＰａに等しく、望ましくは 少なくとも２５０ＭＰａに等しく、且つ０．２％の弾性限度Ｒｅ８．２が少なく とも１５０ＭＰａに等しく、望ましくは１９０ＭＰａに等しいアルミ合金製マト リックス複合材からなる少なくとも一つの延伸材を含むことを特徴とする導管。
  10. １０．前記特許請求の範囲の一つの導管であって、該導管がアルミ合金製マトリ ックス複合材からなる延伸材を少なくとも含む内部骨組を含み、前記延伸材が引 抜材または嵌合または縫合金属紐であることを特徴とする導管。
  11. １１．特許請求の範囲８の導管であって、前記延伸材が「ゼータ」形（９）であ ることを特徴とする導管。
  12. １２．アルミ合金製マトリックス複合材からなる前記延伸材のヤング率が７５， ０００ＭＰａ（７，６５０Ｋｇ／ｍｍ２）以上であることを特徴とする導管。
  13. １３．延伸材が熱間延伸または圧延加工を施工されていることを特徴とする特許 請求の範囲１ないし１１の導管。
  14. １４．半泥状または液状のアルミ合金に一定の揺動を与えながら強化材を添加す る、特許請求の範囲１ないし１１の導管。
  15. １５．特許請求の範囲１０の導管であって、アルミ合金製マトリックス複合材か らなる前記延伸材が最終工程で冷間成型を施工され、または／および焼戻し処理 を施工されることを特徴とする導管。
  16. １６．特許請求の範囲１ないし１５の一つの導管であって、前記延伸材がシリー ズ２０００、６０００、７０００のアルミ合金を用いる場合は少なくとも３％比 率の、またはシリーズ５０００のアルミ合金を用いる場合は少なくとも１０％比 率の冷間成型を施工されていることを特徴とする導管。
  17. １７．特許請求の範囲１ないし１５の一つの導管であって、前記延伸材がシリー ズ２０００、６０００または７０００のアルミ合金製マトリックス複合材使用の 場合、３ないし４０％間に、および望ましくは５ないし２０％間に含まれる比率 の冷間成型を施工されていることを特徴とする導管。
  18. １８．特許請求の範囲１ないし１３の一つの導管であって、前記延伸材が、シリ ーズ５０００のアルミ合金製マトリックス複合材使用の場合、２０ないし９０％ 間、望ましくは１０ないし６０％間に含まれる比率の冷間成型を施工されている ことを特徴とする導管。
  19. １９．前記特許請求の範囲の一つの導管であって、前記延伸材が冷間圧延または 延伸成型を施工されていることを特徴とする導管。
  20. ２０．特許請求の範囲１６の導管であって、前記延伸材が部分または全体焼戻し または特性パラメータが前記冷間成型比率および／または合金の性質にしたがっ て変化する焼入れ焼戻し加工を施工されていることを特徴とする導管。
  21. ２１．特許請求の範囲１ないし１７の一つの導管であって、アルミ製複合材を含 む前記構成部材が防食用の合金で被覆されていることを特徴とする導管。
  22. ２２．骨組、被覆および鎧装を含み、前記骨組は縫合たがまたは特にゼータ形縫 合の金属紐を含み、前記鎧装は引抜材、ケーブルまたは金属紐である部材を１３ ．１３．含む前記特許請求の範囲の一つの導管であって、前記たがまたは前記骨 組の縫合金属紐はシリーズ２０００、３０００、４０００、５０００、６０００ または７０００のアルミ合金製マトリックス複合材からなり、および／または前 記鎧装の前記延伸材はシリーズ２０００、５０００、６０００または７０００の アルミ合金製マトリックス複合材で構築されていることを特徴とする導管。
  23. ２３．特許請求の範囲２２の導管であって、該導管が、たがで構築された骨組ま たは鋼製またはアルミ合金製の縫合金属紐を含むことを特徴とする導管。
  24. ２４．特許請求の範囲２２の導管であって、前記鎧装が鋼を含みまたはアルミ合 金で構成されていることを特徴とする導管。
  25. ２５．特許請求の範囲３の導管であって、前記抗張性鎧装が主として鋼を含み且 つ前記ボールトが主としてアルミ合金製マトリックス複合材を含むことを特徴と する導管。
  26. ２６．特許請求の範囲３の導管であって、前記耐圧鎧装またはボールトが主に鋼 を含み前記抗張性鎧装が主にアルミ合金製マトリックス複合材を含むことを特徴 とする導管。
  27. ２７．特許請求の範囲５または２６の一つの導管であって、該導管が耐摩耗性且 つ望ましくは防水的であり且つ電気的に絶縁性である被覆を、抗張性ボールトお よび鎧装間に含んでいることを特徴とする導管。
  28. ２８．特許請求の範囲３の導管であって、前記抗張性鎧装および前記ボールトが 主にシリーズ２０００、３０００、５０００、６０００または７０００のアルミ 合金製マトリックス複合材を含んでいることを特徴とする導管。
  29. ２９．前記特許請求の範囲の一つの導管であって、該導管が主にアルミ合金製マ トリックス複合材からなる外部たがまたは外部縫合可能金属紐を含んでいること を特徴とする導管。
  30. ３０．前記特許請求の範囲の一つの導管であって、該導管が少なくとも主にシリ ーズ２０００、５０００、６０００または７０００のアルミ合金製マトリックス 複合材から製作されたゼータ形、「Ｕ」字形等の嵌合形断面形状を有する引抜材 から生成された止め金を含む耐圧鎧装を含むことを特徴とする導管。
  31. ３１．半泥状または液状のアルミ合金の撹拌中に強化材を混入することによって 前記材料を得ることを特徴とするアルミ合金製マトリックス複合材からなる延伸 材の精巧な工程。
  32. ３２．前記アルミ合金が溶解炉から流出し且つ型に注入される瞬間に強化材の前 記混入が実行されることを特徴とする特許請求の範囲３１の工程。
  33. ３３．型に注入された生成物が、１５０ないし５００℃の間に含まれる温度で極 めて長尺の板材の生成物として熱間圧延で連続的に変形されることを特徴とする 特許請求の範囲３２の工程。
  34. ３４．前記注入生成物が１５０ないし５００℃間に含まれる温度で熱間延伸され ることを特徴とする特許請求の範囲３２の工程。
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