JPH0445244A - 疲労強度の優れた迅速窒化用鋼 - Google Patents
疲労強度の優れた迅速窒化用鋼Info
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- JPH0445244A JPH0445244A JP15141690A JP15141690A JPH0445244A JP H0445244 A JPH0445244 A JP H0445244A JP 15141690 A JP15141690 A JP 15141690A JP 15141690 A JP15141690 A JP 15141690A JP H0445244 A JPH0445244 A JP H0445244A
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Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は機械構造部品に用いられる窒化用鋼に関し、詳
しくは窒化処理後の靭性に優れ、かつ短時間の窒化処理
で所望の硬さが得られ、かつ疲労強度の優れた迅速窒化
用鋼に関する。
しくは窒化処理後の靭性に優れ、かつ短時間の窒化処理
で所望の硬さが得られ、かつ疲労強度の優れた迅速窒化
用鋼に関する。
［従来の技術］
機械構造部品の熱処理歪みの小さい表面硬化法の一種に
窒化処理がある。これはＡ１変態点以下の温度でＮＨ２
ガス中で被処理物を処理し、窒素を鋼中に拡散させ、表
層部を硬化させるものである。
窒化処理がある。これはＡ１変態点以下の温度でＮＨ２
ガス中で被処理物を処理し、窒素を鋼中に拡散させ、表
層部を硬化させるものである。
［発明が解決しようとする課題］
この方法は浸炭処理のごとく処理温度が高くなくまた焼
入れをする必要がないので、被処理物に熱処理歪み生じ
させることが少ない。しかし窒化処理は３０〜５０時閏
と長い処理時間を要するため、生産性が極めて悪い。
入れをする必要がないので、被処理物に熱処理歪み生じ
させることが少ない。しかし窒化処理は３０〜５０時閏
と長い処理時間を要するため、生産性が極めて悪い。
例えば、従来窒化用鋼としてＳＣＭ４３５（０゜３５Ｃ
−０，７５Ｍｎ−１，０Ｃｒ−０，２Ｍｏ）やＳＡＣＭ
６４５（０，４５Ｃ０，４Ｓｉ−１，５Ｃｒ−０，２Ｍ
ｏ −１、、ＯＡ ｌ）が多く使用されているが、ＳＣ
Ｍ４３５の場合、疲労強度を確保するには長時間処理を
施す必要があり、また、ＳＡＣＭ６５４の場合表面硬さ
がＨｖｌＯｏｏと高いため長時間処理しても疲労強度が
劣る。
−０，７５Ｍｎ−１，０Ｃｒ−０，２Ｍｏ）やＳＡＣＭ
６４５（０，４５Ｃ０，４Ｓｉ−１，５Ｃｒ−０，２Ｍ
ｏ −１、、ＯＡ ｌ）が多く使用されているが、ＳＣ
Ｍ４３５の場合、疲労強度を確保するには長時間処理を
施す必要があり、また、ＳＡＣＭ６５４の場合表面硬さ
がＨｖｌＯｏｏと高いため長時間処理しても疲労強度が
劣る。
［課題を解決するための手段］
本発明者等は曲げ強度、靭性、疲労強度と窒化処理後の
表面硬さおよび有効硬化深さ（微少マイクロビッカース
硬さＨｖ＝４００に対応する距離）と合金元素の関係に
ついて鋭意研究を重ねた。その結果Ｃｒ、Ｖの複合効果
を利用し、表面硬さをＨｖ５５０〜７００、有効硬化深
さを０．３０ｗｈ−以上とすることにより、迅速窒化と
疲労強度が著しく改善されるという新たな知見を得た。
表面硬さおよび有効硬化深さ（微少マイクロビッカース
硬さＨｖ＝４００に対応する距離）と合金元素の関係に
ついて鋭意研究を重ねた。その結果Ｃｒ、Ｖの複合効果
を利用し、表面硬さをＨｖ５５０〜７００、有効硬化深
さを０．３０ｗｈ−以上とすることにより、迅速窒化と
疲労強度が著しく改善されるという新たな知見を得た。
また、曲げ強度、靭性については窒化処理の際に鋼の曲
げ強度、靭性が落ちる原因について検討を重ねた。
げ強度、靭性が落ちる原因について検討を重ねた。
そして、Ａ１を脱酸剤または結晶粒微細化を目的とする
範囲に抑え、低ＣとＭｏの添加により靭性と曲げ荷重に
対する亀裂発生の低下を軽減することのできることを知
見した。
範囲に抑え、低ＣとＭｏの添加により靭性と曲げ荷重に
対する亀裂発生の低下を軽減することのできることを知
見した。
本発明は前記知見に基づいて完成されたものであって、
本発明の第１発明の疲労強度の優れた迅速窒化用鋼は重
量比でＣ；０．１０〜０．３９％、Ｓｉ；０．０５〜０
．５０％、Ｍｎ：０．３〜１．．５％、Ｃｒ：０．５〜
２．０％、Ｍｏ；０．１０〜０．５０％、Ｖ；０．０２
〜０．３０％、Ａｌ；０．０３０％以下、０；２０ｐｐ
ｍ以下を含有し、残部Ｆｅおよび不純物元素からなるこ
とを要旨とする。
本発明の第１発明の疲労強度の優れた迅速窒化用鋼は重
量比でＣ；０．１０〜０．３９％、Ｓｉ；０．０５〜０
．５０％、Ｍｎ：０．３〜１．．５％、Ｃｒ：０．５〜
２．０％、Ｍｏ；０．１０〜０．５０％、Ｖ；０．０２
〜０．３０％、Ａｌ；０．０３０％以下、０；２０ｐｐ
ｍ以下を含有し、残部Ｆｅおよび不純物元素からなるこ
とを要旨とする。
また、第２発明は第１発明にさらにＴｉ；０．０２〜０
．３０％およびＮｂ；０．０２〜０．３０％のうち１種
または２種を含有し、第３発明は第１発明にさらにＳ；
０．１０％以下およびＰｂ；０．１０％以下のうち１種
または２種を含有し、第４発明は第１発明にさらにＴｉ
；０．０２〜０．３０％およびＮｂ；Ｏ、ｏ ２〜０．
３０％のうち１種または２種と、Ｓ、０．１０％以下お
よびＰｂ、０．１０％以下のうち１種または２種を含有
し、残部Ｆｅおよび不純物からなることを要旨とする。
．３０％およびＮｂ；０．０２〜０．３０％のうち１種
または２種を含有し、第３発明は第１発明にさらにＳ；
０．１０％以下およびＰｂ；０．１０％以下のうち１種
または２種を含有し、第４発明は第１発明にさらにＴｉ
；０．０２〜０．３０％およびＮｂ；Ｏ、ｏ ２〜０．
３０％のうち１種または２種と、Ｓ、０．１０％以下お
よびＰｂ、０．１０％以下のうち１種または２種を含有
し、残部Ｆｅおよび不純物からなることを要旨とする。
次に、本発明の迅速窒化用鋼の成分限定理由について説
明する。
明する。
Ｃ；０．１０〜０３９％
Ｃは鋼の基本的な靭性と強度を確保するため必要な元素
であり、この効果を確保するなめには少なくとも０．１
０％以上含有されることが必要である。しかし、０．３
９％を越えて含有されると有効硬化深さが低下し、被剛
性および靭性が劣化するので、上限を０．３９％とした
。
であり、この効果を確保するなめには少なくとも０．１
０％以上含有されることが必要である。しかし、０．３
９％を越えて含有されると有効硬化深さが低下し、被剛
性および靭性が劣化するので、上限を０．３９％とした
。
Ｓ ＋；０．０５〜０．５０％
Ｓｉは通常脱酸剤として添加されるが、固溶強化により
窒化処理後の芯部硬さを高める。前記効果を得るために
は０．０５％以上の含有が必要である。しかし、０．５
０％を越えて含有されると、窒化性を悪くシシかも加工
性が劣化するので上限を０．５０％とした。
窒化処理後の芯部硬さを高める。前記効果を得るために
は０．０５％以上の含有が必要である。しかし、０．５
０％を越えて含有されると、窒化性を悪くシシかも加工
性が劣化するので上限を０．５０％とした。
Ｍｎ；０．３〜１．５％
Ｍｎは鋼の基本的な強度を確保するために必要な元素で
あり、前記効果を得るためには少なくとも０３％以上の
含有が必要である。しかし、１５％を越えて含有される
と加工性が悪くなり、靭性も劣化するので、上限を１．
５％とした。
あり、前記効果を得るためには少なくとも０３％以上の
含有が必要である。しかし、１５％を越えて含有される
と加工性が悪くなり、靭性も劣化するので、上限を１．
５％とした。
Ｃｒ；０．５〜２．０％
Ｃ「は窒化による侵入Ｎと結合し表面硬さを高め、硬化
深さを増すとともに耐ピツチング性と疲労強度を付与す
る元素である。疲労強度と耐ピツチング性と併せて要求
される表面硬度Ｈｖ５５０と有効硬化深さ０．３０ｍ−
を確保するため、０．５％以上含有されることが必要で
ある。しかし、多量の含有は有効硬化深さを得るのに長
時間の処理を要する上に疲労強度を下げるので、上限を
２゜０％とした。
深さを増すとともに耐ピツチング性と疲労強度を付与す
る元素である。疲労強度と耐ピツチング性と併せて要求
される表面硬度Ｈｖ５５０と有効硬化深さ０．３０ｍ−
を確保するため、０．５％以上含有されることが必要で
ある。しかし、多量の含有は有効硬化深さを得るのに長
時間の処理を要する上に疲労強度を下げるので、上限を
２゜０％とした。
Ｍｏ；０．１０〜０．５０％
Ｍｏは窒化処理による靭性の低下を抑制するために必要
な元素で、この効果を得るためには０゜１０％以上の含
有が必要である。しかし、０．５０％を越えて含有され
ると、炭化物の析出がま著になり、靭性が向上せず、加
工性も劣化するので、上限を０．５０％とした。
な元素で、この効果を得るためには０゜１０％以上の含
有が必要である。しかし、０．５０％を越えて含有され
ると、炭化物の析出がま著になり、靭性が向上せず、加
工性も劣化するので、上限を０．５０％とした。
Ａｌ；０．０３０％以下
Ａ１は鋼の窒化性を向上するのに必要な元素であるが、
Ａ Ｉ２０ ｓクラスター形成のために地きずの原因と
なり、また転勤疲労の基点となり剥離しやすい。また、
表層にＡ１窒化物を形成するため、表層が脆くなり、曲
げ荷重に対し亀裂発生応力を低下させるため、疲労強度
および靭性を低下させる。従って上限を０．０３０％と
した。
Ａ Ｉ２０ ｓクラスター形成のために地きずの原因と
なり、また転勤疲労の基点となり剥離しやすい。また、
表層にＡ１窒化物を形成するため、表層が脆くなり、曲
げ荷重に対し亀裂発生応力を低下させるため、疲労強度
および靭性を低下させる。従って上限を０．０３０％と
した。
Ｖ、０．０２〜０．３０％
■はＮおよびＣと結合して炭窒化物を形成し、表面硬さ
および有効硬化深さを向上させる。有効硬化深さを向上
させるためには０．０２％以上含有することが必要であ
る。しかし、０．３０％以上含有すると、炭窒化物の析
出が項著になり靭性が低下するので、上限を０．３０％
とした。
および有効硬化深さを向上させる。有効硬化深さを向上
させるためには０．０２％以上含有することが必要であ
る。しかし、０．３０％以上含有すると、炭窒化物の析
出が項著になり靭性が低下するので、上限を０．３０％
とした。
０；０．００２０％以下
ＯはＡ１と結合しＡ Ｉ２０３クラスターを形成するた
め、地きずの原因となり、また転勤疲労の起点となり剥
離しやすいなめ、疲労強度を低下させる原因になる。従
って、上限を０．００２０％以下とした。
め、地きずの原因となり、また転勤疲労の起点となり剥
離しやすいなめ、疲労強度を低下させる原因になる。従
って、上限を０．００２０％以下とした。
Ｔｉ；０．０２〜０．３０％、Ｎｂ、０．０２〜０．３
０％ ＴｉおよびＮｂはＮおよびＣと結合して炭窒化物を形成
し、表面硬さおよび有効硬化深さを向上させる。有効硬
化深さを向上させるためには、０゜０２％以上含有する
ことが必要である。しかし、０．３０％を越えて含有す
ると、炭窒化物の析出が顕著になり、靭性が低下するの
で、上限を０゜３０％とした。
０％ ＴｉおよびＮｂはＮおよびＣと結合して炭窒化物を形成
し、表面硬さおよび有効硬化深さを向上させる。有効硬
化深さを向上させるためには、０゜０２％以上含有する
ことが必要である。しかし、０．３０％を越えて含有す
ると、炭窒化物の析出が顕著になり、靭性が低下するの
で、上限を０゜３０％とした。
Ｓ；０．１０％以下、Ｐｂ、０．１０以下％Ｓおよびｐ
ｂは鋼の被剛性を向上させるのに必要な元素である。し
かし、０．１０％を越えて含有されると被剛性は向上さ
せるが耐ピツチング性および靭性を劣化させるので上限
を０．１０％とした。
ｂは鋼の被剛性を向上させるのに必要な元素である。し
かし、０．１０％を越えて含有されると被剛性は向上さ
せるが耐ピツチング性および靭性を劣化させるので上限
を０．１０％とした。
［実施例コ
つぎに本発明鋼の特徴を従来鋼、比較鋼と比べて実施例
でもって明らかにする。
でもって明らかにする。
第１表はこれら供試鋼の化学成分を示すものである。
第１表において、Ａ〜Ｅ鋼は第１発明鋼、Ｆ〜Ｈ鋼は第
２発明鋼、１〜に鋼は第３発明鋼。Ｌ〜ｏ釧は第４発明
鋼である。Ｐ鋼はＣ「含有量の高い比較鋼、Ｑ鋼はＭｏ
を含有しない比較鋼、Ｐ鋼はＣｒ含有量が低い比較鋼、
Ｓ鋼はＶ含有量の低い比較鋼である。Ｔ鋼はＳＣＭ４３
５に相当する従来鋼、同じくＵ鋼はＳＡＣＭ６４５に相
当する従来鋼である。
２発明鋼、１〜に鋼は第３発明鋼。Ｌ〜ｏ釧は第４発明
鋼である。Ｐ鋼はＣ「含有量の高い比較鋼、Ｑ鋼はＭｏ
を含有しない比較鋼、Ｐ鋼はＣｒ含有量が低い比較鋼、
Ｓ鋼はＶ含有量の低い比較鋼である。Ｔ鋼はＳＣＭ４３
５に相当する従来鋼、同じくＵ鋼はＳＡＣＭ６４５に相
当する従来鋼である。
（以 下 余 白 ）
これら供試材を焼入れ焼もどしして芯部硬さＨｖ３００
に調質した後、各試験片に加工ｆ＆Ａ〜Ｓ鋼は５２０〜
５５０℃で１５時間のガス窒化処理を施し、Ｔ、Ｕ鋼は
５２０〜５５０℃で３０時間のガス窒化処理を施した。
に調質した後、各試験片に加工ｆ＆Ａ〜Ｓ鋼は５２０〜
５５０℃で１５時間のガス窒化処理を施し、Ｔ、Ｕ鋼は
５２０〜５５０℃で３０時間のガス窒化処理を施した。
窒化処理後の供試鋼について、表面硬さ（Ｈｖ）、有効
硬化深さ（＊−）、芯部硬さ（Ｈｖ）を測定すると共に
、３０ｋｇシャルピー衝撃試験を行った。測定した結果
は第２表に示した。また、小野式回転曲げ平滑試験の結
果より得られた耐久限度と、表面硬さおよび有効硬化深
さを第１図に示した。
硬化深さ（＊−）、芯部硬さ（Ｈｖ）を測定すると共に
、３０ｋｇシャルピー衝撃試験を行った。測定した結果
は第２表に示した。また、小野式回転曲げ平滑試験の結
果より得られた耐久限度と、表面硬さおよび有効硬化深
さを第１図に示した。
（以下余白）
第
表
第２表と第１図から明らかなように、比較鋼Ｐは表面硬
さが高く、有効深さも浅いため、疲労強度が低い、比較
鋼Ｑは表面硬さを満足し、有効硬化深さも満足するが、
衝撃値が極めて低い、比較鋼Ｒは表面硬さが低く、有効
硬化深さも浅いなめ、疲労強度が低い。比較鋼Ｓは有効
硬化深さが浅いため、疲労強度が低い、従来鋼について
は、８０Ｍ４３５相当のＴ鋼は表面硬さが低くかつ有効
硬化深さも浅い、またＳＡＣＭ６４５相当のＵ鋼につい
ては、表面硬さは異常に高いため疲労強度が著しく低く
、衝撃値も満足するものではない。
さが高く、有効深さも浅いため、疲労強度が低い、比較
鋼Ｑは表面硬さを満足し、有効硬化深さも満足するが、
衝撃値が極めて低い、比較鋼Ｒは表面硬さが低く、有効
硬化深さも浅いなめ、疲労強度が低い。比較鋼Ｓは有効
硬化深さが浅いため、疲労強度が低い、従来鋼について
は、８０Ｍ４３５相当のＴ鋼は表面硬さが低くかつ有効
硬化深さも浅い、またＳＡＣＭ６４５相当のＵ鋼につい
ては、表面硬さは異常に高いため疲労強度が著しく低く
、衝撃値も満足するものではない。
これに比較して本発明鋼は表面硬さが５７０〜６８０の
表面硬さを示し、有効硬化深さも０．３０〜０．３６ｍ
−の有効硬化深さを示し、疲労強度についても、従来材
のＳＣＭ４３５以上の疲労強度を示すことが明らかにな
った。
表面硬さを示し、有効硬化深さも０．３０〜０．３６ｍ
−の有効硬化深さを示し、疲労強度についても、従来材
のＳＣＭ４３５以上の疲労強度を示すことが明らかにな
った。
［発明の効果］
本発明の疲労強度の優れた迅速窒化用鋼は以上説明した
ように、窒化処理後の表面硬さをＨｖ５５０−７００お
よび有効硬化深さを０３０１１ＩＩｍ以上にすることに
より疲労強度を改善し、Ｃｒ＝Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂの最適化
により迅速窒化性を付与し、窒化による靭性の低下を低
ＣとＡ１を抑糾し、Ｍｏの添加により軽減したものであ
り、窒化処理後の強度特に内部強度と靭性の高い窒化用
鋼を得ることができるという優れた効果を奏し疲労強度
と迅速窒化性に優れた機械構造用部品を得るために極め
て有用である。
ように、窒化処理後の表面硬さをＨｖ５５０−７００お
よび有効硬化深さを０３０１１ＩＩｍ以上にすることに
より疲労強度を改善し、Ｃｒ＝Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂの最適化
により迅速窒化性を付与し、窒化による靭性の低下を低
ＣとＡ１を抑糾し、Ｍｏの添加により軽減したものであ
り、窒化処理後の強度特に内部強度と靭性の高い窒化用
鋼を得ることができるという優れた効果を奏し疲労強度
と迅速窒化性に優れた機械構造用部品を得るために極め
て有用である。
第１図は本発明鋼、比較鋼および従来鋼のＣｒ含有量と
表面硬さ、有効硬化深さおよび耐久限度どの関係を示す
図である。
表面硬さ、有効硬化深さおよび耐久限度どの関係を示す
図である。
Claims (4)
- （１）重量比でＣ；０．１０〜０．３９％、Ｓｉ；０．
０５〜０．５０％、Ｍｎ；０．３〜１．５％、Ｃｒ；０
．５〜２．０％、Ｍｏ；０．１０〜０．５０％、Ｖ；０
．０２〜０．３０％、Ａｌ；０．０３０％以下、Ｏ；２
０ｐｐｍ以下を含有し、残部Ｆｅおよび不純物元素から
なることを特徴とする疲労強度の優れた迅速窒化用鋼。 - （２）重量比でＣ；０．１０〜０．３９％、Ｓｉ；０．
０５〜０．５０％、Ｍｎ；０．３〜１．５％、Ｃｒ；０
．５〜２．０％、Ｍｏ；０．１０〜０．５０％、Ｖ；０
．０２〜０．３０％、Ａｌ；０．０３０％以下、Ｏ；２
０ｐｐｍ以下を含有し、さらにＴｉ；０．０２〜０．３
０％およびＮｂ；０．０２〜０．３０％のうち１種また
は２種を含有し、残部Ｆｅおよび不純物元素からなるこ
とを特徴とする疲労強度の優れた迅速窒化用鋼。 - （３）重量比でＣ；０．１０〜０．３９％、Ｓｉ；０．
０５〜０．５０％、Ｍｎ；０．３〜１．５％、Ｃｒ；０
．５〜２．０％、Ｍｏ；０．１０〜０．５０％、Ｖ；０
．０２〜０．３０％、Ａｌ；０．０３０％以下、Ｏ；２
０ｐｐｍ以下を含有し、さらにＳ；０．１０％以下およ
びＰｂ；０．１０％以下のうち１種または２種を含有し
、残部Ｆｅおよび不純物元素からなることを特徴とする
疲労強度の優れた迅速窒化用鋼。 - （４）重量比でＣ；０．１０〜０．３９％、Ｓｉ；０．
０５〜０．５０％、Ｍｎ；０．３〜１．５％、Ｃｒ；０
．５〜２．０％、Ｍｏ；０．１０〜０．５０％、Ｖ；０
．０２〜０．３０％、Ａｌ；０．０３０％以下、Ｏ；２
０ｐｐｍ以下を含有し、さらにＴｉ；０．０２〜０．３
０％およびＮｂ；０．０２〜０．３０％のうち１種また
は２種を含有し、さらにＳ；０．１０％以下およびＰｂ
；０．１０％以下のうち１種または２種を含有し、残部
Ｆｅおよび不純物元素からなることを特徴とする疲労強
度の優れた迅速窒化用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15141690A JPH0445244A (ja) | 1990-06-09 | 1990-06-09 | 疲労強度の優れた迅速窒化用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15141690A JPH0445244A (ja) | 1990-06-09 | 1990-06-09 | 疲労強度の優れた迅速窒化用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0445244A true JPH0445244A (ja) | 1992-02-14 |
Family
ID=15518138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15141690A Pending JPH0445244A (ja) | 1990-06-09 | 1990-06-09 | 疲労強度の優れた迅速窒化用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0445244A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2783840A1 (fr) * | 1998-09-30 | 2000-03-31 | Aubert & Duval Sa | Acier permettant des cinetiques de nitruration elevees, procede pour son obtention et pieces formees avec cet acier |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6075547A (ja) * | 1983-09-28 | 1985-04-27 | Aichi Steel Works Ltd | 浸炭用鋼 |
| JPS6254064A (ja) * | 1985-09-02 | 1987-03-09 | Aichi Steel Works Ltd | 高品質肌焼鋼の製造法 |
| JPS62270752A (ja) * | 1986-05-19 | 1987-11-25 | Daido Steel Co Ltd | 窒化処理性に優れた快削鋼 |
| JPH01247561A (ja) * | 1988-03-30 | 1989-10-03 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高強度高靭性肌焼鋼 |
-
1990
- 1990-06-09 JP JP15141690A patent/JPH0445244A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6075547A (ja) * | 1983-09-28 | 1985-04-27 | Aichi Steel Works Ltd | 浸炭用鋼 |
| JPS6254064A (ja) * | 1985-09-02 | 1987-03-09 | Aichi Steel Works Ltd | 高品質肌焼鋼の製造法 |
| JPS62270752A (ja) * | 1986-05-19 | 1987-11-25 | Daido Steel Co Ltd | 窒化処理性に優れた快削鋼 |
| JPH01247561A (ja) * | 1988-03-30 | 1989-10-03 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高強度高靭性肌焼鋼 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2783840A1 (fr) * | 1998-09-30 | 2000-03-31 | Aubert & Duval Sa | Acier permettant des cinetiques de nitruration elevees, procede pour son obtention et pieces formees avec cet acier |
| WO2000018975A1 (fr) * | 1998-09-30 | 2000-04-06 | Aubert & Duval | Acier de nitruration, procede pour son obtention et pieces formees avec cet acier |
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| A02 | Decision of refusal |
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