JPH0441052A - 薄肉鋳片の連続鋳造方法 - Google Patents
薄肉鋳片の連続鋳造方法Info
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- JPH0441052A JPH0441052A JP14848690A JP14848690A JPH0441052A JP H0441052 A JPH0441052 A JP H0441052A JP 14848690 A JP14848690 A JP 14848690A JP 14848690 A JP14848690 A JP 14848690A JP H0441052 A JPH0441052 A JP H0441052A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、薄肉鋳片の連続鋳造方法、特にツインドラム
式連続鋳造方法に関する。
式連続鋳造方法に関する。
ツインドラム式（または「双ロール式」等）の連続鋳造
方法は、一対の回転冷却ドラム間に溶鋼を注入し、冷却
ドラムの間隔に対応する厚さの鋳片を鋳造する連続鋳造
方法であり、特に製品厚さに近い厚さの薄肉鋳片の鋳造
に適している。
方法は、一対の回転冷却ドラム間に溶鋼を注入し、冷却
ドラムの間隔に対応する厚さの鋳片を鋳造する連続鋳造
方法であり、特に製品厚さに近い厚さの薄肉鋳片の鋳造
に適している。
冷却ドラムとサイド堰とで構成された鋳型内では注入さ
れた溶鋼が湯溜りを形成し、湯溜り内の溶湯が冷却ドラ
ムの外周面上で冷却されて凝固殻を形成し、冷却ドラム
の回転に伴って両方の冷却ドラム外周面上で成長した凝
固殻が両ドラムの最近接点（いわゆる「キッシング・ポ
イント」）付近で合体して凝固を完了し、鋳片となって
冷却ドラム間から引き出される。
れた溶鋼が湯溜りを形成し、湯溜り内の溶湯が冷却ドラ
ムの外周面上で冷却されて凝固殻を形成し、冷却ドラム
の回転に伴って両方の冷却ドラム外周面上で成長した凝
固殻が両ドラムの最近接点（いわゆる「キッシング・ポ
イント」）付近で合体して凝固を完了し、鋳片となって
冷却ドラム間から引き出される。
ツインドラム式連続鋳造方法においては、鋳片の横割れ
を防止するた袷に、冷却ドラム外周面上の付着物厚さを
均一にする方法がすでに提案されている（例えば、特開
昭６０−１８４４４９号公報、特開昭６２−１７６６５
０号公報等）。付着物の生成要因は、溶鋼中の揮発成分
に起因する酸化物や、湯溜り表面に浮遊するスカム等で
あり、付着物はこれらの要因が不規則に組み合わさって
生成するために厚さが不均一となる。その結果、冷却ド
ラム外周面上での凝固殻形成・成長も不均−になって鋳
片横割れが発生する。そこで、上言己の従来法では、冷
却ドラム外周面を回転ブラシで清浄化し、付着物厚さの
均一化を図ることにより、鋳片横割れを防止しようとし
ている。
を防止するた袷に、冷却ドラム外周面上の付着物厚さを
均一にする方法がすでに提案されている（例えば、特開
昭６０−１８４４４９号公報、特開昭６２−１７６６５
０号公報等）。付着物の生成要因は、溶鋼中の揮発成分
に起因する酸化物や、湯溜り表面に浮遊するスカム等で
あり、付着物はこれらの要因が不規則に組み合わさって
生成するために厚さが不均一となる。その結果、冷却ド
ラム外周面上での凝固殻形成・成長も不均−になって鋳
片横割れが発生する。そこで、上言己の従来法では、冷
却ドラム外周面を回転ブラシで清浄化し、付着物厚さの
均一化を図ることにより、鋳片横割れを防止しようとし
ている。
しかし、これら従来法では、付着物厚さの均一化によっ
て横割れは防止できても、鋳造中に付着物厚さが徐々に
増加し、それに伴って鋳片厚さが減少することとなって
所定厚さの鋳片が安定して得られないという問題があっ
た。
て横割れは防止できても、鋳造中に付着物厚さが徐々に
増加し、それに伴って鋳片厚さが減少することとなって
所定厚さの鋳片が安定して得られないという問題があっ
た。
本発明は、前記従来法に内在する問題を解決し、鋳片の
横割れを防止するとともに、付着物厚さを一定に維持す
ることにより所定厚さの鋳片を安定して鋳造することが
可能な薄肉鋳片の連続鋳造方法を提供することを目的と
する。
横割れを防止するとともに、付着物厚さを一定に維持す
ることにより所定厚さの鋳片を安定して鋳造することが
可能な薄肉鋳片の連続鋳造方法を提供することを目的と
する。
〔課題を解決するための手段〕
前記課題は、本発明によれば、一対の回転冷却ドラム間
に溶鋼を注入し、冷却ドラムの間隔に対応する厚さの鋳
片を鋳造する薄肉鋳片の連続鋳造方法において、 外周面を回転ブラシよりも高い硬度の材質で被覆した冷
却ドラムを用い、この冷却ドラム外周面の付着物を回転
ブラシで除去しながら鋳造を行うことを特徴とする薄肉
鋳片の連続鋳造方法によって達成される。
に溶鋼を注入し、冷却ドラムの間隔に対応する厚さの鋳
片を鋳造する薄肉鋳片の連続鋳造方法において、 外周面を回転ブラシよりも高い硬度の材質で被覆した冷
却ドラムを用い、この冷却ドラム外周面の付着物を回転
ブラシで除去しながら鋳造を行うことを特徴とする薄肉
鋳片の連続鋳造方法によって達成される。
本発明においては、冷却ドラム表面を改質して付着物が
固着し難く且つ剥離し易い状態とし、この状態で付着物
を回転ブラシで除去することにより、付着物厚さを均一
化し、且つ付着物厚さの増加を防止して、横割れを防止
するとともに所定厚さの鋳片を安定して鋳造する。
固着し難く且つ剥離し易い状態とし、この状態で付着物
を回転ブラシで除去することにより、付着物厚さを均一
化し、且つ付着物厚さの増加を防止して、横割れを防止
するとともに所定厚さの鋳片を安定して鋳造する。
冷却ドラム外周面は、鋳型壁として熱伝導性、耐熱性、
耐酸化性、硬さ等を具備する必要がある。
耐酸化性、硬さ等を具備する必要がある。
冷却ドラム本体は通常Ｃｕ製、ステンレス鋼製等である
が、これらの特性を更に付与するために、従来は外周面
にＮ１於つきを施していた。
が、これらの特性を更に付与するために、従来は外周面
にＮ１於つきを施していた。
本発明者らは、付着物厚さの増加が冷却ドラム外周面と
付着物との間の固着性に依存する点に着目し、鋳型壁と
して必要な上記特性を十分に満たしながら剥離性を向上
させることができる条件を種々検討した。
付着物との間の固着性に依存する点に着目し、鋳型壁と
して必要な上記特性を十分に満たしながら剥離性を向上
させることができる条件を種々検討した。
冷却ドラム外周面の付着物は、溶鋼中の揮発成分である
Ｍｎの酸化物ＭｎＯを主成分とし、少量のＦｅ○、５１
０２を含む組成である。本発明者らは、このような組成
の付着物に対して、冷却ドラム外周面最表層を従来のＮ
１めっきの代わりに、あるいはＮ１めっきの上に、Ｃｒ
めっきまたはＣｒＣ（カーバイト）めっきを施せば、前
記各特性を十分に満たしながら剥離性を著しく向上させ
ることができることを実験で見出して本発明を完成させ
た。本発明の実施によりこのような剥離性向上を実現で
きる理由としては次のように考えられる。すなわち、Ｍ
ｎ○を主成分とする酸化物の線膨張係数は５ Ｘ １０
−５／を程度であるのに対して、ＣｒあるいはＣｒＣの
線膨張係数は６ Ｘ １０−６／℃以下と５桁小さく、
差が大きいので剥離性に優れているが、Ｎ１の線膨張係
数は２ Ｘ １０−５／ｌであり、上記酸化物の場合と
あまり差がないため、剥離性は期待できないと推定され
る。
Ｍｎの酸化物ＭｎＯを主成分とし、少量のＦｅ○、５１
０２を含む組成である。本発明者らは、このような組成
の付着物に対して、冷却ドラム外周面最表層を従来のＮ
１めっきの代わりに、あるいはＮ１めっきの上に、Ｃｒ
めっきまたはＣｒＣ（カーバイト）めっきを施せば、前
記各特性を十分に満たしながら剥離性を著しく向上させ
ることができることを実験で見出して本発明を完成させ
た。本発明の実施によりこのような剥離性向上を実現で
きる理由としては次のように考えられる。すなわち、Ｍ
ｎ○を主成分とする酸化物の線膨張係数は５ Ｘ １０
−５／を程度であるのに対して、ＣｒあるいはＣｒＣの
線膨張係数は６ Ｘ １０−６／℃以下と５桁小さく、
差が大きいので剥離性に優れているが、Ｎ１の線膨張係
数は２ Ｘ １０−５／ｌであり、上記酸化物の場合と
あまり差がないため、剥離性は期待できないと推定され
る。
更に、Ｃｒ（硬度８００〜１０００Ｈｒ）めっきあるい
はＣｒＣ（硬度１６００Ｈｖ）めっきは従来のＮｉ
（硬度１００〜２００Ｈｖ） ｅつきに比べて硬さが高
く、且つ、ブラシに用いられているステンレス鋼線（硬
度２００Ｈｖ）より硬いので、回転ブラシでの研削によ
っても傷つき難い点でむしろ有利である。
はＣｒＣ（硬度１６００Ｈｖ）めっきは従来のＮｉ
（硬度１００〜２００Ｈｖ） ｅつきに比べて硬さが高
く、且つ、ブラシに用いられているステンレス鋼線（硬
度２００Ｈｖ）より硬いので、回転ブラシでの研削によ
っても傷つき難い点でむしろ有利である。
なお、ＣｒまたはＣｒＣめっきの厚さは、剥離性向上を
目的とする限り１０μｍ以下で良い。
目的とする限り１０μｍ以下で良い。
回転ブラシとしては、従来より鋳片の横割れ防止用に用
いられている回転ブラシをそのまま用い、これにより横
割れ防止効果も同時に確保する。
いられている回転ブラシをそのまま用い、これにより横
割れ防止効果も同時に確保する。
以下、添付図面を参照し、実施例により本発明を更に詳
細に説明する。
細に説明する。
第１図に、本発明に従って本体がＣｕ製で外周面をＣｒ
めっきした冷却ドラムを用い、回転ブラシにより冷却ド
ラム外周面の付着物除去を行う連続鋳造方法の例を示す
。
めっきした冷却ドラムを用い、回転ブラシにより冷却ド
ラム外周面の付着物除去を行う連続鋳造方法の例を示す
。
矢印Ｒ方向に回転する一対の冷却ドラムｌの間に溶鋼を
注入して湯溜り２を形成し、キッシング・ポイン）Ｋ付
近で凝固を完了させて鋳片３を鋳造する。
注入して湯溜り２を形成し、キッシング・ポイン）Ｋ付
近で凝固を完了させて鋳片３を鋳造する。
鋳片３の厚さは、鋳造速度、冷却ドラム１による抜熱量
、湯溜り２の湯面レベノベ冷却ドラムｌの押し力等によ
って設定される。
、湯溜り２の湯面レベノベ冷却ドラムｌの押し力等によ
って設定される。
回転ブラシ５を冷却ドラム１の自由外周面すなわち外周
面４の矢印Ｓで示した範囲に配置しである。
面４の矢印Ｓで示した範囲に配置しである。
回転ブラシ５は、ブラシ素線の材質、太さ、長さ、密度
、あるいはブラシ径、回転数、押付は力等を適宜設定す
ることにより、必要な付着物除去能力を得ることができ
る。例えば、ステンレス鋼薄肉鋳片を鋳造する場合には
、溶鋼から蒸発したＭｎの酸化物が付着物の大部分を占
とており、そのブラッシング除去には、素線として硬鋼
線あるいはＳＵＳ ３０４ステンレス鋼線が通常用いら
れる。
、あるいはブラシ径、回転数、押付は力等を適宜設定す
ることにより、必要な付着物除去能力を得ることができ
る。例えば、ステンレス鋼薄肉鋳片を鋳造する場合には
、溶鋼から蒸発したＭｎの酸化物が付着物の大部分を占
とており、そのブラッシング除去には、素線として硬鋼
線あるいはＳＵＳ ３０４ステンレス鋼線が通常用いら
れる。
回転ブラシの配置本数は、付着物除去効果、設備の許容
度等に応じて設定する。複数本のブラシを配置しておき
、冷却ドラム１の外周面４へ押付けたり、あるいは離し
たりすることにより、適宜使用本数を調整できるように
しておくこともできる。
度等に応じて設定する。複数本のブラシを配置しておき
、冷却ドラム１の外周面４へ押付けたり、あるいは離し
たりすることにより、適宜使用本数を調整できるように
しておくこともできる。
第１図の装置を用い、本発明に従って厚さ３゜８闘のＳ
ＵＳ ３０４ステンレス鋼薄肉鋳片を鋳造した。このと
きの冷却ドラム条件、鋳造条件および回転ブラシ条件は
下記の通りであった。
ＵＳ ３０４ステンレス鋼薄肉鋳片を鋳造した。このと
きの冷却ドラム条件、鋳造条件および回転ブラシ条件は
下記の通りであった。
冷却ドラム； （径）１，２００ｍｍφ、 （巾）８０
０ｍｍ、 （めっき厚さ）表面 Ｎｉ２ｍｍ、最表層Ｃｒ１Ｏμｍ。
０ｍｍ、 （めっき厚さ）表面 Ｎｉ２ｍｍ、最表層Ｃｒ１Ｏμｍ。
湯面レベル（第１図の角度θで表示）；４０゜鋳造速度
；４０ｍ／分 回転ブラシ： （素線）ＳＵＳ３０４ステンレス鋼線〔
径０．１５ｍｍφ、長さ５ Ｑｍｍ）。
；４０ｍ／分 回転ブラシ： （素線）ＳＵＳ３０４ステンレス鋼線〔
径０．１５ｍｍφ、長さ５ Ｑｍｍ）。
（ブラシ径）１５０ｍｍφ。
（使用本数）各冷却ドラムに対して
２本〔２段に設置］。
（回転数）６（１０ｒｐｍ。
（押付は力”）１．５ｋｇ／ｃｍ２
なお、押付は力（＊）は、使用するエアシリンダーに表
示された圧力を記載した。
示された圧力を記載した。
第２図（ａ）および（ｂ）に上記本発明に従った鋳造中
の付着物厚さおよび対応する鋳片厚さの変化を示す。
の付着物厚さおよび対応する鋳片厚さの変化を示す。
また、比較のために、第１図の装置で外周面を従来のよ
うにＮ１めっき（めっき厚さ２ｍｍ）のみ施した冷却ド
ラムを用いた場合の付着物厚さおよび鋳片厚さの変化を
第３図（ａ）および（ｂ）に示す。
うにＮ１めっき（めっき厚さ２ｍｍ）のみ施した冷却ド
ラムを用いた場合の付着物厚さおよび鋳片厚さの変化を
第３図（ａ）および（ｂ）に示す。
従来の方法では、鋳造長５００ｍの間に付着物厚さは１
〜１．５μｍ程度まで直線的に増加し続けており、それ
に伴って鋳片厚さが所定値３．８ｍｍから３．５ｍｍま
で直線的に減少している。
〜１．５μｍ程度まで直線的に増加し続けており、それ
に伴って鋳片厚さが所定値３．８ｍｍから３．５ｍｍま
で直線的に減少している。
これに対して、本発明の方法では、付着物厚さは鋳造長
５００ｍにわたってほとんど見られず、従って、鋳片厚
さが所定値３．８ｍｍに安定して確保されている。
５００ｍにわたってほとんど見られず、従って、鋳片厚
さが所定値３．８ｍｍに安定して確保されている。
なお、いずれの場合にも鋳片横割れは全く観察されなか
った。
った。
以上説明したように、本発明によれば、横割れを防止す
るとともに、所定厚さの薄肉鋳片を安定して鋳造するこ
とができる。
るとともに、所定厚さの薄肉鋳片を安定して鋳造するこ
とができる。
第１図は、本発明に従って回転ブラシを配置し、鋳造を
実施する状態を示す図、 第２図（ａ）および（ｂ）は、本発明に従って薄肉鋳片
を鋳造した際の鋳造長に対する（ａ）付着物厚さの変化
および（ｂ）鋳片厚さの変化を示すグラフ、また、 第３図（ａ）および（ｂ）は、従来の方法で薄肉鋳片を
鋳造した際の鋳造長に対する（ａ）付着物厚さの変化お
よび（ｂ）鋳片厚さの変化を示すグラフである。 冷却ドラム、 ２：湯溜り、 鋳片、 冷却ドラム１の自由外周面、 回転ブラシ、 キッシング・ポイント、 冷却ドラム１の回転方向、 満面レベル（角度）。
実施する状態を示す図、 第２図（ａ）および（ｂ）は、本発明に従って薄肉鋳片
を鋳造した際の鋳造長に対する（ａ）付着物厚さの変化
および（ｂ）鋳片厚さの変化を示すグラフ、また、 第３図（ａ）および（ｂ）は、従来の方法で薄肉鋳片を
鋳造した際の鋳造長に対する（ａ）付着物厚さの変化お
よび（ｂ）鋳片厚さの変化を示すグラフである。 冷却ドラム、 ２：湯溜り、 鋳片、 冷却ドラム１の自由外周面、 回転ブラシ、 キッシング・ポイント、 冷却ドラム１の回転方向、 満面レベル（角度）。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、一対の回転冷却ドラム間に溶鋼を注入し、冷却ドラ
ムの間隔に対応する厚さの鋳片を鋳造する薄肉鋳片の連
続鋳造方法において、 外周面を回転ブラシよりも高い硬度の材質で被覆した冷
却ドラムを用い、この冷却ドラム外周面の付着物を回転
ブラシで除去しながら鋳造を行うことを特徴とする薄肉
鋳片の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14848690A JPH0441052A (ja) | 1990-06-08 | 1990-06-08 | 薄肉鋳片の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14848690A JPH0441052A (ja) | 1990-06-08 | 1990-06-08 | 薄肉鋳片の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0441052A true JPH0441052A (ja) | 1992-02-12 |
Family
ID=15453835
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14848690A Pending JPH0441052A (ja) | 1990-06-08 | 1990-06-08 | 薄肉鋳片の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0441052A (ja) |
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| US7073565B2 (en) | 1999-02-05 | 2006-07-11 | Castrip, Llc | Casting steel strip |
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| US7299857B2 (en) | 2004-12-13 | 2007-11-27 | Nucor Corporation | Method and apparatus for localized control of heat flux in thin cast strip |
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-
1990
- 1990-06-08 JP JP14848690A patent/JPH0441052A/ja active Pending
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