JPH04379A - 耐食性及び加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 - Google Patents
耐食性及び加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板Info
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Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、溶融亜鉛めっき鋼板をめ
っ齢後加熱して素地鋼板の鉄をめっき層中に拡散させ、
鉄−亜鉛合金化するものであるが、亜鉛めっき鋼板に比
較して耐食性が優れているため、自動車、建材、家電製
品等の材料として広く使われている。
っ齢後加熱して素地鋼板の鉄をめっき層中に拡散させ、
鉄−亜鉛合金化するものであるが、亜鉛めっき鋼板に比
較して耐食性が優れているため、自動車、建材、家電製
品等の材料として広く使われている。
本発明は、耐食性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板に
関するものであり、主として自動車用外面防錆鋼板とし
ての用途が期待できる。
関するものであり、主として自動車用外面防錆鋼板とし
ての用途が期待できる。
(従来の技術)
近年、耐食性向上に対する要求から、厚目付の合金化溶
融亜鉛めっき鋼板が強く要望されている。
融亜鉛めっき鋼板が強く要望されている。
しかし、合金化溶融亜鉛めっき鋼板は熱拡散処理で製造
するため、付着量が厚くなるに従いめっき層中の鉄濃度
勾配が大きくなり、地鉄との界面にはFe濃度の高く脆
いη相が生成しやすくなる。、η相が厚いとプレス加工
時にめっき層が剥離するパウダリングが生じやすくなる
ため、製品にめフき剥離粉の押し疵等が発生し、歩留り
低下や金型洗浄の頻度増による能率低下等の弊害が出る
。このような、厚目付量(45g/m’以上の付着量)
の合金化溶融亜鉛めっき鋼板では、プレス工程での耐パ
ウダリング性を満足することが要求されている。また、
このようなパウダリング性不良は耐低温チッピング性に
劣る最大の原因である。自動車の外面腐食を満足するた
めにはこの低温下での石跳ね等のチッピングによるめっ
き剥離現象を低減する必要があり、この改善要求が強い
。
するため、付着量が厚くなるに従いめっき層中の鉄濃度
勾配が大きくなり、地鉄との界面にはFe濃度の高く脆
いη相が生成しやすくなる。、η相が厚いとプレス加工
時にめっき層が剥離するパウダリングが生じやすくなる
ため、製品にめフき剥離粉の押し疵等が発生し、歩留り
低下や金型洗浄の頻度増による能率低下等の弊害が出る
。このような、厚目付量(45g/m’以上の付着量)
の合金化溶融亜鉛めっき鋼板では、プレス工程での耐パ
ウダリング性を満足することが要求されている。また、
このようなパウダリング性不良は耐低温チッピング性に
劣る最大の原因である。自動車の外面腐食を満足するた
めにはこの低温下での石跳ね等のチッピングによるめっ
き剥離現象を低減する必要があり、この改善要求が強い
。
一方、合金化溶融亜鉛めっき鋼板は塗装後耐食性は優れ
るが、厚目付にしても裸耐食性は十分ではなく、車体の
ドアやフード等のヘム部で電着塗膜が十分に被覆されな
いために生じる穴明腐食に問題があり、この改善要求も
強い。
るが、厚目付にしても裸耐食性は十分ではなく、車体の
ドアやフード等のヘム部で電着塗膜が十分に被覆されな
いために生じる穴明腐食に問題があり、この改善要求も
強い。
(発明が解決しようとする課題)
従来の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法は、溶融亜
鉛洛中に有効A2量(AM%−Fe%)を例えば0.0
9〜0.15%に添加調整した洛中に銅帯を通してめっ
きをし、ガスワイピング等で付着量調整した後合金化炉
に通板し、めっき表面の金属光沢が消えるまで、即ち表
面まで合金化が完了する時点まで熱処理し、直ちに冷却
して合金化程度を制御して製造していた(特開昭61−
223174号公報)。かかるめっき層の組成は、Fe
:8〜13%、AM : 0.25〜0.35%、残部
Znからなるものである。
鉛洛中に有効A2量(AM%−Fe%)を例えば0.0
9〜0.15%に添加調整した洛中に銅帯を通してめっ
きをし、ガスワイピング等で付着量調整した後合金化炉
に通板し、めっき表面の金属光沢が消えるまで、即ち表
面まで合金化が完了する時点まで熱処理し、直ちに冷却
して合金化程度を制御して製造していた(特開昭61−
223174号公報)。かかるめっき層の組成は、Fe
:8〜13%、AM : 0.25〜0.35%、残部
Znからなるものである。
しかるに付着量4537m2以上の溶融亜鉛めっき鋼板
をかかる工程で合金化処理すると、地鉄界面に生成する
η相の厚さが例えば1〜3μm程度となり、耐パウダリ
ング性が十分ではない。
をかかる工程で合金化処理すると、地鉄界面に生成する
η相の厚さが例えば1〜3μm程度となり、耐パウダリ
ング性が十分ではない。
そこで洛中の有効Al量を0.10%以下程度に低減し
、洛中で形成されるFe−A1合金層を薄くしてFe−
Zn合金相の生成を比較的容易にすることによフて、よ
り低温の熱処理で合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する
ことが出来る。かかるめっき層の組成は、Fe:6〜1
1%、Al:0.05〜0.25%、残部Znからなる
ものであり、付着量45g/m”以上の場合でも、η相
の厚さを1μm以下とする条件はある。また、プレス加
工性の確保のため、めっき層の下層(地鉄との境界)で
生成するη相の生成を極力抑え、上層部はη相、δ1相
、ζ相からなるめっき層とし、また溶融合金層上に鉄め
フきを施すことも開示されている(特開昭60−228
662号公報)が、いずれもFe%が低く、犠牲防食能
が大きいため自動車の内面のような湿潤雰囲気での耐食
性は劣る。
、洛中で形成されるFe−A1合金層を薄くしてFe−
Zn合金相の生成を比較的容易にすることによフて、よ
り低温の熱処理で合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する
ことが出来る。かかるめっき層の組成は、Fe:6〜1
1%、Al:0.05〜0.25%、残部Znからなる
ものであり、付着量45g/m”以上の場合でも、η相
の厚さを1μm以下とする条件はある。また、プレス加
工性の確保のため、めっき層の下層(地鉄との境界)で
生成するη相の生成を極力抑え、上層部はη相、δ1相
、ζ相からなるめっき層とし、また溶融合金層上に鉄め
フきを施すことも開示されている(特開昭60−228
662号公報)が、いずれもFe%が低く、犠牲防食能
が大きいため自動車の内面のような湿潤雰囲気での耐食
性は劣る。
即ち、自動車用外面防錆鋼板にとフて重要な耐低温チッ
ピング(パウダリング性)を満足させるために、めっき
Fe%を下げると湿潤雰囲気に起因する内面腐食が劣り
、内面腐食を向上させるためにFe%を上げると、加工
性が劣化し、両性能の両立は難しいのが現状である。
ピング(パウダリング性)を満足させるために、めっき
Fe%を下げると湿潤雰囲気に起因する内面腐食が劣り
、内面腐食を向上させるためにFe%を上げると、加工
性が劣化し、両性能の両立は難しいのが現状である。
本発明は、このような自動車用外面防錆鋼板に要求され
る、耐低温チッピング性及び耐穴明腐食性ともに満足す
ることにより、耐食性及び加工性に優れた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板を提供するためになされた。
る、耐低温チッピング性及び耐穴明腐食性ともに満足す
ることにより、耐食性及び加工性に優れた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板を提供するためになされた。
CnMを解決するための手段)
上記問題点を解決するための本発明は、合金化溶融亜鉛
めフき鋼板において、鋼板の一方(内面)のめつき付着
量が20〜60g/m2、Fe7〜13重量%でしかも
地鉄−めっき界面の「相が1.0pm以下、めっき層の
X線回折のメインピークが61相であり、他方(外面)
のめっき付着量が40〜100g/m2でFe5〜11
重量%でしかも地鉄−めっき界面のη相が1.0μm以
下、めっき層のX線回折のメインピークがζ相である差
厚めつきの少なくとも内面側めっき面の上に、平均粒径
2μm以下の非金属微粒子を単独あるいは複合で0.1
〜10重量%含有する亜鉛もしくは亜鉛合金からなる分
散めっきを0.2〜5.0g/I11’被覆せしめた耐
食性及び加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板であ
り、非金属微粒子としては、510z、 TlO2,A
hOs、 ZrO2,sic、 TIC,5INTiN
、 ANN、黒鉛の内1種以上を含むことを特徴とする
耐食性及び加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板で
ある。
めフき鋼板において、鋼板の一方(内面)のめつき付着
量が20〜60g/m2、Fe7〜13重量%でしかも
地鉄−めっき界面の「相が1.0pm以下、めっき層の
X線回折のメインピークが61相であり、他方(外面)
のめっき付着量が40〜100g/m2でFe5〜11
重量%でしかも地鉄−めっき界面のη相が1.0μm以
下、めっき層のX線回折のメインピークがζ相である差
厚めつきの少なくとも内面側めっき面の上に、平均粒径
2μm以下の非金属微粒子を単独あるいは複合で0.1
〜10重量%含有する亜鉛もしくは亜鉛合金からなる分
散めっきを0.2〜5.0g/I11’被覆せしめた耐
食性及び加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板であ
り、非金属微粒子としては、510z、 TlO2,A
hOs、 ZrO2,sic、 TIC,5INTiN
、 ANN、黒鉛の内1種以上を含むことを特徴とする
耐食性及び加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板で
ある。
(作 用)
ζ相はFe%が低く犠牲防食能が劣り、湿潤雰囲気であ
る内面腐食は劣るものの、外面の比較的乾燥雰囲気が多
い環境では耐食性は良好である。また、ζ相は伸び性が
ありパウダリングは生じにくく、また、下層部で発生す
る亀裂の伝播を防止する効果があり、耐低温チッピング
性は良好である。このζ相の長所を活かし、これを外面
側にし、内面側に犠牲防食能を上げるためにFe%を高
くしδ1主体として、それでも十分ではない裸耐食性を
上層に裸耐食性の優れた分散めっきを施すことにより向
上させたことが本発明の特徴である。また本発明には硬
質な分散めっきにより加工時に潤滑性が向上し、プレス
成形性も向上する特徴がある。
る内面腐食は劣るものの、外面の比較的乾燥雰囲気が多
い環境では耐食性は良好である。また、ζ相は伸び性が
ありパウダリングは生じにくく、また、下層部で発生す
る亀裂の伝播を防止する効果があり、耐低温チッピング
性は良好である。このζ相の長所を活かし、これを外面
側にし、内面側に犠牲防食能を上げるためにFe%を高
くしδ1主体として、それでも十分ではない裸耐食性を
上層に裸耐食性の優れた分散めっきを施すことにより向
上させたことが本発明の特徴である。また本発明には硬
質な分散めっきにより加工時に潤滑性が向上し、プレス
成形性も向上する特徴がある。
本発明の下地めフきは、差厚めつきすることにより、容
易に外面をFe%の低いζ相に内面をFe%の高いδ1
にすることが出来る。外面側の下地めフき鋼板は、例え
ば八M:0.003〜0.13%の溶融亜鉛めっき浴で
めっきを施し、次いで加熱処理するに際し、板温:52
0〜470℃で15秒以内の加熱で、浴中A4量が少な
くなる程低温側で熱処理を施すことにより確実にζ相主
体に製造できる。ζ相が主体であることの確認は、電解
剥離法、断面エツチング法があるが、条件により得られ
る結果が変化するため、好ましくない。本発明でいうζ
相主体とは、比較的容易でめっき層構造を把握できるX
線回折のメインピークとする。内面の6.相生体も同様
にX線回折のメインピークとする。
易に外面をFe%の低いζ相に内面をFe%の高いδ1
にすることが出来る。外面側の下地めフき鋼板は、例え
ば八M:0.003〜0.13%の溶融亜鉛めっき浴で
めっきを施し、次いで加熱処理するに際し、板温:52
0〜470℃で15秒以内の加熱で、浴中A4量が少な
くなる程低温側で熱処理を施すことにより確実にζ相主
体に製造できる。ζ相が主体であることの確認は、電解
剥離法、断面エツチング法があるが、条件により得られ
る結果が変化するため、好ましくない。本発明でいうζ
相主体とは、比較的容易でめっき層構造を把握できるX
線回折のメインピークとする。内面の6.相生体も同様
にX線回折のメインピークとする。
次いで、各構成要素の限定範囲について説明する。
外面側
Fe%
Fe 5重量%未満ではめつき層表面にq相が残存しや
すい、 Fe 11重量%を超えるとζ相が1μmを超
え、また、δ1主体になりやすいので好ましくない。
すい、 Fe 11重量%を超えるとζ相が1μmを超
え、また、δ1主体になりやすいので好ましくない。
「相
ζ相はI Pm以下とすることが、耐パウダリング性を
向上させるため好ましい。1μmを超えると特に付着量
45g/m’以上では耐パウダリング性が劣化し、プレ
ス成形性に際し弊害が出る。
向上させるため好ましい。1μmを超えると特に付着量
45g/m’以上では耐パウダリング性が劣化し、プレ
ス成形性に際し弊害が出る。
めっき付着量
付着量は30〜100g/m2が適用できる範囲である
。30g/a”未満では耐食性に問題がある。
。30g/a”未満では耐食性に問題がある。
100g/m”を超えると、ζ相を1μm以下でめっき
することは実際上困難である。
することは実際上困難である。
内面側
Fe%
Fe 7重量%未満ではめフき層がζ相になりゃすい。
Fe 13重量%を超えるとζ相が1μmを超えやすい
ので好ましくない。
ので好ましくない。
ζ相
ζ相は1 #tn以下とすることが、耐パウダリング性
を向上させるため好ましい。1 gmを超えると特に付
着量45g7m2以上では耐パウダリング性が劣化し、
プレス成形性に際し弊害が出る。
を向上させるため好ましい。1 gmを超えると特に付
着量45g7m2以上では耐パウダリング性が劣化し、
プレス成形性に際し弊害が出る。
分散めっき
分散めっきの存在によって、Fe%は高いがめつき付着
量が少ない内面の裸耐食性を飛躍的に向上させるととも
に、金型へのめっき金属の凝着を抑制でき、プレス加工
性をも改善できる。
量が少ない内面の裸耐食性を飛躍的に向上させるととも
に、金型へのめっき金属の凝着を抑制でき、プレス加工
性をも改善できる。
分散めフきの付着量は0.2〜10.0g/m’が好ま
しい。0.2g/m2未満では下層めっき層を完全に被
覆することは困難で、下層露出部からの耐食性劣化が起
こる場合があり、好ましくない。
しい。0.2g/m2未満では下層めっき層を完全に被
覆することは困難で、下層露出部からの耐食性劣化が起
こる場合があり、好ましくない。
10.0g/m’を超えると分散めっきが硬質であるた
め、この分散めっきによるプレス成形性劣化が生じるの
で好ましくない。分散めフき鋼板のマトリックスとなる
めっきとして、亜鉛単独、或いは亜鉛−鉄、亜鉛−ニッ
ケル、亜鉛−コバルト、亜鉛−クロム、亜鉛−スズ、亜
鉛−カドミウム、亜鉛−チタン、亜鉛−ニッケルーコバ
ルト、亜鉛−ニッケルーチタン、亜鉛−ニッケルー鉄−
クロム等の亜鉛合金めっきを用いることができる。高い
耐食性を狙う意味では、腐食速度の小さい合金めっき系
が有効であるが、めっき層の犠牲防食効果を維持する点
で合金成分の総量は20重量%以下が望ましい。また、
非金属微粒子とは、金属単体あるいは金属合金の微粒子
以外の微粒子であり、具体的には、金属、非金属、ある
いは半金属の酸化物、炭化物、窒化物、及び黒鉛、有機
物などである。
め、この分散めっきによるプレス成形性劣化が生じるの
で好ましくない。分散めフき鋼板のマトリックスとなる
めっきとして、亜鉛単独、或いは亜鉛−鉄、亜鉛−ニッ
ケル、亜鉛−コバルト、亜鉛−クロム、亜鉛−スズ、亜
鉛−カドミウム、亜鉛−チタン、亜鉛−ニッケルーコバ
ルト、亜鉛−ニッケルーチタン、亜鉛−ニッケルー鉄−
クロム等の亜鉛合金めっきを用いることができる。高い
耐食性を狙う意味では、腐食速度の小さい合金めっき系
が有効であるが、めっき層の犠牲防食効果を維持する点
で合金成分の総量は20重量%以下が望ましい。また、
非金属微粒子とは、金属単体あるいは金属合金の微粒子
以外の微粒子であり、具体的には、金属、非金属、ある
いは半金属の酸化物、炭化物、窒化物、及び黒鉛、有機
物などである。
この内、特に硬度、及び耐食性上有効な非金属微粒子は
、酸化物では、5i02. TiO2,AflzOs。
、酸化物では、5i02. TiO2,AflzOs。
ZrO2、炭化物ではSiC,TiC1窒化物ではSi
N。
N。
TiN、 AIN、及び黒鉛である。これらは、車独或
いは複合で用いても効果がある。また、非金属微粒子の
性状は、粉末状、或いはコロイダルシリカのようなコロ
イド状、いずれでもよく、特に限定するものではない。
いは複合で用いても効果がある。また、非金属微粒子の
性状は、粉末状、或いはコロイダルシリカのようなコロ
イド状、いずれでもよく、特に限定するものではない。
微粒子の大きさとしては、平均粒径が2μm以下である
ことが必要であり、特に0.1 Pm以下の超微粒子が
耐食性、プレス成形性共に効果がある。2μm超では、
皮膜形成が十分ではなく耐食性、プレス成形性共に劣化
する。なお、平均粒径とは、全粒子の内置も分布量の犬
である粒径を意味する。非金属微粒子のめフき層中の含
有量は、0.1〜10重量%である。0.1重量%未満
では、耐食性、プレス成形性向上の効果がなく、10重
量%を超えると耐食性、プレス成形性は劣化する。
ことが必要であり、特に0.1 Pm以下の超微粒子が
耐食性、プレス成形性共に効果がある。2μm超では、
皮膜形成が十分ではなく耐食性、プレス成形性共に劣化
する。なお、平均粒径とは、全粒子の内置も分布量の犬
である粒径を意味する。非金属微粒子のめフき層中の含
有量は、0.1〜10重量%である。0.1重量%未満
では、耐食性、プレス成形性向上の効果がなく、10重
量%を超えると耐食性、プレス成形性は劣化する。
分散めっきのめつき法は特に限定しないが、例えば公知
の硫酸塩系、塩化物系の亜鉛或いは亜鉛合金めっき液中
に非金属微粒子の粉末、或いはコロイド溶液を非金属粒
子として10〜150g/1分散させた液から得られる
。この際、非金属微粒子に特異吸着して電荷を付与させ
る性質のある、ニッケル、鉄、コバルトといった鉄族イ
オンを含む合金めっき浴を使用すると、めっき層中への
非金属微粒子の共析が効率よく行なわれ、これらを含ま
ないめっき浴に比べ、非金属粒子をより多く含む分散め
っき層が得られる。また、この分散めフきは少なくとも
内面側の上層に必要であるが、外面側の上層への適用も
可能である。
の硫酸塩系、塩化物系の亜鉛或いは亜鉛合金めっき液中
に非金属微粒子の粉末、或いはコロイド溶液を非金属粒
子として10〜150g/1分散させた液から得られる
。この際、非金属微粒子に特異吸着して電荷を付与させ
る性質のある、ニッケル、鉄、コバルトといった鉄族イ
オンを含む合金めっき浴を使用すると、めっき層中への
非金属微粒子の共析が効率よく行なわれ、これらを含ま
ないめっき浴に比べ、非金属粒子をより多く含む分散め
っき層が得られる。また、この分散めフきは少なくとも
内面側の上層に必要であるが、外面側の上層への適用も
可能である。
めっき付着量
付着量は20〜60g/m2が通用できる範囲である。
20g/m2未満では耐食性に問題がある。608/l
112を超えると、δ1主体化及びr相を1 pm以下
でめっきすることは実際上困難である。
112を超えると、δ1主体化及びr相を1 pm以下
でめっきすることは実際上困難である。
合金化溶融亜鉛めっき層の組成としてFeのみを規定し
たが、他の成分、例えばA2、Pb、 Cd。
たが、他の成分、例えばA2、Pb、 Cd。
Sn、 In、 Li、 Sb、 As、 Bi、 M
g、 La、 Ce、 TiZr、 Ni、 Co、
Cr、 Mn、 P、 S、 0等が少量添加されたり
、不可避的に混入しても、本質的には本発明の効果は変
わらないものである。特にAlに関しては、現行のプロ
セスではめっきおよび合金化の制御のために、めっき洛
中に0.1%前後添加されており、めっき層にも必然的
に混入している。ζ相、或いはδ1主体のめっき層とな
る限り、本発明に対しこのようなAl量の影響はない、
また、Anの存在しない電気亜鉛めっき材の熱拡散合金
化材でもζ相、或いはδ1主体の合金相になるのであれ
ば、本質的に本発明の効果は発揮できる。
g、 La、 Ce、 TiZr、 Ni、 Co、
Cr、 Mn、 P、 S、 0等が少量添加されたり
、不可避的に混入しても、本質的には本発明の効果は変
わらないものである。特にAlに関しては、現行のプロ
セスではめっきおよび合金化の制御のために、めっき洛
中に0.1%前後添加されており、めっき層にも必然的
に混入している。ζ相、或いはδ1主体のめっき層とな
る限り、本発明に対しこのようなAl量の影響はない、
また、Anの存在しない電気亜鉛めっき材の熱拡散合金
化材でもζ相、或いはδ1主体の合金相になるのであれ
ば、本質的に本発明の効果は発揮できる。
(実 施 例)
次に本発明の実施例を比較例とともに挙げる。めっき用
素材としてはCC−八Q−K 1(0,8t x 10
00w x c )を使用し、無酸化炉型の連続溶融亜
鉛めっ幹ラインにおいてめっき直後に合金化処理炉によ
り、連続的に加熱合金化処理した。
素材としてはCC−八Q−K 1(0,8t x 10
00w x c )を使用し、無酸化炉型の連続溶融亜
鉛めっ幹ラインにおいてめっき直後に合金化処理炉によ
り、連続的に加熱合金化処理した。
なおめっき浴中有効AIは0.10%で、めっき層中F
e濃度は合金化炉の加熱条件を適宜に選定して製造した
。
e濃度は合金化炉の加熱条件を適宜に選定して製造した
。
通板速度は40〜70m/分とし、浸漬時間は2〜5秒
の間の条件でめっきを行なった。また、電気めフきライ
ンにて分散めっきを0.1g/ln2〜12g/+n2
施した。
の間の条件でめっきを行なった。また、電気めフきライ
ンにて分散めっきを0.1g/ln2〜12g/+n2
施した。
次にめっき層の加工性試験方法について述べる。
(1)耐パウダリング性試験
加工前に曲げ加工部にビニールテープを貼り、テープ面
を内側とする曲げ加工(2T曲げ)を行ない、再度間い
てテープをはがし、めっき層がテープに付着して黒変し
た部分の程度で判定した。 (内外面の総合評価) (良)◎−〇−△−×(劣) (◎、Oは実用上問題無し) (2)実プレス試験 普通乗用車のフェンダ一部品を実プレスで成形加工した
。300枚の反復成形を行ない、鋼板またはプレス型へ
のめっき金属の付着堆積程度を相対評価した。評価は各
部位にテープを貼り付け、はがしてからテープに転着し
た金属粉の黒化度合いて判定した。(内外面の総合評価
) (良)◎−Q−△−×(劣) (◎、Oは実用上問題無し) 上記それぞれの試験結果を比較例とともに第1表に示す
。
を内側とする曲げ加工(2T曲げ)を行ない、再度間い
てテープをはがし、めっき層がテープに付着して黒変し
た部分の程度で判定した。 (内外面の総合評価) (良)◎−〇−△−×(劣) (◎、Oは実用上問題無し) (2)実プレス試験 普通乗用車のフェンダ一部品を実プレスで成形加工した
。300枚の反復成形を行ない、鋼板またはプレス型へ
のめっき金属の付着堆積程度を相対評価した。評価は各
部位にテープを貼り付け、はがしてからテープに転着し
た金属粉の黒化度合いて判定した。(内外面の総合評価
) (良)◎−Q−△−×(劣) (◎、Oは実用上問題無し) 上記それぞれの試験結果を比較例とともに第1表に示す
。
(3)耐低温チッピング性試験
一20℃、JIST号砕石分砕gによる、圧力4kg/
cm’でグラベロチッピング試験後の、テープ剥離した
ときの剥離面積の度合いにより、以下の段階の評点付け
をした。
cm’でグラベロチッピング試験後の、テープ剥離した
ときの剥離面積の度合いにより、以下の段階の評点付け
をした。
(外面のみ評価)
(良)◎−〇−△−×(劣)
(◎、Oは実用上問題無し)
(4)裸耐食性試験
サイクルコロ−ジョンテスト(5%塩水浸漬10分→5
0℃、RH95%以上の湿潤10分→60℃、R840
%以下の乾燥10分で1サイクル) 1000サイクル
後の板厚現少量を測定し、以下の規準で評点を付けた。
0℃、RH95%以上の湿潤10分→60℃、R840
%以下の乾燥10分で1サイクル) 1000サイクル
後の板厚現少量を測定し、以下の規準で評点を付けた。
(内面のみの総合評価)
(劣)
(◎、Oは実用上問題無し)
(発明の効果)
以上説明したごとく本発明のめっき鋼板は、耐低温チッ
ピング性及び裸耐食性に優れたものであり、自動車用外
面防錆鋼板として優れた性能を発揮する。
ピング性及び裸耐食性に優れたものであり、自動車用外
面防錆鋼板として優れた性能を発揮する。
他4名
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 合金化溶融亜鉛めっき鋼板において、鋼板の一方(
内面)のめっき付着量が20〜60g/m^2、Fe7
〜13重量%でしかも地鉄−めっき界面のΓ相が1.0
μm以下、めっき層のX線回折のメインピークがδ_1
相であり、他方(外面)のめっき付着量が40〜100
g/m^2でFe5〜11重量%でしかも地鉄−めっき
界面のΓ相が1.0μm以下、めっき層のX線回折のメ
インピークがζ相である差厚めっきの少なくとも内面側
めっき面の上に、平均粒径2μm以下の非金属微粒子を
単独あるいは複合で 0.1〜10重量%含有する亜鉛もしくは亜鉛合金から
なる分散めっきを0.2〜5.0g/m^2被覆せしめ
た耐食性及び加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板
。 2 非金属微粒子としては、SiO_2,TiO_2,
Al_2O_3,ZrO_2,SiC,TiC,SiN
,TiN,AlN、黒鉛の内1種以上を含むことを特徴
とする請求項1記載の耐食性及び加工性に優れた合金化
溶融亜鉛めっき鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10127590A JPH04379A (ja) | 1990-04-17 | 1990-04-17 | 耐食性及び加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10127590A JPH04379A (ja) | 1990-04-17 | 1990-04-17 | 耐食性及び加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04379A true JPH04379A (ja) | 1992-01-06 |
Family
ID=14296331
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10127590A Pending JPH04379A (ja) | 1990-04-17 | 1990-04-17 | 耐食性及び加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04379A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008195999A (ja) * | 2007-02-13 | 2008-08-28 | Jfe Steel Kk | ホットプレス用鋼板およびその製造方法 |
JP2013510943A (ja) * | 2009-11-19 | 2013-03-28 | 江▲蘇▼麟▲龍▼新材料股▲ふん▼有限公司 | Al−Zn−Si−Mg−RE−Ti−Ni含有の熱溶融めっきアルミ鋳造合金及びその製造方法 |
-
1990
- 1990-04-17 JP JP10127590A patent/JPH04379A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008195999A (ja) * | 2007-02-13 | 2008-08-28 | Jfe Steel Kk | ホットプレス用鋼板およびその製造方法 |
JP2013510943A (ja) * | 2009-11-19 | 2013-03-28 | 江▲蘇▼麟▲龍▼新材料股▲ふん▼有限公司 | Al−Zn−Si−Mg−RE−Ti−Ni含有の熱溶融めっきアルミ鋳造合金及びその製造方法 |
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