JPH0436453A - 溶射被覆用材料及び溶射被覆耐熱部材 - Google Patents
溶射被覆用材料及び溶射被覆耐熱部材Info
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- JPH0436453A JPH0436453A JP2139604A JP13960490A JPH0436453A JP H0436453 A JPH0436453 A JP H0436453A JP 2139604 A JP2139604 A JP 2139604A JP 13960490 A JP13960490 A JP 13960490A JP H0436453 A JPH0436453 A JP H0436453A
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Landscapes
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
本発明はセラミックスや金属等の表面改善のための溶射
被覆用として用いられる、耐熱性が付与された断熱性に
優れる溶射被覆用材料、および、耐熱性部品の高温耐久
性向上技術のうちで、特にカスタービン等の部品としで
、これらの溶射被覆用材料を最適なプラズマ溶射法によ
り被覆した耐熱部材に関する。
被覆用として用いられる、耐熱性が付与された断熱性に
優れる溶射被覆用材料、および、耐熱性部品の高温耐久
性向上技術のうちで、特にカスタービン等の部品としで
、これらの溶射被覆用材料を最適なプラズマ溶射法によ
り被覆した耐熱部材に関する。
［従来の技術］
耐熱、耐熱衝撃部材に要求される高温特性は、年々苛酷
さを増している。なかでもガスタービンは、高温で稼動
されるほと高い効率を発揮するので、その稼動温度の上
昇を絶えず要求されている。そのため、それに対応でき
る耐熱性と耐熱衝撃性を兼ねている材料としてＳｉＣ、
Ｓｉ、Ｎ４等のファインセラミックスが検討されている
が、現時点ては衝撃強度的に問題かあるためガスタービ
ン部品は金属材料を基本に製造されている。
さを増している。なかでもガスタービンは、高温で稼動
されるほと高い効率を発揮するので、その稼動温度の上
昇を絶えず要求されている。そのため、それに対応でき
る耐熱性と耐熱衝撃性を兼ねている材料としてＳｉＣ、
Ｓｉ、Ｎ４等のファインセラミックスが検討されている
が、現時点ては衝撃強度的に問題かあるためガスタービ
ン部品は金属材料を基本に製造されている。
しかし、Ｎｉ基、ＣＯ基なとの耐熱金属材料は、その使
用を１０００℃以下に限定される。それ故それらがガス
タービン部品に適用されるにあたっては、冷却あるいは
熱遮蔽する方法が種々検討されてきた。熱遮蔽とはガス
タービン等の高温耐熱部品の金属（以下母材と称する）
の表面にセラミック層を形成し母材温度を下げることで
あり、以前から熱伝導率が低くかつ耐熱衝撃性および輻
射率か高いセラミック粉末か被覆用材料として用いられ
ている。
用を１０００℃以下に限定される。それ故それらがガス
タービン部品に適用されるにあたっては、冷却あるいは
熱遮蔽する方法が種々検討されてきた。熱遮蔽とはガス
タービン等の高温耐熱部品の金属（以下母材と称する）
の表面にセラミック層を形成し母材温度を下げることで
あり、以前から熱伝導率が低くかつ耐熱衝撃性および輻
射率か高いセラミック粉末か被覆用材料として用いられ
ている。
これまで上記用途に使用している材料として例えばＹ２
Ｏ３等の希土類酸化物を安定化剤として添加したＺｒＯ
□等があげられる。しかしながら、現在最良とされてい
るこの溶射材料を使用して得られる溶射被覆でも急冷、
急熱の激しい熱サイクルを加えられるガスタービンでは
被覆層は母材から剥離しその機能を失う。また、これら
の材料は高価な希土類酸化物を使用しているため、製造
された溶射材料も非常に高価なものとなり、工業用等の
構造材料部材に多量に使用することはコスト的にかなり
問題かある。
Ｏ３等の希土類酸化物を安定化剤として添加したＺｒＯ
□等があげられる。しかしながら、現在最良とされてい
るこの溶射材料を使用して得られる溶射被覆でも急冷、
急熱の激しい熱サイクルを加えられるガスタービンでは
被覆層は母材から剥離しその機能を失う。また、これら
の材料は高価な希土類酸化物を使用しているため、製造
された溶射材料も非常に高価なものとなり、工業用等の
構造材料部材に多量に使用することはコスト的にかなり
問題かある。
般に急熱、急冷の激しい熱サイクル下て溶射被覆部材を
使用すると母材と被膜との間に熱的歪か生じ、母材の熱
膨張に追随できず亀裂や剥離か生し、十分な耐用性を得
ることかできない。これ故に、単に熱伝導率か低いだけ
てなく、膨張係数も母材のそれに近い値を有する溶射材
料の開発か種々行わわている。また、剥離の主因である
金属とセラミック層との中間に両者を混合ないしは複合
してなる層を設け（例えば特開昭５５−１１３８８０等
）だ部品、或いはセラミック層に、高温、長時間の熱処
理によって微細な割れを形成させ（例えば特開昭５６−
５４９０５等）だ部品や、セラミック層形成後急冷する
ことで層内に微細な割れを形成させ（例えば特開昭５８
−８７２７３等）だ部品等、種々の提案もなされている
。
使用すると母材と被膜との間に熱的歪か生じ、母材の熱
膨張に追随できず亀裂や剥離か生し、十分な耐用性を得
ることかできない。これ故に、単に熱伝導率か低いだけ
てなく、膨張係数も母材のそれに近い値を有する溶射材
料の開発か種々行わわている。また、剥離の主因である
金属とセラミック層との中間に両者を混合ないしは複合
してなる層を設け（例えば特開昭５５−１１３８８０等
）だ部品、或いはセラミック層に、高温、長時間の熱処
理によって微細な割れを形成させ（例えば特開昭５６−
５４９０５等）だ部品や、セラミック層形成後急冷する
ことで層内に微細な割れを形成させ（例えば特開昭５８
−８７２７３等）だ部品等、種々の提案もなされている
。
［発明が解決しようとする課題］
しかしなから、上記の従来の手段でそれぞれ改善はされ
てはいるものの、熱サイクル試験等の成績からその効果
は限定されていた。本発明は、こうした現況を考慮し、
ＺｒＯ□−Ｙ２Ｏ３等に比べ非常に安価て製品収率がよ
く経済的で、かつ延長された寿命を有する耐熱、耐熱衝
撃を有する溶射被覆用材料、及びこれを施されたガスタ
ービン部品の如き溶射被覆耐熱部材を提供することを目
的としている。
てはいるものの、熱サイクル試験等の成績からその効果
は限定されていた。本発明は、こうした現況を考慮し、
ＺｒＯ□−Ｙ２Ｏ３等に比べ非常に安価て製品収率がよ
く経済的で、かつ延長された寿命を有する耐熱、耐熱衝
撃を有する溶射被覆用材料、及びこれを施されたガスタ
ービン部品の如き溶射被覆耐熱部材を提供することを目
的としている。
［課題を解決するための手段］
発明者らは耐熱性および耐熱衝撃性を具備するような材
料を見出すべく、鋭意研究を重ねてきた。その結果、天
然資源としても存在する珪酸カルシウム系を出発原料と
することで希土類酸化物を使用しない安価な全く新しい
耐熱性、耐熱衝撃性を有する溶射材料となることを見出
した。
料を見出すべく、鋭意研究を重ねてきた。その結果、天
然資源としても存在する珪酸カルシウム系を出発原料と
することで希土類酸化物を使用しない安価な全く新しい
耐熱性、耐熱衝撃性を有する溶射材料となることを見出
した。
すなわち、本発明は、
１、２ Ｃａｂ・５ｉｎ２− ＣａＯ−４ＺｒＯ２系酸
化物で、組成は重量％表示で６０≦２Ｃａ（ｌｓｉ０２
≦９５．５≦ＣａＯ−４ｚｒＯ□≦４０、かツ２ＣａＯ
・ＳｉＯ□＋ＣａＯ・４ｚｒ０２＝１００から成ること
を特徴とする溶射被覆用材料。
化物で、組成は重量％表示で６０≦２Ｃａ（ｌｓｉ０２
≦９５．５≦ＣａＯ−４ｚｒＯ□≦４０、かツ２ＣａＯ
・ＳｉＯ□＋ＣａＯ・４ｚｒ０２＝１００から成ること
を特徴とする溶射被覆用材料。
２、耐熱金属材料で構成された部品においで、該部品は
その表面に設けられた前記耐熱金属材料と同等もしくは
より高温耐食性に富む金属被覆層を有し、更に該金属被
覆層上に上記第１項記載の溶射被覆用材料を溶射したこ
とを特徴とする溶射被覆耐熱部材。
その表面に設けられた前記耐熱金属材料と同等もしくは
より高温耐食性に富む金属被覆層を有し、更に該金属被
覆層上に上記第１項記載の溶射被覆用材料を溶射したこ
とを特徴とする溶射被覆耐熱部材。
３ 上記第１項記載の各系酸化物材料か化合物、複合物
、または混合物の粒子であることを特徴とする溶射被覆
用材料。
、または混合物の粒子であることを特徴とする溶射被覆
用材料。
４、上記第１項記載の酸化物材料の粒径か５〜５００μ
ｍに調整され、特に平均粒子径か１０〜１００９ｍであ
ることを特徴とする溶射被覆用材料。
ｍに調整され、特に平均粒子径か１０〜１００９ｍであ
ることを特徴とする溶射被覆用材料。
５、上記第２項記載の溶射被覆用材料が、上記第３項記
載の溶射被覆用材料であることを特徴とする溶射被覆耐
熱部材。
載の溶射被覆用材料であることを特徴とする溶射被覆耐
熱部材。
である。
以下に本発明について具体的に説明する。
高温安定性であり耐熱効果か高く比較的熱膨張率か大き
く、かつ安価で製造することができるセラミック材料、
即ち珪酸カルシウム系を出発原料とし溶射材料の開発を
試みた。珪酸カルシウムには、ｒ ＣａＯ−５ｊ０２Ｊ
ｒ ２ ＣａＯ−５ｉＯ２」ｒ ３ ＣａＯ−Ｓｉ
Ｏ２」ｒ ３ ＣａＯ・２５ｉＯｚＪ等が知られている
。これら珪酸カルシウム溶射材料について種々検討を行
った結果、２ ＣａＯ・ＳｉＯ□が優れることを見出し
た。ＣａＯ・Ｓｉｎ。、３ ＣａＯ−２５ｊ０２は含有
５ｉｎ２量か高く溶射により被膜中にガラス相を生成し
、熱衝撃性が著しく低下する。３ Ｃ：ａＯ・５ｊ０２
は溶射によりＣａＯか被膜中に生成し吸湿作用によりダ
スティング現象を引き起こす。また、被膜の断熱、断熱
衝撃性の相乗効果の向上をねらっで、ＣａＯ−Ｚｒ０２
系の中での検討の結果、Ｃａ０・４ＺｒＬを選び出し、
本発明溶射被覆用材料はこれらを複数で用いた。これら
耐熱、断熱効果を有する材料を複数で用いることは従来
の断熱材料と比較してより優れた耐熱、断熱性を発現し
、信頼性の高い被覆層形成が期待できるからである。
く、かつ安価で製造することができるセラミック材料、
即ち珪酸カルシウム系を出発原料とし溶射材料の開発を
試みた。珪酸カルシウムには、ｒ ＣａＯ−５ｊ０２Ｊ
ｒ ２ ＣａＯ−５ｉＯ２」ｒ ３ ＣａＯ−Ｓｉ
Ｏ２」ｒ ３ ＣａＯ・２５ｉＯｚＪ等が知られている
。これら珪酸カルシウム溶射材料について種々検討を行
った結果、２ ＣａＯ・ＳｉＯ□が優れることを見出し
た。ＣａＯ・Ｓｉｎ。、３ ＣａＯ−２５ｊ０２は含有
５ｉｎ２量か高く溶射により被膜中にガラス相を生成し
、熱衝撃性が著しく低下する。３ Ｃ：ａＯ・５ｊ０２
は溶射によりＣａＯか被膜中に生成し吸湿作用によりダ
スティング現象を引き起こす。また、被膜の断熱、断熱
衝撃性の相乗効果の向上をねらっで、ＣａＯ−Ｚｒ０２
系の中での検討の結果、Ｃａ０・４ＺｒＬを選び出し、
本発明溶射被覆用材料はこれらを複数で用いた。これら
耐熱、断熱効果を有する材料を複数で用いることは従来
の断熱材料と比較してより優れた耐熱、断熱性を発現し
、信頼性の高い被覆層形成が期待できるからである。
２ Ｃａｂ−５ｉｎ２は種々の結晶形があり、いずれも
使用に差し支えないか特に耐スレ−キング性等を考慮し
てγ型２ Ｃａｂ−５ｉｆｔが好ましい。２ ＣａＯ・
５ｊ０２、ＣａＯ・４２ｒ０２は化合物、複合物および
混合物を用いることかてきるか、化合物もしくはスプレ
ードライヤーで噴霧造粒した複合物が好ましい。本発明
材料は粒径５〜５００μｍに調整されたもの、特に平均
粒径が１０〜１００μｍに調整されたものが好ましい。
使用に差し支えないか特に耐スレ−キング性等を考慮し
てγ型２ Ｃａｂ−５ｉｆｔが好ましい。２ ＣａＯ・
５ｊ０２、ＣａＯ・４２ｒ０２は化合物、複合物および
混合物を用いることかてきるか、化合物もしくはスプレ
ードライヤーで噴霧造粒した複合物が好ましい。本発明
材料は粒径５〜５００μｍに調整されたもの、特に平均
粒径が１０〜１００μｍに調整されたものが好ましい。
また本発明溶射材料の組成範囲を上記のように限定した
ものは以下の理由による。２ ＣａＯ・ＳｉＯ２が９５
重量％より多い場合は高温安定作用の低下か起こり、好
ましくない。ＣａＯ・４ＺｒＯ□が４０重量％より多い
場合は熱膨張率か小さく母材の熱膨張に追随できず亀裂
、剥離を生ずる。本発明材料の粒子径が５μｍより小さ
い場合は溶射カンへ供給される粉の流れ性が悪く良好な
被膜にならないばかりでなく、溶射歩留りも低下する。
ものは以下の理由による。２ ＣａＯ・ＳｉＯ２が９５
重量％より多い場合は高温安定作用の低下か起こり、好
ましくない。ＣａＯ・４ＺｒＯ□が４０重量％より多い
場合は熱膨張率か小さく母材の熱膨張に追随できず亀裂
、剥離を生ずる。本発明材料の粒子径が５μｍより小さ
い場合は溶射カンへ供給される粉の流れ性が悪く良好な
被膜にならないばかりでなく、溶射歩留りも低下する。
一方、５００μｍより大きい場合は未溶融粒子か被膜を
形成し溶射膜の付着力および機能の低下を招く。
形成し溶射膜の付着力および機能の低下を招く。
本発明の溶射材料は２種類の材料を種々の割合で化合、
複合、もしくは混合することに特徴がある。こねにより
耐用性か図られる。即ちこれを溶射した被膜は優れた耐
熱性、断熱性を有するばかりでなく、母材と類似の熱間
膨張挙動を示すため、被膜の剥離損傷を大幅に抑制でき
る。これらの特徴を持つ本溶射材料及び溶射部材の工業
的意義は大きい。
複合、もしくは混合することに特徴がある。こねにより
耐用性か図られる。即ちこれを溶射した被膜は優れた耐
熱性、断熱性を有するばかりでなく、母材と類似の熱間
膨張挙動を示すため、被膜の剥離損傷を大幅に抑制でき
る。これらの特徴を持つ本溶射材料及び溶射部材の工業
的意義は大きい。
以下に本発明の種々の実施例について説明する。
寿命低下の主因であるセラミック層の剥離は、金属とセ
ラミックの膨張係数の相違に基づく熱応力に起因するた
め、これを緩和するために比較的熱膨張係数の大きなセ
ラミックを種々選択して熱衝撃試験を実施した。基材は
５０Ｘ ５０Ｘ ５ ｍｍのＮｉ基合金（ｌＮ９３９：
Ｎ１−Ｃｏ−Ｃｒ−Ｗ系合金）を用い、アルミナ粉末で
ブラスト処理した後、まず高温耐食性に富む金属として
ＮｌＣｒＡＩＹ合金を１００μｆｆ１ｇ圧プラズマ溶射
し、更にその上に第１表に示す各種セラミックスをスプ
レードライヤーで噴霧造粒し、平均粒子径的３０μｍに
調整した溶射材料をプラズマ溶射した。得られた試験片
を１２００℃で１５分間加熱、室温で１５分間冷却を１
サイクルとする熱衝撃試験に供し、亀裂発生まての熱サ
イクル回数を調査した。結果を第１表に示す。
ラミックの膨張係数の相違に基づく熱応力に起因するた
め、これを緩和するために比較的熱膨張係数の大きなセ
ラミックを種々選択して熱衝撃試験を実施した。基材は
５０Ｘ ５０Ｘ ５ ｍｍのＮｉ基合金（ｌＮ９３９：
Ｎ１−Ｃｏ−Ｃｒ−Ｗ系合金）を用い、アルミナ粉末で
ブラスト処理した後、まず高温耐食性に富む金属として
ＮｌＣｒＡＩＹ合金を１００μｆｆ１ｇ圧プラズマ溶射
し、更にその上に第１表に示す各種セラミックスをスプ
レードライヤーで噴霧造粒し、平均粒子径的３０μｍに
調整した溶射材料をプラズマ溶射した。得られた試験片
を１２００℃で１５分間加熱、室温で１５分間冷却を１
サイクルとする熱衝撃試験に供し、亀裂発生まての熱サ
イクル回数を調査した。結果を第１表に示す。
本試験結果より、Ｎｏ、５の２ Ｃａｂ・Ｓｉｎ□−５
ｗｔ亀ＣａＯ・４ ＺｒＯ２〜Ｎｏ、］０の２ ＣａＯ
・５ｉＯ２−４０ｗｔ％ｉ Ｃａ０・４Ｚ「０２が耐熱
衝撃１０回以上の耐用性を示し良好な耐熱衝撃性を有す
る事が判明した。
ｗｔ亀ＣａＯ・４ ＺｒＯ２〜Ｎｏ、］０の２ ＣａＯ
・５ｉＯ２−４０ｗｔ％ｉ Ｃａ０・４Ｚ「０２が耐熱
衝撃１０回以上の耐用性を示し良好な耐熱衝撃性を有す
る事が判明した。
尚、２ Ｃａｂ−５ｉｎ２− ＣａＯ・４ ＺｒＯ２系
原料に関し、ては、複合物、混合物が最も良好で、次い
で、化合物の順て耐熱衝撃性に優れていることが本試験
で判明した。良好な耐熱衝撃性を示したＮｏ、９の２Ｃ
ａＯ−ＳｉＯ２−２５ｗｔ％ Ｃａ０・４７．ｒ０２を
代表例として被膜の断面観察を行った。結果を第１図に
示す。被膜内に微細な垂直亀裂か多数存在しているのが
確認てきた。この垂直亀裂により耐熱衝撃性が向上した
ものと推定される。
原料に関し、ては、複合物、混合物が最も良好で、次い
で、化合物の順て耐熱衝撃性に優れていることが本試験
で判明した。良好な耐熱衝撃性を示したＮｏ、９の２Ｃ
ａＯ−ＳｉＯ２−２５ｗｔ％ Ｃａ０・４７．ｒ０２を
代表例として被膜の断面観察を行った。結果を第１図に
示す。被膜内に微細な垂直亀裂か多数存在しているのが
確認てきた。この垂直亀裂により耐熱衝撃性が向上した
ものと推定される。
［実施例］
実施例１
灯油を使用している発電用ガスタービン１段、２段静翼
にＮ１ＣｒＡＩＹを０．］ｍｍ減圧溶射し更に、その上
に平均粒径約３０μ０に調整された本発明溶射被覆用材
料、２ ＣａＯ・５ｉＯｚ −１０ｗｔ！６（：ａＯ−
４２ｒＯ□（複合原料） 、 ２ （：ａＯ−ＳｉＯ
２−２５ｗｔ＊ ＣａＯ・４ Ｚｒ０２（複合原料）を
それぞれ０．２ｍｍ溶射し、タービン入口ガス温度１１
００℃で約１年間使用したが、本発明被覆の亀裂、剥離
などなく良好に推移している。
にＮ１ＣｒＡＩＹを０．］ｍｍ減圧溶射し更に、その上
に平均粒径約３０μ０に調整された本発明溶射被覆用材
料、２ ＣａＯ・５ｉＯｚ −１０ｗｔ！６（：ａＯ−
４２ｒＯ□（複合原料） 、 ２ （：ａＯ−ＳｉＯ
２−２５ｗｔ＊ ＣａＯ・４ Ｚｒ０２（複合原料）を
それぞれ０．２ｍｍ溶射し、タービン入口ガス温度１１
００℃で約１年間使用したが、本発明被覆の亀裂、剥離
などなく良好に推移している。
実施例２
実施例１の発電用ガスタービンの燃焼器内面に下盛層と
してＮ１ＣｒＡＩＹを０．１５ｍｍ減圧溶射し、その上
に第１表で示す試験片Ｎ０８２、Ｎｏ、３及びＮｏ、７
と同様の材料を大気中で各々０．３ｍｍプラズマ溶射し
た燃焼器内筒を燃焼室温度１１５０〜１３００℃で１年
間使用したが本発明のＮｏ、７の被膜はいずれも健全で
あり良好に推移している。尚、本実施例で比較材料とし
たＮＯ１２、Ｎｏ、３の被膜はいずれも３〜６力月以内
で亀甲状亀裂や剥離をおこし耐用性は見られなかった。
してＮ１ＣｒＡＩＹを０．１５ｍｍ減圧溶射し、その上
に第１表で示す試験片Ｎ０８２、Ｎｏ、３及びＮｏ、７
と同様の材料を大気中で各々０．３ｍｍプラズマ溶射し
た燃焼器内筒を燃焼室温度１１５０〜１３００℃で１年
間使用したが本発明のＮｏ、７の被膜はいずれも健全で
あり良好に推移している。尚、本実施例で比較材料とし
たＮＯ１２、Ｎｏ、３の被膜はいずれも３〜６力月以内
で亀甲状亀裂や剥離をおこし耐用性は見られなかった。
［発明の効果］
上記の結果から明らかな如く、本発明溶射被覆用材料は
耐熱性、耐熱衝撃性に対する抵抗性が大きく機械的強度
にも優れている。本発明品の被覆溶射層を用いれば、優
れた熱遮蔽効果と耐熱性を有するとともに信頼性の高い
高効率なタービン翼を得ることかでき、かつ希土類酸化
物を全く使用しないことからコスト低減に大きく貢献出
来るなどの効果を奏Ｔる。
耐熱性、耐熱衝撃性に対する抵抗性が大きく機械的強度
にも優れている。本発明品の被覆溶射層を用いれば、優
れた熱遮蔽効果と耐熱性を有するとともに信頼性の高い
高効率なタービン翼を得ることかでき、かつ希土類酸化
物を全く使用しないことからコスト低減に大きく貢献出
来るなどの効果を奏Ｔる。
第１図は、２ Ｃａｂ−５ｉｎ２−２５ｗｔ！ｔ Ｃａ
Ｏ−４２ｒ０２（複合原料）溶射被膜の結晶の構造を示
す断面写真である。
Ｏ−４２ｒ０２（複合原料）溶射被膜の結晶の構造を示
す断面写真である。
Claims (5)
- １．２ＣａＯ・ＳｉＯ＿２−ＣａＯ・４ ＺｒＯ＿２系
酸化物で、組成は重量％表示で６０≦２ＣａＯ・ＳｉＯ
＿２≦９５、５≦ＣａＯ・４ＺｒＯ＿２≦４０、かつ２
ＣａＯ・ＳｉＯ＿２＋ＣａＯ・４ ＺｒＯ＿２：１００
から成ることを特徴とする溶射被覆用材料。 - ２．耐熱金属材料で構成された部品において、該部品は
その表面に設けられた前記耐熱金属材料と同等もしくは
より高温耐食性に富む金属被覆層を有し、更に該金属被
覆層上に請求項第１項記載の溶射被覆用材料を溶射した
ことを特徴とする溶射被覆耐熱部材。 - ３．請求項第１項記載の各系酸化物材料が化合物、複合
物、または混合物の粒子であることを特徴とする溶射被
覆用材料。 - ４．請求項第１項記載の酸化物材料の粒径が５〜５００
μｍに調整され、特に平均粒子径が１０〜１００μｍで
あることを特徴とする溶射被覆用材料。 - ５．請求項第２項記載の溶射被覆用材料が、請求項第３
項記載の溶射被覆用材料であることを特徴とする溶射被
覆耐熱部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2139604A JP2747087B2 (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 溶射被覆用材料及び溶射被覆耐熱部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2139604A JP2747087B2 (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 溶射被覆用材料及び溶射被覆耐熱部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0436453A true JPH0436453A (ja) | 1992-02-06 |
| JP2747087B2 JP2747087B2 (ja) | 1998-05-06 |
Family
ID=15249148
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2139604A Expired - Fee Related JP2747087B2 (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 溶射被覆用材料及び溶射被覆耐熱部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2747087B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999023271A1 (de) * | 1997-11-03 | 1999-05-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Erzeugnis, insbesondere bauteil einer gasturbine, mit keramischer wärmedämmschicht |
| JP2001049420A (ja) * | 1999-06-23 | 2001-02-20 | Sulzer Metco Us Inc | ケイ酸二カルシウムの溶射粉末とその被覆およびその製造 |
| US6416882B1 (en) | 1997-11-03 | 2002-07-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Protective layer system for gas turbine engine component |
| JP2002530525A (ja) * | 1998-11-13 | 2002-09-17 | フォルシュングスツェントルム・ユーリッヒ・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | ガラス−金属／セラミック−断熱層 |
-
1990
- 1990-05-31 JP JP2139604A patent/JP2747087B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999023271A1 (de) * | 1997-11-03 | 1999-05-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Erzeugnis, insbesondere bauteil einer gasturbine, mit keramischer wärmedämmschicht |
| US6416882B1 (en) | 1997-11-03 | 2002-07-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Protective layer system for gas turbine engine component |
| US6440575B1 (en) | 1997-11-03 | 2002-08-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Ceramic thermal barrier layer for gas turbine engine component |
| US6602553B2 (en) | 1997-11-03 | 2003-08-05 | Siemens Aktiengesellshaft | Process for producing a ceramic thermal barrier layer for gas turbine engine component |
| JP2002530525A (ja) * | 1998-11-13 | 2002-09-17 | フォルシュングスツェントルム・ユーリッヒ・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | ガラス−金属／セラミック−断熱層 |
| JP2001049420A (ja) * | 1999-06-23 | 2001-02-20 | Sulzer Metco Us Inc | ケイ酸二カルシウムの溶射粉末とその被覆およびその製造 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2747087B2 (ja) | 1998-05-06 |
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