JPH04339107A - シュラウド付きタービン翼の振動の監視装置 - Google Patents
シュラウド付きタービン翼の振動の監視装置Info
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- JPH04339107A JPH04339107A JP3309744A JP30974491A JPH04339107A JP H04339107 A JPH04339107 A JP H04339107A JP 3309744 A JP3309744 A JP 3309744A JP 30974491 A JP30974491 A JP 30974491A JP H04339107 A JPH04339107 A JP H04339107A
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01H—MEASUREMENT OF MECHANICAL VIBRATIONS OR ULTRASONIC, SONIC OR INFRASONIC WAVES
- G01H11/00—Measuring mechanical vibrations or ultrasonic, sonic or infrasonic waves by detecting changes in electric or magnetic properties
- G01H11/06—Measuring mechanical vibrations or ultrasonic, sonic or infrasonic waves by detecting changes in electric or magnetic properties by electric means
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01H—MEASUREMENT OF MECHANICAL VIBRATIONS OR ULTRASONIC, SONIC OR INFRASONIC WAVES
- G01H1/00—Measuring characteristics of vibrations in solids by using direct conduction to the detector
- G01H1/003—Measuring characteristics of vibrations in solids by using direct conduction to the detector of rotating machines
- G01H1/006—Measuring characteristics of vibrations in solids by using direct conduction to the detector of rotating machines of the rotor of turbo machines
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- Physics & Mathematics (AREA)
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- Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
- Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、一般に蒸気タービン発
電機における運転パラメーターの監視に関し、より詳細
には、タービン翼振動の監視技術に関する。
電機における運転パラメーターの監視に関し、より詳細
には、タービン翼振動の監視技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】タービン翼は設計が複雑であるためにモ
ードと呼ばれる翼の固有振動数と一致する振動数で振動
を生じる場合がある。各モードは、例えばタービンの回
転軸線に沿う方向、タービンの回転軸線と垂直な方向等
の方向に異なるタイプの振動と関連している。通常位置
の周りの翼の過度の振動を防止するため、通常の設計に
おいて、翼のモードが蒸気タービンの運転振動数の倍振
動の間に存在するよう翼を設計するのが通例である。し
かしながら、製作公差、ロータへの翼の取付け状態の変
化、腐食、タービンの運転振動数の変化は、モード振動
数を運転振動数の各種の倍振動に接近させる要因のうち
主だったものである。その上、減衰傾向にある非同期振
動が、蒸気の流速が低いこと及び背圧が高いことにより
タービン翼がランダムに励振するというバフェッティン
グ（ｂｕｆｆｅｔｉｎｇ）の結果として、或いは、ター
ビンのロータの捩じり応力の結果として生じる場合があ
る。
ードと呼ばれる翼の固有振動数と一致する振動数で振動
を生じる場合がある。各モードは、例えばタービンの回
転軸線に沿う方向、タービンの回転軸線と垂直な方向等
の方向に異なるタイプの振動と関連している。通常位置
の周りの翼の過度の振動を防止するため、通常の設計に
おいて、翼のモードが蒸気タービンの運転振動数の倍振
動の間に存在するよう翼を設計するのが通例である。し
かしながら、製作公差、ロータへの翼の取付け状態の変
化、腐食、タービンの運転振動数の変化は、モード振動
数を運転振動数の各種の倍振動に接近させる要因のうち
主だったものである。その上、減衰傾向にある非同期振
動が、蒸気の流速が低いこと及び背圧が高いことにより
タービン翼がランダムに励振するというバフェッティン
グ（ｂｕｆｆｅｔｉｎｇ）の結果として、或いは、ター
ビンのロータの捩じり応力の結果として生じる場合があ
る。
【０００３】モードが運転振動数の倍振動に接近すると
、結果的に、蒸気タービンの物理的な損傷が生じる場合
がある。振動の振幅が或るレベルを越えると、翼内に好
ましくない応力が生じる。もしこのような状態が検出で
きず、また改善できなければ、翼は最終的には破損し、
甚大な費用が強いられる設備の停止事故という結果にな
る。
、結果的に、蒸気タービンの物理的な損傷が生じる場合
がある。振動の振幅が或るレベルを越えると、翼内に好
ましくない応力が生じる。もしこのような状態が検出で
きず、また改善できなければ、翼は最終的には破損し、
甚大な費用が強いられる設備の停止事故という結果にな
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】翼振動を検出する従来
方法として、一つに、歪ゲージをタービン翼に取り付け
る方法が挙げられる。歪ゲージは翼に直に取り付けられ
るので、シュラウドが翼に施されているか、施されてい
ないか、ということは問題ではない。センサの情報は、
タービンの回転シャフトの種々の位置に取り付けられた
ミニチュア発信器によってタービンの外部に設置されて
いる分析装置に伝送される。この技術は非常に精度が高
いけれども、幾つかの大きな欠点がある。先ず第１に、
歪ゲージは腐食に起因して寿命が短く、従って、長期間
にわたる監視が可能ではなくなる。第２の欠点として、
もし各翼を監視する場合には各翼に歪ゲージを取り付け
る必要がある。タービン内部に用いることの出来る発信
器及びセンサの数は非常に限られるので、一度にほんの
僅かな数の翼しか監視できない。第３の欠点として、電
力を歪ゲージに連続的且つ高信頼度で供給し、信号を回
転ロータのディスクから静止状態の電子機器に高信頼度
で伝送することは、複雑なので非常に困難である。
方法として、一つに、歪ゲージをタービン翼に取り付け
る方法が挙げられる。歪ゲージは翼に直に取り付けられ
るので、シュラウドが翼に施されているか、施されてい
ないか、ということは問題ではない。センサの情報は、
タービンの回転シャフトの種々の位置に取り付けられた
ミニチュア発信器によってタービンの外部に設置されて
いる分析装置に伝送される。この技術は非常に精度が高
いけれども、幾つかの大きな欠点がある。先ず第１に、
歪ゲージは腐食に起因して寿命が短く、従って、長期間
にわたる監視が可能ではなくなる。第２の欠点として、
もし各翼を監視する場合には各翼に歪ゲージを取り付け
る必要がある。タービン内部に用いることの出来る発信
器及びセンサの数は非常に限られるので、一度にほんの
僅かな数の翼しか監視できない。第３の欠点として、電
力を歪ゲージに連続的且つ高信頼度で供給し、信号を回
転ロータのディスクから静止状態の電子機器に高信頼度
で伝送することは、複雑なので非常に困難である。
【０００５】これら問題を解決するため、永続的に取り
付けられた非回転形の近接センサを用いるタービン翼振
動検出装置が存在する。かかる装置の一例は米国特許第
４，５７３，３５８号に開示されており、かかる米国特
許では、翼列の周りに間隔を置いて設けられた複数のセ
ンサが、翼がセンサを横切るといつでもパルスを生じさ
せる。かかるパルス情報はオペレーターにより選択され
た翼の振動を検出するのに用いられる。しかしながら、
上記米国特許に開示されている装置はシュラウド付きの
タービン翼には用いることができない。その理由は、翼
の周りに位置したシュラウドはセンサから翼先端部を遮
蔽しているからである。
付けられた非回転形の近接センサを用いるタービン翼振
動検出装置が存在する。かかる装置の一例は米国特許第
４，５７３，３５８号に開示されており、かかる米国特
許では、翼列の周りに間隔を置いて設けられた複数のセ
ンサが、翼がセンサを横切るといつでもパルスを生じさ
せる。かかるパルス情報はオペレーターにより選択され
た翼の振動を検出するのに用いられる。しかしながら、
上記米国特許に開示されている装置はシュラウド付きの
タービン翼には用いることができない。その理由は、翼
の周りに位置したシュラウドはセンサから翼先端部を遮
蔽しているからである。
【０００６】シュラウド付きのタービン翼の振動を監視
するような設計の翼振動監視技術の一つの例が米国特許
第４，８９６，５３７号に開示されている。かかる米国
特許は、タービン翼のシュラウド・セグメント及びター
ビン翼のテノンの存在を確かめることにより蒸気タービ
ン内のタービン翼列の各々の輪郭を検出する複数のセン
サから成るシュラウド付きタービン翼振動監視装置を開
示している。タービン翼列の予想輪郭を記憶し、次に、
検出した輪郭と予想輪郭を比較して振動によるタービン
翼の運動を検出するためのプロセッサが設けられている
。かかる技術は有効であるが、動的条件の下では翼列の
輪郭を高信頼度で検出することは困難である。
するような設計の翼振動監視技術の一つの例が米国特許
第４，８９６，５３７号に開示されている。かかる米国
特許は、タービン翼のシュラウド・セグメント及びター
ビン翼のテノンの存在を確かめることにより蒸気タービ
ン内のタービン翼列の各々の輪郭を検出する複数のセン
サから成るシュラウド付きタービン翼振動監視装置を開
示している。タービン翼列の予想輪郭を記憶し、次に、
検出した輪郭と予想輪郭を比較して振動によるタービン
翼の運動を検出するためのプロセッサが設けられている
。かかる技術は有効であるが、動的条件の下では翼列の
輪郭を高信頼度で検出することは困難である。
【０００７】かくして、本発明の主目的は、シュラウド
の施されていない（以下、「シュラウド無しの」という
）翼の振動監視装置で用いられる種類の単純な翼通過セ
ンサ信号を、シュラウドの施されている（以下、「シュ
ラウド付きの」という）タービン翼列から簡単且つ高信
頼度で発生させる装置を提供することにある。
の施されていない（以下、「シュラウド無しの」という
）翼の振動監視装置で用いられる種類の単純な翼通過セ
ンサ信号を、シュラウドの施されている（以下、「シュ
ラウド付きの」という）タービン翼列から簡単且つ高信
頼度で発生させる装置を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この目的に鑑みて、本発
明の要旨は、ロータによって支持されると共に列状に配
置された複数のシュラウド付きタービン翼の振動を監視
する装置であって、ロータ一回転につき一つのパルスを
発生する手段が設けられており、少なくとも一つの固定
状態のセンサをタービン翼のシュラウドに隣接して配置
し、センサは、シュラウド・セグメントの各々がセンサ
を横切ると、各シュラウド・セグメント内に渦電流を生
じさせ、生じた渦電流の変動を引き起こすためのターゲ
ットを各シュラウド・セグメントに設け、センサは、前
記渦電流に応答し、センサへのターゲットの到達時刻に
対応する情報を含む出力信号を生じさせ、出力信号及び
前記パルスに応答してこれらから翼の振動に関する情報
を引き出す手段を設けたことを特徴とする監視装置にあ
る。
明の要旨は、ロータによって支持されると共に列状に配
置された複数のシュラウド付きタービン翼の振動を監視
する装置であって、ロータ一回転につき一つのパルスを
発生する手段が設けられており、少なくとも一つの固定
状態のセンサをタービン翼のシュラウドに隣接して配置
し、センサは、シュラウド・セグメントの各々がセンサ
を横切ると、各シュラウド・セグメント内に渦電流を生
じさせ、生じた渦電流の変動を引き起こすためのターゲ
ットを各シュラウド・セグメントに設け、センサは、前
記渦電流に応答し、センサへのターゲットの到達時刻に
対応する情報を含む出力信号を生じさせ、出力信号及び
前記パルスに応答してこれらから翼の振動に関する情報
を引き出す手段を設けたことを特徴とする監視装置にあ
る。
【０００９】種々のターゲットをセンサに用いることが
できる。かかるターゲットは、切欠き、突起、導電性箔
、タービン・シュラウドに被着された導電性材料、ター
ビン・シュラウドに形成されていて導電性材料が詰め込
まれた浅いスロット、シュラウド・セグメントの前縁及
び／又は後縁に切削加工により形成された切欠きを含む
。
できる。かかるターゲットは、切欠き、突起、導電性箔
、タービン・シュラウドに被着された導電性材料、ター
ビン・シュラウドに形成されていて導電性材料が詰め込
まれた浅いスロット、シュラウド・セグメントの前縁及
び／又は後縁に切削加工により形成された切欠きを含む
。
【００１０】本発明の内容は、添付の図面に例示的に示
すに過ぎない好ましい実施例の以下の詳細な説明を読む
と一層容易に理解されよう。
すに過ぎない好ましい実施例の以下の詳細な説明を読む
と一層容易に理解されよう。
【００１１】
【実施例】図１は、タービン翼の振動を監視する本発明
の方法及び装置を用いることのできるシュラウド付きの
タービン翼列１０の一部を示している。同一の参照番号
は全図にわたり同一の部分を示すものとして用いられて
いる。タービン翼列１０は、ロータ・ディスク１６によ
ってロータ１４に連結された複数本の、代表的には１２
０本の翼１２で構成されている。ロータ１４は標識１５
を備え、この標識はセンサ１７と協働して、ロータ１４
の回転毎に１つの（以下、このことを「ワンス・パー・
ロータレボルーション」という）パルス１９を生じさせ
る。かかるワンス・パー・ロータレボルーション・パル
ス１９を生じさせる技術は当該技術分野では周知である
。
の方法及び装置を用いることのできるシュラウド付きの
タービン翼列１０の一部を示している。同一の参照番号
は全図にわたり同一の部分を示すものとして用いられて
いる。タービン翼列１０は、ロータ・ディスク１６によ
ってロータ１４に連結された複数本の、代表的には１２
０本の翼１２で構成されている。ロータ１４は標識１５
を備え、この標識はセンサ１７と協働して、ロータ１４
の回転毎に１つの（以下、このことを「ワンス・パー・
ロータレボルーション」という）パルス１９を生じさせ
る。かかるワンス・パー・ロータレボルーション・パル
ス１９を生じさせる技術は当該技術分野では周知である
。
【００１２】翼列１０の周囲は複数のシュラウド・セグ
メント１８によって包囲されており、図１においてはシ
ュラウド・セグメントは２つが完全に、１つが部分的に
示されている。公知のように、シュラウド・セグメント
は集まるとタービン翼シュラウドを形成する。タービン
翼シュラウドをタービン翼に取り付けることのできる方
法は種々多様なものがある。図１に示す実施例では、各
翼１２は、翼１２の一体部分であり且つシュラウド・セ
グメント１８を翼１２に取り付けるのに役立つテノン２
０（例示のため誇張して示されている）を有している。 シール２２がタービン翼１２を貫通するのではなくてそ
の周りを通過する漏洩蒸気の量を減じている。
メント１８によって包囲されており、図１においてはシ
ュラウド・セグメントは２つが完全に、１つが部分的に
示されている。公知のように、シュラウド・セグメント
は集まるとタービン翼シュラウドを形成する。タービン
翼シュラウドをタービン翼に取り付けることのできる方
法は種々多様なものがある。図１に示す実施例では、各
翼１２は、翼１２の一体部分であり且つシュラウド・セ
グメント１８を翼１２に取り付けるのに役立つテノン２
０（例示のため誇張して示されている）を有している。 シール２２がタービン翼１２を貫通するのではなくてそ
の周りを通過する漏洩蒸気の量を減じている。
【００１３】また、図１にはシール２２内に設けられた
センサ２４が示されている。センサ２４は今日普及して
いる市販の渦電流型センサ類のうちの一形式であるのが
よい。公知のように、かかるセンサは交流電流で励起さ
れる励起コイル２５を有し、このコイルはこれに密接し
ておかれる導電性材料内に渦電流を生じさせる。生じた
渦電流は励起コイル２５のインダクタンス及び抵抗を変
化させる磁界を形成する。検出コイル２７がかかる変化
に応答して出力信号Ｖｏｕｔを生じさせる。
センサ２４が示されている。センサ２４は今日普及して
いる市販の渦電流型センサ類のうちの一形式であるのが
よい。公知のように、かかるセンサは交流電流で励起さ
れる励起コイル２５を有し、このコイルはこれに密接し
ておかれる導電性材料内に渦電流を生じさせる。生じた
渦電流は励起コイル２５のインダクタンス及び抵抗を変
化させる磁界を形成する。検出コイル２７がかかる変化
に応答して出力信号Ｖｏｕｔを生じさせる。
【００１４】センサ２４はターゲット（図２〜図５を参
照）と連携動作して単純で且つ信頼できる出力信号Ｖｏ
ｕｔを発生する。出力信号Ｖｏｕｔはコンディショニン
グ回路４０に入力され、また、このコンディショニング
回路４０は励起コイル２５のためのＡＣ励起源（図示せ
ず）を有するのがよい。コンディショニング回路４０は
また、センサ２４のような他のセンサ（図示せず）から
の信号Ｖｓｅｎを受信するのが良い。
照）と連携動作して単純で且つ信頼できる出力信号Ｖｏ
ｕｔを発生する。出力信号Ｖｏｕｔはコンディショニン
グ回路４０に入力され、また、このコンディショニング
回路４０は励起コイル２５のためのＡＣ励起源（図示せ
ず）を有するのがよい。コンディショニング回路４０は
また、センサ２４のような他のセンサ（図示せず）から
の信号Ｖｓｅｎを受信するのが良い。
【００１５】コンディショニングされた信号は、米国特
許第４，５７３，３５８号に開示されている型式の翼振
動監視装置（以下、「ＢＶＭ」ともいう）４２に入力さ
れる。かかる米国特許の内容を本明細書の一部を形成す
るものとしてここに引用する。ＢＶＭ４２はまた、ワン
ス・パー・ロータレボルーション・パルス１９を受け入
れる。この情報に基づいて、ＢＶＭ４２は米国特許第４
，５７３，３５８号に開示されている技術によって翼振
動情報を引き出す。
許第４，５７３，３５８号に開示されている型式の翼振
動監視装置（以下、「ＢＶＭ」ともいう）４２に入力さ
れる。かかる米国特許の内容を本明細書の一部を形成す
るものとしてここに引用する。ＢＶＭ４２はまた、ワン
ス・パー・ロータレボルーション・パルス１９を受け入
れる。この情報に基づいて、ＢＶＭ４２は米国特許第４
，５７３，３５８号に開示されている技術によって翼振
動情報を引き出す。
【００１６】図２〜図５には、単一のシュラウド・セグ
メント１８及び翼列１０の対応の部分が示されている。 図示のように、シュラウド・セグメント１８は、テノン
２０が取り付けられた第１の部分２６及び第２の隆起リ
ップ部分２８を有する。センサ２４はタービン翼１２を
通る蒸気の直接流路の外側で翼列１０の平面内に位置し
ており、かくしてセンサ２４の損傷が防止される。
メント１８及び翼列１０の対応の部分が示されている。 図示のように、シュラウド・セグメント１８は、テノン
２０が取り付けられた第１の部分２６及び第２の隆起リ
ップ部分２８を有する。センサ２４はタービン翼１２を
通る蒸気の直接流路の外側で翼列１０の平面内に位置し
ており、かくしてセンサ２４の損傷が防止される。
【００１７】本発明によれば、ターゲットを種々の方法
で設けることができる。すなわち、ターゲットとしては
、切欠き３０（図２）、突起３１（図２）、シュラウド
・セグメント１８の前縁に設けられた切欠き３２及び／
又は後縁に設けられた切欠き３３（図３）、シム、箔又
は被着された導電性材料３４（図４）、或いは、浅いス
ロット３６（図４）内に配置された状態の導電性材料３
５が挙げられる。ターゲット、例えば切欠き３０，３２
，３３、又は突起３１を設けることにより、渦電流セン
サ２４の出力は段階的な変化を生じ、これは切欠き３０
，３２，３３または突起３１のない場合には生じないで
あろう。かかる出力信号Ｖｏｕｔ中の段階的な変化のば
らつきは、ターゲット３０，３１，３２，３３がセンサ
２４のところにあることを示している。導電性のターゲ
ット３４，３５（図４）はこれらと類似の態様で機能し
て導電性のターゲット３４，３５がセンサ２４のところ
にあることを示す段階的な変化のばらつきを出力信号Ｖ
ｏｕｔ中に生じさせる。
で設けることができる。すなわち、ターゲットとしては
、切欠き３０（図２）、突起３１（図２）、シュラウド
・セグメント１８の前縁に設けられた切欠き３２及び／
又は後縁に設けられた切欠き３３（図３）、シム、箔又
は被着された導電性材料３４（図４）、或いは、浅いス
ロット３６（図４）内に配置された状態の導電性材料３
５が挙げられる。ターゲット、例えば切欠き３０，３２
，３３、又は突起３１を設けることにより、渦電流セン
サ２４の出力は段階的な変化を生じ、これは切欠き３０
，３２，３３または突起３１のない場合には生じないで
あろう。かかる出力信号Ｖｏｕｔ中の段階的な変化のば
らつきは、ターゲット３０，３１，３２，３３がセンサ
２４のところにあることを示している。導電性のターゲ
ット３４，３５（図４）はこれらと類似の態様で機能し
て導電性のターゲット３４，３５がセンサ２４のところ
にあることを示す段階的な変化のばらつきを出力信号Ｖ
ｏｕｔ中に生じさせる。
【００１８】シュラウド１８によって支持されたターゲ
ット３０，３１，３２，３３，３４，３５によって、出
力信号Ｖｏｕｔが生じ、これらの信号はセンサ２４への
ターゲットの到達時刻を表わしている。この種の到達時
刻信号は翼の通過の度に到達時刻パルスを生じさせるセ
ンサを備えたシュラウド無しのタービン翼振動監視装置
で生じる信号と類似している。かくして、到達時刻信号
をシュラウド付きのタービン翼から発生させることによ
り、本発明は現在入手し得るタービン翼振動モニターの
能力を拡張させてシュラウド付きのタービン翼の振動を
監視することができる。ターゲットをロータ１４の軸線
に対して或る角度で配向させると（例えば図４における
ターゲット３４，３５）、センサ２４における到達時刻
は翼の鎖線方向の撓曲の度合だけではなくて軸方向にお
ける撓曲の度合による影響を受ける。それゆえ、本発明
を用いるとシュラウド無しのタービン翼について現在な
されているのと丁度同じ態様で接線方向だけではなく、
更に軸線方向における翼振動を検出することができる。 ２以上のターゲットをシュラウド・セグメント１８に配
設すれば、種々のモード形状間の識別を可能にする単一
のグループについて多数個の測定値を得ることができる
。
ット３０，３１，３２，３３，３４，３５によって、出
力信号Ｖｏｕｔが生じ、これらの信号はセンサ２４への
ターゲットの到達時刻を表わしている。この種の到達時
刻信号は翼の通過の度に到達時刻パルスを生じさせるセ
ンサを備えたシュラウド無しのタービン翼振動監視装置
で生じる信号と類似している。かくして、到達時刻信号
をシュラウド付きのタービン翼から発生させることによ
り、本発明は現在入手し得るタービン翼振動モニターの
能力を拡張させてシュラウド付きのタービン翼の振動を
監視することができる。ターゲットをロータ１４の軸線
に対して或る角度で配向させると（例えば図４における
ターゲット３４，３５）、センサ２４における到達時刻
は翼の鎖線方向の撓曲の度合だけではなくて軸方向にお
ける撓曲の度合による影響を受ける。それゆえ、本発明
を用いるとシュラウド無しのタービン翼について現在な
されているのと丁度同じ態様で接線方向だけではなく、
更に軸線方向における翼振動を検出することができる。 ２以上のターゲットをシュラウド・セグメント１８に配
設すれば、種々のモード形状間の識別を可能にする単一
のグループについて多数個の測定値を得ることができる
。
【００１９】ターゲットを設ける最も簡単な方法は、切
削加工により切欠き３０を隆起部分２８に形成すること
である。切欠き３０を用いると好結果が得られたが、こ
のようにシュラウドを修正することは望ましくはない場
合がある。というのは、このように修正すると応力集中
が生じ、それによりシュラウド内における亀裂発生開始
の場所が生じて蒸気の漏洩路を形成することがあり、し
たがって特定の工具を必要とする場合があるからである
。そのうえ、かかるスロットの形成は時間がかかり且つ
切削加工に要する費用が高くつき、しかも当該分野では
達成困難な精度が求められるからである。
削加工により切欠き３０を隆起部分２８に形成すること
である。切欠き３０を用いると好結果が得られたが、こ
のようにシュラウドを修正することは望ましくはない場
合がある。というのは、このように修正すると応力集中
が生じ、それによりシュラウド内における亀裂発生開始
の場所が生じて蒸気の漏洩路を形成することがあり、し
たがって特定の工具を必要とする場合があるからである
。そのうえ、かかるスロットの形成は時間がかかり且つ
切削加工に要する費用が高くつき、しかも当該分野では
達成困難な精度が求められるからである。
【００２０】図２及び図３に示す切欠き３０，３２，３
３に代わる手段として導電性材料の薄い層を図４に３４
で示すようにターゲットとして用いてもよい。導電性材
料３４は、タービン内で受ける高温に耐えることができ
る樹脂エポキシの使用により隆起部分２８に接合された
金属箔であるのが良い。変形例として、導電性金属箔３
４を隆起部分２８に蝋付け又は半田付けしてもよい。さ
らにもう１つの例として、導電性材料３４のメッキ又は
蒸着が挙げられる。最後に、フライス加工により浅いス
ロット３６を隆起部分２８に形成して導電性のターゲッ
ト３５が隆起部分２８の表面と面一をなして配置される
ようにしてもよい。当然のことながら、いずれの種類の
ターゲットを選択しても、その選択した型式のターゲッ
トを図５に示すようにシュラウド全体にわたって用いる
ことになろう。図２に示すような異なるターゲット３０
，３１及び図４に示すようなターゲット３４，３５を用
いているのは単に説明上のものである。
３に代わる手段として導電性材料の薄い層を図４に３４
で示すようにターゲットとして用いてもよい。導電性材
料３４は、タービン内で受ける高温に耐えることができ
る樹脂エポキシの使用により隆起部分２８に接合された
金属箔であるのが良い。変形例として、導電性金属箔３
４を隆起部分２８に蝋付け又は半田付けしてもよい。さ
らにもう１つの例として、導電性材料３４のメッキ又は
蒸着が挙げられる。最後に、フライス加工により浅いス
ロット３６を隆起部分２８に形成して導電性のターゲッ
ト３５が隆起部分２８の表面と面一をなして配置される
ようにしてもよい。当然のことながら、いずれの種類の
ターゲットを選択しても、その選択した型式のターゲッ
トを図５に示すようにシュラウド全体にわたって用いる
ことになろう。図２に示すような異なるターゲット３０
，３１及び図４に示すようなターゲット３４，３５を用
いているのは単に説明上のものである。
【００２１】図５はターゲットの取ることのできる別な
形状を示している。図５において、２つの同一のターゲ
ット３８が示されているが、これらは箔、シムまたは蒸
着又は被着導電性材料であるのが良い。ターゲット３８
はロータ１４に対してある角度をなして前縁４４（した
がって、センサ２４における前縁４４の到達時刻は軸方
向の振動による影響を受ける）及び軸方向に延びる後縁
４６（したがって、センサ２４における後縁４６の到達
時刻は軸方向の振動によっては影響を受けない）を有す
る。適当な電子機器を設けることにより、前縁４４及び
後縁４６の到達時刻の差を用いると軸方向の振動をより
正確に識別できる。
形状を示している。図５において、２つの同一のターゲ
ット３８が示されているが、これらは箔、シムまたは蒸
着又は被着導電性材料であるのが良い。ターゲット３８
はロータ１４に対してある角度をなして前縁４４（した
がって、センサ２４における前縁４４の到達時刻は軸方
向の振動による影響を受ける）及び軸方向に延びる後縁
４６（したがって、センサ２４における後縁４６の到達
時刻は軸方向の振動によっては影響を受けない）を有す
る。適当な電子機器を設けることにより、前縁４４及び
後縁４６の到達時刻の差を用いると軸方向の振動をより
正確に識別できる。
【００２２】円周方向幅及び軸方向長さが０．５インチ
（１２．７ｍｍ）及び深さが０．０５０〜０．１００イ
ンチ（１．２７ｍｍ〜２．５４ｍｍ）のフライス加工さ
れた軸方向切欠き（図示せず）及び面積が０．５平方イ
ンチ（１２．７平方ｍｍ）の薄い導電性の箔３４を含む
ターゲットを静止セットアップ及び回転リグ上で試験し
た。用いたセンサ２４は、ベントレイ−ネバダ（Ｂｅｎ
ｔｌｅｙ−Ｎｅｖａｄａ）・モデル８１７２５−０１・
プロキシメータと併用されるベントレイ−ネバダ・モデ
ル８１７２３０−００−２０−５０−０２プローブ（直
径１４ｍｍ）であった。プロキシメータはコンディショ
ニング回路をプローブに与える。もし隆起部分２８の幅
がプローブの直径よりも小さい場合、ターゲットをシュ
ラウド・セグメント１８上の第１の部分２６に設けるの
が良い。検査結果の概略は次の通りである。
（１２．７ｍｍ）及び深さが０．０５０〜０．１００イ
ンチ（１．２７ｍｍ〜２．５４ｍｍ）のフライス加工さ
れた軸方向切欠き（図示せず）及び面積が０．５平方イ
ンチ（１２．７平方ｍｍ）の薄い導電性の箔３４を含む
ターゲットを静止セットアップ及び回転リグ上で試験し
た。用いたセンサ２４は、ベントレイ−ネバダ（Ｂｅｎ
ｔｌｅｙ−Ｎｅｖａｄａ）・モデル８１７２５−０１・
プロキシメータと併用されるベントレイ−ネバダ・モデ
ル８１７２３０−００−２０−５０−０２プローブ（直
径１４ｍｍ）であった。プロキシメータはコンディショ
ニング回路をプローブに与える。もし隆起部分２８の幅
がプローブの直径よりも小さい場合、ターゲットをシュ
ラウド・セグメント１８上の第１の部分２６に設けるの
が良い。検査結果の概略は次の通りである。
【００２３】軸方向切欠きから得られた渦電流センサ・
パルス電圧Ｖｏｕｔは次の通りである。
パルス電圧Ｖｏｕｔは次の通りである。
【００２４】
深さ０．０５０インチ（１．２７ｍｍ） ３
．０ボルト（適当） 深さ０．１００インチ（２
．５４ｍｍ） ４．０ボルト（一層良好）蒸気の厚さ
の箔及び被着導電性材料３２に関する結果は次の通りで
ある。
．０ボルト（適当） 深さ０．１００インチ（２
．５４ｍｍ） ４．０ボルト（一層良好）蒸気の厚さ
の箔及び被着導電性材料３２に関する結果は次の通りで
ある。
【００２５】
ＮｉＣｒ８０ ０．０１０インチ（０．２５
４ｍｍ） ０．２ボルト 真鍮
０．０１０インチ（０．２５４ｍｍ） ４．０
ボルト 銅 ０．０３０
インチ（０．７６２ｍｍ） ４．０ボルト ア
ルミニウム ０．００３インチ（０．０７６ｍｍ）
４．０ボルト アルミニウム ０．００１２
インチ（０．０３０ｍｍ） ２．４ボルト箔及び被着
導電性材料から得られるパルスは、深さが０．０１００
インチ（２．５４ｍｍ）の切欠きによって生じたものと
同程度に良好であるように思えた。しかしながら、大抵
の開口端鋼製ブレード翼について用いられている自己発
電形永久磁石センサ（Ａｉｒｐａｘセンサ）は箔または
被着導電性材料のターゲットでは適当な信号を生じさせ
ないことが分かった。
４ｍｍ） ０．２ボルト 真鍮
０．０１０インチ（０．２５４ｍｍ） ４．０
ボルト 銅 ０．０３０
インチ（０．７６２ｍｍ） ４．０ボルト ア
ルミニウム ０．００３インチ（０．０７６ｍｍ）
４．０ボルト アルミニウム ０．００１２
インチ（０．０３０ｍｍ） ２．４ボルト箔及び被着
導電性材料から得られるパルスは、深さが０．０１００
インチ（２．５４ｍｍ）の切欠きによって生じたものと
同程度に良好であるように思えた。しかしながら、大抵
の開口端鋼製ブレード翼について用いられている自己発
電形永久磁石センサ（Ａｉｒｐａｘセンサ）は箔または
被着導電性材料のターゲットでは適当な信号を生じさせ
ないことが分かった。
【００２６】図６において、センサ２４の出力電圧Ｖｏ
ｕｔはセンサ２４とシュラウド・セグメント１８との間
の隙間の関数として示されている。ライン４８は典型的
なシュラウド材料（即ち、鋼）についての隙間の関数と
して出力電圧Ｖｏｕｔを示し、これに対し、ライン５０
は０．００３インチ（０．０７６ｍｍ）導電性アルミニ
ウム層で被覆されたシュラウドについて出力電圧対隙間
の関係を示している。図６に示す“Ａ”と“Ｂ”との差
異は、厚さが０．００３インチ（０．０７６ｍｍ）の導
電性ターゲットが、たとえ切欠きの深さが導電性材料層
の厚さよりも約１００倍であっても、シュラウドに設け
られた深さ約０．１インチ（２．５ｍｍ）の切欠きによ
って生じる出力信号Ｖｏｕｔにおける段階的な変化（Ａ
）と同程度の出力信号Ｖｏｕｔの段階変化（Ｂ）を生じ
させることを示している。
ｕｔはセンサ２４とシュラウド・セグメント１８との間
の隙間の関数として示されている。ライン４８は典型的
なシュラウド材料（即ち、鋼）についての隙間の関数と
して出力電圧Ｖｏｕｔを示し、これに対し、ライン５０
は０．００３インチ（０．０７６ｍｍ）導電性アルミニ
ウム層で被覆されたシュラウドについて出力電圧対隙間
の関係を示している。図６に示す“Ａ”と“Ｂ”との差
異は、厚さが０．００３インチ（０．０７６ｍｍ）の導
電性ターゲットが、たとえ切欠きの深さが導電性材料層
の厚さよりも約１００倍であっても、シュラウドに設け
られた深さ約０．１インチ（２．５ｍｍ）の切欠きによ
って生じる出力信号Ｖｏｕｔにおける段階的な変化（Ａ
）と同程度の出力信号Ｖｏｕｔの段階変化（Ｂ）を生じ
させることを示している。
【００２７】本発明をタービン翼列１０についてセンサ
２４を１つだけ用いて示したが、上述のように２以上の
センサ２４を所望の用途に応じて用いることができる。
２４を１つだけ用いて示したが、上述のように２以上の
センサ２４を所望の用途に応じて用いることができる。
【図１】図１は、本発明の方法及び装置を適用できる典
型的なシュラウド付きタービン翼列の一部を示す図であ
る。
型的なシュラウド付きタービン翼列の一部を示す図であ
る。
【図２】図２は、本発明の教示に従ってシュラウド・セ
グメントに形成されたターゲットを備えた図１に示すシ
ュラウド・セグメントのうちの１つを示す図である。
グメントに形成されたターゲットを備えた図１に示すシ
ュラウド・セグメントのうちの１つを示す図である。
【図３】図３は、本発明の教示に従ってシュラウド・セ
グメントに形成されたターゲットの別な例を示す図であ
る。
グメントに形成されたターゲットの別な例を示す図であ
る。
【図４】図４は、本発明の教示に従ってシュラウド・セ
グメントに形成されたターゲットの別な例を示す図であ
る。
グメントに形成されたターゲットの別な例を示す図であ
る。
【図５】図５は、本発明の教示に従ってシュラウド・セ
グメントに形成されたターゲットの別な例を示す図であ
る。
グメントに形成されたターゲットの別な例を示す図であ
る。
【図６】図６は、典型的なシュラウド材料及び一種類の
ターゲット材料についてセンサとシュラウドとの間の距
離の関数としてセンサ出力電圧を示すグラフ図である。
ターゲット材料についてセンサとシュラウドとの間の距
離の関数としてセンサ出力電圧を示すグラフ図である。
１０ タービン翼列
１２ シュラウド付きタービン翼
１４ ロータ
１８ シュラウド・セグメント
２４ 固定センサ
Claims (8)
- 【請求項１】 ロータによって支持されると共に列状
に配置された複数のシュラウド付きタービン翼の振動を
監視する装置であって、ロータ一回転につき一つのパル
スを発生する手段が設けられており、少なくとも一つの
固定状態のセンサをタービン翼のシュラウドに隣接して
配置し、センサは、シュラウド・セグメントの各々がセ
ンサを横切ると、各シュラウド・セグメント内に渦電流
を生じさせ、生じた渦電流の変動を引き起こすためのタ
ーゲットを各シュラウド・セグメントに設け、センサは
、前記渦電流に応答し、センサへのターゲットの到達時
刻に対応する情報を含む出力信号を生じさせ、出力信号
及び前記パルスに応答してこれらから翼の振動に関する
情報を引き出す手段を設けたことを特徴とする監視装置
。 - 【請求項２】 ターゲットは、各シュラウド・セグメ
ントに形成された少なくとも一つの切欠きを含むことを
特徴とする請求項１の監視装置。 - 【請求項３】 各シュラウド・セグメントの前縁と後
縁にそれぞれ切欠きが形成されていることを特徴とする
請求項２の監視装置。 - 【請求項４】 ターゲットは、各シュラウド・セグメ
ントに形成された少なくとも一つの突起部を含むことを
特徴とする請求項１の監視装置。 - 【請求項５】 ターゲットは、各シュラウド・セグメ
ントに取り付けられた導電性金属箔を含むことを特徴と
する請求項１の監視装置。 - 【請求項６】 ターゲットは、各シュラウド・セグメ
ントに被着された導電性金属ターゲットを含むことを特
徴とする請求項１の監視装置。 - 【請求項７】 ターゲットは、各シュラウド・セグメ
ントに設けられていて導電性金属が詰め込まれた浅いス
ロットを含むことを特徴とする請求項１の監視装置。 - 【請求項８】 ターゲットは、ロータの軸線に対して
或る配向角度をなす少なくとも一つの縁部を有すること
を特徴とする請求項１の監視装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/606,800 US5097711A (en) | 1990-10-29 | 1990-10-29 | Shrouded turbine blade vibration monitor and target therefor |
| US606800 | 2000-06-29 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04339107A true JPH04339107A (ja) | 1992-11-26 |
Family
ID=24429517
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3309744A Pending JPH04339107A (ja) | 1990-10-29 | 1991-10-29 | シュラウド付きタービン翼の振動の監視装置 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5097711A (ja) |
| JP (1) | JPH04339107A (ja) |
| KR (1) | KR100201676B1 (ja) |
| CA (1) | CA2053574A1 (ja) |
| ES (1) | ES2047434B1 (ja) |
| IT (1) | IT1251936B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010513877A (ja) * | 2006-12-21 | 2010-04-30 | エムティーユー エアロ エンジンズ ゲーエムベーハー | 非接触ブレード振動測定装置及び方法 |
| WO2018221577A1 (ja) * | 2017-05-31 | 2018-12-06 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 翼振動監視装置、翼振動監視システム、動翼、及び回転機械 |
Families Citing this family (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1049731C (zh) * | 1994-07-30 | 2000-02-23 | 苏立 | 绝对式振幅传感器装置 |
| US5723980A (en) * | 1995-06-07 | 1998-03-03 | Aerogage Corporation | Clearance measurement system |
| US5761956A (en) * | 1995-10-17 | 1998-06-09 | Westinghouse Electric Corporation | Passive combustion turbine blade vibration monitor sensor |
| US6010303A (en) * | 1998-08-05 | 2000-01-04 | United Technologies Corporation | Apparatus and method of predicting aerodynamic and aeromechanical instabilities in turbofan engines |
| EP1126253A1 (de) * | 2000-02-14 | 2001-08-22 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur berührungslosen Erfassung von Schwingungen und Rotationsmaschine mit Schwingungserfassung |
| FR2807834B1 (fr) * | 2000-04-13 | 2002-06-28 | Snecma Moteurs | Procede de mesure sans contact des vibrations d'un corps tournant |
| US7023205B1 (en) | 2000-08-01 | 2006-04-04 | General Dynamics Advanced Information Systems, Inc. | Eddy current sensor capable of sensing through a conductive barrier |
| GB2374670B (en) * | 2001-04-17 | 2004-11-10 | Rolls Royce Plc | Analysing vibration of rotating blades |
| US7170284B2 (en) * | 2002-02-13 | 2007-01-30 | Hood Technology Corporation | Blade detection sensor having an active cooling system |
| US6927567B1 (en) | 2002-02-13 | 2005-08-09 | Hood Technology Corporation | Passive eddy current blade detection sensor |
| US6692222B2 (en) | 2002-05-14 | 2004-02-17 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Micro gas turbine engine with active tip clearance control |
| NO320915B1 (no) * | 2002-07-30 | 2006-02-13 | Dynatrend As | Fremgangsmate og anordning for a bestemme et turbinblads driftstilstand og a anvende den innsamlede tilstandsinformasjon i en levetidsberegning |
| AU2003258214A1 (en) * | 2002-08-23 | 2004-03-11 | York International Corporation | System and method for detecting rotating stall in a centrifugal compressor |
| US8096184B2 (en) * | 2004-06-30 | 2012-01-17 | Siemens Energy, Inc. | Turbine blade for monitoring blade vibration |
| US7075296B2 (en) * | 2004-11-09 | 2006-07-11 | Siemens Power Generation, Inc. | Inspection carriage for turbine blades |
| US7341428B2 (en) * | 2005-02-02 | 2008-03-11 | Siemens Power Generation, Inc. | Turbine blade for monitoring torsional blade vibration |
| US7333913B2 (en) * | 2005-06-27 | 2008-02-19 | General Electric Company | Clearance measurement system and method of operation |
| NO324581B1 (no) | 2006-01-26 | 2007-11-26 | Dynatrend As | Fremgangsmate og anordning for a kunne bestemme nar det forekommer roterende stall i en kompressors turbinblad II |
| US7824147B2 (en) * | 2006-05-16 | 2010-11-02 | United Technologies Corporation | Airfoil prognosis for turbine engines |
| US7509862B2 (en) | 2007-01-24 | 2009-03-31 | Massachusetts Institute Of Technology | System and method for providing vibration detection in turbomachinery |
| US7861592B2 (en) * | 2007-02-27 | 2011-01-04 | Siemens Energy, Inc. | Blade shroud vibration monitor |
| US7987725B2 (en) * | 2007-09-21 | 2011-08-02 | Siemens Energy, Inc. | Method of matching sensors in a multi-probe turbine blade vibration monitor |
| US7836772B2 (en) * | 2007-09-26 | 2010-11-23 | Siemens Energy, Inc. | Method and apparatus for tracking a rotating blade tip for blade vibration monitor measurements |
| US7775114B2 (en) * | 2007-09-26 | 2010-08-17 | Siemens Energy, Inc. | Method of on-line turbine blade slope and sensor position verification |
| US7941281B2 (en) * | 2008-12-22 | 2011-05-10 | General Electric Company | System and method for rotor blade health monitoring |
| IT1400054B1 (it) * | 2010-05-31 | 2013-05-17 | Nuova Pignone S R L | Dispositivo e metodo per analizzatore di distanza |
| US8689634B2 (en) * | 2011-09-27 | 2014-04-08 | Genral Electric Company | Systems and methods for mode shape identification |
| US9267378B2 (en) * | 2012-06-27 | 2016-02-23 | General Electric Company | Turbomachine monitoring system and method |
| US8783119B2 (en) * | 2012-09-26 | 2014-07-22 | United Technologies Corporation | Vane arm testing rig |
| EP2938832B1 (en) * | 2012-12-28 | 2019-02-06 | United Technologies Corporation | Shrouded turbine blade with cut corner |
| US9140718B2 (en) * | 2013-10-04 | 2015-09-22 | Hamilton Sundstrand Corporation | Speed sensor identification |
| US9574965B2 (en) * | 2014-06-24 | 2017-02-21 | General Electric Company | System and method of determining bearing health in a rotating machine |
| US9593941B2 (en) | 2014-09-24 | 2017-03-14 | Hood Technology Corporation | Clearance detection system and method using frequency identification |
| US9945386B2 (en) * | 2016-02-11 | 2018-04-17 | Solar Turbines Incorporated | Real time rotation breakaway detection |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3115032A (en) * | 1960-10-13 | 1963-12-24 | Gen Motors Corp | Device for measuring the displacement of a rotating body |
| US4518917A (en) * | 1982-08-31 | 1985-05-21 | Westinghouse Electric Corp. | Plural sensor apparatus for monitoring turbine blading with undesired component elimination |
| DE3242109A1 (de) * | 1982-11-13 | 1984-05-17 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Vorrichtung zur erfassung der drehzahl eines rotierenden teils |
| US4573358A (en) * | 1984-10-22 | 1986-03-04 | Westinghouse Electric Corp. | Turbine blade vibration detection apparatus |
| US4896537A (en) * | 1988-06-02 | 1990-01-30 | Westinghouse Electric Corp. | Shrouded turbine blade vibration monitor |
| US4887468A (en) * | 1988-06-03 | 1989-12-19 | Westinghouse Electic Corp. | Nonsynchronous turbine blade vibration monitoring system |
| US4934192A (en) * | 1988-07-11 | 1990-06-19 | Westinghouse Electric Corp. | Turbine blade vibration detection system |
-
1990
- 1990-10-29 US US07/606,800 patent/US5097711A/en not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-10-16 CA CA002053574A patent/CA2053574A1/en not_active Abandoned
- 1991-10-17 IT ITMI912740A patent/IT1251936B/it active IP Right Grant
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Cited By (4)
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|---|---|---|---|---|
| JP2010513877A (ja) * | 2006-12-21 | 2010-04-30 | エムティーユー エアロ エンジンズ ゲーエムベーハー | 非接触ブレード振動測定装置及び方法 |
| WO2018221577A1 (ja) * | 2017-05-31 | 2018-12-06 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 翼振動監視装置、翼振動監視システム、動翼、及び回転機械 |
| JPWO2018221577A1 (ja) * | 2017-05-31 | 2020-03-26 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 翼振動監視装置、翼振動監視システム、動翼、及び回転機械 |
| US12092511B2 (en) | 2017-05-31 | 2024-09-17 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Blade vibration monitoring device, blade vibration monitoring system, moving blade, and rotary machine |
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