JPH04335991A - ループ型ヒートパイプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】〔発明の目的〕

【０００２】

【産業上の利用分野】本発明は閉ループ管を採用したル
ープ型ヒートパイプに係り、特に極低温機器の構成部品
の冷却または保冷に適した極低温ループ型ヒートパイプ
に関する。

【０００３】

【従来の技術】代表的な従来型ヒートパイプの構造を図
６に例示する。このヒートパイプは、両端を閉じた管１
に少量の作動媒体２が封入され、管壁内側にウィック３
が装着された管構造になっている。このヒートパイプの
一端を加熱し、他の一端を冷却すると、受熱部４では作
動媒体２が蒸発し、放熱部５では蒸気が凝縮するため、
作動媒体の蒸気２ａは中空状の管１内を受熱部４から放
熱部５に向って移動し、同時に熱を運搬する。

【０００４】放熱部５に達した作動媒体は凝縮後、ウィ
ック３に浸潤し、毛細管現象によって再び受熱部４に移
動し、ヒートパイプ内を循環する。以上のように作動媒
体が同一の管１内の内側と外側を往復することによって
、熱の輸送が行なわれる。常温での作動媒体は、主に水
または各種フロンガスが用いられる。

【０００５】この種のヒートパイプにおいては、（ａ）
受熱部４での入熱量が過大になると、受熱部４でドライ
アウトが起こって熱輸送能力が著しく低下し、甚しい場
合はヒートパイプが損傷する。 （ｂ）ヒートパイプの長さと直径に限界があり、細く長
尺のヒートパイプほど性能が低下する。ウィック３を挿
入する関係上製造も難しくなる。 （ｃ）ヒートパイプの姿勢限界があり、受熱部４が放熱
部５よりも上方にあるいわゆるトップヒート状態では性
能が著しく低下し、高低差がある限界を超えるとヒート
パイプとして機能しなくなる。 （ｄ）ヒートパイプは可塑性がないため装着にあたって
の自由度が小さい。 （ｅ）ヒートパイプは直線以外の形状では性能が低下す
る。 （ｆ）極低温領域では実用的な性能が期待できない。

【０００６】また、図６に示す従来型ヒートパイプを極
低温領域で使用とようとすると、極低温で作動媒体とし
て使用可能な液体窒素や液体ヘリウムの表面張力が一般
の作動媒体に較べてはるかに小さいため、ウィック３の
毛細管現象による作動媒体の循環が十分ではない。液体
窒素等を作動媒体とした従来型ヒートパイプも発表され
ているが、作動条件の制約、特にヒートパイプの姿勢制
限が大きく、熱輸送量もあまり大きくないため、広く実
用化されるには至っていない。そのため、現在のところ
極低温機器の冷却は、伝熱、冷却配管を使っての極低温
冷媒の圧送、もしくは冷媒中への浸漬によって行なうの
が一般的である。

【０００７】この種の従来型ヒートパイプが持つ幾つか
の欠点を改善するものとして、特開昭６３−３１８４９
３号公報に示されたループ型細管ヒートパイプがある。 このヒートパイプを図７に示す。このヒートパイプは閉
ループ状に接続された閉ループ細管６の途中に受熱部４
、放熱部５を挟んで幾つかの流れ方向規制手段（逆止弁
）７を設置した閉ループ管構造のもので、ヒートパイプ
作動が図６の従来型ヒートパイプとは全く異なり、作動
媒体８がヒートパイプ内を一方向に循環して熱を輸送す
るようになっている。

【０００８】この閉ループ型細管ヒートパイプは、細管
を採用するため、図６の従来型ヒートパイプに較べ姿勢
限界が大幅に緩和され、形状の自由度も大幅に向上する
他、ドライアウトが起こりにくくなっている。また、基
本的に、ヒートパイプ動作は作動媒体の表面張力にはよ
らないので、液体窒素や液体ヘリウムといった極低温冷
媒（作動媒体）の使用にも適している。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】特開昭６３−３１８４
９３号公報に開示されたループ型細管ヒートパイプは、
ループ状細管を用いるため、姿勢限界が緩和され、形状
の自由度も向上するが、図６に示すヒートパイプと同様
、極低温冷媒圧送時に次の問題がある。

【００１０】（ｇ）不純物、特に水蒸気の混入によって
冷却配管が詰まる場合がある。 （ｈ）冷媒はタンクからの絞り弁とタンク内の圧力によ
って流出量が調節されるが、熱負荷が変化した場合の対
応が難しい。 （ｉ）保冷等に用いる場合、冷却不足にならないよう常
に多目の冷媒を流すので最低限の必要量に較べて冷媒の
消費量が過大になる。

【００１１】また、従来型ヒートパイプの内部が低圧で
あるのに対して、ループ型細管ヒートパイプは作動媒体
を圧縮、液化して封入しなければならないことから極低
温用として用いる場合、次の問題点がある。

【００１２】（ｊ）常温付近での作動媒体としてよく用
いられているフレオンガス等は圧縮することにより常温
でも容易に液化し、閉ループ細管６内に所定量を封入で
きるのに対して、極低温領域用の作動媒体として用いら
れる窒素、ヘリウム等のガスは、臨界温度（各々１２６
Ｋ，５．６Ｋ）以上では液化しない。そのため、例えば
窒素の場合、常温における気体の体積は液体状態の６０
０倍以上にもなるため、動作に必要な量の作動媒体を室
温で閉ループ状ヒートパイプ内だけに貯蔵しておくには
非常に高圧で封入しておく必要があり、技術的に困難で
ある。しかも、ループ型細管ヒートパイプでは液体窒素
温度等の極低温領域における作動について有効な手段が
開示されていない。

【００１３】本発明は、上述した事情を考慮してなされ
たもので、ループ型ヒートパイプを極低温用に適用し、
極低温領域で良好なヒートパイプ特性を有効的に発揮で
きるループ型ヒートパイプを提供することを目的とする
。 〔発明の構成〕

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明に係るループ型ヒ
ートパイプは、上述した課題を解決するために、請求項
１に記載したように、閉ループ管の途中に複数の流れ方
向規制手段を間隔をおいて設け、流れ方向規制手段によ
り前記閉ループ管内を作動媒体が一方向に循環して受熱
部から放熱部に熱を運搬するループ型ヒートパイプにお
いて、前記閉ループ管にバッファタンクを接続し、この
バッファタンク内に極低温においてヒートパイプ動作に
必要な量の作動媒体を貯蔵したものである。

【００１５】また、上述した課題を解決するために、本
発明のループ型ヒートパイプは、請求項２に記載したよ
うに、閉ループ管の途中から作動媒体封入用配管を分岐
させ、この配管の途中に、作動媒体の封入、排出あるい
は交換を可能とした開閉弁を設けたり、また、請求項３
に記載したように、閉ループ管の受熱部をクライオスタ
ット内に収容し、上記閉ループ管の放熱部を液体窒素タ
ンクや冷凍機等の冷却手段と熱交換可能に配置したもの
である。

【００１６】

【作用】本発明のループ型ヒートパイプは従来型のヒー
トパイプとは異なり、閉ループ管の途中に流れ方向規制
手段が設けられ、内部を気液混合状態となった作動媒体
が一方向に循環して受熱部から放熱部に熱を運搬してヒ
ートパイプ動作を行なうものである。

【００１７】そして、本発明では、極低温領域でのヒー
トパイプ動作に必要な量の気体状態にある作動媒体をバ
ッファタンク内に圧縮、貯蔵しておき、放熱部の冷却に
よる液化で所定量の作動媒体（液）を閉ループ管の系内
に生じせしめるようにしている。これにより作動媒体を
ヒートパイプの閉ループ管内に封入する際、それほどの
高圧力は必要なくなり、ループ型ヒートパイプの耐圧構
造の簡略化が図れる。

【００１８】本発明によるループ型ヒートパイプの使用
では冷却能力の自己調整により冷媒使用量の最適化が図
られ、冷媒の流量不足、過剰などの現象が殆ど起こらな
い。また、ヒートパイプ内部の作動媒体の純度を管理す
ることにより水や、炭酸ガス等ヒートパイプ中で凝結し
て作動を阻害する不純物は除去できるので配管の途中が
詰まることもない。

【００１９】

【実施例】以下、本発明に係るループ型ヒートパイプの
実施例について添付図面を参照して説明する。

【００２０】図１は本発明のループ型ヒートパイプ１０
の第１実施例を示すものである。このループ型ヒートパ
イプ１０はループ状をなす閉ループ管１１を有し、この
閉ループ管１１は例えば管径１０ｍｍφ以下、好ましく
は３ｍｍφ〜５ｍｍφ程度の細管を閉ループ状に接続し
たコンテナとして形成される。閉ループ管１１の途中に
は流れ方向規制手段としての複数の逆止弁１２が間隔を
おいて設置され、閉ループ管１１を受熱部１４側と放熱
部１５側に区画するとともに閉ループ管１１内を作動媒
体１３が一方向に循環して受熱部１４から放熱部１５に
熱を運搬するようになっている。

【００２１】閉ループ管１１には作動媒体貯蔵用バッフ
ァタンク１６が接続され、このバッファタンク１６内に
極低温用作動媒体１３が常温（例えば２７３Ｋ）・常圧
（例えば１気圧）の気体状態で封入され、貯蔵される。 作動媒体としては窒素（Ｎ）、酸素（Ｏ）、水素（Ｈ）
、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、アルゴン（Ａｒ
）あるいはそれらの混合物が用いられたり、常温常圧で
気体状態にあり、極低温にて液化する化学的に安定な炭
化水素（ＣＨ４　）が用いられる。

【００２２】バッファタンク１６は閉ループ管１１の受
熱部１４側に接続しても、その放熱部１５側に接続して
も、また両側にそれぞれ接続してもよい。バッファタン
ク１６は弁を介して閉ループ管１１に接続してもよい。 上記バッファタンク１６には作動媒体配管１８が接続さ
れ、この作動媒体配管１８によりバッファタンク１６内
に作動媒体を封入させるようにしてもよい。作動媒体配
管１８の途中には開閉弁１９が備えられている。

【００２３】また、閉ループ配管１１の途中から少なく
とも１本以上の作動媒体配管２０を分岐させ、この作動
媒体配管２０の途中に開閉弁２１を設け、上記作動媒体
配管２０を介して作動媒体の封入・排出あるいは交換を
行なうようにしてもよい。

【００２４】ところで、バッファタンク１６には極低温
において閉ループ管１１の系内がヒートパイプ動作可能
になる所定量の作動媒体１３がガスの状態で封入されて
いる。例えば、作動媒体として窒素を選択した場合、液
化したときヒートパイプ１０の閉ループ管１１内の５０
％を満たす程度の量を常温で閉ループ管１１の系内だけ
に貯蔵しようとすると、単純計算では、閉ループ管１１
内がおよそ３００気圧にもなってしまうが、ヒートパイ
プ部（閉ループ管）の例えば１０倍程度の容量を持つバ
ッファタンクを設ければ、３０気圧で済むことになり、
また３０倍程度のバッファタンクでは１０気圧で済み、
耐圧設計が容易になる。

【００２５】次に、ループ型ヒートパイプの作用を説明
する。

【００２６】このバッファタンク１６内に貯蔵された作
動媒体１３はヒートパイプ放熱部１５が液化温度以下に
冷却されるとヒートパイプ１０の閉ループ管１１内で凝
縮を始め液体となり、作動液の量が所定量に達すると、
ヒートパイプ１０は動作を始める。一方、ヒートパイプ
１０内の作動液は受熱部１４で熱を受けると気化し、そ
の部分の圧力が上昇するが、このとき閉ループ管１１の
系内は逆止弁１２によって幾つかの圧力室に仕切られた
状態になっているので、圧力の上昇した受熱部１４の作
動媒体１３は上流側に移動せず、気液混合状態で隣接し
た下流側の圧力室へと移動し、放熱部１５に達して凝縮
する。

【００２７】一方、受熱部１４では、作動媒体１３の減
少に伴って、逆に上流側の圧力室よりも圧力が減少し、
新たな作動液が流入してくる。このように作動媒体１３
の蒸発、凝縮に伴う圧力変化が駆動力となり、閉ループ
管１１の系内に一方向の流れが形成される。したがって
、閉ループ管１１の系内が気液混合状態となっているこ
とがループ型細管ヒートパイプ１０が動作するための前
提条件になる。

【００２８】なお、図１では閉ループ管１１の１つのル
ープ中に受熱部１４、放熱部１５が各々１箇所ずつある
が、ループ中に受熱部１４と放熱部１５とが交互に複数
箇所ずつ存在する閉ループ管構造であっても基本的な動
作は同じである。

【００２９】本発明者らは、外径１ｍｍ、内径０．５ｍ
ｍの銅パイプで、閉ループ管を構成し、閉ループ管の１
ループ中で受熱部５箇所、放熱部５箇所、両者の間隔１
８０ｍｍの往復型ヒートパイプ（１つのループ中で放熱
部、受熱部が交互に並んだ閉ループ管構造）を試作し、
窒素を作動媒体として極低温性能試験を行なったところ
、次の試験結果を得た。

【００３０】１）伝熱とは有意な差がみられ、閉ループ
管にヒートパイプ動作が確認された。 ２）閉ループ管の系内に所定量の作動液が溜るとヒート
パイプ動作が始まる。 ３）閉ループ管の系内が全て作動液で満たされるとヒー
トパイプ動作は停止する。

【００３１】この実験結果の一例を図２に示す。この実
験は受熱部にあたる銅パイプ（ブロック）を０℃（２７
３Ｋ）迄加熱した後、放熱部を液体窒素温度（７７．４
Ｋ）として受熱部冷却時の温度変化を測定したものであ
る。図中符号Ａは閉ループ型ヒートパイプを停止させた
場合で伝熱による冷却を示し、符号Ｂは閉ループ型ヒー
トパイプを作動させた場合である。

【００３２】次に、本発明に係るループ型ヒートパイプ
を極低温機器として超電導磁石装置の熱シールド板に適
用した第１の応用例を図３に示す。

【００３３】図３では極低温状態の例として超電導磁石
装置２２に用いられる一般的な超電導磁石２３を冷却す
るクライオスタット２４を採用したものである。酸化物
高温超電導材料による超電導磁石は実用に供されていな
いため、超電導磁石２３は一般には温度４．２Ｋの液体
ヘリウム２５で冷却される。

【００３４】真空断熱容器としてのクライオスタット２
４内に熱遮蔽用コンテナとしての熱シールド板２６が納
められ、この熱シールド板２６内に液体ヘリウム容器２
７が収容される。液体ヘリウム容器２７内には液体ヘリ
ウム２５が貯溜され、この液体ヘリウム２５に浸漬状態
で超電導磁石２３が設置される。

【００３５】一方、コンテナ状熱シールド板２６にはル
ープ型ヒートパイプ１０を構成する閉ループ管１１の受
熱部１４が外側から装着される。閉ループ管１１はクラ
イオスタット２４を貫いて外部に取り出され、その放熱
部１５は冷却手段としての液体窒素２８を収容した液体
窒素タンク２９内に設置される。

【００３６】ループ型ヒートパイプ１０の閉ループ管１
１にはクライオスタット２４の外側で流れ方向規制手段
としての逆止弁（この逆止弁はクライオスタット２４内
に設けてもよい。）１２が設けられ、この逆止弁１２に
より閉ループ管１１内を作動媒体が一方向に流れるよう
になっている。

【００３７】閉ループ管１１には図１に示されたものと
同様のバッファタンク１６や図示しない作動媒体配管が
接続される。バッファタンク１６や作動媒体配管はクラ
イオスタット２４内で閉ループ管１１に接続してもよい
。

【００３８】しかして、超電導磁石装置２２の液体ヘリ
ウム容器２７や超電導磁石２３へ周囲の常温空間からの
対流および伝導による熱侵入を防ぐためには、クライオ
スタット２４を使用するが、クライオスタット２４で覆
ってもなお輻射による熱侵入が残されている。輻射によ
る熱侵入を低減するため、通常は、液体ヘリウム容器２
７の周囲に液体窒素温度（７７．４Ｋ）まで冷却したシ
ールドコンテナである熱シールド板２６を置く。輻射熱
は絶対温度の４乗に比例するため、液体ヘリウム容器２
７への液体窒素温度からの輻射による熱侵入は常温から
のそれに較べて大幅に少なくなる。

【００３９】従来の極低温機器では、図８に示すように
、液体窒素タンク２９から延びる冷却配管３０がクライ
オスタット２４内に収容された熱シールド板２６に案内
される。そして、液体窒素タンク２９から送出された液
体窒素２８は冷却配管３０を巡った後、排出口３１から
大気中に放出されていた。液体窒素の流量は絞り弁３２
と液体窒素タンク２９の送出圧力によって調整されてい
るが、熱負荷の変動に対応するのは難しいうえ、たれ流
し構造であるため、液体窒素の消費量が過大になる傾向
があった。

【００４０】図３では従来の放出するだけの液体窒素配
管３０に代ってループ型極低温用ヒートパイプ１０を適
用したもので、このヒートパイプ１０は放熱部１５を液
体窒素２８中に露出させるだけでよい。こうすることに
よって、熱負荷に変動があった場合も速かに対応できる
とともに、液体窒素２８の消費量も必要最低限に抑えら
れるので、特に長時間の保冷などでは液体窒素タンク２
９の容量が少なくて済む利点ある。

【００４１】なお、図３では便宜上ヒートパイプ１０の
閉ループ管１１のループは１つだけを示しているが、こ
れが複数個配置されていても何等差し支えはなく、また
、１つのループ中に受熱部１４、放熱部１５が何箇所か
配置された閉ループ管構造であってもよい。

【００４２】図４は本発明に係るループ型ヒートパイプ
を極低温機器の冷却および熱シールドに応用した他の例
を示す。

【００４３】この応用例は、ループ型極低温用ヒートパ
イプ１０Ａの閉ループ管１１Ａを例えば並列状に複数設
け、各閉ループ管１１Ａの受熱部１４Ａをクライオスタ
ット２４Ａに収容された筒状シールドコンテナとしての
熱シールド板２６Ａにほぼ均等に装着し、閉ループ管１
１Ａの放熱部を冷凍機３５のコールドヘッド３６に集め
、このコールドヘッド３６で閉ループ管１１Ａの放熱部
と熱交換可能としたものである。熱シールド板２６Ａ内
には極低温機器（超電導磁石装置）２２Ａの構成要素で
ある超電導磁石２３Ａが収容されている。

【００４４】この極低温機器は、例えば核磁気共鳴イメ
ージング装置（ＭＲＩ装置）のような大型の機器に適用
されるもので、ループ型極低温用ヒートパイプ１０Ａを
冷凍機３５のコールドヘッド３６に直結して極低温機器
２２Ａの冷却および熱シールドとしたものである。

【００４５】ＭＲＩ装置などの大型の機器においては、
熱シールド等の冷却を伝熱により行なっているため、全
体を完全に冷却するのに約１週間要している。しかし、
極低温用ループ型細管ヒートパイプ１０Ａを図４に示す
ように冷凍機３５のコールドヘッド３６に直結して、熱
シールド板２６Ａに沿って設置することにより、熱シー
ルド板２６Ａの冷却に要する時間を従来例に較べ大幅に
短縮できる。図４ではヒートパイプ１０Ａを短ループで
多数並列状に設置する形式を採っているが、これはソレ
ノイド巻きであっても何等問題はない。

【００４６】なお、図４ではループ型ヒートパイプ１０
Ａの閉ループ管１１Ａに設けられる逆止弁やバッファタ
ンクは便宜上省略されている。

【００４７】図５は本発明に係るループ型ヒートパイプ
１０Ｂの第３の応用例を示すものである。

【００４８】この応用例では、ループ型ヒートパイプ１
０Ｂの受熱部１４Ｂを、熱負荷変動が大きな機器例とし
て磁気浮上列車の熱シールド板２６Ａに適用したものを
示している。

【００４９】磁気浮上列車の超電導磁石２３Ｂおよびク
ライオスタット２４Ｂは走行に伴う機械的な振動に加え
て、推進、浮上コイルからの電磁気的な擾乱を受ける。 特に外部磁場の変動によるシールド板２６Ｂでの渦電流
の発生は、超電導磁石２３Ｂへの熱侵入を増加させ、走
行状態によってその量も変動する。このような熱負荷に
対応するには極低温ループ型細管ヒートパイプ１０Ｂの
特性は最適であり、また、ヒートパイプの材質を選択す
ることにより、構造上脆弱になり易いシールド板２６Ｂ
の補強を兼ねることもできる。

【００５０】なお、本発明はループ型ヒートパイプは特
に極低温用に適したものであが、作動媒体を考慮するこ
とにより、常温あるいは低温用ヒートパイプにも適用す
ることが可能である。

【００５１】

【発明の効果】以上に述べたように本発明に係るループ
型ヒートパイプにおいては、受熱部と放熱部とを有する
閉ループ管にバッファタンクを接続し、このバッファタ
ンク内に極低温においてヒートパイプ動作に必要な量の
作動媒体を貯蔵したので、閉ループ管の放熱部を極低温
に冷却することにより、従来にない良好なヒートパイプ
特性を有する極低温用ヒートパイプが伝熱手段として得
られる。このヒートパイプは従来型ヒートパイプの欠点
をほぼ克服したループ型ヒートパイプの特徴を有し、か
つドライアウトが起こりにくく、細径・長尺のものが作
れ、姿勢の制約が殆どなく、可塑性があり、直線以外の
管形状でも性能に変化がないといった長所を持つ上、極
低温において非常に高い熱伝導性を有している。

【００５２】また、極低温冷媒を圧送する冷却では極低
温冷媒を貯蔵するタンクが必要であったが、本発明によ
れば、冷却手段としてタンクを必ずしも必要とせず、冷
凍機のみによる冷却も可能となる。さらに、ヒートパイ
プの作動温度は作動媒体の種類によって決まるので、開
閉弁を介して作動媒体を交換することにより作動温度を
調整することが可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係るループ型ヒートパイプの一実施例
を示す基本的な系統図。

【図２】図１のループ型ヒートパイプの試作装置による
実験結果を示すグラフ。

【図３】液体窒素冷却のループ型ヒートパイプを超電導
磁石装置の熱シールド板に適用した例を示す図。

【図４】冷凍機のコールドヘッドに直結した本発明のル
ープ型ヒートパイプを超電導磁石装置に適用した例を示
す図。

【図５】磁気浮上列車の超電導磁石装置の熱シールド板
に本発明のループ型ヒートパイプを適用した例を示す図
。

【図６】従来型ヒートパイプの基本的構成を示す図。

【図７】従来のループ型細管ヒートパイプの基本的構成
を示す図。

【図８】従来の超電導磁石装置の構成を示す図。

【符号の説明】

１０，１０Ａ，１０Ｂ　　ループ型ヒートパイプ１１，
１１Ａ，１１Ｂ　　閉ループ管 １２　　逆止弁（流れ方向規制手段） １３　　作動媒体 １４，１４Ａ，１４Ｂ　　受熱部 １５　　放熱部 １６　　バッファタンク １８，２０　　作動媒体配管 １９，２１　　開閉弁 ２２，２２Ａ　　超電導磁石装置 ２３　　超電導磁石 ２４，２４Ａ，２４Ｂ　　クライオスタット２５　　液
体ヘリウム ２６，２６Ａ，２６Ｂ　　熱シールド板２７　　液体ヘ
リウム容器 ２９　　液体窒素タンク（冷却手段） ３５　　冷凍機 ３６　　冷凍機のコールドヘッド

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　閉ループ管の途中に複数の流れ方向規
   制手段を間隔をおいて設け、流れ方向規制手段により前
   記閉ループ管内を作動媒体が一方向に循環して受熱部か
   ら放熱部に熱を運搬するループ型ヒートパイプにおいて
   、前記閉ループ管にバッファタンクを接続し、このバッ
   ファタンク内に極低温においてヒートパイプ動作に必要
   な量の作動媒体を貯蔵したことを特徴とするループ型ヒ
   ートパイプ。
2. 【請求項２】　　閉ループ管の途中から作動媒体配管を
   分岐させ、この配管の途中に、作動媒体の封入、排出あ
   るいは交換を可能とした開閉弁を設けた請求項１記載の
   ループ型ヒートパイプ。
3. 【請求項３】　　閉ループ管の受熱部をクライオスタッ
   ト内に収容し、上記閉ループ管の放熱部を液体窒素タン
   クや冷凍機等の冷却手段と熱交換可能に配置した請求項
   １記載のループ型ヒートパイプ。