JPH0428416A - 連続圧延における溶接点の検出方法 - Google Patents
連続圧延における溶接点の検出方法Info
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- JPH0428416A JPH0428416A JP2130960A JP13096090A JPH0428416A JP H0428416 A JPH0428416 A JP H0428416A JP 2130960 A JP2130960 A JP 2130960A JP 13096090 A JP13096090 A JP 13096090A JP H0428416 A JPH0428416 A JP H0428416A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B15/0085—Joining ends of material to continuous strip, bar or sheet
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、連続圧延工程、特に連続熱間圧延工程におい
て、連結鋼板の溶接点を精度良く検出することができる
溶接点の検出方法及び該検出方法を好適に適用できる被
圧延材の溶接方法に関する。
て、連結鋼板の溶接点を精度良く検出することができる
溶接点の検出方法及び該検出方法を好適に適用できる被
圧延材の溶接方法に関する。
一般に、冷間圧延では、溶接時点より微速を積分しなが
ら連結鋼板の溶接点の位置を計算により求めると共に、
予め溶接部に開けておいた穴を検出することにより、該
計算による位置推定の誤差を補正して、溶接点の位置を
絶えず追跡している。 一方、連続熱間圧延においては、上記冷間圧延のように
溶接点に穴を開けることはできないので、微速を検出し
、計算によって溶接点の位置を推定する方法がとられて
いる。 また、池の方法として、鋼板に近接してコイルを配置し
、該コイルにより磁界の変化を測定することで溶接点を
検出する方法（特開昭５１−１０９８６０、特開昭５ｌ
−６３６７７）、溶接部のトリミング面の光沢の差を利
用して反射光量の変化により検出する方法（実開昭５５
−１０６５１０）等が考案されている。
ら連結鋼板の溶接点の位置を計算により求めると共に、
予め溶接部に開けておいた穴を検出することにより、該
計算による位置推定の誤差を補正して、溶接点の位置を
絶えず追跡している。 一方、連続熱間圧延においては、上記冷間圧延のように
溶接点に穴を開けることはできないので、微速を検出し
、計算によって溶接点の位置を推定する方法がとられて
いる。 また、池の方法として、鋼板に近接してコイルを配置し
、該コイルにより磁界の変化を測定することで溶接点を
検出する方法（特開昭５１−１０９８６０、特開昭５ｌ
−６３６７７）、溶接部のトリミング面の光沢の差を利
用して反射光量の変化により検出する方法（実開昭５５
−１０６５１０）等が考案されている。
しか１７ながら、連続熱間圧延において、前述したよう
な検出した微速から溶接点を推定する方法では、一般に
推定誤差が大きく、巻取機直前で鋼板を切断する際に切
断点が溶接点からずれるため、切り捨て部分が大きくな
って歩止まりが悪く、又、溶接点前後で板幅が異なる場
合には、切断点と溶接点がずれると鋼板の巻き姿が乱れ
るという問題があった。 又、前述した、磁界の変化によって検出する方法や、反
射光量の変化によって検出する方法では、溶接後圧延す
るまでの間は検出可能であるが、熱間圧延を行った後で
は、これらの方法では検出することが困歎であった。 本発明は、前記問題点を解決するべくなされたもので、
連続圧延工程において、連結鋼板等の被圧延材の溶接点
を精度良く検出することができ、その結果、被圧延材の
切断点と溶接点とを一致させることを可能とする溶接点
の検出方法及び該検出方法を好適に適用可能な溶接点を
形成することができる被圧延材の溶接方法を提供するこ
とを課題とする。
な検出した微速から溶接点を推定する方法では、一般に
推定誤差が大きく、巻取機直前で鋼板を切断する際に切
断点が溶接点からずれるため、切り捨て部分が大きくな
って歩止まりが悪く、又、溶接点前後で板幅が異なる場
合には、切断点と溶接点がずれると鋼板の巻き姿が乱れ
るという問題があった。 又、前述した、磁界の変化によって検出する方法や、反
射光量の変化によって検出する方法では、溶接後圧延す
るまでの間は検出可能であるが、熱間圧延を行った後で
は、これらの方法では検出することが困歎であった。 本発明は、前記問題点を解決するべくなされたもので、
連続圧延工程において、連結鋼板等の被圧延材の溶接点
を精度良く検出することができ、その結果、被圧延材の
切断点と溶接点とを一致させることを可能とする溶接点
の検出方法及び該検出方法を好適に適用可能な溶接点を
形成することができる被圧延材の溶接方法を提供するこ
とを課題とする。
本発明は７連続圧延設備において１、先行被圧延材の尾
端と次行被圧延材の先端とを溶接してなる連結被圧延材
を圧延した後、巻取機の入側で該連結被圧延材を溶接点
で切断するに際し、溶接点の追跡、板厚変化、板端部の
ずれ及び放射率変化の各測定結果のうち少なくとも２以
上を組合せて上記溶接点を特定することにより、前記課
題を達成したものである（第１発明）。 又、本発明は、連続圧延工程において、先行被圧延材の
尾端と次行被圧延材の先端とを溶接するに際し、先行被
圧延材の側端と次行被圧延材の側端とをずらして溶接す
ることにより、同様に前記課題を達成したものである（
第２発明）。
端と次行被圧延材の先端とを溶接してなる連結被圧延材
を圧延した後、巻取機の入側で該連結被圧延材を溶接点
で切断するに際し、溶接点の追跡、板厚変化、板端部の
ずれ及び放射率変化の各測定結果のうち少なくとも２以
上を組合せて上記溶接点を特定することにより、前記課
題を達成したものである（第１発明）。 又、本発明は、連続圧延工程において、先行被圧延材の
尾端と次行被圧延材の先端とを溶接するに際し、先行被
圧延材の側端と次行被圧延材の側端とをずらして溶接す
ることにより、同様に前記課題を達成したものである（
第２発明）。
第１−発明においては、微速等による溶接点の追跡結果
（測定結果）から大兄の溶接点位置が、板厚変化及び板
端部のずれの各測定結果から先行被圧延材と次行被圧延
材との境界（溶接点）が、放射率変化の測定結果、すな
わち材質の変化に起因する見掛上の温度変化から材質の
変化点がそれぞれ推定できるので、これら測定結果の少
なくとも２以上を組合せることにより溶接点の特定精度
を向上することが可能となるため、溶接点を精度良く検
出することが可能となる。 又、上記各測定結果に基づいてそれぞれ溶接点らしさを
表わす関数を作成し、これら関数を総合して最も溶接点
らしい点を求めることにより１、溶接点の検出精度を一
段と向上することが可能となる。 又、第２発明の溶接方法によれば、先行被圧延材と次行
被圧延材とを側端をずらして溶接することにより、該両
波圧延材の板幅、板厚及び材質が全て同一の場合でも、
形成される溶接点の検出について前記本発明の検出方法
を容易に適用することが可能となる。 従って、本発明によれば、微速による溶接点の追跡だけ
でなく８、板端部のすｉ上、板厚、放射率の各変化、更
に同−規格材の溶接時には意図的に幅方向に溶接位育を
ずらすことによって生ずる横振れ（板端部のずれ）を測
定し、溶接点を推定するようにしたため、精度良く溶接
点を検出できるようになり、鋼板切断位置と溶接点のず
れを小さくすることが可能となり、その結果、切り捨て
部を短くすることができ、歩止まりを向上することがで
きる。
（測定結果）から大兄の溶接点位置が、板厚変化及び板
端部のずれの各測定結果から先行被圧延材と次行被圧延
材との境界（溶接点）が、放射率変化の測定結果、すな
わち材質の変化に起因する見掛上の温度変化から材質の
変化点がそれぞれ推定できるので、これら測定結果の少
なくとも２以上を組合せることにより溶接点の特定精度
を向上することが可能となるため、溶接点を精度良く検
出することが可能となる。 又、上記各測定結果に基づいてそれぞれ溶接点らしさを
表わす関数を作成し、これら関数を総合して最も溶接点
らしい点を求めることにより１、溶接点の検出精度を一
段と向上することが可能となる。 又、第２発明の溶接方法によれば、先行被圧延材と次行
被圧延材とを側端をずらして溶接することにより、該両
波圧延材の板幅、板厚及び材質が全て同一の場合でも、
形成される溶接点の検出について前記本発明の検出方法
を容易に適用することが可能となる。 従って、本発明によれば、微速による溶接点の追跡だけ
でなく８、板端部のすｉ上、板厚、放射率の各変化、更
に同−規格材の溶接時には意図的に幅方向に溶接位育を
ずらすことによって生ずる横振れ（板端部のずれ）を測
定し、溶接点を推定するようにしたため、精度良く溶接
点を検出できるようになり、鋼板切断位置と溶接点のず
れを小さくすることが可能となり、その結果、切り捨て
部を短くすることができ、歩止まりを向上することがで
きる。
以下、図面を参照して、本発明の実施例を詳細に説明す
る。 第１図は、第】発明による第１実施例に適用される連続
熱間圧延設備の概略構成図である。 図中１０で示す仕上圧延機は、上下１対のワークロール
１２とその上下にそれぞれ接するバックアップロール１
４とで構成されるスタンドが、鋼板（被圧延材）Ｓの走
行（矢印）方向に複数基連設されているものである。上
記仕上圧延［１０で圧延された鋼板Ｓは、図中右端に位
置する巻取機１６で順次巻取られる。 上記仕上圧延機１０の入側には溶接８１１８が配置され
ており、該溶接８１１８により先行鋼板の尾端と次行鋼
板の先端との溶接が行われる。 又、上記巻取機の入側には、板幅計２０、板厚計２２及
び放射温度計２４が順次鋼板Ｓの走行方向に配設されて
おり、又、溶接点で鋼板Ｓを切断するための切断機（図
示せず）が設置されている。 本実施例では、上記溶接機１８で溶接した連結鋼板Ｓを
圧延装置１０で仕上圧延し、それを上記板幅計２０、板
厚計２２及び放射温度計２４で連続的に測定すると同時
に収速（鋼板Ｓの走行速度）により溶接点の追跡を行う
、上記溶接点の追跡結果及び上記各計器による測定結果
を、コンピュータ（図示せず）で以下に詳述する如く処
理することにより溶接点の検出を行う。 まず、収速に基づく計算により溶接点を追跡し、その追
跡結果（測定結果）を第２図に示した三角形の二辺に対
応する曲線工で表わし、これを追跡結果に基づく溶接点
らしさを表わす関数とする。 即ち、鋼板位置Ｘを横軸に、溶接点らしさを纒軸にとる
と、上記間数は三角形の頂点のＸの値が収速から計算で
求めた溶接点の推定位置を示し、三角形の底辺が推定誤
差範囲を示している。なお、上記溶接点らしさを表わす
関数としては、・三角形の２辺でなく、溶接点の推定位
置に極大点をもつ曲線であってもよい。 第３図は、板幅変化による板端部のずれから溶接点らし
さを表わす関数を求める方法を示す説明図である。 第３図（Ａ）の部分平面図で示す鋼板Ｓの板幅について
、前記板幅計２０による測定結果を示したのが同図（Ｂ
）の曲線であり、破線範囲内の測定値から板端部のずれ
（板幅変化）が検出される。 上記曲線を微分処理し、その絶対値を示したのが第３図
（Ｃ）であり、この微分曲線■を板端部のずれによる溶
接点らしさを表わす関数とする。 又、板厚計２２の測定結果についても、上記板幅の場合
と同様の処理を行い、第３図（Ｃ）に相当する第４図の
微分曲線■を作成し、これを板厚変化による溶接点らし
さを表わす関数とする。 第５図は、前記放射温度計２４の測定結果に基づいて溶
接点らしさを表わす関数を作成する方法を示す説明図で
ある。 第５図（Ａ）は、溶接点付近の鋼板の実温度曲線を示し
ており、同図（Ｂ）は同付近における放射温度計２４に
よる測定値を示す曲線である。この測定結果より、実温
度曲線では示されない放射率変化、即ち見掛上の温度変
化が検出される。このように放射率変化が認められるこ
とは、変化点を境に鋼種が興なり、該変化点に溶接点が
あると推定することができる。 上記第５図（Ｂ）の曲線を微分処理し、その絶対値から
なる同図（Ｃ）の微分曲線■を求め、これを放射率変化
に基づく溶接点らしさを表わす関数とする。 本実施例では、上述の如くして、収速による溶接点の追
跡、板幅（板端部のずれ）の測定、板厚の測定及び温度
（放射率）の測定の各結果から得られた溶接点らしさを
表わす関数のうち２以上を用い、総合的に判断して溶接
点を決定する。 溶接点の決定方法の一例として、前記曲線工〜■をそれ
ぞれ表わす関数を全て用いる場合について説明する。 まず、前記第２図に示した推定誤差範囲内で、前記曲線
■、■、■を表わす関数を正規化し、第６図（Ａ）〜（
Ｃ）に示すように、面積が同一の対応する曲線ｎ′、ｎ
”、ｒｖ’を表わす関数を得る。 次いで、曲線工、■′〜■′を表わす上記関数を、第７
図に示すように同一座標上で組合せる。 そして、座標Ｘについて曲線工、■′〜■′の各領域の
重なりが最大となる領域で、その高さが最大となる座標
位置を溶接点と判定する。 本実施例によれば、上記判定に基づいて溶接点を精度良
く検出・決定することが可能となるため、溶接点が明白
な場合だけでなく、あらゆる溶接点を精度良く検出する
ことが可能である。その結果、切断点が溶接点からずれ
ることに起因する鋼板の切り捨てを防止でき、歩止まり
を向上できる等の効果が得られる。 以上、第１発明を実施例に基づいてｐ。体的に説明した
が、前記ｊ７なものに限られるものでないことはいう１
でもない６ 例えば、溶接点らし７さを表わす関数を用いる場合、前
述の関数の全てを用いる場合に限らず、少なくと６２以
」１用いればよい。 次に、第２発明について説明する。 第８図は、第２発明（鋼板の溶接方法）による第２実８
Ｏｔ例を示す部分平面図である。 本実Ａへ例では、１３！！続熱間圧延設皓において、矢
印方向に走行する３％結鋼板Ｓを形成する際に、先行鋼
板Ｓ１の尾端と次行＠板Ｓ２の先端どを、図のようＣ７
，側端をずら（７て溶接を行う。 上記のように、側端をすらし２て溶接を行うことにより
、先行鋼板Ｓ１と次行鋼板Ｓ２とが、寸法（板幅１、板
厚）及びＭ種が完全に同一である場合でも１、積極的に
板端部のずれを形成するので、以下のように、前記第１
の発明を有効に適用することが可能となる。 第９図（、Ａ ）は、第８図の鋼板Ｓについて横板り、
（板端部のずれ）を測定１７．た結果を示す曲線（前
記第３図（Ｂ）に相当）である、Ｘ＝第９図＜Ｂ）？虚
上記曲線を微分し、その絶対値で示した微分曲線Ｖ （
前記第３図（Ｃ）に相当）であり、これを溶接点らしさ
を表わす関数どづ゛る。 第１０図は、上記間数（正規化したもの）と前記第２図
の曲線■を表わす関数とを同一座標上で・組合ぜな状態
を示す７、前記第７図に相当する説明図である。 本実施例で溶接されｉ−前記連結鋼板Ｓについては、上
記第１０図に示すように、追跡による溶接点ら１．さを
表わず関数とＶ！振れによるそれどを総合することによ
り、前記第１実施例の場合と同様に溶接点を精度良く判
定することができる。 以上詳述した第２発明は、同一の先行鋼板と次行鋼板と
の溶接に適用し２て特に効果的であるが、これに限られ
るものでないことはいうまでもない。
る。 第１図は、第】発明による第１実施例に適用される連続
熱間圧延設備の概略構成図である。 図中１０で示す仕上圧延機は、上下１対のワークロール
１２とその上下にそれぞれ接するバックアップロール１
４とで構成されるスタンドが、鋼板（被圧延材）Ｓの走
行（矢印）方向に複数基連設されているものである。上
記仕上圧延［１０で圧延された鋼板Ｓは、図中右端に位
置する巻取機１６で順次巻取られる。 上記仕上圧延機１０の入側には溶接８１１８が配置され
ており、該溶接８１１８により先行鋼板の尾端と次行鋼
板の先端との溶接が行われる。 又、上記巻取機の入側には、板幅計２０、板厚計２２及
び放射温度計２４が順次鋼板Ｓの走行方向に配設されて
おり、又、溶接点で鋼板Ｓを切断するための切断機（図
示せず）が設置されている。 本実施例では、上記溶接機１８で溶接した連結鋼板Ｓを
圧延装置１０で仕上圧延し、それを上記板幅計２０、板
厚計２２及び放射温度計２４で連続的に測定すると同時
に収速（鋼板Ｓの走行速度）により溶接点の追跡を行う
、上記溶接点の追跡結果及び上記各計器による測定結果
を、コンピュータ（図示せず）で以下に詳述する如く処
理することにより溶接点の検出を行う。 まず、収速に基づく計算により溶接点を追跡し、その追
跡結果（測定結果）を第２図に示した三角形の二辺に対
応する曲線工で表わし、これを追跡結果に基づく溶接点
らしさを表わす関数とする。 即ち、鋼板位置Ｘを横軸に、溶接点らしさを纒軸にとる
と、上記間数は三角形の頂点のＸの値が収速から計算で
求めた溶接点の推定位置を示し、三角形の底辺が推定誤
差範囲を示している。なお、上記溶接点らしさを表わす
関数としては、・三角形の２辺でなく、溶接点の推定位
置に極大点をもつ曲線であってもよい。 第３図は、板幅変化による板端部のずれから溶接点らし
さを表わす関数を求める方法を示す説明図である。 第３図（Ａ）の部分平面図で示す鋼板Ｓの板幅について
、前記板幅計２０による測定結果を示したのが同図（Ｂ
）の曲線であり、破線範囲内の測定値から板端部のずれ
（板幅変化）が検出される。 上記曲線を微分処理し、その絶対値を示したのが第３図
（Ｃ）であり、この微分曲線■を板端部のずれによる溶
接点らしさを表わす関数とする。 又、板厚計２２の測定結果についても、上記板幅の場合
と同様の処理を行い、第３図（Ｃ）に相当する第４図の
微分曲線■を作成し、これを板厚変化による溶接点らし
さを表わす関数とする。 第５図は、前記放射温度計２４の測定結果に基づいて溶
接点らしさを表わす関数を作成する方法を示す説明図で
ある。 第５図（Ａ）は、溶接点付近の鋼板の実温度曲線を示し
ており、同図（Ｂ）は同付近における放射温度計２４に
よる測定値を示す曲線である。この測定結果より、実温
度曲線では示されない放射率変化、即ち見掛上の温度変
化が検出される。このように放射率変化が認められるこ
とは、変化点を境に鋼種が興なり、該変化点に溶接点が
あると推定することができる。 上記第５図（Ｂ）の曲線を微分処理し、その絶対値から
なる同図（Ｃ）の微分曲線■を求め、これを放射率変化
に基づく溶接点らしさを表わす関数とする。 本実施例では、上述の如くして、収速による溶接点の追
跡、板幅（板端部のずれ）の測定、板厚の測定及び温度
（放射率）の測定の各結果から得られた溶接点らしさを
表わす関数のうち２以上を用い、総合的に判断して溶接
点を決定する。 溶接点の決定方法の一例として、前記曲線工〜■をそれ
ぞれ表わす関数を全て用いる場合について説明する。 まず、前記第２図に示した推定誤差範囲内で、前記曲線
■、■、■を表わす関数を正規化し、第６図（Ａ）〜（
Ｃ）に示すように、面積が同一の対応する曲線ｎ′、ｎ
”、ｒｖ’を表わす関数を得る。 次いで、曲線工、■′〜■′を表わす上記関数を、第７
図に示すように同一座標上で組合せる。 そして、座標Ｘについて曲線工、■′〜■′の各領域の
重なりが最大となる領域で、その高さが最大となる座標
位置を溶接点と判定する。 本実施例によれば、上記判定に基づいて溶接点を精度良
く検出・決定することが可能となるため、溶接点が明白
な場合だけでなく、あらゆる溶接点を精度良く検出する
ことが可能である。その結果、切断点が溶接点からずれ
ることに起因する鋼板の切り捨てを防止でき、歩止まり
を向上できる等の効果が得られる。 以上、第１発明を実施例に基づいてｐ。体的に説明した
が、前記ｊ７なものに限られるものでないことはいう１
でもない６ 例えば、溶接点らし７さを表わす関数を用いる場合、前
述の関数の全てを用いる場合に限らず、少なくと６２以
」１用いればよい。 次に、第２発明について説明する。 第８図は、第２発明（鋼板の溶接方法）による第２実８
Ｏｔ例を示す部分平面図である。 本実Ａへ例では、１３！！続熱間圧延設皓において、矢
印方向に走行する３％結鋼板Ｓを形成する際に、先行鋼
板Ｓ１の尾端と次行＠板Ｓ２の先端どを、図のようＣ７
，側端をずら（７て溶接を行う。 上記のように、側端をすらし２て溶接を行うことにより
、先行鋼板Ｓ１と次行鋼板Ｓ２とが、寸法（板幅１、板
厚）及びＭ種が完全に同一である場合でも１、積極的に
板端部のずれを形成するので、以下のように、前記第１
の発明を有効に適用することが可能となる。 第９図（、Ａ ）は、第８図の鋼板Ｓについて横板り、
（板端部のずれ）を測定１７．た結果を示す曲線（前
記第３図（Ｂ）に相当）である、Ｘ＝第９図＜Ｂ）？虚
上記曲線を微分し、その絶対値で示した微分曲線Ｖ （
前記第３図（Ｃ）に相当）であり、これを溶接点らしさ
を表わす関数どづ゛る。 第１０図は、上記間数（正規化したもの）と前記第２図
の曲線■を表わす関数とを同一座標上で・組合ぜな状態
を示す７、前記第７図に相当する説明図である。 本実施例で溶接されｉ−前記連結鋼板Ｓについては、上
記第１０図に示すように、追跡による溶接点ら１．さを
表わず関数とＶ！振れによるそれどを総合することによ
り、前記第１実施例の場合と同様に溶接点を精度良く判
定することができる。 以上詳述した第２発明は、同一の先行鋼板と次行鋼板と
の溶接に適用し２て特に効果的であるが、これに限られ
るものでないことはいうまでもない。
第１図は、第１実施例に適用される連続熱間圧延設備を
示す概略構成図、 第２図、第３図、第４図及び第５図は、何れも溶接点ら
しさを表わす関数の求め方を示す説明図、第６図は、溶
接点ら１．さを表わす関数を正規化して得られる曲線を
示す説明図、 第７図は、第１実施例における溶接点の判定方法を示す
説明図、 第８図は、第２実施例の溶接方法で形成される連結鋼板
を示す部分平面図、 第９図は、本実施例の連結鋼板について、溶接点らしさ
を表わす関数の求め方を示す説明図１、第１０図は、本
実施例の連結鋼板について、溶接点の判定方法を示す説
明図である。 １０・・・仕上圧延機、 １６・・・巻取機、１．
８・・・溶接機、 ２０・・・板幅計、２２・
・・板厚計、 ２４・・・放射温度計。
示す概略構成図、 第２図、第３図、第４図及び第５図は、何れも溶接点ら
しさを表わす関数の求め方を示す説明図、第６図は、溶
接点ら１．さを表わす関数を正規化して得られる曲線を
示す説明図、 第７図は、第１実施例における溶接点の判定方法を示す
説明図、 第８図は、第２実施例の溶接方法で形成される連結鋼板
を示す部分平面図、 第９図は、本実施例の連結鋼板について、溶接点らしさ
を表わす関数の求め方を示す説明図１、第１０図は、本
実施例の連結鋼板について、溶接点の判定方法を示す説
明図である。 １０・・・仕上圧延機、 １６・・・巻取機、１．
８・・・溶接機、 ２０・・・板幅計、２２・
・・板厚計、 ２４・・・放射温度計。
Claims (2)
- （１）連続圧延設備において、先行被圧延材の尾端と次
行被圧延材の先端とを溶接してなる連結被圧延材を圧延
した後、巻取機の入側で該連結被圧延材を溶接点で切断
するに際し、 溶接点の追跡、板厚変化、板端部のずれ及び放射率変化
の各測定結果のうち少なくとも２以上を組合せて上記溶
接点を特定することを特徴とする連続圧延における溶接
点の検出方法。 - （２）連続圧延設備において、先行被圧延材の尾端と次
行被圧延材の先端とを溶接するに際し、先行被圧延材の
側端と次行被圧延材の側端とをずらして溶接することを
特徴とする連続圧延における被圧延材の溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2130960A JP2975053B2 (ja) | 1990-05-21 | 1990-05-21 | 連続圧延における溶接点の検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2130960A JP2975053B2 (ja) | 1990-05-21 | 1990-05-21 | 連続圧延における溶接点の検出方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0428416A true JPH0428416A (ja) | 1992-01-31 |
| JP2975053B2 JP2975053B2 (ja) | 1999-11-10 |
Family
ID=15046657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2130960A Expired - Lifetime JP2975053B2 (ja) | 1990-05-21 | 1990-05-21 | 連続圧延における溶接点の検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2975053B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0647484A1 (en) * | 1993-10-07 | 1995-04-12 | Kawasaki Steel Corporation | Method of rolling and cutting endless hot-rolled steel strip |
| JP2020104171A (ja) * | 2018-12-27 | 2020-07-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接点トラッキング修正方法及び溶接点トラッキング修正装置 |
| JP2021115578A (ja) * | 2020-01-22 | 2021-08-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷間圧延方法及び冷延鋼帯の製造方法 |
| CN114535318A (zh) * | 2020-11-24 | 2022-05-27 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种冷轧连续机组的带钢焊缝位置检测方法 |
| EP4122615A1 (de) * | 2021-07-23 | 2023-01-25 | SMS Group GmbH | Verfahren und vorrichtung zum herstellen eines metallischen bandes |
-
1990
- 1990-05-21 JP JP2130960A patent/JP2975053B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0647484A1 (en) * | 1993-10-07 | 1995-04-12 | Kawasaki Steel Corporation | Method of rolling and cutting endless hot-rolled steel strip |
| JP2020104171A (ja) * | 2018-12-27 | 2020-07-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接点トラッキング修正方法及び溶接点トラッキング修正装置 |
| JP2021115578A (ja) * | 2020-01-22 | 2021-08-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷間圧延方法及び冷延鋼帯の製造方法 |
| CN114535318A (zh) * | 2020-11-24 | 2022-05-27 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种冷轧连续机组的带钢焊缝位置检测方法 |
| EP4122615A1 (de) * | 2021-07-23 | 2023-01-25 | SMS Group GmbH | Verfahren und vorrichtung zum herstellen eines metallischen bandes |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2975053B2 (ja) | 1999-11-10 |
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