JPH04283699A - ナトリウム冷却高速増殖炉プラント - Google Patents
ナトリウム冷却高速増殖炉プラントInfo
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- JPH04283699A JPH04283699A JP3046775A JP4677591A JPH04283699A JP H04283699 A JPH04283699 A JP H04283699A JP 3046775 A JP3046775 A JP 3046775A JP 4677591 A JP4677591 A JP 4677591A JP H04283699 A JPH04283699 A JP H04283699A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/36—Hydrogen production from non-carbon containing sources, e.g. by water electrolysis
Landscapes
- Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，ナトリウム冷却高速増
殖炉プラントに関するものである。
殖炉プラントに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ナトリウム冷却高速増殖炉プラントは，
エネルギー抽出温度が５００〜７００℃である。一方，
商用で最も多く使用されている軽水炉冷却原子力プラン
トは，エネルギー抽出温度が２００〜４００℃であり，
ナトリウム冷却高速増殖炉プラントは，軽水炉冷却原子
力プラントに比べると，エネルギー抽出温度が高い。そ
のため，２次系のエキルギー変換効率も高くて，将来性
のある原子力プラントである。
エネルギー抽出温度が５００〜７００℃である。一方，
商用で最も多く使用されている軽水炉冷却原子力プラン
トは，エネルギー抽出温度が２００〜４００℃であり，
ナトリウム冷却高速増殖炉プラントは，軽水炉冷却原子
力プラントに比べると，エネルギー抽出温度が高い。そ
のため，２次系のエキルギー変換効率も高くて，将来性
のある原子力プラントである。
【０００３】次にこのナトリウム冷却高速増殖炉プラン
トの従来例を図７により説明すると，０１がナトリウム
冷却高速増殖炉装置，０２が高速増殖炉，０３が１次系
／２次系ナトリウム／ナトリウム熱交換器，０４が蒸気
発生器，０６が給水ポンプで，ナトリウム冷却高速増殖
炉装置０１が上記各機器０２〜０４，０６により構成さ
れている。
トの従来例を図７により説明すると，０１がナトリウム
冷却高速増殖炉装置，０２が高速増殖炉，０３が１次系
／２次系ナトリウム／ナトリウム熱交換器，０４が蒸気
発生器，０６が給水ポンプで，ナトリウム冷却高速増殖
炉装置０１が上記各機器０２〜０４，０６により構成さ
れている。
【０００４】また１１が蒸気タービン式発電装置，１２
が高圧蒸気タービン（１３が低圧蒸気タービン），１４
が高圧蒸気タービン１２（及び低圧蒸気タービン１３）
により駆動されるタービン式発電機，１６が復水器，１
７が復水ポンプ，１８が冷却水ポンプで，蒸気タービン
式発電装置１１が上記各機器１２〜１８により構成され
ている。
が高圧蒸気タービン（１３が低圧蒸気タービン），１４
が高圧蒸気タービン１２（及び低圧蒸気タービン１３）
により駆動されるタービン式発電機，１６が復水器，１
７が復水ポンプ，１８が冷却水ポンプで，蒸気タービン
式発電装置１１が上記各機器１２〜１８により構成され
ている。
【０００５】このナトリウム冷却高速増殖炉プラントで
は，核エネルギを５００〜７００℃の溶融ナトリウムの
熱エネルギに変換する。即ち，低温溶融ナトリウムを高
速増殖炉０２へ導き，ここで核熱により５００〜７００
℃まで加熱，昇温させて，１次系／２次系ナトリウム／
ナトリウム熱交換器０３へ導き，ここで２次系ナトリウ
ムを加熱，昇温させる一方，降温した１次系ナトリウム
を同ナトリウム／ナトリウム熱交換器０３→ポンプ（図
示せず）へ導き，ここで昇圧させて，再び高速増殖炉０
２へ導く。
は，核エネルギを５００〜７００℃の溶融ナトリウムの
熱エネルギに変換する。即ち，低温溶融ナトリウムを高
速増殖炉０２へ導き，ここで核熱により５００〜７００
℃まで加熱，昇温させて，１次系／２次系ナトリウム／
ナトリウム熱交換器０３へ導き，ここで２次系ナトリウ
ムを加熱，昇温させる一方，降温した１次系ナトリウム
を同ナトリウム／ナトリウム熱交換器０３→ポンプ（図
示せず）へ導き，ここで昇圧させて，再び高速増殖炉０
２へ導く。
【０００６】また上記ナトリウム／ナトリウム熱交換器
０３により加熱，昇温させた２次系ナトリウムを蒸気発
生器０４へ導き，ここで給水を４００〜５６０℃程度ま
で加熱，昇温させて，水蒸気を発生させ，この水蒸気を
蒸気タービン式発電装置１１の高圧蒸気タービン１２→
低圧蒸気タービン１３へ導き，これら蒸気タービン１２
及び１３によりタービン式発電機１４を駆動して，熱エ
ネルギを電気エネルギに変換し，次いで水蒸気を復水器
１６へ導いて，ここで凝縮させ，次いでこの凝縮水（給
水）を復水ポンプ１７へ導き，ここで昇圧させて，再び
蒸気発生器０４へ導く。一方，蒸気発生器０４で給水に
熱を与えて，降温した２次系ナトリウムをポンプ（図示
せず）へ導き，ここで昇圧させて，再び１次系／２次系
ナトリウム／ナトリウム熱交換器０３へ導く。
０３により加熱，昇温させた２次系ナトリウムを蒸気発
生器０４へ導き，ここで給水を４００〜５６０℃程度ま
で加熱，昇温させて，水蒸気を発生させ，この水蒸気を
蒸気タービン式発電装置１１の高圧蒸気タービン１２→
低圧蒸気タービン１３へ導き，これら蒸気タービン１２
及び１３によりタービン式発電機１４を駆動して，熱エ
ネルギを電気エネルギに変換し，次いで水蒸気を復水器
１６へ導いて，ここで凝縮させ，次いでこの凝縮水（給
水）を復水ポンプ１７へ導き，ここで昇圧させて，再び
蒸気発生器０４へ導く。一方，蒸気発生器０４で給水に
熱を与えて，降温した２次系ナトリウムをポンプ（図示
せず）へ導き，ここで昇圧させて，再び１次系／２次系
ナトリウム／ナトリウム熱交換器０３へ導く。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】前記図７に示す従来の
ナトリウム冷却高速増殖炉プラントでは，核エネルギを
電気エネルギに変換するため，電気の需要端での負荷変
動の影響を直接に受ける。従って多数あるナトリウム冷
却高速増殖炉プラントの一部は，需要の少ない夜間など
には停止する必要がある。
ナトリウム冷却高速増殖炉プラントでは，核エネルギを
電気エネルギに変換するため，電気の需要端での負荷変
動の影響を直接に受ける。従って多数あるナトリウム冷
却高速増殖炉プラントの一部は，需要の少ない夜間など
には停止する必要がある。
【０００８】通常，負荷変動への追従は，蒸気タービン
への流入蒸気，言い換えれば，蒸気発生器０４への２次
系ナトリウムの温度，圧力，流量，及び１次系／２次系
ナトリウム／ナトリウム熱交換器０３への１次系ナトリ
ウムの温度，圧力，流量，及び核熱を適切に制御するこ
とで対応可能であるが，プラントを停止させるとなると
，多大な労力を要するため，負荷変動幅を小さくせざる
を得ないという問題がある。
への流入蒸気，言い換えれば，蒸気発生器０４への２次
系ナトリウムの温度，圧力，流量，及び１次系／２次系
ナトリウム／ナトリウム熱交換器０３への１次系ナトリ
ウムの温度，圧力，流量，及び核熱を適切に制御するこ
とで対応可能であるが，プラントを停止させるとなると
，多大な労力を要するため，負荷変動幅を小さくせざる
を得ないという問題がある。
【０００９】また上記のように各系統のナトリウムの温
度，圧力，流量，及び核熱を適切に制御するには，多大
の労力を要し，専ら一定負荷で運用するように計画せざ
るを得ないという問題がある。即ち，純粋をナトリウム
は，融点が９８℃，沸点が８８１℃（１気圧の状態で）
であり，プラントの停止時にもナトリウムの凝固を防止
するためには，ナトリウムの系統を約２００℃以上に保
温する必要がある。これが軽水炉と異なり発停に多大な
労力を要する要因になっている。
度，圧力，流量，及び核熱を適切に制御するには，多大
の労力を要し，専ら一定負荷で運用するように計画せざ
るを得ないという問題がある。即ち，純粋をナトリウム
は，融点が９８℃，沸点が８８１℃（１気圧の状態で）
であり，プラントの停止時にもナトリウムの凝固を防止
するためには，ナトリウムの系統を約２００℃以上に保
温する必要がある。これが軽水炉と異なり発停に多大な
労力を要する要因になっている。
【００１０】本発明は前記の問題点に鑑み提案するもの
であり， その目的とする処は， 電力需要の変動に対
応し易い。また水素を効率的に製造できる。さらにプラ
ントの製造コストを低減できるナトリウム冷却高速増殖
炉プラントを提供しようとする点にある。
であり， その目的とする処は， 電力需要の変動に対
応し易い。また水素を効率的に製造できる。さらにプラ
ントの製造コストを低減できるナトリウム冷却高速増殖
炉プラントを提供しようとする点にある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに，本発明のナトリウム冷却高速増殖炉プラントは，
ナトリウム冷却高速増殖炉装置の水蒸気系から分岐した
水蒸気供給管を経て送られる高温水蒸気を原料とする水
蒸気電解式水素製造装置を具えている。また本発明は前
記請求項１記載のナトリウム冷却高速増殖炉プラントに
おいて，ナトリウム冷却高速増殖炉プラントの水蒸気系
から分岐した別の水蒸気供給管を経て送られる高圧・高
温蒸気により駆動される蒸気タービン式発電装置と，同
蒸気タービン式発電装置の水蒸気供給管と前記水蒸気電
解式水素製造装置の水蒸気供給管とに設けた切換手段と
を具えている。
めに，本発明のナトリウム冷却高速増殖炉プラントは，
ナトリウム冷却高速増殖炉装置の水蒸気系から分岐した
水蒸気供給管を経て送られる高温水蒸気を原料とする水
蒸気電解式水素製造装置を具えている。また本発明は前
記請求項１記載のナトリウム冷却高速増殖炉プラントに
おいて，ナトリウム冷却高速増殖炉プラントの水蒸気系
から分岐した別の水蒸気供給管を経て送られる高圧・高
温蒸気により駆動される蒸気タービン式発電装置と，同
蒸気タービン式発電装置の水蒸気供給管と前記水蒸気電
解式水素製造装置の水蒸気供給管とに設けた切換手段と
を具えている。
【００１２】また本発明は前記請求項１記載のナトリウ
ム冷却高速増殖炉プラントにおいて，ナトリウム冷却高
速増殖炉装置の水蒸気系に設けた熱交換器から送られる
高圧・高温蒸気により駆動される蒸気タービン式発電装
置と，同蒸気タービン式発電装置の排気を上記熱交換器
により再加熱して得られた低圧・高温蒸気を原料とする
水蒸気電解式水素製造装置とを具えている。
ム冷却高速増殖炉プラントにおいて，ナトリウム冷却高
速増殖炉装置の水蒸気系に設けた熱交換器から送られる
高圧・高温蒸気により駆動される蒸気タービン式発電装
置と，同蒸気タービン式発電装置の排気を上記熱交換器
により再加熱して得られた低圧・高温蒸気を原料とする
水蒸気電解式水素製造装置とを具えている。
【００１３】
【作用】本発明のナトリウム冷却高速増殖炉プラントは
前記のように構成されており，高速増殖炉の核熱により
加熱，昇温させた高温溶融ナトリウムと給水とを熱交換
器（蒸気発生器）で熱交換して，高圧・高温蒸気を発生
させる。（１）そして電力需要の多い昼間等には，水素
製造装置側の蒸気切換弁を閉じ，発電装置側の蒸気切換
弁を開いて，上記熱交換器からの水蒸気の略全量を蒸気
タービン式発電装置の蒸気タービンへ導く。（２）また
電力需要の少ない深夜等には，■発電装置側の蒸気切換
弁を閉じ，水素製造装置側の蒸気切換弁を開いて，上記
熱交換器からの水蒸気の略全量を水蒸気電解式水素製造
装置の水蒸気電解装置へ導くか，■蒸気タービン式発電
装置の排気をナトリウム冷却高速増殖炉プラントの水蒸
気系に設けた熱交換器へ導き，ここで再加熱して，その
結果得られた低圧・高温蒸気を同水蒸気電解装置へ導き
，同水蒸気電解装置では，水素極と酸素極との間に電力
を印加して，水蒸気に電気化学反応を生じさせ，水素ガ
スと酸素ガスとを発生させて，水素ガスを水素貯槽に貯
える。
前記のように構成されており，高速増殖炉の核熱により
加熱，昇温させた高温溶融ナトリウムと給水とを熱交換
器（蒸気発生器）で熱交換して，高圧・高温蒸気を発生
させる。（１）そして電力需要の多い昼間等には，水素
製造装置側の蒸気切換弁を閉じ，発電装置側の蒸気切換
弁を開いて，上記熱交換器からの水蒸気の略全量を蒸気
タービン式発電装置の蒸気タービンへ導く。（２）また
電力需要の少ない深夜等には，■発電装置側の蒸気切換
弁を閉じ，水素製造装置側の蒸気切換弁を開いて，上記
熱交換器からの水蒸気の略全量を水蒸気電解式水素製造
装置の水蒸気電解装置へ導くか，■蒸気タービン式発電
装置の排気をナトリウム冷却高速増殖炉プラントの水蒸
気系に設けた熱交換器へ導き，ここで再加熱して，その
結果得られた低圧・高温蒸気を同水蒸気電解装置へ導き
，同水蒸気電解装置では，水素極と酸素極との間に電力
を印加して，水蒸気に電気化学反応を生じさせ，水素ガ
スと酸素ガスとを発生させて，水素ガスを水素貯槽に貯
える。
【００１４】
【実施例】次に本発明のナトリウム冷却高速増殖炉プラ
ントを図１に示す第１実施例により説明する。このナト
リウム冷却高速増殖炉プラントを大別すると，ナトリウ
ム冷却高速増殖炉装置０１の系統と，蒸気タービン式発
電装置１１の系統と，水蒸気電解式水素製造装置２１の
系統の３つになる。
ントを図１に示す第１実施例により説明する。このナト
リウム冷却高速増殖炉プラントを大別すると，ナトリウ
ム冷却高速増殖炉装置０１の系統と，蒸気タービン式発
電装置１１の系統と，水蒸気電解式水素製造装置２１の
系統の３つになる。
【００１５】その作用は次の通りである。即ち，低温溶
融ナトリウムを高速増殖炉０２へ導き，ここで核熱によ
り５００〜７００℃まで加熱，昇温させて，１次系／２
次系ナトリウム／ナトリウム熱交換器０３へ導き，ここ
で２次系ナトリウムを加熱，昇温させる一方，降温した
１次系ナトリウムを同ナトリウム／ナトリウム熱交換器
０３→ポンプ（図示せず）へ導き，ここで昇圧させて，
再び高速増殖炉０２へ導く。
融ナトリウムを高速増殖炉０２へ導き，ここで核熱によ
り５００〜７００℃まで加熱，昇温させて，１次系／２
次系ナトリウム／ナトリウム熱交換器０３へ導き，ここ
で２次系ナトリウムを加熱，昇温させる一方，降温した
１次系ナトリウムを同ナトリウム／ナトリウム熱交換器
０３→ポンプ（図示せず）へ導き，ここで昇圧させて，
再び高速増殖炉０２へ導く。
【００１６】また蒸気ナトリウム／ナトリウム熱交換器
０３により加熱，昇温させた２次系ナトリウムを蒸気発
生器０４へ導き，ここで給水を４００〜５６０℃程度ま
で加熱，昇温させて，水蒸気を発生させる。なお蒸気発
生器０４は，高温ガス炉のような８００〜１０００℃レ
ベルの熱交換器ではないので，この蒸気発生器０４に高
温ガスのような高価な耐熱材料を使用する必要がない。
０３により加熱，昇温させた２次系ナトリウムを蒸気発
生器０４へ導き，ここで給水を４００〜５６０℃程度ま
で加熱，昇温させて，水蒸気を発生させる。なお蒸気発
生器０４は，高温ガス炉のような８００〜１０００℃レ
ベルの熱交換器ではないので，この蒸気発生器０４に高
温ガスのような高価な耐熱材料を使用する必要がない。
【００１７】そして電力需要の多い昼間等には，蒸気切
換弁５２を閉じ，蒸気切換弁５１を開いて，上記蒸気発
生器０４からの水蒸気の略全量を蒸気タービン式発電装
置１１の高圧蒸気タービン１２→低圧蒸気タービン１３
へ導き，これら蒸気タービン１２及び１３によりタービ
ン式発電機１４を駆動して，熱エネルギーを電気エネル
ギーに変換し，次いで復水器１６へ導いて，ここで凝縮
させ，次いでこの凝縮水（給水）を復水ポンプ１７へ導
き，ここで昇圧させ，さらに給水ポンプ０６で昇圧させ
て，給水供給管５３→蒸気発生器０４へ再度導く。一方
，蒸気発生器０４で給水に熱を与えて，降温した２次系
ナトリウムをポンプ（図示せず）へ導き，ここで昇圧さ
せて，再び１次系／２次系ナトリウム／ナトリウム熱交
換器０３へ導く。
換弁５２を閉じ，蒸気切換弁５１を開いて，上記蒸気発
生器０４からの水蒸気の略全量を蒸気タービン式発電装
置１１の高圧蒸気タービン１２→低圧蒸気タービン１３
へ導き，これら蒸気タービン１２及び１３によりタービ
ン式発電機１４を駆動して，熱エネルギーを電気エネル
ギーに変換し，次いで復水器１６へ導いて，ここで凝縮
させ，次いでこの凝縮水（給水）を復水ポンプ１７へ導
き，ここで昇圧させ，さらに給水ポンプ０６で昇圧させ
て，給水供給管５３→蒸気発生器０４へ再度導く。一方
，蒸気発生器０４で給水に熱を与えて，降温した２次系
ナトリウムをポンプ（図示せず）へ導き，ここで昇圧さ
せて，再び１次系／２次系ナトリウム／ナトリウム熱交
換器０３へ導く。
【００１８】以上は電力需要の多い昼間時等の作用であ
るが，電力需要の少なくなる深夜等には，蒸気切換弁５
１を閉じ，蒸気切換弁５２を開いて，上記蒸気発生器０
４からの水蒸気の略全量を水蒸気電解式水素製造装置２
１の水蒸気熱交換器３１へ導き，ここで昇温させて，図
２に示すように水蒸気電解装置２２へ導き，ここで電力
調整装置４２から給電線２４を経て送られてくる電力を
水素極２３ｂと酸素極２３ｃとの間に印加し，水蒸気に
後記■式の電気化学反応を生じさせて，水素極側マニホ
ールド２６側に水素ガス（なおこの水素ガスは水蒸気と
水素との混合ガスであり，水素リツチガスと呼ばれる）
を発生させるとともに，酸素極側マニホールド２７側に
酸素ガス（なおこの酸素ガスは空気と酸素との混合ガス
であり，酸素リツチガスと呼ばれる）を発生させる。
るが，電力需要の少なくなる深夜等には，蒸気切換弁５
１を閉じ，蒸気切換弁５２を開いて，上記蒸気発生器０
４からの水蒸気の略全量を水蒸気電解式水素製造装置２
１の水蒸気熱交換器３１へ導き，ここで昇温させて，図
２に示すように水蒸気電解装置２２へ導き，ここで電力
調整装置４２から給電線２４を経て送られてくる電力を
水素極２３ｂと酸素極２３ｃとの間に印加し，水蒸気に
後記■式の電気化学反応を生じさせて，水素極側マニホ
ールド２６側に水素ガス（なおこの水素ガスは水蒸気と
水素との混合ガスであり，水素リツチガスと呼ばれる）
を発生させるとともに，酸素極側マニホールド２７側に
酸素ガス（なおこの酸素ガスは空気と酸素との混合ガス
であり，酸素リツチガスと呼ばれる）を発生させる。
【００１９】Ｈ２ Ｏ→Ｈ２ ＋１／２Ｏ２ ・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・■そして水素極側
マニホールド２６に発生した水素ガスをガス出口２６ｂ
→水蒸気熱交換器３１の出口管内部→水素リツチガスエ
キスパンダ３２→ガス精製器３３→水素貯槽３４へ導い
て，この水素貯槽３４に貯える。このとき，水蒸気電解
装置２２内では，供給した水蒸気の一部しか上記■式の
電気化学反応に寄与しないので，水素極側マニホールド
２６のガス出口２６ｂから出てゆくガスは，純水素でな
く，水素リツチガス（水蒸気と水素との混合ガス）にな
る。
・・・・・・・・・・・・・・・・・■そして水素極側
マニホールド２６に発生した水素ガスをガス出口２６ｂ
→水蒸気熱交換器３１の出口管内部→水素リツチガスエ
キスパンダ３２→ガス精製器３３→水素貯槽３４へ導い
て，この水素貯槽３４に貯える。このとき，水蒸気電解
装置２２内では，供給した水蒸気の一部しか上記■式の
電気化学反応に寄与しないので，水素極側マニホールド
２６のガス出口２６ｂから出てゆくガスは，純水素でな
く，水素リツチガス（水蒸気と水素との混合ガス）にな
る。
【００２０】またこのとき，酸素極２３ｃ側では，上記
■式の電気化学反応を促進するため，発生した酸素を積
極的に系外へ排出するようにしている。即ち，大気を空
気フイルター４８→空気圧縮機４６→空気側熱交換器４
５の入口管内部→水蒸気電解装置２２のガス入口２７ａ
→酸素極側マニホールド２７へ導いて，電解酸素に合流
させた後，ガス出口２７ｂ→空気側熱交換器４５の出口
管内部→酸素リツチガスエキスパンダ４７を通じて系外
へ排出される。以上一日を通じてみると，発電と水素製
造とは図６のようになる。
■式の電気化学反応を促進するため，発生した酸素を積
極的に系外へ排出するようにしている。即ち，大気を空
気フイルター４８→空気圧縮機４６→空気側熱交換器４
５の入口管内部→水蒸気電解装置２２のガス入口２７ａ
→酸素極側マニホールド２７へ導いて，電解酸素に合流
させた後，ガス出口２７ｂ→空気側熱交換器４５の出口
管内部→酸素リツチガスエキスパンダ４７を通じて系外
へ排出される。以上一日を通じてみると，発電と水素製
造とは図６のようになる。
【００２１】図２は，上記水蒸気電解装置２２の詳細を
示している。２３が反応３層膜で，同反応３層膜２３は
，電解質２３ａと，水素極２３ｂと，酸素極２３ｃとに
より構成されている。そして電解質２３ａの構成材料に
は，イツトリア安定過ジルコニア（ＹＳＺ）が使用され
，水素膜２３ｂの構成材料には，ニツケル多孔質板が使
用され，酸素極２３ｃには，ランタンマンガナイト（Ｌ
ａＭｎＯ３ ）多孔質板が使用される。また２４が上記
水素膜２３ｂと上記酸素極２３ｃとに接触した給電線，
２６が上記水素膜２３ｂ側に形成した水素極側マニホー
ルド，２７が上記酸素極２３ｃ側に形成した酸素極側マ
ニホールド，２６ａが上記水蒸気熱交換器３１の入口管
内部に接続した水素極側マニホールド２６のガス入口，
２６ｂが上記水蒸気熱交換器３１の出口管内部に接続し
た水素極側マニホールド２６のガス出口，２７ａが上記
空気側熱交換器４５の出口管内部に接続した酸素極側マ
ニホークド２７のガス入口，２７ｂが上記水蒸気熱交換
器３１の入口管内部に接続した酸素極側マニホールド２
７のガス出口である。
示している。２３が反応３層膜で，同反応３層膜２３は
，電解質２３ａと，水素極２３ｂと，酸素極２３ｃとに
より構成されている。そして電解質２３ａの構成材料に
は，イツトリア安定過ジルコニア（ＹＳＺ）が使用され
，水素膜２３ｂの構成材料には，ニツケル多孔質板が使
用され，酸素極２３ｃには，ランタンマンガナイト（Ｌ
ａＭｎＯ３ ）多孔質板が使用される。また２４が上記
水素膜２３ｂと上記酸素極２３ｃとに接触した給電線，
２６が上記水素膜２３ｂ側に形成した水素極側マニホー
ルド，２７が上記酸素極２３ｃ側に形成した酸素極側マ
ニホールド，２６ａが上記水蒸気熱交換器３１の入口管
内部に接続した水素極側マニホールド２６のガス入口，
２６ｂが上記水蒸気熱交換器３１の出口管内部に接続し
た水素極側マニホールド２６のガス出口，２７ａが上記
空気側熱交換器４５の出口管内部に接続した酸素極側マ
ニホークド２７のガス入口，２７ｂが上記水蒸気熱交換
器３１の入口管内部に接続した酸素極側マニホールド２
７のガス出口である。
【００２２】次に本発明のナトリウム冷却高速増殖炉プ
ラントを図３，４に示す第２実施例により説明する。こ
の実施例も，大別すると，図３に示すように３つの系統
，即ち，ナトリウム冷却高速増殖炉装置０１の系統と，
蒸気タービン式発電装置１１の系統と，水蒸気電解式水
素製造装置２１の系統とにより，構成されているが，次
の点で第１実施例と異なっている。 （１）２次系ナトリムウムを熱源とする蒸気発生器０４
が高圧蒸気発生部と低圧蒸気発生部に２分されている。 （２）上記（１）項に対応して，高圧蒸気タービン１２
の排気を蒸気発生器０４に設けた低圧蒸気発生部へ導き
，高温再熱蒸気にして，低圧蒸気タービン１３へ導く。 （３）上記（１）（２）項に対応して，蒸気切換弁５１
，５２を圧力の低い高温再熱蒸気ライン（水蒸気供給管
）５４ｂ，５４ｃに設けており，高圧蒸気ライン５４に
は，蒸気切換弁５１，５２を設けていない。 （４）水蒸気電解装置２２の操作圧力の低下に伴い出口
側の水素リツチガス系統中のガスエキスパンダ（図１の
３２参照）を廃止して，その代わりにコンデンサー３８
を設けて，水素リツチガス中の水分を効果的に除去する
。なお冷却水としては蒸気タービン発電装置１１の冷却
水設備の冷却水を一部利用している。 （５）上記（４）項と同じく操作圧力の低下に伴い酸素
極側マニホールド２７内のガス圧力を低下させることが
望ましいので，コンプレツサー（図１の４５参照）によ
る押し込みを中止して，その代わりに真空ポンプ４９を
設けるとともに，貯槽４０を設けて，同貯槽４０にＯ２
を貯える。
ラントを図３，４に示す第２実施例により説明する。こ
の実施例も，大別すると，図３に示すように３つの系統
，即ち，ナトリウム冷却高速増殖炉装置０１の系統と，
蒸気タービン式発電装置１１の系統と，水蒸気電解式水
素製造装置２１の系統とにより，構成されているが，次
の点で第１実施例と異なっている。 （１）２次系ナトリムウムを熱源とする蒸気発生器０４
が高圧蒸気発生部と低圧蒸気発生部に２分されている。 （２）上記（１）項に対応して，高圧蒸気タービン１２
の排気を蒸気発生器０４に設けた低圧蒸気発生部へ導き
，高温再熱蒸気にして，低圧蒸気タービン１３へ導く。 （３）上記（１）（２）項に対応して，蒸気切換弁５１
，５２を圧力の低い高温再熱蒸気ライン（水蒸気供給管
）５４ｂ，５４ｃに設けており，高圧蒸気ライン５４に
は，蒸気切換弁５１，５２を設けていない。 （４）水蒸気電解装置２２の操作圧力の低下に伴い出口
側の水素リツチガス系統中のガスエキスパンダ（図１の
３２参照）を廃止して，その代わりにコンデンサー３８
を設けて，水素リツチガス中の水分を効果的に除去する
。なお冷却水としては蒸気タービン発電装置１１の冷却
水設備の冷却水を一部利用している。 （５）上記（４）項と同じく操作圧力の低下に伴い酸素
極側マニホールド２７内のガス圧力を低下させることが
望ましいので，コンプレツサー（図１の４５参照）によ
る押し込みを中止して，その代わりに真空ポンプ４９を
設けるとともに，貯槽４０を設けて，同貯槽４０にＯ２
を貯える。
【００２３】以上（１）〜（５）項の相違点により，こ
の第２実施例では，電力需要の少ない夜間等に，圧力の
低い高温再熱蒸気ライン（水蒸気供給管）５４ｂ，５４
ｃにある蒸気切換弁５１，５２のみを操作するので，給
水供給管５３→蒸気発生器０４→高圧蒸気タービン１３
の系統の発電は，停止されることになる。なお蒸気切換
弁５２を通って送る低圧高温蒸気を水蒸気電解式水素製
造装置２１の熱交換器３１へ導いて，加熱，昇温し，次
いで水蒸気電解装置２２へ導いて，水素リツチガスにし
，熱交換器３１→熱交換器３２→コンデンサー３８→コ
ンプレツサー３６→Ｈ２ 貯槽３４へ導いて，ここに貯
える。
の第２実施例では，電力需要の少ない夜間等に，圧力の
低い高温再熱蒸気ライン（水蒸気供給管）５４ｂ，５４
ｃにある蒸気切換弁５１，５２のみを操作するので，給
水供給管５３→蒸気発生器０４→高圧蒸気タービン１３
の系統の発電は，停止されることになる。なお蒸気切換
弁５２を通って送る低圧高温蒸気を水蒸気電解式水素製
造装置２１の熱交換器３１へ導いて，加熱，昇温し，次
いで水蒸気電解装置２２へ導いて，水素リツチガスにし
，熱交換器３１→熱交換器３２→コンデンサー３８→コ
ンプレツサー３６→Ｈ２ 貯槽３４へ導いて，ここに貯
える。
【００２４】図４は，前記蒸気発生器０４の詳細を示し
ている。この蒸気発生器０４は，略同様の５台の蒸気発
生器０４ａ，０４ｂ，０４ｃ，０４ｄ，０４ｅにより構
成されている。電力需要の多い昼間等には，弁５７，５
８を開き，弁５９，６０を閉じ，２台の蒸気発生器０４
ａ，０４ｂで高圧蒸気を得て，これを高圧蒸気タービン
１２へ導くとともに，残り３台の蒸気発生器０４ｃ，０
４ｄ，０４ｅで低圧蒸気を得て，これを低圧蒸気タービ
ン１３へ導くことにより，高圧蒸気タービン１２及び低
圧蒸気タービン１３の負荷バランスを適正に保持する。
ている。この蒸気発生器０４は，略同様の５台の蒸気発
生器０４ａ，０４ｂ，０４ｃ，０４ｄ，０４ｅにより構
成されている。電力需要の多い昼間等には，弁５７，５
８を開き，弁５９，６０を閉じ，２台の蒸気発生器０４
ａ，０４ｂで高圧蒸気を得て，これを高圧蒸気タービン
１２へ導くとともに，残り３台の蒸気発生器０４ｃ，０
４ｄ，０４ｅで低圧蒸気を得て，これを低圧蒸気タービ
ン１３へ導くことにより，高圧蒸気タービン１２及び低
圧蒸気タービン１３の負荷バランスを適正に保持する。
【００２５】一方，電力需要の少ない夜間等には，水蒸
気電解装置２２の操作圧力と低圧蒸気タービン１３の入
口圧力との違いにより，弁５７，５８，５９，６０を開
閉操作する。即ち，水蒸気電解装置２２の操作圧力と低
圧蒸気タービン１３の入口圧力とが同じであれば，弁５
７〜６０は基本的に操作不要で，分岐した水蒸気供給管
５４ｂ，５４ｃに設けた蒸気切換弁５１，５２の開閉操
作により，低圧蒸気タービン１３を停止し，水蒸気電解
装置２２を作動させるようにする。
気電解装置２２の操作圧力と低圧蒸気タービン１３の入
口圧力との違いにより，弁５７，５８，５９，６０を開
閉操作する。即ち，水蒸気電解装置２２の操作圧力と低
圧蒸気タービン１３の入口圧力とが同じであれば，弁５
７〜６０は基本的に操作不要で，分岐した水蒸気供給管
５４ｂ，５４ｃに設けた蒸気切換弁５１，５２の開閉操
作により，低圧蒸気タービン１３を停止し，水蒸気電解
装置２２を作動させるようにする。
【００２６】また水蒸気電解装置２２の操作圧力の方が
低圧蒸気タービン１３の入口圧力よりも低い場合には，
弁５７，５８を閉じ，弁５９，６０を開く。これにより
高圧蒸気系統の熱入力が下がるため，蒸気流量の減少，
若しくは蒸気温度の低下のどちらかを選択して，適切に
操作することになる。一方，低圧蒸気系統は，蒸気発生
器４の個数増加（３→４）に伴う伝熱面積の増加はある
が，蒸気圧力の低下による熱伝達率の低下もあり，昼間
と略同じレベルの温度の蒸気が水蒸気電解装置２２に送
られることになる。
低圧蒸気タービン１３の入口圧力よりも低い場合には，
弁５７，５８を閉じ，弁５９，６０を開く。これにより
高圧蒸気系統の熱入力が下がるため，蒸気流量の減少，
若しくは蒸気温度の低下のどちらかを選択して，適切に
操作することになる。一方，低圧蒸気系統は，蒸気発生
器４の個数増加（３→４）に伴う伝熱面積の増加はある
が，蒸気圧力の低下による熱伝達率の低下もあり，昼間
と略同じレベルの温度の蒸気が水蒸気電解装置２２に送
られることになる。
【００２７】高圧蒸気タービン１２で発生した電力は，
水蒸気電解式水素製造装置２１が必要とする電力の一部
に充当してもよい。なお上記図３，４の第２実施例では
，蒸気発生器４が５台の蒸気発生器０４ａ〜０４ｅによ
り構成されているが，蒸気発生器は２台以上あればよい
。また蒸気発生器０４は，各蒸気発生器０４ａ〜０４ｅ
の仕様が異なっているもので構成されていてもよい。
水蒸気電解式水素製造装置２１が必要とする電力の一部
に充当してもよい。なお上記図３，４の第２実施例では
，蒸気発生器４が５台の蒸気発生器０４ａ〜０４ｅによ
り構成されているが，蒸気発生器は２台以上あればよい
。また蒸気発生器０４は，各蒸気発生器０４ａ〜０４ｅ
の仕様が異なっているもので構成されていてもよい。
【００２８】次に本発明のナトリウム冷却高速増殖炉プ
ラントを図５に示す第３実施例により説明する。この実
施例も，大別すると，３つの系統，即ち，ナトリウム冷
却高速増殖炉装置１の系統と，蒸気タービン発電装置１
１の系統と，水蒸気電解式水素製造装置２１の系統とに
より，構成されているが，次の点で第２実施例と異なっ
ている。 （１）電力需要の変動にかかわらず，水素を製造するこ
とを第１の目的としたプラントである。 （２）蒸気タービン発電装置１１を背圧式蒸気タービン
１２のみにより構成し且つ発電機に直流発電機を使用し
，その電力を水蒸気電解装置２２へ直接供給するように
電力ケーブルを有機的に接続した。また背圧式蒸気ター
ビン１２と水素ガスコンプレツサー３６とを機械的に結
合した。 （３）蒸気発生器０４への給水を予熱するのに，水蒸気
電解式水素製造装置２１からのガスの保有熱を利用でき
るように熱交換器３２，４５と給水ラインとを有機的に
結合した。
ラントを図５に示す第３実施例により説明する。この実
施例も，大別すると，３つの系統，即ち，ナトリウム冷
却高速増殖炉装置１の系統と，蒸気タービン発電装置１
１の系統と，水蒸気電解式水素製造装置２１の系統とに
より，構成されているが，次の点で第２実施例と異なっ
ている。 （１）電力需要の変動にかかわらず，水素を製造するこ
とを第１の目的としたプラントである。 （２）蒸気タービン発電装置１１を背圧式蒸気タービン
１２のみにより構成し且つ発電機に直流発電機を使用し
，その電力を水蒸気電解装置２２へ直接供給するように
電力ケーブルを有機的に接続した。また背圧式蒸気ター
ビン１２と水素ガスコンプレツサー３６とを機械的に結
合した。 （３）蒸気発生器０４への給水を予熱するのに，水蒸気
電解式水素製造装置２１からのガスの保有熱を利用でき
るように熱交換器３２，４５と給水ラインとを有機的に
結合した。
【００２９】このナトリウム冷却高速増殖炉プラントで
は，常時一定量の高圧蒸気を蒸気タービン式発電装置１
１へ供給して，発電するとともに，その排気の全量を蒸
気発生器０４で再加熱した後，熱交換器３１→水蒸気電
解装置２２へ導き，ここでの直流電力により水素を発生
させて，水素リツチガスとし，この水素リツチガスをコ
ンデンサー３８へ導き，ここで水分を除去して，コンプ
レツサー３６へ導き，ここで昇圧させ，次いでＨ２ 貯
槽３４へ導いて，ここに貯える。なお水素発生時に同時
に発生する酸素は，熱交換器４５及び真空ポンプ４９を
介してＯ２ 貯槽４０へ導いて，ここに貯える。
は，常時一定量の高圧蒸気を蒸気タービン式発電装置１
１へ供給して，発電するとともに，その排気の全量を蒸
気発生器０４で再加熱した後，熱交換器３１→水蒸気電
解装置２２へ導き，ここでの直流電力により水素を発生
させて，水素リツチガスとし，この水素リツチガスをコ
ンデンサー３８へ導き，ここで水分を除去して，コンプ
レツサー３６へ導き，ここで昇圧させ，次いでＨ２ 貯
槽３４へ導いて，ここに貯える。なお水素発生時に同時
に発生する酸素は，熱交換器４５及び真空ポンプ４９を
介してＯ２ 貯槽４０へ導いて，ここに貯える。
【００３０】なお前記各実施例の水素を製造する水蒸気
電解式水素製造装置２１は，昼間等の電力需要が多いと
きは，発電機（燃料電池）として使用してもよい。また
前記各実施例では，高速増殖炉０２の１次，２次系媒体
がナトリウムであるが，ナトリウムの代わりに，ナトリ
ウムとカリウムとの混合物，またはカリウムを使用して
もよい。
電解式水素製造装置２１は，昼間等の電力需要が多いと
きは，発電機（燃料電池）として使用してもよい。また
前記各実施例では，高速増殖炉０２の１次，２次系媒体
がナトリウムであるが，ナトリウムの代わりに，ナトリ
ウムとカリウムとの混合物，またはカリウムを使用して
もよい。
【００３１】
【発明の効果】本発明のナトリウム冷却高速増殖炉プラ
ントは前記のように高速増殖炉の核熱により加熱，昇温
させた高温溶融ナトリウムと給水とを熱交換器（蒸気発
生器）で熱交換して，高圧・高温蒸気を発生させる。 （１）そして電力需要の多い昼間等には，水素製造装置
側の蒸気切換弁を閉じ，発電装置側の蒸気切換弁を開い
て，上記熱交換器からの水蒸気の略全量を蒸気タービン
式発電装置の蒸気タービンへ導く。（２）また電力需要
の少ない深夜等には，■発電装置側の蒸気切換弁を閉じ
，水素製造装置側の蒸気切換弁を開いて，上記熱交換器
からの水蒸気の略全量を水蒸気電解式水素製造装置の水
蒸気電解装置へ導くか，■蒸気タービン式発電装置の排
気をナトリウム冷却高速増殖炉プラントの水蒸気系に設
けた熱交換器へ導き，ここで再加熱して，その結果得ら
れた低圧・高温蒸気を同水蒸気電解装置へ導き，同水蒸
気電解装置では，水素極と酸素極との間に電力を印加し
て，水蒸気に電気化学反応を生じさせ，水素ガスと酸素
ガスとを発生させて，水素ガスを水素貯槽に貯えるので
，次の効果を達成できる。即ち， （ａ）電力需要の変動に対応し易い。 （ｂ）またナトリウム冷却高速増殖炉装置と蒸気タービ
ン式発電装置と水蒸気電解式水素製造装置とを有機的に
結合しており，水素を効率的に製造できる。 （ｃ）また従来は高温ガス冷却原子炉を熱源としていた
水蒸気電解式水素製造装置を本プラントの下流側に配置
することで，原子炉と水素製造装置とを繋ぐ蒸気配管の
設定温度を大幅に低下させることができ，そのため，水
蒸気電解式水素製造プラントにより，水素の製造コスト
をさらに一層低減できる。 （ｄ）水蒸気電解式水素製造装置側からみたとき，遠く
離れた熱源装置側との間に設けられる熱輸送配管は熱源
がＨＴＧＲのときは高価な耐熱材料を必要としていたが
，本発明では，より安価な材料を使用できるので，プラ
ントの製作コストを低減できる効果がある。
ントは前記のように高速増殖炉の核熱により加熱，昇温
させた高温溶融ナトリウムと給水とを熱交換器（蒸気発
生器）で熱交換して，高圧・高温蒸気を発生させる。 （１）そして電力需要の多い昼間等には，水素製造装置
側の蒸気切換弁を閉じ，発電装置側の蒸気切換弁を開い
て，上記熱交換器からの水蒸気の略全量を蒸気タービン
式発電装置の蒸気タービンへ導く。（２）また電力需要
の少ない深夜等には，■発電装置側の蒸気切換弁を閉じ
，水素製造装置側の蒸気切換弁を開いて，上記熱交換器
からの水蒸気の略全量を水蒸気電解式水素製造装置の水
蒸気電解装置へ導くか，■蒸気タービン式発電装置の排
気をナトリウム冷却高速増殖炉プラントの水蒸気系に設
けた熱交換器へ導き，ここで再加熱して，その結果得ら
れた低圧・高温蒸気を同水蒸気電解装置へ導き，同水蒸
気電解装置では，水素極と酸素極との間に電力を印加し
て，水蒸気に電気化学反応を生じさせ，水素ガスと酸素
ガスとを発生させて，水素ガスを水素貯槽に貯えるので
，次の効果を達成できる。即ち， （ａ）電力需要の変動に対応し易い。 （ｂ）またナトリウム冷却高速増殖炉装置と蒸気タービ
ン式発電装置と水蒸気電解式水素製造装置とを有機的に
結合しており，水素を効率的に製造できる。 （ｃ）また従来は高温ガス冷却原子炉を熱源としていた
水蒸気電解式水素製造装置を本プラントの下流側に配置
することで，原子炉と水素製造装置とを繋ぐ蒸気配管の
設定温度を大幅に低下させることができ，そのため，水
蒸気電解式水素製造プラントにより，水素の製造コスト
をさらに一層低減できる。 （ｄ）水蒸気電解式水素製造装置側からみたとき，遠く
離れた熱源装置側との間に設けられる熱輸送配管は熱源
がＨＴＧＲのときは高価な耐熱材料を必要としていたが
，本発明では，より安価な材料を使用できるので，プラ
ントの製作コストを低減できる効果がある。
【図１】本発明に係わるナトリウム冷却高速増殖炉プラ
ントの第１実施例を示す系統図である。
ントの第１実施例を示す系統図である。
【図２】同第１実施例の水蒸気電解式水素製造装置の詳
細を示す縦断側面図である。
細を示す縦断側面図である。
【図３】第２実施例を示す系統図である。
【図４】同第２実施例の熱交換器の詳細を示す縦断側面
図である。
図である。
【図５】第３実施例を示す系統図である。
【図６】第１実施例における一日の発電と水素製造との
様子を示す説明図である。
様子を示す説明図である。
【図７】従来のナトリウム冷却高速増殖炉プラントを示
す系統図である。
す系統図である。
０１ ナトリウム冷却高速増殖炉装置０２
高速増殖炉 ０３ １次系／２次系ナトリウム／ナトリウム熱
交換器 ０４ 熱交換器（蒸気発生器） １１ 蒸気タービン式発電装置 １２ 高圧蒸気タービン １３ 低圧蒸気タービン ２１ 水蒸気電解式水素製造装置５１ 蒸
気切換弁 ５２ 蒸気切換弁 ５３ 給水供給管 ５４ａ 熱交換器０４の水蒸気出口側５４ｂ 水蒸
気供給管 ５４ｃ 水蒸気供給管
高速増殖炉 ０３ １次系／２次系ナトリウム／ナトリウム熱
交換器 ０４ 熱交換器（蒸気発生器） １１ 蒸気タービン式発電装置 １２ 高圧蒸気タービン １３ 低圧蒸気タービン ２１ 水蒸気電解式水素製造装置５１ 蒸
気切換弁 ５２ 蒸気切換弁 ５３ 給水供給管 ５４ａ 熱交換器０４の水蒸気出口側５４ｂ 水蒸
気供給管 ５４ｃ 水蒸気供給管
Claims (3)
- 【請求項１】 ナトリウム冷却高速増殖炉装置の水蒸
気系から分岐した水蒸気供給管を経て送られる高温水蒸
気を原料とする水蒸気電解式水素製造装置を具えている
ことを特徴としたナトリウム冷却高速増殖炉プラント。 - 【請求項２】 ナトリウム冷却高速増殖炉装置の水蒸
気系から分岐した別の蒸気供給管を経て送られる高圧・
高温蒸気により駆動される蒸気タービン式発電装置と，
同蒸気タービン式発電装置の水蒸気供給管と前記水蒸気
電解式水素製造装置の水蒸気供給管とに設けた切換手段
とを具えていることを特徴とした請求項１記載のナトリ
ウム冷却高速増殖炉プラント。 - 【請求項３】 ナトリウム冷却高速増殖炉装置の水蒸
気系に設けた熱交換器から送られる高圧・高温蒸気によ
り駆動される蒸気タービン式発電装置と，同蒸気タービ
ン式発電装置の排気を上記熱交換器により再加熱して得
られた低圧・高温蒸気を原料とする水蒸気電解式水素製
造装置とを具えていることを特徴とした請求項１記載の
ナトリウム冷却高速増殖炉プラント。
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| JP03046775A JP3095434B2 (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | ナトリウム冷却高速増殖炉プラント |
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| JP03046775A JP3095434B2 (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | ナトリウム冷却高速増殖炉プラント |
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| JP3095434B2 JP3095434B2 (ja) | 2000-10-03 |
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| JP (1) | JP3095434B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007218604A (ja) * | 2006-02-14 | 2007-08-30 | Japan Atomic Energy Agency | 負荷変動に対応可能な原子力発電システム |
| JP2017048076A (ja) * | 2015-08-31 | 2017-03-09 | 関西電力株式会社 | 水素製造設備及び水素製造方法 |
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1991
- 1991-03-12 JP JP03046775A patent/JP3095434B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007218604A (ja) * | 2006-02-14 | 2007-08-30 | Japan Atomic Energy Agency | 負荷変動に対応可能な原子力発電システム |
| JP4635205B2 (ja) * | 2006-02-14 | 2011-02-23 | 独立行政法人 日本原子力研究開発機構 | 負荷変動に対応可能な原子力発電システム |
| JP2017048076A (ja) * | 2015-08-31 | 2017-03-09 | 関西電力株式会社 | 水素製造設備及び水素製造方法 |
| WO2022254969A1 (ja) * | 2021-05-31 | 2022-12-08 | 株式会社日立製作所 | 原子力プラント及び原子力プラントの水素製造方法 |
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|---|---|
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