JPH04254461A - 石膏ボードの製造方法 - Google Patents
石膏ボードの製造方法Info
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- JPH04254461A JPH04254461A JP3143591A JP3143591A JPH04254461A JP H04254461 A JPH04254461 A JP H04254461A JP 3143591 A JP3143591 A JP 3143591A JP 3143591 A JP3143591 A JP 3143591A JP H04254461 A JPH04254461 A JP H04254461A
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Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、特殊α型半水石膏を使
用した石膏ボードの製造方法に関する。
用した石膏ボードの製造方法に関する。
【0002】
【従来の技術・課題】従来、石膏ボードは、主原料のβ
型半水石膏と起泡剤、デンプン等の副原料及び水とを混
練して混水量(混練水重量×100/半水石膏重量)が
60〜75%のスラリーを板紙の間に流し込み、成形し
、ベルトコンベアー上で移送しながら凝結硬化(物理的
硬化)せしめる。これを所定寸法に切断して生ボードを
得、水和の終結(化学的反応)がほぼ終了した時点で乾
燥機に入れ、乾燥して製品となる。
型半水石膏と起泡剤、デンプン等の副原料及び水とを混
練して混水量(混練水重量×100/半水石膏重量)が
60〜75%のスラリーを板紙の間に流し込み、成形し
、ベルトコンベアー上で移送しながら凝結硬化(物理的
硬化)せしめる。これを所定寸法に切断して生ボードを
得、水和の終結(化学的反応)がほぼ終了した時点で乾
燥機に入れ、乾燥して製品となる。
【0003】石膏ボード製造装置の能力は一義的に乾燥
機における余剰水の蒸発能力で決まり、従って、それに
即した成形速度(ベルトコンベアー速度)で運転される
。 また、この運転においては、成形速度と主原料であるβ
型半水石膏の凝結水和速度が調和するように通常は硬化
促進剤を使用している。
機における余剰水の蒸発能力で決まり、従って、それに
即した成形速度(ベルトコンベアー速度)で運転される
。 また、この運転においては、成形速度と主原料であるβ
型半水石膏の凝結水和速度が調和するように通常は硬化
促進剤を使用している。
【0004】石膏ボード製造に用いられる半水石膏は、
天然石膏や排煙脱硫石膏等の二水石膏を、ケトル窯やロ
ータリーキルン等の乾式仮焼装置によって140〜15
0℃の雰囲気温度で仮焼して転移させたいわゆるβ型半
水石膏である。
天然石膏や排煙脱硫石膏等の二水石膏を、ケトル窯やロ
ータリーキルン等の乾式仮焼装置によって140〜15
0℃の雰囲気温度で仮焼して転移させたいわゆるβ型半
水石膏である。
【0005】β型半水石膏は、二水石膏の乾式脱水によ
り生成したものであるため、多孔質構造を有しており、
凝結水和速度が速く、石膏ボード製造に適したものとな
っている。即ち、β型半水石膏の見掛終結時間は5〜8
分であり、15分後の水和率は85%以上に達している
。しかし、生産速度を上げるためには、凝結水和速度が
更に速いことが望まれ、通常は硬化促進剤としてカリウ
ム、ナトリウム等の硫酸塩を0.1〜0.5%添加して
見掛終結時間を2〜5分に調節している。しかし、これ
らの硬化促進剤を使用すると添加量に比例して製品の強
度が低下し、吸湿性が高くなる欠点がある。
り生成したものであるため、多孔質構造を有しており、
凝結水和速度が速く、石膏ボード製造に適したものとな
っている。即ち、β型半水石膏の見掛終結時間は5〜8
分であり、15分後の水和率は85%以上に達している
。しかし、生産速度を上げるためには、凝結水和速度が
更に速いことが望まれ、通常は硬化促進剤としてカリウ
ム、ナトリウム等の硫酸塩を0.1〜0.5%添加して
見掛終結時間を2〜5分に調節している。しかし、これ
らの硬化促進剤を使用すると添加量に比例して製品の強
度が低下し、吸湿性が高くなる欠点がある。
【0006】更にβ型半水石膏はJIS R9112に
よる標準混水量が65〜75%であることからも明らか
なように、本来水和に必要な理論水量(半水石膏100
重量部に対して18.6重量部)をはるかに超えた水を
使用して流し込み可能なスラリーとしなければならない
。従って、成形した石膏ボードの乾燥工程でこの余剰水
(適当なスラリーを得るために必要な水量−水和に必要
な理論水量)を蒸発する必要があり、そのため多量の乾
燥熱量を消費する欠点がある。
よる標準混水量が65〜75%であることからも明らか
なように、本来水和に必要な理論水量(半水石膏100
重量部に対して18.6重量部)をはるかに超えた水を
使用して流し込み可能なスラリーとしなければならない
。従って、成形した石膏ボードの乾燥工程でこの余剰水
(適当なスラリーを得るために必要な水量−水和に必要
な理論水量)を蒸発する必要があり、そのため多量の乾
燥熱量を消費する欠点がある。
【0007】なお、周知の通り半水石膏にはα型半水石
膏もある。このα型半水石膏は、湿式法による二水石膏
の溶解・晶出により生成したものであるため、緻密な結
晶構造を有しており、前述の標準混水量が35〜50%
と低い。従って、成形する際に必要な水量はβ型半水石
膏に比べて約半量ですむので余剰水を乾燥するに必要な
乾燥熱量は大幅に節約できる。しかし、従来のα型半水
石膏はβ型半水石膏に比べて、凝結水和速度が遅いため
、既存のβ型半水石膏を使用して石膏ボードを製造する
装置(以下、現有製造装置という)を転用すると、生ボ
ードの粗切断が困難であり、かつ水和が不完全のまま乾
燥機に入り、その結果製品ボードの強度が低下したり、
石膏コアーとボード用板紙との接着不良を起こすから生
産速度を落として運転することとなり、燃料多消費型の
連続大量生産方式の石膏ボード製造工業には不向きであ
る。従って、α型半水石膏は優れた特性をもっているに
も拘わらず、石膏ボード用半水石膏としては使用されて
いない。
膏もある。このα型半水石膏は、湿式法による二水石膏
の溶解・晶出により生成したものであるため、緻密な結
晶構造を有しており、前述の標準混水量が35〜50%
と低い。従って、成形する際に必要な水量はβ型半水石
膏に比べて約半量ですむので余剰水を乾燥するに必要な
乾燥熱量は大幅に節約できる。しかし、従来のα型半水
石膏はβ型半水石膏に比べて、凝結水和速度が遅いため
、既存のβ型半水石膏を使用して石膏ボードを製造する
装置(以下、現有製造装置という)を転用すると、生ボ
ードの粗切断が困難であり、かつ水和が不完全のまま乾
燥機に入り、その結果製品ボードの強度が低下したり、
石膏コアーとボード用板紙との接着不良を起こすから生
産速度を落として運転することとなり、燃料多消費型の
連続大量生産方式の石膏ボード製造工業には不向きであ
る。従って、α型半水石膏は優れた特性をもっているに
も拘わらず、石膏ボード用半水石膏としては使用されて
いない。
【0008】また、α型半水石膏の製造コストが高いこ
とも使用されない一因となっていたが、近年、特開昭6
3−290706号公報、特開昭64−61315号公
報、特開昭64−61316号公報等多くの提案のごと
く、α型半水石膏の製造コストも安価になってきた。
とも使用されない一因となっていたが、近年、特開昭6
3−290706号公報、特開昭64−61315号公
報、特開昭64−61316号公報等多くの提案のごと
く、α型半水石膏の製造コストも安価になってきた。
【0009】従って、本発明の目的は、硬化速度が速く
、標準混水量の低い半水石膏を使用して、現有製造装置
によりボードの乾燥熱量を低減し、生産速度を増大する
石膏ボードの製造方法を提供することにある。
、標準混水量の低い半水石膏を使用して、現有製造装置
によりボードの乾燥熱量を低減し、生産速度を増大する
石膏ボードの製造方法を提供することにある。
【0010】
【課題を解決するための手段】本発明者らは現有製造装
置で、ボード乾燥熱量を低減し、かつ生産性の向上が図
れる製造方法について、種々の条件で製造したα型半水
石膏と通常石膏ボード用半水石膏として使用されている
β型半水石膏(以下、ボード用焼石膏という)を用いて
検討を重ねた。その結果、ある条件で生成するα型半水
石膏の化合水値が従来のα型半水石膏のその値(6.2
±0.2%)と違う領域の特殊α型半水石膏とボード用
焼石膏を混合した半水石膏は、凝結水和速度が混合前の
各々単味のそれよりも速くなり、標準混水量は両石膏の
加重平均的な値を示し、従って、特殊α型半水石膏の混
合比率(重量内割)を増やすほど混練水量が減少するこ
とを知見し、本発明を完成するに至った。
置で、ボード乾燥熱量を低減し、かつ生産性の向上が図
れる製造方法について、種々の条件で製造したα型半水
石膏と通常石膏ボード用半水石膏として使用されている
β型半水石膏(以下、ボード用焼石膏という)を用いて
検討を重ねた。その結果、ある条件で生成するα型半水
石膏の化合水値が従来のα型半水石膏のその値(6.2
±0.2%)と違う領域の特殊α型半水石膏とボード用
焼石膏を混合した半水石膏は、凝結水和速度が混合前の
各々単味のそれよりも速くなり、標準混水量は両石膏の
加重平均的な値を示し、従って、特殊α型半水石膏の混
合比率(重量内割)を増やすほど混練水量が減少するこ
とを知見し、本発明を完成するに至った。
【0011】即ち、本発明は石膏ボードの製造方法にお
いて、ボード用焼石膏と、加圧水溶液法あるいは加圧水
蒸気法により得られるα型半水石膏であって化合水値が
7.0〜8.5%である特殊α型半水石膏を混合して使
用することを特徴とする石膏ボードの製造方法である。
いて、ボード用焼石膏と、加圧水溶液法あるいは加圧水
蒸気法により得られるα型半水石膏であって化合水値が
7.0〜8.5%である特殊α型半水石膏を混合して使
用することを特徴とする石膏ボードの製造方法である。
【0012】
【作用】本発明方法に使用する特殊α型半水石膏は、例
えば天然石膏や排煙脱硫石膏等の二水石膏をオートクレ
ーブを用いて加圧水溶液法あるいは加圧水蒸気法で比較
的低い反応温度で、比較的短い反応時間(滞留時間)で
、脱水処理して製造される半水石膏である。従って、生
成物はα型半水石膏であり、β型半水石膏と比較して混
水量が低い。また、従来の製造条件のように1.5〜5
時間の反応時間でゆっくりと脱水する条件下では、原料
二水石膏→半水石膏の転移及び結晶度が十分進行し、前
述のように凝結水和の遅いα型半水石膏が生成するが、
本発明に使用する特殊α型半水石膏の製造条件のように
反応温度が低く、反応時間が短い条件下では、転移及び
結晶度の進行を不十分の状態で停止することとなり、活
性度の高いα型半水石膏が得られるものと考えられる。
えば天然石膏や排煙脱硫石膏等の二水石膏をオートクレ
ーブを用いて加圧水溶液法あるいは加圧水蒸気法で比較
的低い反応温度で、比較的短い反応時間(滞留時間)で
、脱水処理して製造される半水石膏である。従って、生
成物はα型半水石膏であり、β型半水石膏と比較して混
水量が低い。また、従来の製造条件のように1.5〜5
時間の反応時間でゆっくりと脱水する条件下では、原料
二水石膏→半水石膏の転移及び結晶度が十分進行し、前
述のように凝結水和の遅いα型半水石膏が生成するが、
本発明に使用する特殊α型半水石膏の製造条件のように
反応温度が低く、反応時間が短い条件下では、転移及び
結晶度の進行を不十分の状態で停止することとなり、活
性度の高いα型半水石膏が得られるものと考えられる。
【0013】また、本発明方法に使用する特殊α型半水
石膏は、化合水値の平均値が7.0〜8.5%であり、
従来のα型半水石膏と比較して高い。このことは、従来
のα型半水石膏がその中に残存する二水石膏(以下、残
存二水石膏という)をほとんど有さないのに対し、本発
明方法に使用する特殊α型半水石膏は約5〜17%の残
存二水石膏を有することを示している。
石膏は、化合水値の平均値が7.0〜8.5%であり、
従来のα型半水石膏と比較して高い。このことは、従来
のα型半水石膏がその中に残存する二水石膏(以下、残
存二水石膏という)をほとんど有さないのに対し、本発
明方法に使用する特殊α型半水石膏は約5〜17%の残
存二水石膏を有することを示している。
【0014】微粉末二水石膏が、半水石膏の硬化促進の
作用を有することは周知のことであるが、本発明のα型
半水石膏が含有する微粉部分の残存二水石膏がこの作用
を有することは容易に類推できる。
作用を有することは周知のことであるが、本発明のα型
半水石膏が含有する微粉部分の残存二水石膏がこの作用
を有することは容易に類推できる。
【0015】従って、特殊α型半水石膏は、前述のよう
に活性度の高いα型半水石膏の中に硬化促進作用を有す
る二水石膏が共存する状態となり、硬化速度の速い半水
石膏になるものと考えられる。
に活性度の高いα型半水石膏の中に硬化促進作用を有す
る二水石膏が共存する状態となり、硬化速度の速い半水
石膏になるものと考えられる。
【0016】次に、ボード用焼石膏とα型半水石膏の混
合半水石膏の物性について説明する。連続加圧水溶液法
により反応時間を18分とし、反応温度を120〜14
2℃の範囲で種々変えて化合水値の異なるα型半水石膏
を得、これを乾燥し、バンタムミルにてブレーン比表面
積が3100〜3300cm2/gの粉末を調整した。 次いで、ボード用焼石膏にこれらのα型半水石膏を混合
して種々の混合比率の混合半水石膏を得た。この混合半
水石膏をJIS R 9112に準じて、見掛終結時間
、ヌレ引張強度及び標準混水量の試験をした(ただし、
見掛終結時間及びヌレ引張強度の試験は、混水量=75
%一定とした)。実験結果を表1ないし表3に示す。
合半水石膏の物性について説明する。連続加圧水溶液法
により反応時間を18分とし、反応温度を120〜14
2℃の範囲で種々変えて化合水値の異なるα型半水石膏
を得、これを乾燥し、バンタムミルにてブレーン比表面
積が3100〜3300cm2/gの粉末を調整した。 次いで、ボード用焼石膏にこれらのα型半水石膏を混合
して種々の混合比率の混合半水石膏を得た。この混合半
水石膏をJIS R 9112に準じて、見掛終結時間
、ヌレ引張強度及び標準混水量の試験をした(ただし、
見掛終結時間及びヌレ引張強度の試験は、混水量=75
%一定とした)。実験結果を表1ないし表3に示す。
【0017】
【表1】
見掛終結時間(分−秒)α型半水石膏の
α型半水石膏の化合水値(%)混合比率(%)
6.21 6.44 6.62 7.
01 7.58 8.00 8.67
9.23 0 5−45
5−45 5−45 5−45 5−
45 5−45 5−45 5−45
25 6−25 5−48
5−00 3−25 3−04 2−5
5 2−30 3−00 50
8−18 6−46 5−57
4−12 3−30 3−10 2−36
3−05 75 10−20
8−34 7−24 5−00 4
−30 3−48 3−50 3−10
100 12−45 10−30
8−34 6−00 5−38 5−2
5 5−40 5−12
見掛終結時間(分−秒)α型半水石膏の
α型半水石膏の化合水値(%)混合比率(%)
6.21 6.44 6.62 7.
01 7.58 8.00 8.67
9.23 0 5−45
5−45 5−45 5−45 5−
45 5−45 5−45 5−45
25 6−25 5−48
5−00 3−25 3−04 2−5
5 2−30 3−00 50
8−18 6−46 5−57
4−12 3−30 3−10 2−36
3−05 75 10−20
8−34 7−24 5−00 4
−30 3−48 3−50 3−10
100 12−45 10−30
8−34 6−00 5−38 5−2
5 5−40 5−12
【0018】
【表2】
ヌレ
引張強度(kg/cm2)α型半水石膏の
α型半水石膏の化合水値(%)混合比率(%)
6.21 6.44 6.62 7.01
7.58 8.00 8.67 9
.23 0 9.5
9.5 9.5 9.5 9.5
9.5 9.5 9.5 25
12.3 11.8 12.
6 12.5 11.9 12.0
9.5 8.3 50 1
1.5 12.2 11.4 11.3
11.8 11.8 8.8 8
.3 75 11.0 10.
8 10.5 11.8 11.8
10.9 8.0 7.4 100
11.3 11.6 10.7
11.3 11.0 10.3 8.
2 7.1
引張強度(kg/cm2)α型半水石膏の
α型半水石膏の化合水値(%)混合比率(%)
6.21 6.44 6.62 7.01
7.58 8.00 8.67 9
.23 0 9.5
9.5 9.5 9.5 9.5
9.5 9.5 9.5 25
12.3 11.8 12.
6 12.5 11.9 12.0
9.5 8.3 50 1
1.5 12.2 11.4 11.3
11.8 11.8 8.8 8
.3 75 11.0 10.
8 10.5 11.8 11.8
10.9 8.0 7.4 100
11.3 11.6 10.7
11.3 11.0 10.3 8.
2 7.1
【0019】
【表3】
標準混水量(%)α型半水石膏の
α型半水石膏の化合水値(%)混合比率(%)
6.21 6.44 6.62 7.01
7.58 8.00 8.67 9
.23 0 71
71 71 71 71
71 71 71 25
63 64 6
3 63 64 64
65 65 50
56 57 56 57
57 57 59
60 75 49 4
9 50 49 51
51 53 55 100
42 43 44
44 44 45 4
7 49
標準混水量(%)α型半水石膏の
α型半水石膏の化合水値(%)混合比率(%)
6.21 6.44 6.62 7.01
7.58 8.00 8.67 9
.23 0 71
71 71 71 71
71 71 71 25
63 64 6
3 63 64 64
65 65 50
56 57 56 57
57 57 59
60 75 49 4
9 50 49 51
51 53 55 100
42 43 44
44 44 45 4
7 49
【0020】この結果から、α型半水
石膏とボード用焼石膏を混合すると、標準混水量は両石
膏の加重平均的な値を示し、従って、α型半水石膏の混
合比率を増やすほど混水量は減少し、石膏ボード製造に
おける乾燥熱量原単位を低減できる。
石膏とボード用焼石膏を混合すると、標準混水量は両石
膏の加重平均的な値を示し、従って、α型半水石膏の混
合比率を増やすほど混水量は減少し、石膏ボード製造に
おける乾燥熱量原単位を低減できる。
【0021】また、見掛終結時間は両石膏の加重平均値
より短縮されるが、混合するα型半水石膏の性状によっ
て短縮する度合が違い、化合水値が7%以上であるとき
全ての混合比率領域において両石膏単味の見掛終結時間
より短縮する。α型半水石膏の混合比率によっても違う
が、特に75%以下の時に顕著である。
より短縮されるが、混合するα型半水石膏の性状によっ
て短縮する度合が違い、化合水値が7%以上であるとき
全ての混合比率領域において両石膏単味の見掛終結時間
より短縮する。α型半水石膏の混合比率によっても違う
が、特に75%以下の時に顕著である。
【0022】更にまた、ヌレ引張強度は混合するα型半
水石膏の化合水値が8.6%以上では大幅に低下するが
、それ以下の場合はむしろ増大する。α型半水石膏の混
合比率は50%以下のとき強度増大が認められる。
水石膏の化合水値が8.6%以上では大幅に低下するが
、それ以下の場合はむしろ増大する。α型半水石膏の混
合比率は50%以下のとき強度増大が認められる。
【0023】これらの原因については定かでないが、前
述のように混合するα型半水石膏の性状が大きく寄与し
ていることは明らかである。
述のように混合するα型半水石膏の性状が大きく寄与し
ていることは明らかである。
【0024】このことから、本発明の目的を達成するた
めには、強度を低下することなく、混練水量を低減し、
かつ凝結速度を速くする必要があるから、ボード用焼石
膏に混合するα型半水石膏の性状は、その化合水値が7
.0〜8.5%であることが必要であり、これが本発明
における特殊α型半水石膏である。
めには、強度を低下することなく、混練水量を低減し、
かつ凝結速度を速くする必要があるから、ボード用焼石
膏に混合するα型半水石膏の性状は、その化合水値が7
.0〜8.5%であることが必要であり、これが本発明
における特殊α型半水石膏である。
【0025】
【実施例】実施例I
A社製の排煙脱硫石膏を25リットルのオートクレーブ
で連続式加圧水溶液法により半水化し、濾過・乾燥して
、バンタムミルで粉砕してブレーン比表面積が3300
cm2/g、化合水値が7.33%の特殊α型半水石膏
を得た。
で連続式加圧水溶液法により半水化し、濾過・乾燥して
、バンタムミルで粉砕してブレーン比表面積が3300
cm2/g、化合水値が7.33%の特殊α型半水石膏
を得た。
【0026】ただし、半水化条件は、反応温度=125
℃、反応時間(平均滞留時間)=16.7分、原料スラ
リー濃度=25重量%、媒晶剤=コハク酸ナトリウム、
媒晶剤濃度=200ppm、原料スラリー送入量=90
リットル/時間である。
℃、反応時間(平均滞留時間)=16.7分、原料スラ
リー濃度=25重量%、媒晶剤=コハク酸ナトリウム、
媒晶剤濃度=200ppm、原料スラリー送入量=90
リットル/時間である。
【0027】この特殊α型半水石膏と現業ボード用焼石
膏を混合比率が25、50及び75%になるように混合
して次の試験を実施した。なお、比較のため単味石膏に
ついても同様の試験を実施した。
膏を混合比率が25、50及び75%になるように混合
して次の試験を実施した。なお、比較のため単味石膏に
ついても同様の試験を実施した。
【0028】これらの特殊半水石膏を2リットルのピン
ミキサーで、半水石膏送入量=3.6kg/分の速度で
混練してスラリーを得、スラリーの流動性、硬化速度、
蒸発水量、強度、板紙との接着性について試験した。な
お、スラリーの配合条件は表4のとおりである。
ミキサーで、半水石膏送入量=3.6kg/分の速度で
混練してスラリーを得、スラリーの流動性、硬化速度、
蒸発水量、強度、板紙との接着性について試験した。な
お、スラリーの配合条件は表4のとおりである。
【0029】
【表4】
スラリーの配合条件 α型半水石膏
混練水量 泡液量 硫酸カリ量 デンプン量
減水剤量 の混合比率 (%) (l/分
) (ml/分) (g/分) (g/分
) (ml/分)比較例1 0
2.30 221 3
.6 29 2.0
実施例1 25 2.05
247 0
29 2.0実施例2 50
1.73 294
0 29
2.0実施例3 75 1.52
308 1.5
29 2.0比較例2 10
0 1.28 335
3.6 29
2.0(註):1.泡液=エマールD−3−D[(
株)花王製]、混練時には泡液と空気を
発泡器にて泡密度が110g/リットルの泡沫と
してピンミキサーに 送入した。 2.硫酸カリ=試薬1級 3.デンプン=酸化デンプン[王子コーン
スターチ(株)製] 4.減水剤=マイティ
ーG150[(株)花王製]、減水剤量は、原液の2
倍希釈液量である。 5.ボード用焼石膏=日本石膏ボード(株
)A工場製
スラリーの配合条件 α型半水石膏
混練水量 泡液量 硫酸カリ量 デンプン量
減水剤量 の混合比率 (%) (l/分
) (ml/分) (g/分) (g/分
) (ml/分)比較例1 0
2.30 221 3
.6 29 2.0
実施例1 25 2.05
247 0
29 2.0実施例2 50
1.73 294
0 29
2.0実施例3 75 1.52
308 1.5
29 2.0比較例2 10
0 1.28 335
3.6 29
2.0(註):1.泡液=エマールD−3−D[(
株)花王製]、混練時には泡液と空気を
発泡器にて泡密度が110g/リットルの泡沫と
してピンミキサーに 送入した。 2.硫酸カリ=試薬1級 3.デンプン=酸化デンプン[王子コーン
スターチ(株)製] 4.減水剤=マイティ
ーG150[(株)花王製]、減水剤量は、原液の2
倍希釈液量である。 5.ボード用焼石膏=日本石膏ボード(株
)A工場製
【0030】
【表5】
試験結果 流動性 見
掛終結時間 蒸発水量 強度 接着性
(cm) (分−秒)
(%) (kg/cm2) 比
較例1 15 3−48
48.9 6.1 合格実施例
1 15 3−50 4
3.0 7.2 合格実施例2
15 3−48 35.
2 7.0 合格実施例3 1
5 3−36 30.1
6.8 合格比較例2 15
3−30 24.5
6.8 合格
試験結果 流動性 見
掛終結時間 蒸発水量 強度 接着性
(cm) (分−秒)
(%) (kg/cm2) 比
較例1 15 3−48
48.9 6.1 合格実施例
1 15 3−50 4
3.0 7.2 合格実施例2
15 3−48 35.
2 7.0 合格実施例3 1
5 3−36 30.1
6.8 合格比較例2 15
3−30 24.5
6.8 合格
【0031】試験方法:
(1)見掛終結時間、ヌレ強度:JIS R 9112
に準じる。 (2)流動性:JIS A 1109に規定するフロー
コーンを平板ガラス上において、ミキサーから排出する
スラリーを受取り表面を均してから、フローコーンを真
上に引き抜きガラス板上のスラリーの広がり直径をセン
チメートル単位で読み取る。 (3)接着性:平板ガラス上に25×30cmの石膏ボ
ード用板紙を置き、その上にミキサー排出スラリーを流
し込み、更にその上に同寸法のボード用板紙を置いてそ
れらの上から平板ガラスで静かに押さえ込み約9mm厚
さの生ボードを作った。この生ボードを約20℃の大気
中で1時間養生し、気流循環式乾燥器で生ボードの表面
温度を93℃で25分間加熱した後、45℃で恒量とな
るまで乾燥して乾燥ボードを得た。このボードをJIS
A 6901 の6.4セッコウと被覆材の接着性試
験に準じて試験する。 (4)蒸発水量:160ccのポリ容器にミキサー排出
スラリーを採取し、45℃で乾燥し、乾燥前後の重量か
ら次式にて計算する。 蒸発水量(%)={(乾燥前重量)−(乾燥後重量)}
×100/(乾燥後重量)
に準じる。 (2)流動性:JIS A 1109に規定するフロー
コーンを平板ガラス上において、ミキサーから排出する
スラリーを受取り表面を均してから、フローコーンを真
上に引き抜きガラス板上のスラリーの広がり直径をセン
チメートル単位で読み取る。 (3)接着性:平板ガラス上に25×30cmの石膏ボ
ード用板紙を置き、その上にミキサー排出スラリーを流
し込み、更にその上に同寸法のボード用板紙を置いてそ
れらの上から平板ガラスで静かに押さえ込み約9mm厚
さの生ボードを作った。この生ボードを約20℃の大気
中で1時間養生し、気流循環式乾燥器で生ボードの表面
温度を93℃で25分間加熱した後、45℃で恒量とな
るまで乾燥して乾燥ボードを得た。このボードをJIS
A 6901 の6.4セッコウと被覆材の接着性試
験に準じて試験する。 (4)蒸発水量:160ccのポリ容器にミキサー排出
スラリーを採取し、45℃で乾燥し、乾燥前後の重量か
ら次式にて計算する。 蒸発水量(%)={(乾燥前重量)−(乾燥後重量)}
×100/(乾燥後重量)
【0032】このように特殊
半水石膏は、特殊α型半水石膏の混合比率に応じて蒸発
量が減少し、かつ凝結速度が速いから硬化促進剤使用量
がゼロあるいは少なく強度の低下もない。
半水石膏は、特殊α型半水石膏の混合比率に応じて蒸発
量が減少し、かつ凝結速度が速いから硬化促進剤使用量
がゼロあるいは少なく強度の低下もない。
【0033】実施例II
タイ産天然石膏をボールミルで粉砕して平均粒径=63
μmの元原料二水石膏を得た。これを680リットルの
オートクレーブで連続式加圧水溶液法により、半水化し
、ボールミルで粉砕・乾燥して化合水が7.31%、ブ
レーン比表面積が3530cm2の特殊α型半水石膏を
得た。
μmの元原料二水石膏を得た。これを680リットルの
オートクレーブで連続式加圧水溶液法により、半水化し
、ボールミルで粉砕・乾燥して化合水が7.31%、ブ
レーン比表面積が3530cm2の特殊α型半水石膏を
得た。
【0034】ただし、半水化条件は反応温度=125℃
、反応時間(平均滞留時間)=17.4分、原料スラリ
ー濃度=25重量%、媒晶剤=コハク酸ナトリウム、媒
晶剤濃度=200ppm、原料スラリー送入量=2.3
5m3/時間である。
、反応時間(平均滞留時間)=17.4分、原料スラリ
ー濃度=25重量%、媒晶剤=コハク酸ナトリウム、媒
晶剤濃度=200ppm、原料スラリー送入量=2.3
5m3/時間である。
【0035】この特殊α型半水石膏と現業のボード用焼
石膏を用いて現業ボードラインで下記の条件で9mm×
910mm×1820mmの試作の石膏ボードを製造し
た。 成形ベルト速度;50m/分(生産速度=1650枚/
時間) ボード乾燥機内送り速度;1.71m/分配合 α型半水石膏送入量;7.2トン/時間ボード用焼石膏
送入量;7.2トン/時間酸化デンプン送入量;100
kg/時間混練水送入量;7.79m3/時間、泡液送
入量;0.85m3/時間、空気送入量;5.8Nm3
/時間、マイティー送入量;6kg/時間、硫酸カリ送
入量;7kg/時間 (註)1.泡液;エマールD−3−D[(株)花王製]
、混練時には泡液と空気を発泡器にて泡密度が110g
/リットルの泡沫としてピンミキサーに送入した。 2.硫酸カリ;農業用硫酸カリ(三井物産扱)3.デン
プン;酸化デンプン[王子コーンスターチ(株)製] 4.減水剤;マイティーG150[(株)花王製]、減
水剤量は、原液の2倍希釈液量である。 5.ボード用焼石膏;日本石膏ボード(株)B工場製
石膏を用いて現業ボードラインで下記の条件で9mm×
910mm×1820mmの試作の石膏ボードを製造し
た。 成形ベルト速度;50m/分(生産速度=1650枚/
時間) ボード乾燥機内送り速度;1.71m/分配合 α型半水石膏送入量;7.2トン/時間ボード用焼石膏
送入量;7.2トン/時間酸化デンプン送入量;100
kg/時間混練水送入量;7.79m3/時間、泡液送
入量;0.85m3/時間、空気送入量;5.8Nm3
/時間、マイティー送入量;6kg/時間、硫酸カリ送
入量;7kg/時間 (註)1.泡液;エマールD−3−D[(株)花王製]
、混練時には泡液と空気を発泡器にて泡密度が110g
/リットルの泡沫としてピンミキサーに送入した。 2.硫酸カリ;農業用硫酸カリ(三井物産扱)3.デン
プン;酸化デンプン[王子コーンスターチ(株)製] 4.減水剤;マイティーG150[(株)花王製]、減
水剤量は、原液の2倍希釈液量である。 5.ボード用焼石膏;日本石膏ボード(株)B工場製
【
0036】この試作石膏ボードは、JIS A 690
1せっこうボードに適合した。なお、従来の焼石膏を用
いて本ボードラインにおいて同一生産速度で製造する場
合、石膏スラリーの適正な流動性を得るために、混練水
送入量+泡液送入量を10.1m3/時間に増やす必要
があった。 従って、乾燥機内送り速度は1.33m/分となった。 また、硫酸カリ送入量は14kg/時間であった。
0036】この試作石膏ボードは、JIS A 690
1せっこうボードに適合した。なお、従来の焼石膏を用
いて本ボードラインにおいて同一生産速度で製造する場
合、石膏スラリーの適正な流動性を得るために、混練水
送入量+泡液送入量を10.1m3/時間に増やす必要
があった。 従って、乾燥機内送り速度は1.33m/分となった。 また、硫酸カリ送入量は14kg/時間であった。
【0037】石膏ボード製造装置の能力は前述のように
乾燥機の蒸発能力で決められる。石膏ボードの現有製造
装置は焼石膏を使用しているので通常の混練水量は半水
石膏100重量部当たり約70重量部であり、乾燥工程
における蒸発水量(余剰水)は約50重量部である。即
ち、乾燥機の蒸発能力が50トン−H20/時間とすれ
ば半水石膏処理量は100トン/時間であり、石膏ボー
ド生産速度は12mm×910mm×1820mmの石
膏ボード換算で約8300枚/時間である。
乾燥機の蒸発能力で決められる。石膏ボードの現有製造
装置は焼石膏を使用しているので通常の混練水量は半水
石膏100重量部当たり約70重量部であり、乾燥工程
における蒸発水量(余剰水)は約50重量部である。即
ち、乾燥機の蒸発能力が50トン−H20/時間とすれ
ば半水石膏処理量は100トン/時間であり、石膏ボー
ド生産速度は12mm×910mm×1820mmの石
膏ボード換算で約8300枚/時間である。
【0038】これに対して本発明の半水石膏を使用する
と、混練水量及び蒸発水量は本発明のα型半水石膏の混
合比率に反比例するから例えば混合比率が50%の本発
明の半水石膏を使用した場合、混練水量は半水石膏10
0重量部当たり約56重量部であり、蒸気水量は約37
重量部である。従って、乾燥熱量原単位は約30%の低
減になると同時に生産速度は蒸発水量にほぼ反比例する
から約10000枚/時間となり、約1.3倍の増産が
可能である。なお、生産速度が向上すると、半水石膏の
凝結水和速度を速くする必要があるが、本発明の半水石
膏は通常に使用されている焼石膏より速いからいろいろ
な弊害を合わせもつ硬化促進剤を余分に使用することな
く、生産速度(成形ベルトコンベアー速度)を速くする
ことが可能となる。
と、混練水量及び蒸発水量は本発明のα型半水石膏の混
合比率に反比例するから例えば混合比率が50%の本発
明の半水石膏を使用した場合、混練水量は半水石膏10
0重量部当たり約56重量部であり、蒸気水量は約37
重量部である。従って、乾燥熱量原単位は約30%の低
減になると同時に生産速度は蒸発水量にほぼ反比例する
から約10000枚/時間となり、約1.3倍の増産が
可能である。なお、生産速度が向上すると、半水石膏の
凝結水和速度を速くする必要があるが、本発明の半水石
膏は通常に使用されている焼石膏より速いからいろいろ
な弊害を合わせもつ硬化促進剤を余分に使用することな
く、生産速度(成形ベルトコンベアー速度)を速くする
ことが可能となる。
【0039】
【発明の効果】このように本発明によれば現有製造設備
によって燃料原単位を低減し、生産性を向上することが
できる。
によって燃料原単位を低減し、生産性を向上することが
できる。
Claims (1)
- 【請求項1】 石膏ボードの製造方法において、ボー
ド用焼石膏と、加圧水溶液法あるいは加圧水蒸気法によ
り得られるα型半水石膏であって化合水値が7.0〜8
.5%である特殊α型半水石膏を混合して使用すること
を特徴とする石膏ボードの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3143591A JPH04254461A (ja) | 1991-02-01 | 1991-02-01 | 石膏ボードの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3143591A JPH04254461A (ja) | 1991-02-01 | 1991-02-01 | 石膏ボードの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04254461A true JPH04254461A (ja) | 1992-09-09 |
Family
ID=12331158
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3143591A Pending JPH04254461A (ja) | 1991-02-01 | 1991-02-01 | 石膏ボードの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04254461A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009505932A (ja) * | 2005-08-26 | 2009-02-12 | ユナイテッド・ステイツ・ジプサム・カンパニー | アルファー半水化物を含有する改善された石膏含有製品 |
CN101870133A (zh) * | 2010-06-02 | 2010-10-27 | 韩灵翠 | 一种石膏板的生产方法及装置 |
JP2013241295A (ja) * | 2012-05-18 | 2013-12-05 | Noritake Co Ltd | 立体造形用混合粉体及び立体造形物 |
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1991
- 1991-02-01 JP JP3143591A patent/JPH04254461A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2009505932A (ja) * | 2005-08-26 | 2009-02-12 | ユナイテッド・ステイツ・ジプサム・カンパニー | アルファー半水化物を含有する改善された石膏含有製品 |
CN101870133A (zh) * | 2010-06-02 | 2010-10-27 | 韩灵翠 | 一种石膏板的生产方法及装置 |
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