JPH04247917A - 熱硬化性繊維強化樹脂シート材料の熱圧縮成形方法 - Google Patents
熱硬化性繊維強化樹脂シート材料の熱圧縮成形方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、シートモールディング
コンパウンド（ＳＭＣ）等の熱硬化性繊維強化樹脂シー
ト材料の熱圧縮成形方法に関する。 【０００２】 【従来の技術】ＳＭＣ等の熱硬化性繊維強化樹脂シート
材料は、熱圧縮成形方法により各種の製品形状に成形さ
れる。具体的には、予め所定温度に加熱された下金型と
上金型とからなる金型を用い、この金型の下金型上に複
数枚の上記材料を重ねて装填し、これに上金型を降下さ
せて型締めすることにより、各種の製品形状に成形され
る。 【０００３】この場合、特に、硬化の速い材料を使用す
ると、下金型上に装填された材料は、下金型からの熱に
よって金型を締めきるまでの間でゲル化が始まる。この
ようにゲル化した材料が長い時間下金型面に接している
と、所謂プリゲル化現象により成形品の表面の肌あれ、
あばた、曇り等の欠陥が生じる。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】そのため、従来の熱圧
縮成形方法においては、一般に下金型の温度を上金型の
温度より約２０℃程度低くしたり或いはゲル化の遅い材
料を使用して、材料を充填し金型を締めきるまでの間に
ゲル化が始まらないようにしてプリゲル化現象を防止し
ている。 【０００５】ところが、下金型の温度を成形完了時まで
低くしたり或いは硬化の遅い材料を使用する場合は、成
形時間が長くなり生産性が悪くなる。本発明は、上記の
問題を解決するものであり、その目的とするところは、
成形時間を短縮して生産性を向上させ、しかも品質の良
好な成形品を製造することができる熱硬化性繊維強化樹
脂シート材料の熱圧縮成形方法を提供することにある。 【０００６】 【課題を解決するための手段】本発明の熱硬化性繊維強
化樹脂シート材料の熱圧縮成形方法は、上金型内及び下
金型内に各別に熱媒体を供給して、上金型を成形温度に
加熱保持するとともに下金型を成形温度よりも低温に加
熱保持し、この下金型に熱硬化性繊維強化樹脂シート材
料を装填し型締めした後、上金型を加熱する熱媒体と同
じ熱媒体を下金型内に供給して下金型の温度を成形温度
に加熱保持し材料を硬化させることを特徴とし、そのこ
とにより上記の目的が達成される。 【０００７】本発明において、熱硬化性繊維強化樹脂シ
ート材料としては、通常、シートモールディングコンパ
ウンド（ＳＭＣ）が用いられる。このＳＭＣは、例えば
つぎに述べるような公知の方法で製造される。先ず、不
飽和ポリエステルをスチレンモノマー等の樹脂架橋用の
モノマーで希釈した慣用の液状不飽和ポリエステル樹脂
に硬化触媒を配合し、さらに必要に応じて化学増粘剤、
充填剤、収縮防止用樹脂、離型剤、安定剤、着色剤等を
配合して不飽和ポリエステル樹脂ペーストを調製する。 【０００８】次ぎに、このペーストを支持フィルムに塗
布し、この塗布面にガラスロービング等を短く切断した
短繊維をシート状に集積する。その後、この短繊維の集
積物に上記と同様なペーストが塗布された支持フィルム
の塗布面を重ね合わせ、引き続いて一対の無端ベルト及
び複数対のロールからなる移送装置の間隙に通し、これ
を巻き取った後熟成する。ＳＭＣの厚さは一般に１〜１
０ｍｍ程度である。 【０００９】硬化触媒としては、１０時間半減期温度が
１００ ℃よりも低い有機過酸化物、例えばｔ−ブチル
パーオキシイソプロピルカーボネート（１０時間半減期
温度９７℃） 、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘ
キサノエート（１０時間半減期温度７４℃） 、ベンゾ
イルパーオキサイド（１０時間半減期温度７２℃） 等
の単独或いはこれ等の混合物からなる有機過酸化物が好
適に用いられる。 【００１０】化学増粘剤としては、酸化マグネシウムや
水酸化マグネシウムなどが用いられる。充填剤としては
、炭酸カルシウムやクレーや水酸化アルミニウムなど用
いられる。また、離型剤としては、ステアリン酸亜鉛や
ステアリン酸カルシウムなど用いられる。安定剤として
は、ハイドロキノンやパラベンゾキノンなどが用いられ
る。 【００１１】強化繊維としては、一般に、モノフィラメ
ントの直径が１〜５０μ、長さが５〜１５０ ｍｍのガ
ラス繊維ロービングが好適に用いられる。上記の熱硬化
性樹脂ペーストと強化繊維との混合割合は、必要とする
成形体の物性により適宜決定されるが、一般に、ＳＭＣ
中の強化繊維が５〜７０重量％となるように混合される
。また、支持フィルムとしては、一般に厚さが１０〜１
００ μのポリエチレンフィルム、ポリプロピレンフィ
ルム、ナイロンフィルム、ポリエステルフィルムなどが
用いられる。 【００１２】以下、図面を参照しながら、本発明を具体
的に説明する。図１は本発明の一実施態様を示す説明図
である。図１において、１０は上金型、２０は下金型で
ある。この上金型１０の内部及び下金型２０の内部には
、スチームやオイルのような熱媒体を供給するための多
数の管路１１及び管路２１がそれぞれ配設されている。 ３０は上金型１０へ供給する熱媒体の加熱制御装置、４
０は下金型２０へ供給する熱媒体の加熱制御装置である
。 【００１３】多数の管路１１と加熱制御装置３０は、フ
レキシブル配管３１とフレキシブル配管３２により連結
されている。そして、成形温度に加熱された熱媒体が、
加熱制御装置３０、配管３１、多数の管路１１、配管３
２をこの順に通って矢印方向に循環するようになされて
いる。この熱媒体により上金型１０が成形温度に加熱保
持される。また、多数の管路２１と加熱制御装置４０は
、フレキシブル配管４１とフレキシブル配管４２により
連結されている。そして、成形温度よりも低温に加熱さ
れた熱媒体が、加熱制御装置４０、配管４１、多数の管
路２１、配管４２をこの順に通って矢印方向に循環する
ようになされている。この熱媒体により下金型２０が成
形温度よりも低温に加熱保持される。 【００１４】さらに、配管３１の途中から配管４１の途
中には、フレキシブル配管３３が配設されている。また
、配管４２の途中から配管３２の途中には、フレキシブ
ル配管４３が配設されている。そして、上金型１０を加
熱する熱媒体の一部が、加熱制御装置３０、配管３１、
配管３３、多数の管路２１、配管４２、配管４３、配管
３２を通って矢印方向に循環できるようになされている
。上金型１０を加熱する熱媒体の一部が下金型２０内に
供給されると、この熱媒体により下金型２０が成形温度
に加熱保持される。 【００１５】なお、配管３１及び４１には、熱媒体の供
給ポンプ３４及び４４がそれぞれ設けられている。また
、配管３３、４１、４２及び４３には、バルブ３５、４
５、４６及び４７がそれぞれ設けられている。このよう
に構成された熱圧縮成形装置において、先ず、バルブ３
５、４７を閉じて、成形温度（例えば、１４５ 〜１５
５ ℃） に加熱された熱媒体を、加熱制御装置３０、
配管３１、多数の管路１１、配管３２をこの順に通って
矢印方向に循環させ、上金型１０を成形温度に加熱保持
する。また、バルブ４５、４６を開けて、成形温度より
も低温（例えば、１１０ 〜１３０ ℃）に加熱された
熱媒体を、加熱制御装置４０、配管４１、多数の管路２
１、配管４２をこの順に通って矢印方向に循環させ、下
金型２０を成形温度よりも低温に加熱保持する。 【００１６】次ぎに、ＳＭＣ等の熱硬化性繊維強化樹脂
シート材料５０を下金型２０に装填する。熱硬化性繊維
強化樹脂シート材料５０は、通常、複数枚が重ねて装填
される。そして、この下金型２０に上金型１０を降下さ
せて一定圧力（ 一般に７０〜１５０ｋｇｆ／ｃｍ２）
で型締めする。その後、バルブ４５、４６を閉じ、バル
ブ３５、４７を開けて、上金型を加熱する熱媒体の一部
を、加熱制御装置３０、配管３１、配管３３、多数の管
路２１、配管４２、配管４３、配管３２を通って矢印方
向に循環させ、下金型２０の温度を成形温度に加熱保持
する。 【００１７】このようにしてシート材料５０が成形温度
に加熱保持され、シート材料中の樹脂が硬化する。その
後、脱型して繊維強化樹脂成形体を得る。この場合、型
締め時間（ 型締め開始から脱型までの時間） は、シ
ート材料５０の硬化性により異なるが、一般に１０〜３
００ 秒とされる。尚、上述の如く、上金型を加熱する
熱媒体の一部を下金型内に供給するのが装置の構造上及
び熱効率等の面から好ましいが、場合によっては、加熱
制御装置３０、４０の他に新たな加熱制御装置を設け（
図示せず）、上金型を加熱する熱媒体と同じ熱媒体をこ
の加熱制御装置から下金型内に供給しても差し支えない
。 【００１８】 【作用】このように、上金型を成形温度に加熱保持する
とともに下金型を成形温度よりも低温に加熱保持し、こ
の下金型に熱硬化性繊維強化樹脂シート材料を装填し型
締めした後、上金型を加熱する熱媒体と同じ熱媒体を下
金型内に供給して下金型の温度を成形温度に加熱保持し
材料を硬化させると、下金型に装填された材料は、下金
型の温度が低いので、金型を締めきるまでの間でゲル化
が始まることが防止される。 【００１９】そして、型締めした後、上金型を加熱する
熱媒体同じ熱媒体を下金型内に供給すると、下金型は上
金型と同じ熱媒体により速やかに成形温度に加熱保持さ
れる。 【００２０】 【実施例】以下、本発明の実施例及び比較例を示す。 実施例１ 不飽和ポリエステル４０重量部、スチレンモノマー６０
重量部、ポリスチレン１０重量部、ｔ−ブチルパーオキ
シイソプロピルカーボネート（１０時間半減期温度が９
７℃） １重量部、炭酸カルシウム１４０ 重量部、酸
化マグネシウム１重量部、ステアリン酸亜鉛４重量部と
を混合して熱硬化性樹脂ペーストを調製した。また、強
化用繊維として、ガラスロービング（モノフィラメント
径約１３μ、番手４６３０ｇ／ｋｍ）を用意した。 【００２１】先ず、上記の多数のガラスロービングを、
ロータリーカッターにより約２５ｍｍの長さの短繊維に
切断して下方へ落下させた。一方、厚さ５０μのナイロ
ンフィルムからなる上下の支持フィルムを、上下一対の
無端ベルトに支持させて供給した。そして、この上下の
支持フィルムの内側に前記の熱硬化性樹脂ペーストを塗
布した。 【００２２】次いで、この熱硬化性樹脂ペーストが塗布
された下側の支持フィルムの内側の塗布面（ 上面）
に上記の短繊維を落下させ、これをシート状に集積しな
がら移送した。引き続いて、このシート状に集積された
短繊維層に、熱硬化性樹脂ペーストが塗布された上側の
支持フィルムの内側の塗布面（下面）を重ね合わせた。 その後、この積層物を上下一対の無端ベルト及び複数対
のロールからなる移送装置の間隙に通し、これをロール
状に巻き取った。この場合、シートの製造速度は３ｍ／
分、シートの厚さは約２ｍｍ、ガラス繊維含有量は約２
８重量％であった。このようにして製造されたＳＭＣの
巻物（ 約１００ｋｇ） を、約５０℃の温風恒温室に
約１日間放置して熟成した。熟成したＳＭＣを裁断して
これを３０枚用意した。 【００２３】図１に示す方法で、上金型内に加熱オイル
を循環させて上金型を１５０ ℃に加熱保持し、また下
金型内に別の加熱オイルを循環させて下金型を１３０
℃に加熱保持した。そして、この下金型に上記の裁断し
たＳＭＣを３０枚重ね合わせた状態で装填し、これに上
金型を降下させて１００ｋｇｆ／ｃｍ２ の圧力で型締
めする。その後、直ちに下金型内に上金型内を循環して
いる加熱オイルの一部を循環させて、下金型を上金型と
同じ１５０ ℃に加熱保持した。型締め時間２００ 秒
で金型内のＳＭＣを加熱硬化させ、その後脱型して浴槽
状成形品を得た。 【００２４】この浴槽状成形品の表面には、肌あれ、あ
ばた、曇り等の欠陥は発生せず、品質は良好であった。 また、型締め時間は２００ 秒で比較的短くなった。 比較例１ 実施例１において、上金型と下金型とはいずれも初めか
ら１５０ ℃に加熱保持した。それ以外は実施例１と同
様に行った。 【００２５】この場合、型締め時間は１８０ 秒で比較
的短くなった。しかし、得られた浴槽状成形品の表面に
、肌あれ及び曇りが発生し、品質が悪くなった。 比較例２ 実施例１において、型締め後、１３０ ℃に加熱保持し
た下金型内に上金型内を循環している加熱オイルの一部
を循環させずに、下金型をそのまま１３０℃に加熱保持
した。 また、型締め時間は２４０ 秒に変更した。それ以外は
実施例１と同様に行った。 【００２６】この場合、得られた浴槽状成形品の表面に
、肌あれ、あばた、曇り等の欠陥は発生せず、品質は良
好であった。しかし、型締め時間は２４０ 秒で比較的
長くなった。 比較例３ 実施例１において、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル
カーボネート（１０時間半減期温度が９７℃） １重量
部を、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート（１０ 時間
半減期温度が１０５ ℃） １重量部に替えた。また、
上金型と下金型とはいずれも初めから１５０ ℃に加熱
保持した。それ以外は実施例１と同様に行った。 【００２７】この場合、得られた浴槽状成形品の表面に
、肌あれ、あばた、曇り等の欠陥は発生せず、品質は良
好であった。しかし、型締め時間は２２０ 秒で比較的
長くなった。 【００２８】 【発明の効果】上述の通り、本発明の熱圧縮成形方法に
よれば、硬化の速い材料を使用しても、下金型に装填さ
れたこの材料は、金型を締めきるまでの間は下金型の温
度が低いので、金型を締めきるまでの間にゲル化が始ま
ることが防止される。それゆえ、所謂プリゲル化現象に
よる成形品の表面の肌あれ、あばた、曇り等の欠陥は発
生せず、品質の良好な繊維強化樹脂成形品を製造するこ
とができる。 【００２９】また、下金型に装填された上記の硬化の速
い材料は、金型を締めきった後は下金型の温度が速やか
に上金型と同じような成形温度となるので、速やかに加
熱されて速やかに硬化する。それゆえ、成形時間を短縮
して生産性を向上させることができる。
コンパウンド（ＳＭＣ）等の熱硬化性繊維強化樹脂シー
ト材料の熱圧縮成形方法に関する。 【０００２】 【従来の技術】ＳＭＣ等の熱硬化性繊維強化樹脂シート
材料は、熱圧縮成形方法により各種の製品形状に成形さ
れる。具体的には、予め所定温度に加熱された下金型と
上金型とからなる金型を用い、この金型の下金型上に複
数枚の上記材料を重ねて装填し、これに上金型を降下さ
せて型締めすることにより、各種の製品形状に成形され
る。 【０００３】この場合、特に、硬化の速い材料を使用す
ると、下金型上に装填された材料は、下金型からの熱に
よって金型を締めきるまでの間でゲル化が始まる。この
ようにゲル化した材料が長い時間下金型面に接している
と、所謂プリゲル化現象により成形品の表面の肌あれ、
あばた、曇り等の欠陥が生じる。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】そのため、従来の熱圧
縮成形方法においては、一般に下金型の温度を上金型の
温度より約２０℃程度低くしたり或いはゲル化の遅い材
料を使用して、材料を充填し金型を締めきるまでの間に
ゲル化が始まらないようにしてプリゲル化現象を防止し
ている。 【０００５】ところが、下金型の温度を成形完了時まで
低くしたり或いは硬化の遅い材料を使用する場合は、成
形時間が長くなり生産性が悪くなる。本発明は、上記の
問題を解決するものであり、その目的とするところは、
成形時間を短縮して生産性を向上させ、しかも品質の良
好な成形品を製造することができる熱硬化性繊維強化樹
脂シート材料の熱圧縮成形方法を提供することにある。 【０００６】 【課題を解決するための手段】本発明の熱硬化性繊維強
化樹脂シート材料の熱圧縮成形方法は、上金型内及び下
金型内に各別に熱媒体を供給して、上金型を成形温度に
加熱保持するとともに下金型を成形温度よりも低温に加
熱保持し、この下金型に熱硬化性繊維強化樹脂シート材
料を装填し型締めした後、上金型を加熱する熱媒体と同
じ熱媒体を下金型内に供給して下金型の温度を成形温度
に加熱保持し材料を硬化させることを特徴とし、そのこ
とにより上記の目的が達成される。 【０００７】本発明において、熱硬化性繊維強化樹脂シ
ート材料としては、通常、シートモールディングコンパ
ウンド（ＳＭＣ）が用いられる。このＳＭＣは、例えば
つぎに述べるような公知の方法で製造される。先ず、不
飽和ポリエステルをスチレンモノマー等の樹脂架橋用の
モノマーで希釈した慣用の液状不飽和ポリエステル樹脂
に硬化触媒を配合し、さらに必要に応じて化学増粘剤、
充填剤、収縮防止用樹脂、離型剤、安定剤、着色剤等を
配合して不飽和ポリエステル樹脂ペーストを調製する。 【０００８】次ぎに、このペーストを支持フィルムに塗
布し、この塗布面にガラスロービング等を短く切断した
短繊維をシート状に集積する。その後、この短繊維の集
積物に上記と同様なペーストが塗布された支持フィルム
の塗布面を重ね合わせ、引き続いて一対の無端ベルト及
び複数対のロールからなる移送装置の間隙に通し、これ
を巻き取った後熟成する。ＳＭＣの厚さは一般に１〜１
０ｍｍ程度である。 【０００９】硬化触媒としては、１０時間半減期温度が
１００ ℃よりも低い有機過酸化物、例えばｔ−ブチル
パーオキシイソプロピルカーボネート（１０時間半減期
温度９７℃） 、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘ
キサノエート（１０時間半減期温度７４℃） 、ベンゾ
イルパーオキサイド（１０時間半減期温度７２℃） 等
の単独或いはこれ等の混合物からなる有機過酸化物が好
適に用いられる。 【００１０】化学増粘剤としては、酸化マグネシウムや
水酸化マグネシウムなどが用いられる。充填剤としては
、炭酸カルシウムやクレーや水酸化アルミニウムなど用
いられる。また、離型剤としては、ステアリン酸亜鉛や
ステアリン酸カルシウムなど用いられる。安定剤として
は、ハイドロキノンやパラベンゾキノンなどが用いられ
る。 【００１１】強化繊維としては、一般に、モノフィラメ
ントの直径が１〜５０μ、長さが５〜１５０ ｍｍのガ
ラス繊維ロービングが好適に用いられる。上記の熱硬化
性樹脂ペーストと強化繊維との混合割合は、必要とする
成形体の物性により適宜決定されるが、一般に、ＳＭＣ
中の強化繊維が５〜７０重量％となるように混合される
。また、支持フィルムとしては、一般に厚さが１０〜１
００ μのポリエチレンフィルム、ポリプロピレンフィ
ルム、ナイロンフィルム、ポリエステルフィルムなどが
用いられる。 【００１２】以下、図面を参照しながら、本発明を具体
的に説明する。図１は本発明の一実施態様を示す説明図
である。図１において、１０は上金型、２０は下金型で
ある。この上金型１０の内部及び下金型２０の内部には
、スチームやオイルのような熱媒体を供給するための多
数の管路１１及び管路２１がそれぞれ配設されている。 ３０は上金型１０へ供給する熱媒体の加熱制御装置、４
０は下金型２０へ供給する熱媒体の加熱制御装置である
。 【００１３】多数の管路１１と加熱制御装置３０は、フ
レキシブル配管３１とフレキシブル配管３２により連結
されている。そして、成形温度に加熱された熱媒体が、
加熱制御装置３０、配管３１、多数の管路１１、配管３
２をこの順に通って矢印方向に循環するようになされて
いる。この熱媒体により上金型１０が成形温度に加熱保
持される。また、多数の管路２１と加熱制御装置４０は
、フレキシブル配管４１とフレキシブル配管４２により
連結されている。そして、成形温度よりも低温に加熱さ
れた熱媒体が、加熱制御装置４０、配管４１、多数の管
路２１、配管４２をこの順に通って矢印方向に循環する
ようになされている。この熱媒体により下金型２０が成
形温度よりも低温に加熱保持される。 【００１４】さらに、配管３１の途中から配管４１の途
中には、フレキシブル配管３３が配設されている。また
、配管４２の途中から配管３２の途中には、フレキシブ
ル配管４３が配設されている。そして、上金型１０を加
熱する熱媒体の一部が、加熱制御装置３０、配管３１、
配管３３、多数の管路２１、配管４２、配管４３、配管
３２を通って矢印方向に循環できるようになされている
。上金型１０を加熱する熱媒体の一部が下金型２０内に
供給されると、この熱媒体により下金型２０が成形温度
に加熱保持される。 【００１５】なお、配管３１及び４１には、熱媒体の供
給ポンプ３４及び４４がそれぞれ設けられている。また
、配管３３、４１、４２及び４３には、バルブ３５、４
５、４６及び４７がそれぞれ設けられている。このよう
に構成された熱圧縮成形装置において、先ず、バルブ３
５、４７を閉じて、成形温度（例えば、１４５ 〜１５
５ ℃） に加熱された熱媒体を、加熱制御装置３０、
配管３１、多数の管路１１、配管３２をこの順に通って
矢印方向に循環させ、上金型１０を成形温度に加熱保持
する。また、バルブ４５、４６を開けて、成形温度より
も低温（例えば、１１０ 〜１３０ ℃）に加熱された
熱媒体を、加熱制御装置４０、配管４１、多数の管路２
１、配管４２をこの順に通って矢印方向に循環させ、下
金型２０を成形温度よりも低温に加熱保持する。 【００１６】次ぎに、ＳＭＣ等の熱硬化性繊維強化樹脂
シート材料５０を下金型２０に装填する。熱硬化性繊維
強化樹脂シート材料５０は、通常、複数枚が重ねて装填
される。そして、この下金型２０に上金型１０を降下さ
せて一定圧力（ 一般に７０〜１５０ｋｇｆ／ｃｍ２）
で型締めする。その後、バルブ４５、４６を閉じ、バル
ブ３５、４７を開けて、上金型を加熱する熱媒体の一部
を、加熱制御装置３０、配管３１、配管３３、多数の管
路２１、配管４２、配管４３、配管３２を通って矢印方
向に循環させ、下金型２０の温度を成形温度に加熱保持
する。 【００１７】このようにしてシート材料５０が成形温度
に加熱保持され、シート材料中の樹脂が硬化する。その
後、脱型して繊維強化樹脂成形体を得る。この場合、型
締め時間（ 型締め開始から脱型までの時間） は、シ
ート材料５０の硬化性により異なるが、一般に１０〜３
００ 秒とされる。尚、上述の如く、上金型を加熱する
熱媒体の一部を下金型内に供給するのが装置の構造上及
び熱効率等の面から好ましいが、場合によっては、加熱
制御装置３０、４０の他に新たな加熱制御装置を設け（
図示せず）、上金型を加熱する熱媒体と同じ熱媒体をこ
の加熱制御装置から下金型内に供給しても差し支えない
。 【００１８】 【作用】このように、上金型を成形温度に加熱保持する
とともに下金型を成形温度よりも低温に加熱保持し、こ
の下金型に熱硬化性繊維強化樹脂シート材料を装填し型
締めした後、上金型を加熱する熱媒体と同じ熱媒体を下
金型内に供給して下金型の温度を成形温度に加熱保持し
材料を硬化させると、下金型に装填された材料は、下金
型の温度が低いので、金型を締めきるまでの間でゲル化
が始まることが防止される。 【００１９】そして、型締めした後、上金型を加熱する
熱媒体同じ熱媒体を下金型内に供給すると、下金型は上
金型と同じ熱媒体により速やかに成形温度に加熱保持さ
れる。 【００２０】 【実施例】以下、本発明の実施例及び比較例を示す。 実施例１ 不飽和ポリエステル４０重量部、スチレンモノマー６０
重量部、ポリスチレン１０重量部、ｔ−ブチルパーオキ
シイソプロピルカーボネート（１０時間半減期温度が９
７℃） １重量部、炭酸カルシウム１４０ 重量部、酸
化マグネシウム１重量部、ステアリン酸亜鉛４重量部と
を混合して熱硬化性樹脂ペーストを調製した。また、強
化用繊維として、ガラスロービング（モノフィラメント
径約１３μ、番手４６３０ｇ／ｋｍ）を用意した。 【００２１】先ず、上記の多数のガラスロービングを、
ロータリーカッターにより約２５ｍｍの長さの短繊維に
切断して下方へ落下させた。一方、厚さ５０μのナイロ
ンフィルムからなる上下の支持フィルムを、上下一対の
無端ベルトに支持させて供給した。そして、この上下の
支持フィルムの内側に前記の熱硬化性樹脂ペーストを塗
布した。 【００２２】次いで、この熱硬化性樹脂ペーストが塗布
された下側の支持フィルムの内側の塗布面（ 上面）
に上記の短繊維を落下させ、これをシート状に集積しな
がら移送した。引き続いて、このシート状に集積された
短繊維層に、熱硬化性樹脂ペーストが塗布された上側の
支持フィルムの内側の塗布面（下面）を重ね合わせた。 その後、この積層物を上下一対の無端ベルト及び複数対
のロールからなる移送装置の間隙に通し、これをロール
状に巻き取った。この場合、シートの製造速度は３ｍ／
分、シートの厚さは約２ｍｍ、ガラス繊維含有量は約２
８重量％であった。このようにして製造されたＳＭＣの
巻物（ 約１００ｋｇ） を、約５０℃の温風恒温室に
約１日間放置して熟成した。熟成したＳＭＣを裁断して
これを３０枚用意した。 【００２３】図１に示す方法で、上金型内に加熱オイル
を循環させて上金型を１５０ ℃に加熱保持し、また下
金型内に別の加熱オイルを循環させて下金型を１３０
℃に加熱保持した。そして、この下金型に上記の裁断し
たＳＭＣを３０枚重ね合わせた状態で装填し、これに上
金型を降下させて１００ｋｇｆ／ｃｍ２ の圧力で型締
めする。その後、直ちに下金型内に上金型内を循環して
いる加熱オイルの一部を循環させて、下金型を上金型と
同じ１５０ ℃に加熱保持した。型締め時間２００ 秒
で金型内のＳＭＣを加熱硬化させ、その後脱型して浴槽
状成形品を得た。 【００２４】この浴槽状成形品の表面には、肌あれ、あ
ばた、曇り等の欠陥は発生せず、品質は良好であった。 また、型締め時間は２００ 秒で比較的短くなった。 比較例１ 実施例１において、上金型と下金型とはいずれも初めか
ら１５０ ℃に加熱保持した。それ以外は実施例１と同
様に行った。 【００２５】この場合、型締め時間は１８０ 秒で比較
的短くなった。しかし、得られた浴槽状成形品の表面に
、肌あれ及び曇りが発生し、品質が悪くなった。 比較例２ 実施例１において、型締め後、１３０ ℃に加熱保持し
た下金型内に上金型内を循環している加熱オイルの一部
を循環させずに、下金型をそのまま１３０℃に加熱保持
した。 また、型締め時間は２４０ 秒に変更した。それ以外は
実施例１と同様に行った。 【００２６】この場合、得られた浴槽状成形品の表面に
、肌あれ、あばた、曇り等の欠陥は発生せず、品質は良
好であった。しかし、型締め時間は２４０ 秒で比較的
長くなった。 比較例３ 実施例１において、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル
カーボネート（１０時間半減期温度が９７℃） １重量
部を、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート（１０ 時間
半減期温度が１０５ ℃） １重量部に替えた。また、
上金型と下金型とはいずれも初めから１５０ ℃に加熱
保持した。それ以外は実施例１と同様に行った。 【００２７】この場合、得られた浴槽状成形品の表面に
、肌あれ、あばた、曇り等の欠陥は発生せず、品質は良
好であった。しかし、型締め時間は２２０ 秒で比較的
長くなった。 【００２８】 【発明の効果】上述の通り、本発明の熱圧縮成形方法に
よれば、硬化の速い材料を使用しても、下金型に装填さ
れたこの材料は、金型を締めきるまでの間は下金型の温
度が低いので、金型を締めきるまでの間にゲル化が始ま
ることが防止される。それゆえ、所謂プリゲル化現象に
よる成形品の表面の肌あれ、あばた、曇り等の欠陥は発
生せず、品質の良好な繊維強化樹脂成形品を製造するこ
とができる。 【００２９】また、下金型に装填された上記の硬化の速
い材料は、金型を締めきった後は下金型の温度が速やか
に上金型と同じような成形温度となるので、速やかに加
熱されて速やかに硬化する。それゆえ、成形時間を短縮
して生産性を向上させることができる。
【図１】本発明の一実施態様を示す説明図である。
１０ 上金型
１１ 上金型内の管路
２０ 下金型
２１ 下金型内の管路
３０ 熱媒体の加熱制御装置
４０ 熱媒体の加熱制御装置
Claims (1)
- 【請求項１】 上金型内及び下金型内に各別に熱媒体
を供給して、上金型を成形温度に加熱保持するとともに
下金型を成形温度よりも低温に加熱保持し、この下金型
に熱硬化性繊維強化樹脂シート材料を装填し型締めした
後、上金型を加熱する熱媒体と同じ熱媒体を下金型内に
供給して下金型の温度を成形温度に加熱保持し材料を硬
化させることを特徴とする熱硬化性繊維強化樹脂シート
材料の熱圧縮成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3007785A JPH04247917A (ja) | 1991-01-25 | 1991-01-25 | 熱硬化性繊維強化樹脂シート材料の熱圧縮成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3007785A JPH04247917A (ja) | 1991-01-25 | 1991-01-25 | 熱硬化性繊維強化樹脂シート材料の熱圧縮成形方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04247917A true JPH04247917A (ja) | 1992-09-03 |
Family
ID=11675325
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3007785A Pending JPH04247917A (ja) | 1991-01-25 | 1991-01-25 | 熱硬化性繊維強化樹脂シート材料の熱圧縮成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04247917A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0681713U (ja) * | 1993-04-28 | 1994-11-22 | 株式会社アサヒ | プラスチック製浴槽成形用金型 |
| GB2360241A (en) * | 2000-03-14 | 2001-09-19 | Raj Chandrakant Mehta | A method of and a plant for producing products from a plastics composition |
| KR101033828B1 (ko) * | 2010-02-08 | 2011-05-13 | 주식회사 대부 | 열융착성형제품의 제조방법 및 이를 위한 표면처리장치 |
| KR20200011788A (ko) * | 2018-07-25 | 2020-02-04 | 한화글로벌에셋 주식회사 | 국부적인 표면 유리화가 가능한 경량화 소재의 성형 장치 |
-
1991
- 1991-01-25 JP JP3007785A patent/JPH04247917A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0681713U (ja) * | 1993-04-28 | 1994-11-22 | 株式会社アサヒ | プラスチック製浴槽成形用金型 |
| GB2360241A (en) * | 2000-03-14 | 2001-09-19 | Raj Chandrakant Mehta | A method of and a plant for producing products from a plastics composition |
| KR101033828B1 (ko) * | 2010-02-08 | 2011-05-13 | 주식회사 대부 | 열융착성형제품의 제조방법 및 이를 위한 표면처리장치 |
| KR20200011788A (ko) * | 2018-07-25 | 2020-02-04 | 한화글로벌에셋 주식회사 | 국부적인 표면 유리화가 가능한 경량화 소재의 성형 장치 |
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