JPH04232334A - 一貫式ガス化組合せサイクル電力発生方法 - Google Patents

一貫式ガス化組合せサイクル電力発生方法

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JPH04232334A JP3180379A JP18037991A JPH04232334A JP H04232334 A JPH04232334 A JP H04232334A JP 3180379 A JP3180379 A JP 3180379A JP 18037991 A JP18037991 A JP 18037991A JP H04232334 A JPH04232334 A JP H04232334A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】近年、電気事業は、現在の発電技
術に代わる技術を開発して、社会の需要増に対応してき
た。最近の関心事である１つの代替技術は、一貫石炭ガ
ス化組合せサイクル（Ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ　　Ｃｏａ
ｌ　　Ｇａｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ　　Ｃｏｍｂｉｎｅｄ
　　Ｃｙｃｌｅ）（ＩＧＣＣ）と称せられる。この種の
装置では、石炭をガス化によって液体または気体燃料に
転化した後、燃焼ガスをタービン中で燃焼、膨脹させる
もので、電力をタービンから回収する。ＩＧＣＣ装置の
有意の利点は、設備能力を工程で付加でき、それが増加
傾向にある資本的支出を社会が必要とする電力の需要増
を賄えるようになる。これに関しては、事業方針の決定
が容易になる。前記ＩＧＣＣ装置が、設備能力の漸時導
入を可能にし、かつ事業の展望から方針の決定を容易に
するが、前記ＩＧＣＣ装置の性能と、効率の必要条件に
応じ切れないため、設計技師に種々の問題を提起する。
【０００２】
【従来の技術】初期の一貫ＩＧＣＣ装置の１つは、極低
温空気分離装置と電力タービン（ｐｏｗｅｒ　　ｔｕｒ
ｂｉｎ）を必要とし、それは米国特許第２，５２０，８
６２号である。空気分離装置が共通した設計であり、た
とえばそれが液化と２塔式蒸留装置を採用し、それには
高圧塔と低圧塔を有する前記２塔式蒸留装置が備わって
いて前記空気分離装置で発生する低純度、低圧酸素を用
いて、燃料を前記電力タービンで膨脹させてできるガス
で酸化させる。前記電力タービンの効率を増大するため
、廃高窒素ガスを高圧塔から取り出して、圧縮供給空気
と混合して燃焼させる。２つの問題点がこの取り組みで
提起された。その１つは、高圧塔の圧力を、前記タービ
ンへの流入圧の圧力に関係なく設定して、空気分離装置
と電力タービン双方の最適運転効率を達成できないこと
と、その２つは、低圧塔における窒素分離が、前記塔に
利用できる窒素の還流が不足しているので不十分である
という２点である。
【０００３】米国特許第３，７３１，４９５号は、一貫
式空気分離装置と電力装置から成るＩＧＣＣを開示し、
その場合の極低温空気分離装置は、普通の２塔式蒸留装
置を採用している。米国特許第２，５２０，８６２号と
は対照的に、米国特許第３，７３１，４９５号は、燃焼
ガスを低圧塔から得られる廃高窒素ガスで急冷した。し
かし、その場合、低圧塔における圧力と、電力タービン
への流入口における圧力の独立調節は不可能であった。 その結果、低圧塔とタービンのその最適圧力条件での運
転が不可能となった。
【０００４】米国特許第４，２２４，０４５号において
、前記した２つの米国特許の方法を改良した方法を開示
した。その場合の空気分離は、電力発生サイクルとを組
合せたものであった。空気を圧縮器で圧縮し、その片方
部分を空気分離装置に通し、他方部分を燃焼域に通した
。空気分離装置の最適運転圧力条件を、前記電力タービ
ンサイクルの最適圧力条件にほぼ適合させるには、低圧
塔からの廃窒素の圧力を補助圧縮器により増圧し、それ
を燃焼装置への、もしくは電力タービンそれ自体の中間
帯への圧縮供給空気と結合させた。前記補助窒素圧縮器
を用いると、空気分離装置の運転とは無関係に前記燃焼
域への窒素圧力を増圧する固有の能力があった。この方
法で、米国特許第４，２２４，０４５号は、選択された
空気分離装置と電力タービン装置の最適圧力条件にさら
に接近して適合できた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述の装置のおのおの
と関連する１つの問題点は、空気分離装置がＩＧＣＣ電
力発生装置に組み込まれていても、方法そのものは、空
気分離装置とＩＧＣＣ電力装置が、互いに関係なく最適
圧力条件で運転できるという感覚では正確には組み込ま
れていなかった。米国特許第４，２２４，０４５号は、
米国特許第３，７３１，４９５号及び第２，５２０，８
６２号と比較して高度に独立した運転性に到達している
が、処理機構は、空気をガスタービンの空気圧縮部から
取り出し、それを空気分離装置への空気供給として用い
るような方法にのみ適していた。空気分離装置への空気
流入圧力は、ターボ膨脹器を前記空気流入流れの上で用
いるか、ブースター圧縮器のいずれかを用いて変化させ
うる。前記米国特許第４，２２４，０４５号に示す方法
における空気分離装置の最適圧力条件を達成できたが、
たとえば、おのおのの先行技術は、空気分離装置の供給
材料の１部分または全部を、前記ガスタービン圧縮器部
から受け入れた。しかし、前記米国特許第４，２２４，
０４５号への流入圧力は、燃焼域における最適発火圧力
に比較して少くとも２０ｐｓｉ低い圧力を有する低圧精
留工程を必要とした。多くの事例において、空気分離装
置における低圧塔の強化運転効率は、中程度の圧力窒素
が特に必要な時、この米国特許ほかで入手できるものと
比較して高い運転圧力を必要とする。
【０００６】本発明は、電力を発生させる改良一貫式ガ
ス化組合せサイクルの電力発生方法を提供することであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明において空気分離
装置、燃料を含む炭素の部分酸化をして、燃料ガスを生
成させるガス化装置と、ガスタービン組合せサイクル電
力発生装置を組み入れた一貫式ガス化組合せサイクル電
力発生方法において、 ａ）　　空気分離装置への供給空気を８乃至２０バール
の圧力に独立して圧縮することと、 ｂ）　　９乃至２０バールの圧力で運転する少くとも１
蒸留塔が備わる処理工程で空気を極低温分離することと
、ｃ）　　低純度酸素流れを発生させ、前記酸素流れの
少くとも１部分を用いて燃料のガス化を起こさせること
と、ｄ）　　燃料源を含む炭素中から燃料ガスを１部酸
化により発生させることと、 ｅ）　　窒素ガスを空気分離装置から除去し、その少く
とも１部の圧力を、燃料ガス流れの圧力に実質的に等し
い圧力に、その圧縮器排出と膨脹器流入口の間のガスタ
ービンに導入する圧力の上に増圧することと、ｆ）　　
膨脹エンジンにおける高窒素ガス流れの残量の少くとも
別の１部を膨脹させて、軸動力または冷却のいずれか、
もしくはその双方を達成することと、の諸工程から成る
一貫式ガス化組合せサイクル電力発生方法を要旨とする
。
【０００８】本発明は、一貫式ガス化組合せサイクル電
力発生装置の備わる空気分離器を組み入れて、最適圧力
条件と、それ故に最適効率とを、空気分離装置の独立型
空気圧縮器を用いる一方、空気分離装置の低圧塔から圧
縮窒素を、ガスタービン圧縮器排出と膨脹器の流入口と
の間のガスタービンに供給するか、もしくはそれを燃焼
室に入る燃焼ガスと混合するか、あるいはこれらの経路
を組合せることにより、空気分離装置と、ガスタービン
装置の双方に対し達成できる集成装置の提供を目的とす
る。別の目的は、空気を８乃至２０バール絶対圧力の高
圧に圧縮して、空気の実質的全量を酸素と窒素とに分離
して、それを前記空気分離装置のガス化ガスタービン補
助膨脹器に供給、もしくは前記空気分離装置の内部で使
用する空気分離装置の設計を採用することである。
【０００９】
【作用】枠１の境界線内に画定された空気分離装置の図
１を参照して本発明を以下のように説明する。
【００１０】空気分離装置はおおむね、単一塔または高
圧塔がその上端でボイラー凝縮器を経由して低圧蒸留塔
と連結して熱交換関係にある２塔式蒸留装置から成る。 前記空気分離器の重要な特性は、それが絶対圧力８乃至
２０バールの高圧空気流入圧力で運転し、単純２塔で最
適分離をして、８５乃至９８％の酸素範囲内の低純度酸
素を生産し、それには供給空気の実質的全量を高圧で酸
素生成物流れと、窒素生成物流れとに分離することを特
徴とする。
【００１１】供給空気流れを管路１０を経由して主空気
圧縮器１２に送り、圧力約８乃至２０バールに圧縮する
。典型的例として、圧力が９乃至１４バールに変動する
ことである。圧縮後、前記供給空気流れを通常、空気冷
却器または水冷却器を用いて後冷却し、管路１４を経由
して除去、その後、汚染物除去装置１６で、極低温で凍
結するわずかな汚染物も除去する目的で処理する。この
ような汚染物除去に他の機構を用いても差支えないが、
前記汚染物除去装置は、典型的例として、水と二酸化炭
素を除去する吸着分子篩層から成る。圧縮されて、水と
二酸化炭素を含まない空気をその後、管路１８を経由し
て主熱交換器２０に送り、そこにおいてほぼその露点ま
で冷却する。冷却供給空気流れをその後、管路２１を経
由除去し、高圧塔２２と低圧塔２４から成り前記供給空
気を窒素塔頂流れと、高酸素残液とに分離する２塔式蒸
留装置の下部に送る。
【００１２】高圧塔２２は、８乃至２０バール、好まし
くは９乃至１４バールの圧力範囲で運転することである
。粗液体酸素流れは、残液として得られ、窒素蒸気はオ
ーバーヘッドとして得られる。前記高圧塔２２の上部で
得られた窒素オーバーヘッドを管路２５を経由して運搬
し、２つの流れに分割する。第１の流れを管路２６を経
由して低圧塔２４の下部に配置されたリボイラー・凝縮
器２８に送り、そこで液化の後、管路３０を経由して高
圧塔２２の上部に戻して、高圧塔への還流を付与する。 第２の副流を管路３２を経由して高圧塔２２から除去、
主熱交換器２０で熱入れして、冷却を付与し、工程から
気体窒素流れ（ＧＡＮ）として管路３４を経由して除去
する。この高圧窒素流れをそこで圧縮器３６を用いて増
圧し、管路３７に通して、これから説明されるガス化装
置に付加する。
【００１３】高酸素液体を高圧塔２２の下部から管路３
８を経由して除去、減圧して低圧塔２４に装入する。気
化高酸素廃流をリボイラー・凝縮器２８の周りの水溜め
域のオーバーヘッドから管路４０を経由して除去、それ
を主熱交換器２０で熱入れし管路４２経由除去する。管
路４２にある結果としてできた酸素蒸気を補助圧縮器４
６で圧縮し、管路４８経由運搬し、燃料源、たとえば微
粉砕石炭を含む炭素のガス化をこれから説明のガス発生
装置で行う。
【００１４】８乃至２０バールの空気流入圧力を高圧塔
にかけると、低圧塔は２乃至８バールの圧力で運転する
。これらの圧力で低圧塔での空気分離は十分であり、純
度が８５乃至９８％、好ましくは９３乃至９８％の酸素
が得られる一方、０．１乃至２％、好ましくは０．１乃
至１％酸素の低酸素成分を含む窒素生成物流れができる
。すべての流れは高圧で冷却箱を離れる。低圧塔２４へ
の還流は、高窒素流れを高圧塔２２の中間点から管路５
０を経由して抜き取り、その高圧窒素分を膨脹させて、
その後、その高圧窒素分を低圧塔２４の上部近辺に導入
することで付与される。
【００１５】窒素流れを低圧塔２４の上部から管路５５
を経由して除去し熱入れする。管路５６にある前記熱入
れ窒素流れを２部分に分割する。その片方部分を、ガス
タービン圧縮器流出口と前記膨脹器の流入口の間のガス
タービンに導入するか、あるいは燃料流れに導入して、
設計に制限があるとしても、ガスタービンの膨脹部に入
るガスの流量を最大化する。注入窒素を用いると、断熱
火災温度を下げることでＮＯｘ生成にさらに作用する。 窒素添加することで、全電力生産効率の最大化が保証さ
れ、水を装置に注入してＮＯｘ生成を抑制し、また出力
の最大化する本来のやり方に優るものとなる。圧縮器５
８の排出圧力は１０乃至３０ｐｓｉｒの範囲である。前
記窒素流れの少くとも１部分、おおむね残量を管路６２
を経由して除去、利用できる熱エネルギーを用いて加熱
、そして膨脹エンジン６４で膨脹させて、付加軸動力を
得る。排気を管路６６を経由して除去する。別の例とし
て、この窒素流れを、前記空気分離装置内の付加冷却膨
脹器を通して、ＬＯＸ・ＬＩＮ生成物の冷却をつくる。 空気分離に必要な冷却は供給空気を２部分に分割し、そ
の片方部分を管路２１に入れ説明の通り蒸留装置に入れ
て供給する。管路７０にある他方部分を膨脹エンジン７
２で膨脹させ、前記膨脹ガスを管路５４を経由して除去
、低圧塔２４に導入する。
【００１６】ガス発生装置部２の枠２内におおむね画定
する。石炭または他の燃料のガス化による燃料ガスの生
産は周知で、これらの方法のどれもが利用できる。たと
えば石炭のガス化法においては、石炭を微粉砕して高圧
酸素と高圧窒素とで高温で混合して、気体燃料に転換す
る。わずかの残留物もガス発生装置からスラッグとして
おおむね除去する（図示せず）。燃料ガスをガス発生装
置で発生させ、管路１００経由して除去する。そこから
、混合装置１０２に通して、管路１０４を通って導入さ
れる高圧窒素と混合する。結果としてできた混合物は即
座に燃焼できる。この時点で窒素を添加すると、燃料ガ
スの稀釈をもたらし、燃焼温度を低下、ＮＯｘ生成を減
少させる。随意に、前記窒素またはその１部を、電力タ
ービンに導入した。この経路は単に選択の問題に過ぎな
い。
【００１７】電力サイクルは、枠３に画定された区域に
示されている。空気を管路２００を経由、圧縮器２０２
に導入し、７乃至２５バールの圧力に圧縮する。この圧
縮空気を管路２０４を経由して燃焼室または燃焼域２０
６に送って、そこで空気を混合域１０２で発生させた燃
料混合物と接触させて、その混合物を発火させる。熱ガ
スを燃焼域２０６から管路２０８を経由して除去し、そ
こで前記ガスを、膨脹器２１０と２１２から成る２重膨
脹エンジンで膨脹させる。膨脹ガスをそこで管路２１４
を経由して除去し、残熱を廃熱ボイラー２１６から成る
熱回収流れ発生機構で回収する。前記廃熱ボイラー２１
６から回収した熱は、高圧および低圧流れを発生させる
のに用いることができるし、また普通の流れタービン装
置（図示せず）での電力発生に用いることができる。
【００１８】空気を空気分離装置に、また燃焼室に供給
する独立式圧縮器装置を通す上述の一貫空気分離装置−
ＩＧＣＣ電力サイクルは、空気分離装置と燃焼工程の双
方に最適条件となる作業圧力の選択を可能にする。その
うえ、各装置に導入された空気の量を、窒素と酸素の要
求量に適合するようさらに厳密に調節できる。これに対
し、今までは、空気分離装置への供給空気の１部または
全部を燃焼室の圧縮器装置により供給していた。各装置
への流入空気は同等の圧力であった。これは、この組み
合わせ装置により、空気量の調節だけでなく圧力までも
制限することになる。いくつかの事例では、ガスタービ
ンでの最適条件流量の付与に利用できる窒素の量が不十
分であり、また効率を低下させる水を添加したことがあ
った。
【００１９】
【実施例】実施例１ 空気分離装置−ＬＧＣＣを図１により構成した。表１は
流れの流速と特性を提供する。
【００２０】
【表１】 　　流　　れ　　　　　　　　流　　　　　　量　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　温　　度　　
　　ＮＯ．　　　　　ポンド／モル／時間　　　　圧力
バール　　　　　　　　　　　　　　組成％酸素　　─
──　　　　─────────　　　　─────　
　　　───　　　　─────　　　　　１０　　　
　　　　　　　　　１６０６０　　　　　　　　　　　
　　　１．０１　　　　　　　　　６０　　　　　　　
　　２１　　　　　１８　　　　　　　　　　　　１５
７３９　　　　　　　　　　　　　１１．７　　　　　
　　　　　７５　　　　　　　　　２１　　　　　３７
　　　　　　　　　　　　　１１１０　　　　　　　　
　　　　　１０．９　　　　　　　　　　６５　　　　
　　　　　　０．５　　　　　４２　　　　　　　　　
　　　　３４３２　　　　　　　　　　　　　　３．５
　　　　　　　　　　６５　　　　　　　　　９５　　
　　　４８　　　　　　　　　　　　　３４３２　　　
　　　　　　　　　　　３．５　　　　　　　　　　９
０　　　　　　　　　９５　　　　　５６　　　　　　
　　　　　　１１０４８　　　　　　　　　　　　　　
３．４　　　　　　　　　　６５　　　　　　　　　９
８　　　　　６０　　　　　　　　　　　　　５３３４
　　　　　　　　　　　　　１８．４　　　　　　　　
　４４６　　　　　　　　　９８　　　　　６２　　　
　　　　　　　　　　５７１４　　　　　　　　　　　
　　　３．４　　　　　　　　　２１８　　　　　　　
　　９８　　　　１００　　　　　　　　　　　　１２
６９８　　　　　　　　　　　　　１８．４　　　　　
　　　　５７０　　　　　２００　　　　　　　　　　
　１０００００　　　　　　　　　　　　　　１．０１
　　　　　　　　　６０　　　　　　　　　２１　　　
　２０４　　　　　　　　　　　１０００００　　　　
　　　　　　　　　１４．４　　　　　　　　　７２４
　　　　　　　　　２１　　　　２０８　　　　　　　
　　　　１１２０００　　　　　　　　　　　　　１４
．４　　　　　　　　２２００　　　　　　　　　１３
　　　　２１４　　　　　　　　　　　１１２０００　
　　　　　　　　　　　　　１．０３　　　　　　　１
１３７　　　　　　　　　１３ 利用できる熱エネルギー、すなわち空気分離装置への空
気圧縮器の圧縮熱を用いて加熱後の燃料ガス組成物−％
： 窒　　　　素　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　１．９アルゴン　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　１．９一酸化炭素　　　　　　　　　　　　　　
　　６５．０二酸化炭素　　　　　　　　　　　　　　
　　　　１．２水　　　　素　　　　　　　　　　　　
　　　　　　１０表２は、ガスタービン（ＧＴ）圧縮器
からの全空気分離装置供給材料または部分供給材料のい
ずれかを用いる前記米国特許第４，２２４，０４５号の
方法と、独立型空気圧縮器を用いる本発明による方法と
の間の比較を示す。どちらの場合も、ガスタービン膨脹
器の圧縮器流量に対する比が表１に示すように１．１２
であることに注目したい。全空気ブリードの事例ではガ
スタービンの燃焼室への水注入を用いて必要なガスター
ビン膨脹器流量に到達させる。
【００２１】
【表２】 　　　　　　　　事　　　　　　　　例　　　　　　　
　　　　　　　電力（ＭＷ）　　　　蒸気タービン％効
率───────────────　　　　─────
─　　　　─────────独立型空気分離装置−実
施例１　　　　　　２１７．４　　　　　　　　　　　
　４４．０ガスタービンからの部分空気供給 　　　　（水使用せず）　　　　　　　　　　　　　　
　　２１８．２　　　　　　　　　　　　４４．１ガス
タービンからの全空気供給 　　　　（水添加）　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　２３５　　　　　　　　　　　　　　　　４０
．５
【００２２】
【発明の効果】上記の結果は、実施例１の電力と効率の
点から見た比較結果を示し、本発明がきわめて優れた効
果を有することが分かる。しかし、独立型装置の強化さ
れた効率の独立管理は交番分離圧力で達成させても差支
えない。
【図面の簡単な説明】
【図１】高圧、低純度酸素を、電力発生と中程度圧力窒
素生成物流れ発生用一貫式ガス化組合せサイクルに用い
る高圧低純度酸素発生用一貫式空気分離装置の略作業工
程図である。
【符号の説明】
１０　　管路 １２　　主空気圧縮器 １４　　管路 １６　　汚染物除去装置 １８　　管路 ２０　　主熱交換器 ２１　　管路 ２２　　高圧塔 ２４　　低圧塔 ２５　　管路 ２６　　管路 ２８　　リボイラー・凝縮器 ３０　　管路 ３２　　管路 ３４　　管路 ３６　　圧縮器 ３７　　管路 ３８　　管路 ４０　　管路 ４２　　管路 ４６　　補助圧縮器 ４８　　管路 ５０　　管路 ５５　　管路 ５６　　管路 ５８　　圧縮器 ６２　　管路 ６４　　膨脹エンジン ６６　　管路 ７０　　管路 ７２　　膨脹エンジン １００　　管路 １０２　　混合装置 １０４　　管路 ２００　　管路 ２０２　　圧縮器 ２０４　　管路 ２０６　　燃焼室 ２０８　　管路 ２１０　　膨脹器 ２１２　　膨脹器 ２１４　　管路 ２１６　　廃熱ボイラー

Claims (5)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】　　空気分離装置、炭素含有燃料の部分酸
    化をして燃料ガスを生産するガス化装置と、ガスタービ
    ン組合せサイクル電力発生装置を組み込んだ一貫式ガス
    化組合せサイクル電力発生方法において、ａ）　　前記
    空気分離装置への空気を８乃至２０バールの圧力に独立
    して圧縮する工程と、 ｂ）　　８乃至２０バールの圧力で運転する少くとも１
    つの蒸留塔が備わる工程で空気を極低温で分離する工程
    と、 ｃ）　　低純度酸素流れを発生させ、前記酸素流れの少
    くとも１部を燃料のガス化実施に利用する工程と、ｄ）
    　　炭素含有燃料源から部分酸化により燃料ガスをその
    中に発生させる工程と、 ｅ）　　窒素ガスを前記空気分離器から除去し、少くと
    もその１部の圧力を、前記燃料ガスの圧力と実質的に同
    等の圧力に、その圧縮器排出と膨脹器流入口の間のガス
    タービンへ導入する圧力の上に増圧する工程と、ｆ）　
    　前記高窒素ガス流れの残量の少くとも別の部分を膨脹
    エンジンで膨脹させて、軸動力もしくは冷却、あるいは
    その双方を得る工程と、から成る電力発生方法。
  2. 【請求項２】　　前記工程ｅ）での圧力を増圧させた窒
    素を燃焼域に導入することを特徴とする請求項１の方法
    。
  3. 【請求項３】　　前記塔を９乃至１４バールの圧力で運
    転することを特徴とする請求項２の方法。
  4. 【請求項４】　　前記高圧塔への流入圧力は、１０乃至
    １４バールの範囲内であることを特徴とする請求項３の
    方法。
  5. 【請求項５】　　一貫式組合せサイクルを、空気分離装
    置（ＡＳＵ）と膨脹エンジンに組み入れる電力発生方法
    において、 ａ）　　供給空気を独立型空気圧縮器で８バールの絶対
    圧力乃至２０バールの絶対圧力に圧縮する工程と、ｂ）
    　　前記圧縮空気を換算温度に冷却する工程と、ｃ）　
    　前記冷却空気を、２重蒸留装置にある高圧塔で、その
    高圧塔の上端が、リボイラー・凝縮器を経由して低圧蒸
    留塔の下部と熱交換関係にある前記高圧塔に導入する工
    程と、 ｄ）　　前記冷却空気を高圧塔で凝縮して、高酸素液体
    と高窒素液体とに分割する工程と、 ｅ）　　前記工程ｄ）で生産された液体の少くとも１部
    を、２乃至８バールの圧力で運転する低圧蒸留塔に移送
    して、低純度酸素と高窒素ガスに分離する工程と、ｆ）
    　　低純度酸素流れを前記低圧塔から除去して、前記酸
    素流れの少くとも１部を燃料のガス化実施に用いる工程
    と、 ｇ）　　炭素含有燃料源からのガスから成る燃料流れを
    発生させて燃焼域で燃焼させる工程と、 ｈ）　　前記高窒素ガス流れを前記低圧塔から除去し、
    その少くとも１部の圧力を前記燃焼流れの圧力に実質的
    に同等の圧力に増圧して前記燃焼域で発火させるか、あ
    るいは膨脹エンジンへ導入する圧力に増圧する工程と、
    ｉ）　　前記高窒素ガス流れの残量の少くとも別の部分
    を膨脹エンジンで膨脹させることと、 ｊ）　　前記燃焼流れの燃焼を起こさせる空気の圧縮を
    、前記空気分離装置の圧縮と独立して行う工程と、ｋ）
    　　前記空気を前記燃焼流れ中で前記ガスの燃焼を起こ
    させる燃焼室に供給する工程と、 ｌ）　　その後、燃焼域から結果として得たガスを膨脹
    エンジンで膨脹させ、それから電力を回収する工程と、
    から成る一貫式組合せサイクルの発電方法。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002243361A (ja) * 2001-01-12 2002-08-28 L'air Liquide Sa Pour L'etude & L'exploitation Des Procede S Georges Claude インテグレートされた空気分離／エネルギ生産プロセス及びそのようなプロセスを実現するためのプラント
JP2003532824A (ja) * 2000-03-21 2003-11-05 レール・リキード−ソシエテ・アノニム・ア・ディレクトワール・エ・コンセイユ・ドゥ・スールベイランス・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード エネルギー発生方法及び装置

Families Citing this family (66)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB9111157D0 (en) * 1991-05-23 1991-07-17 Boc Group Plc Fluid production method and apparatus
FR2681416B1 (fr) * 1991-09-13 1993-11-19 Air Liquide Procede de refroidissement d'un gaz dans une installation d'exploitation de gaz de l'air, et installation.
US5231837A (en) * 1991-10-15 1993-08-03 Liquid Air Engineering Corporation Cryogenic distillation process for the production of oxygen and nitrogen
GB9123381D0 (en) * 1991-11-04 1991-12-18 Boc Group Plc Air separation
US5255524A (en) * 1992-02-13 1993-10-26 Air Products & Chemicals, Inc. Dual heat pump cycles for increased argon recovery
US5245831A (en) * 1992-02-13 1993-09-21 Air Products And Chemicals, Inc. Single heat pump cycle for increased argon recovery
US5255522A (en) * 1992-02-13 1993-10-26 Air Products And Chemicals, Inc. Vaporization of liquid oxygen for increased argon recovery
GB9208646D0 (en) * 1992-04-22 1992-06-10 Boc Group Plc Air separation
GB9208647D0 (en) * 1992-04-22 1992-06-10 Boc Group Plc Air separation
FR2690711B1 (fr) * 1992-04-29 1995-08-04 Lair Liquide Procede de mise en óoeuvre d'un groupe turbine a gaz et ensemble combine de production d'energie et d'au moins un gaz de l'air.
US5251451A (en) * 1992-08-28 1993-10-12 Air Products And Chemicals, Inc. Multiple reboiler, double column, air boosted, elevated pressure air separation cycle and its integration with gas turbines
FR2699992B1 (fr) * 1992-12-30 1995-02-10 Air Liquide Procédé et installation de production d'oxygène gazeux sous pression.
DE4301100C2 (de) * 1993-01-18 2002-06-20 Alstom Schweiz Ag Baden Verfahren zum Betrieb eines Kombikraftwerkes mit Kohle- oder Oelvergasung
US5388395A (en) * 1993-04-27 1995-02-14 Air Products And Chemicals, Inc. Use of nitrogen from an air separation unit as gas turbine air compressor feed refrigerant to improve power output
FR2704632B1 (fr) * 1993-04-29 1995-06-23 Air Liquide Procede et installation pour la separation de l'air.
US5321953A (en) * 1993-05-10 1994-06-21 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system with prepurifier feed chiller
US5459994A (en) * 1993-05-28 1995-10-24 Praxair Technology, Inc. Gas turbine-air separation plant combination
DE4318566A1 (de) * 1993-06-04 1994-12-08 Lentjes Kraftwerkstechnik Verfahren zur Verwertung organische Bestandteile enthaltender Abfallstoffe durch autotherme Vergasung
FR2706595B1 (fr) * 1993-06-18 1995-08-18 Air Liquide Procédé et installation de production d'oxygène et/ou d'azote sous pression à débit variable.
US5471843A (en) * 1993-06-18 1995-12-05 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and installation for the production of oxygen and/or nitrogen under pressure at variable flow rate
US5406786A (en) * 1993-07-16 1995-04-18 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated air separation - gas turbine electrical generation process
FR2726046B1 (fr) * 1994-10-25 1996-12-20 Air Liquide Procede et installation de detente et de compression d'au moins un flux gazeux
US5692395A (en) * 1995-01-20 1997-12-02 Agrawal; Rakesh Separation of fluid mixtures in multiple distillation columns
US5513497A (en) * 1995-01-20 1996-05-07 Air Products And Chemicals, Inc. Separation of fluid mixtures in multiple distillation columns
US5678426A (en) * 1995-01-20 1997-10-21 Air Products And Chemicals, Inc. Separation of fluid mixtures in multiple distillation columns
US5501078A (en) * 1995-04-24 1996-03-26 Praxair Technology, Inc. System and method for operating an integrated gas turbine and cryogenic air separation plant under turndown conditions
US5635541A (en) * 1995-06-12 1997-06-03 Air Products And Chemicals, Inc. Elevated pressure air separation unit for remote gas process
US5706675A (en) * 1995-08-18 1998-01-13 G & A Associates High efficiency oxygen/air separation system
US5740673A (en) * 1995-11-07 1998-04-21 Air Products And Chemicals, Inc. Operation of integrated gasification combined cycle power generation systems at part load
US5666823A (en) * 1996-01-31 1997-09-16 Air Products And Chemicals, Inc. High pressure combustion turbine and air separation system integration
US5901547A (en) * 1996-06-03 1999-05-11 Air Products And Chemicals, Inc. Operation method for integrated gasification combined cycle power generation system
US5697207A (en) * 1996-08-02 1997-12-16 General Electric Co. Combined gas turbine inlet chiller, nox control device and power augmentation system and methods of operation
US5802875A (en) * 1997-05-28 1998-09-08 Praxair Technology, Inc. Method and apparatus for control of an integrated croyogenic air separation unit/gas turbine system
GB9717350D0 (en) * 1997-08-15 1997-10-22 Boc Group Plc Gas separation
GB9717349D0 (en) * 1997-08-15 1997-10-22 Boc Group Plc Air separation plant
US6141950A (en) * 1997-12-23 2000-11-07 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated air separation and combustion turbine process with steam generation by indirect heat exchange with nitrogen
GB2335953A (en) * 1998-03-30 1999-10-06 Magnox Electric Plc Air extraction from a power generation turbine
US5979183A (en) * 1998-05-22 1999-11-09 Air Products And Chemicals, Inc. High availability gas turbine drive for an air separation unit
US6214258B1 (en) 1998-08-13 2001-04-10 Air Products And Chemicals, Inc. Feed gas pretreatment in synthesis gas production
JP3973772B2 (ja) * 1998-08-28 2007-09-12 株式会社東芝 石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント
US6152984A (en) * 1998-09-10 2000-11-28 Praxair Technology, Inc. Integrated direct reduction iron system
US6116027A (en) * 1998-09-29 2000-09-12 Air Products And Chemicals, Inc. Supplemental air supply for an air separation system
EP1020695B1 (en) * 1999-01-12 2003-10-08 Air Products And Chemicals, Inc. Power savings for gas separation at turndown
US6116052A (en) * 1999-04-09 2000-09-12 Air Liquide Process And Construction Cryogenic air separation process and installation
US6263659B1 (en) 1999-06-04 2001-07-24 Air Products And Chemicals, Inc. Air separation process integrated with gas turbine combustion engine driver
US6256994B1 (en) 1999-06-04 2001-07-10 Air Products And Chemicals, Inc. Operation of an air separation process with a combustion engine for the production of atmospheric gas products and electric power
US6345493B1 (en) 1999-06-04 2002-02-12 Air Products And Chemicals, Inc. Air separation process and system with gas turbine drivers
FR2811712B1 (fr) 2000-07-12 2002-09-27 Air Liquide Installation de distillation d'air et de production d'electricite et procede correspondant
US6487863B1 (en) 2001-03-30 2002-12-03 Siemens Westinghouse Power Corporation Method and apparatus for cooling high temperature components in a gas turbine
US7128005B2 (en) * 2003-11-07 2006-10-31 Carter Jr Greg Non-polluting high temperature combustion system
US20050256335A1 (en) * 2004-05-12 2005-11-17 Ovidiu Marin Providing gases to aromatic carboxylic acid manufacturing processes
US7513118B2 (en) * 2005-08-10 2009-04-07 Alstom Technology Ltd. Method for operating a gas turbine and a gas turbine for implementing the method
US7574855B2 (en) * 2005-08-10 2009-08-18 Alstom Technology Ltd. Method for operating a gas turbine and a gas turbine for implementing the method
US7584599B2 (en) * 2005-08-10 2009-09-08 Alstom Technology Ltd. Method for operating a gas turbine as well as a gas turbine for implementing the method
US7584598B2 (en) * 2005-08-10 2009-09-08 Alstom Technology Ltd. Method for operating a gas turbine and a gas turbine for implementing the method
US8038779B2 (en) * 2006-09-07 2011-10-18 General Electric Company Methods and apparatus for reducing emissions in an integrated gasification combined cycle
EP1992793B1 (de) * 2007-05-14 2014-11-26 Litesso-Anstalt Verfahren zur Erzeugung von Strom aus Abfallgütern aller Art
US8065879B2 (en) 2007-07-19 2011-11-29 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Thermal integration of oxygen plants
US8673034B2 (en) * 2008-02-21 2014-03-18 General Electric Company Methods and systems for integrated boiler feed water heating
US8186177B2 (en) * 2009-01-06 2012-05-29 General Electric Company Systems for reducing cooling water and power consumption in gasification systems and methods of assembling such systems
US9328631B2 (en) * 2009-02-20 2016-05-03 General Electric Company Self-generated power integration for gasification
US9182170B2 (en) * 2009-10-13 2015-11-10 Praxair Technology, Inc. Oxygen vaporization method and system
JP5654338B2 (ja) * 2010-12-20 2015-01-14 日本エア・リキード株式会社 窒素ガス製造装置およびこれを用いたガス化複合発電システム
US9546814B2 (en) 2011-03-16 2017-01-17 8 Rivers Capital, Llc Cryogenic air separation method and system
AU2017318652A1 (en) 2016-08-30 2019-03-07 8 Rivers Capital, Llc Cryogenic air separation method for producing oxygen at high pressures
CN109812335B (zh) * 2019-01-15 2021-11-16 中国石油大学(华东) 零碳排放的整体煤气化-蒸气联合循环发电工艺

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6331651A (ja) * 1987-03-05 1988-02-10 学校法人近畿大学 内視鏡
US4785621A (en) * 1987-05-28 1988-11-22 General Electric Company Air bottoming cycle for coal gasification plant

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2520862A (en) * 1946-10-07 1950-08-29 Judson S Swearingen Air separation process
GB1180904A (en) * 1966-06-01 1970-02-11 British Oxygen Co Ltd Air Separation Process.
US3731495A (en) * 1970-12-28 1973-05-08 Union Carbide Corp Process of and apparatus for air separation with nitrogen quenched power turbine
IL36741A (en) * 1971-04-30 1974-11-29 Zakon T Method for the separation of gaseous mixtures with recuperation of mechanical energy and apparatus for carrying out this method
BE786025A (fr) * 1971-07-09 1973-01-08 Union Carbide Corp Procede d'incineration d'ordures
DE2835852C2 (de) * 1978-08-16 1982-11-25 Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim Kombinierte Gas-Dampfkraftanlage mit einer Vergasungseinrichtung für den Brennstoff
US4224045A (en) * 1978-08-23 1980-09-23 Union Carbide Corporation Cryogenic system for producing low-purity oxygen
JPS5880381A (ja) * 1981-11-09 1983-05-14 Hitachi Ltd 石炭ガス化方法及び石炭ガス化装置
US4382366A (en) * 1981-12-07 1983-05-10 Air Products And Chemicals, Inc. Air separation process with single distillation column for combined gas turbine system
US4977745A (en) * 1983-07-06 1990-12-18 Heichberger Albert N Method for the recovery of low purity carbon dioxide
DE3408937A1 (de) * 1984-01-31 1985-08-08 BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie., Baden, Aargau Kombinierte gas-/dampf-kraftwerkanlage
DE3415224A1 (de) * 1984-04-21 1985-10-24 Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim Gasturbinen- und dampfkraftwerk mit einer integrierten kohlevergasungsanlage

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6331651A (ja) * 1987-03-05 1988-02-10 学校法人近畿大学 内視鏡
US4785621A (en) * 1987-05-28 1988-11-22 General Electric Company Air bottoming cycle for coal gasification plant

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003532824A (ja) * 2000-03-21 2003-11-05 レール・リキード−ソシエテ・アノニム・ア・ディレクトワール・エ・コンセイユ・ドゥ・スールベイランス・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード エネルギー発生方法及び装置
JP2002243361A (ja) * 2001-01-12 2002-08-28 L'air Liquide Sa Pour L'etude & L'exploitation Des Procede S Georges Claude インテグレートされた空気分離／エネルギ生産プロセス及びそのようなプロセスを実現するためのプラント

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