JPH0463914B2 - - Google Patents
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- JPH0463914B2 JPH0463914B2 JP56178457A JP17845781A JPH0463914B2 JP H0463914 B2 JPH0463914 B2 JP H0463914B2 JP 56178457 A JP56178457 A JP 56178457A JP 17845781 A JP17845781 A JP 17845781A JP H0463914 B2 JPH0463914 B2 JP H0463914B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
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- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
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- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は石炭ガス化方法及び石炭ガス化装置に
関する。特に、少なくとも酸素を有効成分とする
ガス化剤と石炭とを反応させて可燃性ガスを発生
させる石炭ガス化方法及び、この方法の実施のた
めに使用する石炭ガス化装置に関するものであ
る。
関する。特に、少なくとも酸素を有効成分とする
ガス化剤と石炭とを反応させて可燃性ガスを発生
させる石炭ガス化方法及び、この方法の実施のた
めに使用する石炭ガス化装置に関するものであ
る。
この種の石炭ガス化技術は従来より、例えば石
炭ガス化複合発電プラント等に具体化されてい
る。このような従来技術は、石炭ガス化炉に酸素
または高酸素濃度空気をガス化剤として供給する
構成をとつているが、従来技術にあつてはかかる
ガス化剤を生るための酸素発生供給設備を含めた
補機消費動力が大きく、効率が悪いという問題が
ある。
炭ガス化複合発電プラント等に具体化されてい
る。このような従来技術は、石炭ガス化炉に酸素
または高酸素濃度空気をガス化剤として供給する
構成をとつているが、従来技術にあつてはかかる
ガス化剤を生るための酸素発生供給設備を含めた
補機消費動力が大きく、効率が悪いという問題が
ある。
以下従来技術につき一層詳しく説明する。第１
図乃至第３図は、各々第１乃至第３の従来例を示
す。第１図の例は、ガス化炉設備１０と、このガ
ス化炉が発生した可燃性ガスを燃料とする複合発
電機設備３０とを備えている。ガス化炉設備１０
は石炭１とガス化剤たる酸素８及び水蒸気４など
とを反応させて可燃性のガス２を生成し、かつこ
れを冷却するものであり、かかる生成ガス２はガ
ス精製設備２０において脱塵・脱流されてガスタ
ービン用の燃料ガス３となる。
図乃至第３図は、各々第１乃至第３の従来例を示
す。第１図の例は、ガス化炉設備１０と、このガ
ス化炉が発生した可燃性ガスを燃料とする複合発
電機設備３０とを備えている。ガス化炉設備１０
は石炭１とガス化剤たる酸素８及び水蒸気４など
とを反応させて可燃性のガス２を生成し、かつこ
れを冷却するものであり、かかる生成ガス２はガ
ス精製設備２０において脱塵・脱流されてガスタ
ービン用の燃料ガス３となる。
この第１図の例では、ガス化剤供給装置として
酸素発生設備４０を用いる。この設備は高酸素濃
度の空気をガス化剤として供給するもので、所望
の酸素濃度に見合つた仕様としてある。例えばこ
の例では、酸素98％（その余は空気）の高濃密度
酸素を発生できる。この酸素発生設備４０は、原
料空気を与えるためにこれを圧縮する原料空気圧
縮機４１と、酸素を空気から分離して得るため空
気分離装置４２と、得られた酸素を圧縮する酸素
圧縮機４３とを備えている。
酸素発生設備４０を用いる。この設備は高酸素濃
度の空気をガス化剤として供給するもので、所望
の酸素濃度に見合つた仕様としてある。例えばこ
の例では、酸素98％（その余は空気）の高濃密度
酸素を発生できる。この酸素発生設備４０は、原
料空気を与えるためにこれを圧縮する原料空気圧
縮機４１と、酸素を空気から分離して得るため空
気分離装置４２と、得られた酸素を圧縮する酸素
圧縮機４３とを備えている。
ところが上記従来例では、この酸素発生設備４
０がかなりの電力を要するという問題がある。通
常、発電機設備３０が発電した電力の13％程度
が、酸素発生設備４０において消費されている。
重油等による火力発電では補機消費電力は発電電
力の５％程度であり、石炭を直接燃料とする火力
発電では８％程度であるから、このような石炭ガ
ス化燃料での補機消費電力は他に比して大きいと
言わざるを得ない。結局従来例では、所内消費電
力が発電電力の15％程度になつている。
０がかなりの電力を要するという問題がある。通
常、発電機設備３０が発電した電力の13％程度
が、酸素発生設備４０において消費されている。
重油等による火力発電では補機消費電力は発電電
力の５％程度であり、石炭を直接燃料とする火力
発電では８％程度であるから、このような石炭ガ
ス化燃料での補機消費電力は他に比して大きいと
言わざるを得ない。結局従来例では、所内消費電
力が発電電力の15％程度になつている。
従つて石炭ガス化技術においては、補機の消費
電力を少なくして、熱効率を向上させることが課
題として要せられているのである。
電力を少なくして、熱効率を向上させることが課
題として要せられているのである。
第２図に示す従来例では、上記の如き酸素発生
供給設備４０の他に、空気圧縮機５０と混合ドラ
ム５４とを備えて、酸素濃度に見合つた比率で酸
素８と空気とを混合し、高酸素濃度空気９とし
て、これをガス化炉設備に供給している。この例
でも、上記の如き補機消費電力の問題が残つてい
る。
供給設備４０の他に、空気圧縮機５０と混合ドラ
ム５４とを備えて、酸素濃度に見合つた比率で酸
素８と空気とを混合し、高酸素濃度空気９とし
て、これをガス化炉設備に供給している。この例
でも、上記の如き補機消費電力の問題が残つてい
る。
第３図の従来例では、酸素発生供給設備４０の
他に、発電設備３０内のガスタービン用空気圧縮
機３１から混合ドラム５４に空気を引くラインＡ
を設ける。このラインＡは、ガスタービン用空気
圧縮機３１の出口の圧縮空気を利用するもので、
この圧縮空気を熱交換器５２にて冷却後、昇圧空
気圧縮器５１にて昇圧し、さらに熱交換器５３に
て冷却して混合ドラム５４に導き、これを希釈用
に使用することにより、酸素濃度に見合つた比率
で酸素８と該空気とを混合し、高酸素濃度空気９
として供給している。
他に、発電設備３０内のガスタービン用空気圧縮
機３１から混合ドラム５４に空気を引くラインＡ
を設ける。このラインＡは、ガスタービン用空気
圧縮機３１の出口の圧縮空気を利用するもので、
この圧縮空気を熱交換器５２にて冷却後、昇圧空
気圧縮器５１にて昇圧し、さらに熱交換器５３に
て冷却して混合ドラム５４に導き、これを希釈用
に使用することにより、酸素濃度に見合つた比率
で酸素８と該空気とを混合し、高酸素濃度空気９
として供給している。
この例は、第２図の例に比すると別個の空気圧
縮機５０を用いなくてよいという利点はあるが、
酸素発生供給設備４０における電力消費は依然と
して大きく、その効率向上が望まれるものであ
る。
縮機５０を用いなくてよいという利点はあるが、
酸素発生供給設備４０における電力消費は依然と
して大きく、その効率向上が望まれるものであ
る。
なお、第１図乃至第３図中、１１は石炭１とガ
ス化剤とを反応させるガス化炉であり、１２はガ
ス化炉１１からの可燃性ガスを冷却する冷却器で
ある。また、第１図及び第２図の複合発電設備３
０は、燃料ガス３を燃焼させる燃焼器３２と、こ
の燃焼器３２からの燃焼ガスを作動源とするガス
タービン３３と、該タービン用の空気圧縮機３１
とを備え、ガスタービン３３からの排ガスは排熱
回収ボイラ３４に導いて排ガスの熱により蒸気を
発生させ、その後排ガスを煙突３５に適宜導き、
蒸気Ｆは蒸気タービン３６の作動源としてここで
も発電を行わせている。符号５は空気圧縮機３１
への空気である。
ス化剤とを反応させるガス化炉であり、１２はガ
ス化炉１１からの可燃性ガスを冷却する冷却器で
ある。また、第１図及び第２図の複合発電設備３
０は、燃料ガス３を燃焼させる燃焼器３２と、こ
の燃焼器３２からの燃焼ガスを作動源とするガス
タービン３３と、該タービン用の空気圧縮機３１
とを備え、ガスタービン３３からの排ガスは排熱
回収ボイラ３４に導いて排ガスの熱により蒸気を
発生させ、その後排ガスを煙突３５に適宜導き、
蒸気Ｆは蒸気タービン３６の作動源としてここで
も発電を行わせている。符号５は空気圧縮機３１
への空気である。
本発明者は、上記従来例の構成を採用したまま
で、所望の効率向上をなし得ないか種々検討し
た。酸素比率を変えることによる酸素発生供給設
備の低容量化（低負荷化）や、生成ガスの発熱量
との関係の考察などによる、補機の電力消費低減
の試みである。しかしながら従来技術では、種々
検討しても最良の場合でも消費電力比は40％程度
の節減にしかならず、比出力1.0における所内消
費電力が上述の如く発電出力の10〜15％であるこ
とを考えると、この程度では効率向上に資するに
は不十分である。少なくとも50％以上の消費動力
低減が望ましい。
で、所望の効率向上をなし得ないか種々検討し
た。酸素比率を変えることによる酸素発生供給設
備の低容量化（低負荷化）や、生成ガスの発熱量
との関係の考察などによる、補機の電力消費低減
の試みである。しかしながら従来技術では、種々
検討しても最良の場合でも消費電力比は40％程度
の節減にしかならず、比出力1.0における所内消
費電力が上述の如く発電出力の10〜15％であるこ
とを考えると、この程度では効率向上に資するに
は不十分である。少なくとも50％以上の消費動力
低減が望ましい。
従来技術においては、このように効率向上には
限界があることの検討結果を、以下に説明してお
く。
限界があることの検討結果を、以下に説明してお
く。
第４図は、酸素比率と、酸素発生供給設備の容
量との関係をグラフにて示したものである。酸素
比率は％で示す。また、設備容量は、酸素100％
（実際には98％程度）の時に要する容量を100％と
し、これをもとに％で表している。このグラフか
ら、純粋酸素ではなく高濃度酸素を使用する場合
には、酸素発生供給設備容量を小さくできること
がわかる。例えば、第２図、第３図の例におい
て、酸素濃度50％の空気をガス化剤９として使つ
た場合には、酸素発生供給設備容量は約40％でよ
いことが示されている。
量との関係をグラフにて示したものである。酸素
比率は％で示す。また、設備容量は、酸素100％
（実際には98％程度）の時に要する容量を100％と
し、これをもとに％で表している。このグラフか
ら、純粋酸素ではなく高濃度酸素を使用する場合
には、酸素発生供給設備容量を小さくできること
がわかる。例えば、第２図、第３図の例におい
て、酸素濃度50％の空気をガス化剤９として使つ
た場合には、酸素発生供給設備容量は約40％でよ
いことが示されている。
しかし容量を小ならしめて消費電力を小さくす
べく、酸素濃度を余りに小さくすると、ガス化剤
として機能が低下し、所望の発熱量をもつた燃料
ガスを発生できなくなることが考えられる。第５
図には、ガスタービンで必要とされる燃料ガスの
発熱量が提示された場合、どの程度の酸素濃度が
ガス化剤たる高酸素濃度空気に要せられるかを示
してある。たて軸に発熱量（Kcal／Ｎm3）をと
り、横軸に酸素比率（体積％）をとる。最近のガ
スタービン燃焼器では燃料ガスの発熱量が1500〜
3000Kcal／Ｎm3位でも運転可能と考えられてい
る。よつて第５図より、概ね50％以上の酸素濃度
があれば、ガスタービンに使用し得る燃料ガスの
生成が可能であることが分かる。
べく、酸素濃度を余りに小さくすると、ガス化剤
として機能が低下し、所望の発熱量をもつた燃料
ガスを発生できなくなることが考えられる。第５
図には、ガスタービンで必要とされる燃料ガスの
発熱量が提示された場合、どの程度の酸素濃度が
ガス化剤たる高酸素濃度空気に要せられるかを示
してある。たて軸に発熱量（Kcal／Ｎm3）をと
り、横軸に酸素比率（体積％）をとる。最近のガ
スタービン燃焼器では燃料ガスの発熱量が1500〜
3000Kcal／Ｎm3位でも運転可能と考えられてい
る。よつて第５図より、概ね50％以上の酸素濃度
があれば、ガスタービンに使用し得る燃料ガスの
生成が可能であることが分かる。
次に酸素比率を変えた場合、特に酸素比率を小
さくした場合に消費動力比がどのようになるかを
考察する。図中消費動力比は、KW／KW単位で
表わしている。第６図には前述の第１図に基づく
従来例において、酸素比率を変えた場合の酸素発
生供給設備４０の消費動力比の変化を示す。図
中、６１は原料空気圧縮機４１の消費動力比であ
る。この原料空気圧縮機４１の消費動力比６１
は、石炭量に対して必要な酸素の絶対量は同じこ
とから、酸素比率に関係なくほぼ一定である。一
方、酸素圧縮機４３の消費動力比６２は、酸素比
率が下がると窒素分の動力が加算されるので、酸
素比率の低下に伴つて大きくなる。この結果、合
計の消費動力比６３は、酸素比率の低下によりむ
しろ増加してデメリツトとなることが示されてい
る。
さくした場合に消費動力比がどのようになるかを
考察する。図中消費動力比は、KW／KW単位で
表わしている。第６図には前述の第１図に基づく
従来例において、酸素比率を変えた場合の酸素発
生供給設備４０の消費動力比の変化を示す。図
中、６１は原料空気圧縮機４１の消費動力比であ
る。この原料空気圧縮機４１の消費動力比６１
は、石炭量に対して必要な酸素の絶対量は同じこ
とから、酸素比率に関係なくほぼ一定である。一
方、酸素圧縮機４３の消費動力比６２は、酸素比
率が下がると窒素分の動力が加算されるので、酸
素比率の低下に伴つて大きくなる。この結果、合
計の消費動力比６３は、酸素比率の低下によりむ
しろ増加してデメリツトとなることが示されてい
る。
第７図は、第２図と第３図にて示した従来例に
おいての、酸素比率とガス化剤供給装置の消費動
力比との関係を示している。図中、６４は、第２
図の例における原料空気圧縮機４１と酸素圧縮機
４３との合計の消費動力比である。この消費動力
比６４は、酸素比率の減少に伴い減少する。第４
図で示したように、酸素発生供給設備４０の容量
が酸素比率とともに減少するからである。一方、
６５は同じく第２図の例の空気圧縮機５０の消費
動力比であるが、この消費動力比６５は上記と逆
の傾向を示す。結局合計の消費動力比６６は酸素
比率の減少により増加し、デメリツトなることを
示している。
おいての、酸素比率とガス化剤供給装置の消費動
力比との関係を示している。図中、６４は、第２
図の例における原料空気圧縮機４１と酸素圧縮機
４３との合計の消費動力比である。この消費動力
比６４は、酸素比率の減少に伴い減少する。第４
図で示したように、酸素発生供給設備４０の容量
が酸素比率とともに減少するからである。一方、
６５は同じく第２図の例の空気圧縮機５０の消費
動力比であるが、この消費動力比６５は上記と逆
の傾向を示す。結局合計の消費動力比６６は酸素
比率の減少により増加し、デメリツトなることを
示している。
６７は、第３図の従来例における昇圧圧縮機５
１の消費動力比である。該従来例においては、ガ
スタービン用空気圧縮機３１の出口圧縮空気を用
いているので、この昇圧圧縮機５１の消費動力比
６７は逆の傾向を示す。しかしながらこの相対量
は小さいため、原料空気圧縮機４１及び酸素圧縮
機４３の合計消費動力比６４（これは第２図の従
来例におけると同じである）と合わせた総計の消
費動力比６８は、酸素比率の減少により、減少す
ることが示されている。
１の消費動力比である。該従来例においては、ガ
スタービン用空気圧縮機３１の出口圧縮空気を用
いているので、この昇圧圧縮機５１の消費動力比
６７は逆の傾向を示す。しかしながらこの相対量
は小さいため、原料空気圧縮機４１及び酸素圧縮
機４３の合計消費動力比６４（これは第２図の従
来例におけると同じである）と合わせた総計の消
費動力比６８は、酸素比率の減少により、減少す
ることが示されている。
上記の検討から、第１図、第２図の従来例の構
成を用いるのでは、ガス化剤の酸素比率を小さく
して酸素発生供給設備４０の容量を小さくして
も、結局消費動力比を下げることはできず、効率
を向上し得ないことがわかる。各々第６図、第７
図に符号６３，６６で示すデータのとおりであ
る。
成を用いるのでは、ガス化剤の酸素比率を小さく
して酸素発生供給設備４０の容量を小さくして
も、結局消費動力比を下げることはできず、効率
を向上し得ないことがわかる。各々第６図、第７
図に符号６３，６６で示すデータのとおりであ
る。
しかし、第３図の従来例にあつては、酸素比率
を小さくして、消費動力比を下げることができ
る。第７図のグラフ６８に示す如くである。よつ
てこの構成を用いれば、効率を向上させることが
期待できる。しかしながらこの場合でも、第５図
を用いて説明したとおり、ガスタービンの要求に
見合うためには50％以上の酸素比率を要する。そ
うすると、酸素50％が消費動力比低減の限界とい
うことになるが、かかる最良のケースでも消費動
力比は0.6程度であり、約40％の節減にしかなら
ない。この程度の節減は、比出力1.0における消
費動力が石炭ガス化複合発電プラントの電気出力
の10〜15％を消費していることを考えると、まだ
まだ十分ではない。効率向上のためには、少なく
とも50％以上の消費動力低減を図らなければなら
ない。ところが上記考察によれば、従来例の内最
も良い第３図の構成を採用して、しかも最良のケ
ースでも、40％低減にしかならないのである。し
かもこれは、理論的に考え得る最大効率であつ
て、これ以上の向上は望めないものである。
を小さくして、消費動力比を下げることができ
る。第７図のグラフ６８に示す如くである。よつ
てこの構成を用いれば、効率を向上させることが
期待できる。しかしながらこの場合でも、第５図
を用いて説明したとおり、ガスタービンの要求に
見合うためには50％以上の酸素比率を要する。そ
うすると、酸素50％が消費動力比低減の限界とい
うことになるが、かかる最良のケースでも消費動
力比は0.6程度であり、約40％の節減にしかなら
ない。この程度の節減は、比出力1.0における消
費動力が石炭ガス化複合発電プラントの電気出力
の10〜15％を消費していることを考えると、まだ
まだ十分ではない。効率向上のためには、少なく
とも50％以上の消費動力低減を図らなければなら
ない。ところが上記考察によれば、従来例の内最
も良い第３図の構成を採用して、しかも最良のケ
ースでも、40％低減にしかならないのである。し
かもこれは、理論的に考え得る最大効率であつ
て、これ以上の向上は望めないものである。
結局従来技術にあつては、最大限の改良を施し
ても、補機消費動力を著しく低減させて所望の如
き効率向上を達成するということは不可能なので
ある。
ても、補機消費動力を著しく低減させて所望の如
き効率向上を達成するということは不可能なので
ある。
本発明の目的は、従来技術の上記した限界を打
破し、酸素発生供給設備の設備容量を小さくする
とともに、酸素発生供給設備を含む補機消費動力
を著しく低減させて、石炭ガス化技術を効率良く
有利に用いることができる石炭ガス化方法、及び
石炭ガス化装置を提供することにある。
破し、酸素発生供給設備の設備容量を小さくする
とともに、酸素発生供給設備を含む補機消費動力
を著しく低減させて、石炭ガス化技術を効率良く
有利に用いることができる石炭ガス化方法、及び
石炭ガス化装置を提供することにある。
この目的を達成するため、本発明においては、
空気より酸素を分離生成させてガス化剤を得るに
際し、生成した可燃性ガスを燃料とするガスター
ビンに用いる空気圧縮機から圧縮空気を一部抽出
し、該抽出空気を少なくとも前記酸素分離のため
の原料空気として導いて用いる構成とする。
空気より酸素を分離生成させてガス化剤を得るに
際し、生成した可燃性ガスを燃料とするガスター
ビンに用いる空気圧縮機から圧縮空気を一部抽出
し、該抽出空気を少なくとも前記酸素分離のため
の原料空気として導いて用いる構成とする。
このような構成を取ると、酸素生成用の別個の
空気圧縮機は不用となるので、消費動力を低減さ
せることができる。
空気圧縮機は不用となるので、消費動力を低減さ
せることができる。
かつ、ガスタービン用の空気圧縮機から抽出し
た空気を、酸素発生供給設備の出口がわにも導い
て、この空気により石炭ガス化炉設備に供給する
高酸素濃度空気の酸素濃度を調整する構成とする
こともできる。このようにすると、酸素濃度調整
による酸素発生供給設備の設備容量を小さくで
き、前記別個の空気圧縮機を不用にしたこととの
組合せ効果を達成できて、補機消費動力を一層小
さくし、それを著しく低減できるものである。
た空気を、酸素発生供給設備の出口がわにも導い
て、この空気により石炭ガス化炉設備に供給する
高酸素濃度空気の酸素濃度を調整する構成とする
こともできる。このようにすると、酸素濃度調整
による酸素発生供給設備の設備容量を小さくで
き、前記別個の空気圧縮機を不用にしたこととの
組合せ効果を達成できて、補機消費動力を一層小
さくし、それを著しく低減できるものである。
よつて本発明の石炭ガス化技術を石炭ガス化複
合発電プラントなどに適用すると、該発電プラン
トの送電端熱効率を著しく高めることができる。
合発電プラントなどに適用すると、該発電プラン
トの送電端熱効率を著しく高めることができる。
以下、本発明の一実施例について、第８図を参
照して説明する。この実施例は、本発明を石炭ガ
ス化複合発電プラントに適用したものである。
照して説明する。この実施例は、本発明を石炭ガ
ス化複合発電プラントに適用したものである。
本発明におけるガス化剤は酸素を必須の有効成
分として有するが、本実施例では酸素８のほか、
水蒸気４も含有している。
分として有するが、本実施例では酸素８のほか、
水蒸気４も含有している。
本実施例の構成は、空気Ｂより酸素８を分離生
成させる酸素発生供給設備４０と、ガス化剤と石
炭１との反応により可燃性ガス２を発生する石炭
ガス化炉設備１０とを有し、該可燃性ガス２はガ
スタービン３３の燃料として送るようにするとと
もに、このガスタービン３３用の空気圧縮機３１
の出口（中間段でもよい）から圧縮空気を一部抽
出し、この抽出空気Ｃを酸素発生供給設備４０の
原料空気Ｂとして導いて成るものである。このよ
うに原料空気Ｂはガスタービン３３用空気圧縮機
３１からの抽出空気Ｃを用いるので、特別な原料
空気圧縮機を別個に設けるという必要がない。よ
つてこれにより、酸素発生供給設備４０における
動力消費を格段に低下させることができる。
成させる酸素発生供給設備４０と、ガス化剤と石
炭１との反応により可燃性ガス２を発生する石炭
ガス化炉設備１０とを有し、該可燃性ガス２はガ
スタービン３３の燃料として送るようにするとと
もに、このガスタービン３３用の空気圧縮機３１
の出口（中間段でもよい）から圧縮空気を一部抽
出し、この抽出空気Ｃを酸素発生供給設備４０の
原料空気Ｂとして導いて成るものである。このよ
うに原料空気Ｂはガスタービン３３用空気圧縮機
３１からの抽出空気Ｃを用いるので、特別な原料
空気圧縮機を別個に設けるという必要がない。よ
つてこれにより、酸素発生供給設備４０における
動力消費を格段に低下させることができる。
さらに本実施例においては、ガスタービン３３
用空気圧縮機３１から抽出した空気Ｃはこれを二
分し、一方の空気C1は上記の如く酸素生成用原
料空気Ｂとするが、他方は希釈用に用いる。即ち
他方の抽出空気C2は酸素発生供給設備４０から
の酸素８と混合させるように導いて希釈用空気Ｄ
とし、該混合により高酸素濃度の空気９を得、こ
れを石炭ガス化炉設備に供給する構成とする。こ
のようにすると、酸素発生供給設備４０の供給量
を減らし得、第４図乃至第７図を用いて説明した
期待にかなう消費電力低減・効率向上を達成でき
るのである。この効果については、データを用い
て後に詳述する。
用空気圧縮機３１から抽出した空気Ｃはこれを二
分し、一方の空気C1は上記の如く酸素生成用原
料空気Ｂとするが、他方は希釈用に用いる。即ち
他方の抽出空気C2は酸素発生供給設備４０から
の酸素８と混合させるように導いて希釈用空気Ｄ
とし、該混合により高酸素濃度の空気９を得、こ
れを石炭ガス化炉設備に供給する構成とする。こ
のようにすると、酸素発生供給設備４０の供給量
を減らし得、第４図乃至第７図を用いて説明した
期待にかなう消費電力低減・効率向上を達成でき
るのである。この効果については、データを用い
て後に詳述する。
本実施例の具体的な構成をさらに詳しく述べれ
ば、以下の如くである。
ば、以下の如くである。
即ち、この石炭ガス化複合発電プラントは、石
炭１と高酸素濃度空気９、水蒸気４などのガス化
剤を反応させて可燃性のガス２を生成・冷却する
ガス化炉設備１０と、生成ガス２を脱塵・脱硫し
てガスタービン用の燃料ガス３に精製するガス精
製設備２０と、ガスタービン設備を有する複合発
電設備３０と、前述の如く空気Ｂより酸素を分離
精製して供給する酸素発生供給設備４０とを備え
ている。酸素発生供給設備４０は、空気から酸素
を分離して得る空気分離装置４２と、これにより
得た酸素を圧縮して送る酸素圧縮機４３とを備え
ている。
炭１と高酸素濃度空気９、水蒸気４などのガス化
剤を反応させて可燃性のガス２を生成・冷却する
ガス化炉設備１０と、生成ガス２を脱塵・脱硫し
てガスタービン用の燃料ガス３に精製するガス精
製設備２０と、ガスタービン設備を有する複合発
電設備３０と、前述の如く空気Ｂより酸素を分離
精製して供給する酸素発生供給設備４０とを備え
ている。酸素発生供給設備４０は、空気から酸素
を分離して得る空気分離装置４２と、これにより
得た酸素を圧縮して送る酸素圧縮機４３とを備え
ている。
この酸素発生供給設備４０の原料空気Ｂとし
て、ガスタービン用空気圧縮機３１からの抽出空
気Ｃを使用するわけであるが、これは次のような
構成で達成する。先ず抽出空気Ｃを二分する（二
分は適宜手段を用い得、該分岐点は第８図のＥ点
である）。抽出空気の一方C1は膨張タービン５５
に導かれ、該タービン５５に用いられることで動
力回収して減圧・減温する。このタービン５５か
らの空気を空気分離装置４２に導いて、原料空気
Ｂとするのである。
て、ガスタービン用空気圧縮機３１からの抽出空
気Ｃを使用するわけであるが、これは次のような
構成で達成する。先ず抽出空気Ｃを二分する（二
分は適宜手段を用い得、該分岐点は第８図のＥ点
である）。抽出空気の一方C1は膨張タービン５５
に導かれ、該タービン５５に用いられることで動
力回収して減圧・減温する。このタービン５５か
らの空気を空気分離装置４２に導いて、原料空気
Ｂとするのである。
また、他方の空気C2は昇圧空気圧縮機５１に
導かれて、そこから混合ドラム５４に送られる。
昇圧空気圧縮機５１の前後には、空気を冷却する
熱交換器５２，５３が設けられている。またこの
昇圧空気圧縮機５１は前述の膨張タービン５５と
連結されて一体的になつており、このタービン５
５の回収動作をもつて運転するようになつてい
る。混合ドラム５４は冷却後の空気C2を希釈用
空気Ｄとして受容し、ここで酸素圧縮機４３から
供給される酸素８と、該空気Ｄとを混合して、高
酸素濃度空気９として調整し、これを次のガス化
炉設備１０に送る。
導かれて、そこから混合ドラム５４に送られる。
昇圧空気圧縮機５１の前後には、空気を冷却する
熱交換器５２，５３が設けられている。またこの
昇圧空気圧縮機５１は前述の膨張タービン５５と
連結されて一体的になつており、このタービン５
５の回収動作をもつて運転するようになつてい
る。混合ドラム５４は冷却後の空気C2を希釈用
空気Ｄとして受容し、ここで酸素圧縮機４３から
供給される酸素８と、該空気Ｄとを混合して、高
酸素濃度空気９として調整し、これを次のガス化
炉設備１０に送る。
ガス化炉設備１０は、石炭１と高酸素濃度空気
９、水蒸気４などのガス化剤とを反応させるガス
化炉１１と、このガス化炉１１からの可燃性ガス
を冷却するガス冷却機１２とを有する。冷却後の
可燃性ガス２はガス精製設備２０にて精製され
て、ガスタービン用可燃性ガス３として複合発電
設備３０に送られることは、既述のとおりであ
る。
９、水蒸気４などのガス化剤とを反応させるガス
化炉１１と、このガス化炉１１からの可燃性ガス
を冷却するガス冷却機１２とを有する。冷却後の
可燃性ガス２はガス精製設備２０にて精製され
て、ガスタービン用可燃性ガス３として複合発電
設備３０に送られることは、既述のとおりであ
る。
複合発電設備３０自体の構成は第１図、第３図
の従来例と同様であるので、同一の符号を付し
て、詳しい説明は省略する。
の従来例と同様であるので、同一の符号を付し
て、詳しい説明は省略する。
本構成によれば、従来の酸素発生供給設備に設
置されていた原料空気圧縮機（第１図乃至第３図
に符号４１で図示）が不用となる。しかもガスタ
ービン用空気圧縮機３１から空気を抽出する際
に、昇圧空気圧縮機５１の動力のすべてまたは一
部が膨張タービン５５にて回収されている。従つ
て、第３図に示した従来の高酸素濃度空気供給装
置による酸素発生供給設備の設備容量の低減と、
補機消費動力の低減による効果とが組合わされる
ことになり、著しい補機消費動力低減の効果があ
る。
置されていた原料空気圧縮機（第１図乃至第３図
に符号４１で図示）が不用となる。しかもガスタ
ービン用空気圧縮機３１から空気を抽出する際
に、昇圧空気圧縮機５１の動力のすべてまたは一
部が膨張タービン５５にて回収されている。従つ
て、第３図に示した従来の高酸素濃度空気供給装
置による酸素発生供給設備の設備容量の低減と、
補機消費動力の低減による効果とが組合わされる
ことになり、著しい補機消費動力低減の効果があ
る。
次に具体的に、高酸素濃度空気の酸素濃度を例
えば50％とした場合の実施例について、その動作
と効果とを説明する。
えば50％とした場合の実施例について、その動作
と効果とを説明する。
酸素濃度50％の高酸素濃度空気９を得るには、
酸素圧縮機４３より送られる酸素８の純度が例え
ば98％と与えられていれば、空気中の酸素は約21
％なので、該酸素８の量、希釈用空気Ｄの量、原
料空気Ｂの量の比は、計算で求められる。即ち、
酸素圧縮機４３で送られる純度98％の酸素８の量
と、昇圧空気圧縮機５１で送られる希釈用空気Ｄ
の量と、膨張タービン５５で送られる原料空気Ｂ
の量との比は、概略0.16：0.26：0.74となる。但
しこの数値は、ガスタービン用空気圧縮機３１出
口の圧縮空気の量を1.0、つまり希釈用空気Ｄと
原料空気Ｂとの和を1.0として表したものである。
酸素圧縮機４３より送られる酸素８の純度が例え
ば98％と与えられていれば、空気中の酸素は約21
％なので、該酸素８の量、希釈用空気Ｄの量、原
料空気Ｂの量の比は、計算で求められる。即ち、
酸素圧縮機４３で送られる純度98％の酸素８の量
と、昇圧空気圧縮機５１で送られる希釈用空気Ｄ
の量と、膨張タービン５５で送られる原料空気Ｂ
の量との比は、概略0.16：0.26：0.74となる。但
しこの数値は、ガスタービン用空気圧縮機３１出
口の圧縮空気の量を1.0、つまり希釈用空気Ｄと
原料空気Ｂとの和を1.0として表したものである。
この場合、ガスタービン用空気圧縮機３１出口
の圧縮空気Ｃの状態を例えば10気圧で350℃とし
た場合、原料空気Ｂとして抽出する際に膨張ター
ビン５５にて５気圧まで減圧して空気分離装置４
２へ導くことにより、約0.018KW／Ｎm3程度の
動力回収が期待される。一方、希釈用空気Ｄとし
て抽出する経路においては、熱交換器５２にて冷
却した空気を昇圧空気圧縮機５１にて例えば28気
圧まで昇圧し、熱交換器５３にて常温近くまで冷
却して混合ドラム５４に導く過程で、約
0.04KW／Ｎm3程度の動力を消費する。また、酸
素圧縮機４３は大気圧から例えば28気圧まで酸素
８を圧縮して混合ドラム５４に導くことにより、
約0.2KW／Ｎm3程度の動力を消費する。
の圧縮空気Ｃの状態を例えば10気圧で350℃とし
た場合、原料空気Ｂとして抽出する際に膨張ター
ビン５５にて５気圧まで減圧して空気分離装置４
２へ導くことにより、約0.018KW／Ｎm3程度の
動力回収が期待される。一方、希釈用空気Ｄとし
て抽出する経路においては、熱交換器５２にて冷
却した空気を昇圧空気圧縮機５１にて例えば28気
圧まで昇圧し、熱交換器５３にて常温近くまで冷
却して混合ドラム５４に導く過程で、約
0.04KW／Ｎm3程度の動力を消費する。また、酸
素圧縮機４３は大気圧から例えば28気圧まで酸素
８を圧縮して混合ドラム５４に導くことにより、
約0.2KW／Ｎm3程度の動力を消費する。
本構成の場合、従来技術で要せられた原料空気
圧縮機４１（第１図乃至第３図参照）は不要なの
で、この動力分は当然節減される。従つて、従来
の原料空気圧縮機４１での動力を約0.09KW／Ｎ
m3程度とすれば、この分と、上記膨張タービン５
５にて回収された動力分約0.018KW／Ｎm3との
和である0.108KW／Ｎm3が、従来技術に比して
の本構成の節減分ということになる。この結果、
酸素圧縮機４３と昇圧空気圧縮機５１と膨張ター
ビン５５との合計の消費動力は先の圧縮空気の流
量比を考慮すると、従来技術の約半分以下とする
ことができる。
圧縮機４１（第１図乃至第３図参照）は不要なの
で、この動力分は当然節減される。従つて、従来
の原料空気圧縮機４１での動力を約0.09KW／Ｎ
m3程度とすれば、この分と、上記膨張タービン５
５にて回収された動力分約0.018KW／Ｎm3との
和である0.108KW／Ｎm3が、従来技術に比して
の本構成の節減分ということになる。この結果、
酸素圧縮機４３と昇圧空気圧縮機５１と膨張ター
ビン５５との合計の消費動力は先の圧縮空気の流
量比を考慮すると、従来技術の約半分以下とする
ことができる。
第９図は、本構成におけるガス化剤中の酸素含
有比率と、本構成のガス化剤供給構造の消費動力
比との関係を示したものである。図中横軸には21
％〜98％の範囲での酸素の含有比率をとり、たて
軸には本構成中の酸素発生供給設備４０を含めた
ガス化剤供給構造の消費動力比をとつている。消
費動力比は、純度98％の酸素をガス化剤とした場
合の原料圧縮機と酸素圧縮機との消費動力の和を
1.0としてある。第９図中符号７４で示すのが本
実施例（第８図のもの）の消費動力比曲線であ
る。比較のため、７１，７２，７３にて、各々第
１図乃至第３図に示す従来例の消費動力比曲線を
示す。（７１は第６図の６３で示したもの、７２，
７３は第７図の６６，６８で示したものと同様で
あり、すでに各図を参照して説明してある）。
有比率と、本構成のガス化剤供給構造の消費動力
比との関係を示したものである。図中横軸には21
％〜98％の範囲での酸素の含有比率をとり、たて
軸には本構成中の酸素発生供給設備４０を含めた
ガス化剤供給構造の消費動力比をとつている。消
費動力比は、純度98％の酸素をガス化剤とした場
合の原料圧縮機と酸素圧縮機との消費動力の和を
1.0としてある。第９図中符号７４で示すのが本
実施例（第８図のもの）の消費動力比曲線であ
る。比較のため、７１，７２，７３にて、各々第
１図乃至第３図に示す従来例の消費動力比曲線を
示す。（７１は第６図の６３で示したもの、７２，
７３は第７図の６６，６８で示したものと同様で
あり、すでに各図を参照して説明してある）。
第９図から明らかなように、第１図、第２図、
第３図の従来例での消費動力比曲線７１，７２，
７３に比べて、第８図の実施例の消費動力比曲線
７４は、すべての領域で小さな値となつており、。
本構成の消費動力の節減効果がこれから明らかで
ある。
第３図の従来例での消費動力比曲線７１，７２，
７３に比べて、第８図の実施例の消費動力比曲線
７４は、すべての領域で小さな値となつており、。
本構成の消費動力の節減効果がこれから明らかで
ある。
第９図中、７５で示すのは、第１０図に示す実
施例のデータである。第１０図の例は、第８図の
例を一層簡略化したもので、この例では第８図の
ものより消費動力比はやや大きくなるが、第１
図、第２図の例７１，７２よりはるかに小さく、
かつ酸素濃度が約50％以上の領域では、第３図の
従来例７３よりも消費動力が節減されており、効
果的であることが示されている。
施例のデータである。第１０図の例は、第８図の
例を一層簡略化したもので、この例では第８図の
ものより消費動力比はやや大きくなるが、第１
図、第２図の例７１，７２よりはるかに小さく、
かつ酸素濃度が約50％以上の領域では、第３図の
従来例７３よりも消費動力が節減されており、効
果的であることが示されている。
この第１０図の例は、本発明の基本的な実施例
ということができ、図示の如く、ガスタービン３
３用の空気圧縮機３１の出口（中間段でもよい）
から圧縮空気Ｃを一部抽出し、この抽出空気Ｃは
二分することなくそのまま膨張タービン５５で動
力回収した後、酸素生成用の原料空気Ｂとして空
気分離装置４２に送るものである。つまりこの例
では、第８図の例と異なり、空気圧縮機３１から
抽出した空気を酸素８と混合することなく、酸素
８はほぼ純粋な状態でカス化炉設備に送るように
する。この結果、第９図に示した本構成の消費動
力比のデータの中でも、最も効率の高い部分に該
当する実施例として実施し得るようになつている
のである。
ということができ、図示の如く、ガスタービン３
３用の空気圧縮機３１の出口（中間段でもよい）
から圧縮空気Ｃを一部抽出し、この抽出空気Ｃは
二分することなくそのまま膨張タービン５５で動
力回収した後、酸素生成用の原料空気Ｂとして空
気分離装置４２に送るものである。つまりこの例
では、第８図の例と異なり、空気圧縮機３１から
抽出した空気を酸素８と混合することなく、酸素
８はほぼ純粋な状態でカス化炉設備に送るように
する。この結果、第９図に示した本構成の消費動
力比のデータの中でも、最も効率の高い部分に該
当する実施例として実施し得るようになつている
のである。
この例は、第１図に示した従来例の抽出空気Ｃ
用のラインを設けるだけで容易に構成できるの
で、もともと高純度の酸素を用いていた従来例を
簡単に改良するだけで達成できる。第８図の例よ
りも、ガス化剤中の酸素濃度を希釈できない分効
率を向上できないが、構成が簡単なのでコスト的
に有利であり、従来構造の簡単な改造で達成でき
るという利点がある。
用のラインを設けるだけで容易に構成できるの
で、もともと高純度の酸素を用いていた従来例を
簡単に改良するだけで達成できる。第８図の例よ
りも、ガス化剤中の酸素濃度を希釈できない分効
率を向上できないが、構成が簡単なのでコスト的
に有利であり、従来構造の簡単な改造で達成でき
るという利点がある。
上述の如く、本発明の石炭ガス化技術において
は、空気より酸素を分離生成させてガス化剤を得
るに際し、生成した可燃性ガスを燃料とするガス
タービンに用いる空気圧縮機から圧縮空気を一部
抽出し、この抽出空気は少なくとも前記した酸素
分離のための原料空気として導いて用いる構成を
とるので、酸素発生供給設備の原料空気圧縮機を
不用とすることができ、さらに膨張タービンにて
動力回収を行えるので、石炭ガス化炉設備へのガ
ス化剤供給系における補機消費動力を著しく減少
させることができ、効率を向上させ得るという効
果がある。また、高酸素濃度空気をガス化剤とし
て石炭ガス化炉設備に供給するという構成にする
こともでき、この場合には酸素発生供給設備容量
を小さくし得るという効果があり、これと上記効
果とを組合せて、酸素をガス化剤として用いる従
来技術に対し、格段の補機消費動力の減少（例え
ば70〜80％の減少）を達成できるという効果があ
る。また、ガス化剤として高酸素濃度空気を用い
る従来例に対しても、ガスタービン用燃料として
充分な燃料ガス発熱量の得られる酸素濃度の範囲
では、例えば50〜70％もの補機消費動力の減少を
達成し得るという効果がある。いずれにしても、
従来技術に対して特別顕著な効果を有するのであ
つて、本発明の有利性は明らかであろう。
は、空気より酸素を分離生成させてガス化剤を得
るに際し、生成した可燃性ガスを燃料とするガス
タービンに用いる空気圧縮機から圧縮空気を一部
抽出し、この抽出空気は少なくとも前記した酸素
分離のための原料空気として導いて用いる構成を
とるので、酸素発生供給設備の原料空気圧縮機を
不用とすることができ、さらに膨張タービンにて
動力回収を行えるので、石炭ガス化炉設備へのガ
ス化剤供給系における補機消費動力を著しく減少
させることができ、効率を向上させ得るという効
果がある。また、高酸素濃度空気をガス化剤とし
て石炭ガス化炉設備に供給するという構成にする
こともでき、この場合には酸素発生供給設備容量
を小さくし得るという効果があり、これと上記効
果とを組合せて、酸素をガス化剤として用いる従
来技術に対し、格段の補機消費動力の減少（例え
ば70〜80％の減少）を達成できるという効果があ
る。また、ガス化剤として高酸素濃度空気を用い
る従来例に対しても、ガスタービン用燃料として
充分な燃料ガス発熱量の得られる酸素濃度の範囲
では、例えば50〜70％もの補機消費動力の減少を
達成し得るという効果がある。いずれにしても、
従来技術に対して特別顕著な効果を有するのであ
つて、本発明の有利性は明らかであろう。
なお当然のことではあるが、本発明は図示の各
実施例にのみ限定されるものではない。
実施例にのみ限定されるものではない。
第１図乃至第３図は各々従来例を示すプラント
構成図である。第４図及び第５図は、各々ガス化
剤の酸素比率による一般的なプラント特性を示す
図である。第６図及び第７図は各々従来例による
消費動力の変化を示す図である。第８図は本発明
の一実施例を示すプラント構成図である。第９図
は該実施例の作用効果を示す図である。第１０図
は本発明の他の実施例を示すプラント構成図であ
る。 １……石炭、２……（生成）可燃性ガス、３…
…燃料ガス、８……酸素、９……高酸素濃度空
気、１０……ガス化炉設備、１１……石炭ガス化
炉、３０……複合発電設備、３１……ガスタービ
ン用空気圧縮機、３３……ガスタービン・発電
機、４０……酸素発生供給設備、Ｂ……（酸素
用）原料空気、Ｃ……抽出圧縮空気、Ｄ……希釈
用空気。
構成図である。第４図及び第５図は、各々ガス化
剤の酸素比率による一般的なプラント特性を示す
図である。第６図及び第７図は各々従来例による
消費動力の変化を示す図である。第８図は本発明
の一実施例を示すプラント構成図である。第９図
は該実施例の作用効果を示す図である。第１０図
は本発明の他の実施例を示すプラント構成図であ
る。 １……石炭、２……（生成）可燃性ガス、３…
…燃料ガス、８……酸素、９……高酸素濃度空
気、１０……ガス化炉設備、１１……石炭ガス化
炉、３０……複合発電設備、３１……ガスタービ
ン用空気圧縮機、３３……ガスタービン・発電
機、４０……酸素発生供給設備、Ｂ……（酸素
用）原料空気、Ｃ……抽出圧縮空気、Ｄ……希釈
用空気。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 有効成分として少なくとも酸素を含むガス化
剤を得る酸素発生供給設備と、ガス化剤に空気を
混合する混合ドラムと、空気を混合したガス化剤
と石炭との反応により可燃性ガスを発生する石炭
化炉設備と、可燃性ガスを燃料とする複合発電設
備とを備え、かつ上記複合発電設備に設けたガス
タービン用圧縮機から圧縮空気を一部抽出し、該
抽出空気を上記酸素発生供給設備に設けた空気分
離装置に導くラインと、上記残りの抽出空気を希
釈空気として上記混合ドラムに導くラインとを備
え、該混合ドラムに導くラインに設置され、圧縮
空気を昇圧する昇圧空気圧縮機と、圧縮された空
気を冷却する熱交換器とを備えたことを特徴とす
る石炭ガス化方法。 ２ 有効成分として少なくとも酸素を含むガス化
剤を得る酸素発生供給設備と、ガス化剤に空気を
混合する混合ドラムと、空気を混合したガス化剤
と、石炭との反応により可燃性ガスを発生する石
炭化炉設備と、可燃性ガスを燃料とする複合発電
設備とを備え、かつ上記複合発電設備に設けたガ
スタービン用圧縮機から圧縮空気を一部抽出し、
該抽出空気を上記酸素発生供給設備に設けた空気
分離装置に導くラインと、上記残りの抽出空気を
希釈空気として上記混合ドラムに導くラインとを
備え、上記混合ドラムに導くラインに設置され、
圧縮空気を昇圧する昇圧空気圧縮機と圧縮された
空気を冷却する熱交換器を備え、上記空気分離装
置に導くラインに設置され、圧縮空気を減圧する
とともに、上記昇圧空気圧縮機を駆動する膨張タ
ービンを備えたことを特徴とする石炭ガス化装
置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56178457A JPS5880381A (ja) | 1981-11-09 | 1981-11-09 | 石炭ガス化方法及び石炭ガス化装置 |
| US06/437,676 US4488398A (en) | 1981-11-09 | 1982-10-29 | Power plant integrated with coal gasification |
| KR8204966A KR890000425B1 (ko) | 1981-11-09 | 1982-11-03 | 가스 터빈 설비를 구비한 석탄가스 화장치 |
| DE19823241169 DE3241169A1 (de) | 1981-11-09 | 1982-11-08 | Mit kohlevergasung integriertes kraftwerk |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56178457A JPS5880381A (ja) | 1981-11-09 | 1981-11-09 | 石炭ガス化方法及び石炭ガス化装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5880381A JPS5880381A (ja) | 1983-05-14 |
| JPH0463914B2 true JPH0463914B2 (ja) | 1992-10-13 |
Family
ID=16048845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56178457A Granted JPS5880381A (ja) | 1981-11-09 | 1981-11-09 | 石炭ガス化方法及び石炭ガス化装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4488398A (ja) |
| JP (1) | JPS5880381A (ja) |
| KR (1) | KR890000425B1 (ja) |
| DE (1) | DE3241169A1 (ja) |
Families Citing this family (28)
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|---|---|---|---|---|
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| ATE34201T1 (de) * | 1985-08-05 | 1988-05-15 | Siemens Ag | Kombiniertes gas- und dampfturbinenkraftwerk. |
| US4732092A (en) * | 1985-09-30 | 1988-03-22 | G.G.C., Inc. | Pyrolysis and combustion apparatus |
| DE3636024A1 (de) * | 1986-10-23 | 1988-05-05 | Rheinische Braunkohlenw Ag | Kraftwerksprozess mit einer gasturbine |
| GB8706077D0 (en) * | 1987-03-13 | 1987-04-15 | Boc Group Plc | Power generation |
| US4785621A (en) * | 1987-05-28 | 1988-11-22 | General Electric Company | Air bottoming cycle for coal gasification plant |
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| US5081845A (en) * | 1990-07-02 | 1992-01-21 | Air Products And Chemicals, Inc. | Integrated air separation plant - integrated gasification combined cycle power generator |
| GB9111157D0 (en) * | 1991-05-23 | 1991-07-17 | Boc Group Plc | Fluid production method and apparatus |
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| DE4231771A1 (de) * | 1992-09-23 | 1994-03-24 | Bayer Ag | Verfahren zur Verstromung von Kunststoffabfällen |
| KR960700400A (ko) * | 1992-12-30 | 1996-01-20 | 아더 이. 퍼니어 2세 | 융화된 가스화 복합 싸이클 시스템(Control system for integrated gasification combined cycle system) |
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| US6430915B1 (en) | 2000-08-31 | 2002-08-13 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Flow balanced gas turbine power plant |
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| US8789480B2 (en) * | 2005-05-16 | 2014-07-29 | Symbiotic Technology, Llc | Energy and steel recovery system |
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| US7584598B2 (en) * | 2005-08-10 | 2009-09-08 | Alstom Technology Ltd. | Method for operating a gas turbine and a gas turbine for implementing the method |
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| US7574855B2 (en) * | 2005-08-10 | 2009-08-18 | Alstom Technology Ltd. | Method for operating a gas turbine and a gas turbine for implementing the method |
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| US20090301099A1 (en) * | 2006-06-23 | 2009-12-10 | Nello Nigro | Power Generation |
| DE102007062414B4 (de) | 2007-12-20 | 2009-12-24 | Ecoloop Gmbh | Autothermes Verfahren zur kontinuierlichen Vergasung von kohlenstoffreichen Substanzen |
| DE102007062413B3 (de) * | 2007-12-20 | 2009-09-10 | Conera Process Solutions Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Wiederaufbereitung von CO2-haltigen Abgasen |
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Citations (5)
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| DE2835852C2 (de) * | 1978-08-16 | 1982-11-25 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Kombinierte Gas-Dampfkraftanlage mit einer Vergasungseinrichtung für den Brennstoff |
| SE8001272L (sv) * | 1980-02-18 | 1981-08-19 | Stora Kopparbergs Bergslags Ab | Sett att framstella elenergi i kombination med framstellning av torvbrensle |
| US4341069A (en) * | 1980-04-02 | 1982-07-27 | Mobil Oil Corporation | Method for generating power upon demand |
-
1981
- 1981-11-09 JP JP56178457A patent/JPS5880381A/ja active Granted
-
1982
- 1982-10-29 US US06/437,676 patent/US4488398A/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-11-03 KR KR8204966A patent/KR890000425B1/ko active
- 1982-11-08 DE DE19823241169 patent/DE3241169A1/de active Granted
Patent Citations (5)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR840002497A (ko) | 1984-07-02 |
| KR890000425B1 (ko) | 1989-03-17 |
| JPS5880381A (ja) | 1983-05-14 |
| DE3241169A1 (de) | 1983-07-21 |
| DE3241169C2 (ja) | 1987-12-23 |
| US4488398A (en) | 1984-12-18 |
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