JPH04226411A - 全長の短いズームレンズ - Google Patents
全長の短いズームレンズInfo
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- JPH04226411A JPH04226411A JP3137050A JP13705091A JPH04226411A JP H04226411 A JPH04226411 A JP H04226411A JP 3137050 A JP3137050 A JP 3137050A JP 13705091 A JP13705091 A JP 13705091A JP H04226411 A JPH04226411 A JP H04226411A
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- JP
- Japan
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- lens
- optical axis
- positive
- refractive index
- line
- Prior art date
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- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 13
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 5
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
- G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
- G02B15/144113—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-++
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、撮影用ズームレンズで
、特に撮影デバイスとして固体撮像素子を用いた撮影機
に適したズームレンズに関するものである。
、特に撮影デバイスとして固体撮像素子を用いた撮影機
に適したズームレンズに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】撮影デバイスとして、電子撮像管、固体
撮像素子を用いた撮影機用のレンズ系は、そのほとんど
がズームレンズで、例えば特開昭６２−２４７３１８号
公報や特開昭６３−２８７８１０号公報に記載されたも
のが知られている。これらのズームレンズは、物体側か
ら順に正，負，正，正の屈折力の四つのレンズ群からな
り、変倍時に第２レンズ群と第３レンズ群が可動である
。これらのズームレンズは、構成枚数が少なく、コンパ
クトであり、又ズーム比も３以上で高変倍である。特に
特開昭６３−２８７８１０号公報記載のズームレンズは
、口径比がＦ／２．８以上と大きく、バックフォーカス
も長く広角端と望遠端の全系の焦点距離の相乗平均ｆｓ
に対し空気換算長で１．０５倍である。
撮像素子を用いた撮影機用のレンズ系は、そのほとんど
がズームレンズで、例えば特開昭６２−２４７３１８号
公報や特開昭６３−２８７８１０号公報に記載されたも
のが知られている。これらのズームレンズは、物体側か
ら順に正，負，正，正の屈折力の四つのレンズ群からな
り、変倍時に第２レンズ群と第３レンズ群が可動である
。これらのズームレンズは、構成枚数が少なく、コンパ
クトであり、又ズーム比も３以上で高変倍である。特に
特開昭６３−２８７８１０号公報記載のズームレンズは
、口径比がＦ／２．８以上と大きく、バックフォーカス
も長く広角端と望遠端の全系の焦点距離の相乗平均ｆｓ
に対し空気換算長で１．０５倍である。
【０００３】また特願平２−２３６５１４号のレンズ系
は、ファインダーへ光路を分割するためのクイックリタ
ーンミラーを用い得るようにバックフォーカスの空気換
算長ｆＢ が、焦点距離ｆｓ に対し１．２倍以上と長
く、しかもレンズの構成枚数が少なく、広角端での画角
が４８°程度、変倍比が３程度、口径比ｆ／２．８程度
、全長が４．５ｆｓ 程度、前玉有効径が１．５５ｆｓ
程度の小型、軽量、低コストでしかも高性能である。
は、ファインダーへ光路を分割するためのクイックリタ
ーンミラーを用い得るようにバックフォーカスの空気換
算長ｆＢ が、焦点距離ｆｓ に対し１．２倍以上と長
く、しかもレンズの構成枚数が少なく、広角端での画角
が４８°程度、変倍比が３程度、口径比ｆ／２．８程度
、全長が４．５ｆｓ 程度、前玉有効径が１．５５ｆｓ
程度の小型、軽量、低コストでしかも高性能である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記の特開昭６３−２
８７８１０号のズームレンズは、第４群に厚い正レンズ
を用いているためにレンズ系の全長が長くなっている。
８７８１０号のズームレンズは、第４群に厚い正レンズ
を用いているためにレンズ系の全長が長くなっている。
【０００５】又特開昭６２−２４７３１８号に記載され
たレンズ系や特願平２−２３６５１４号のレンズ系は、
共に厚い負レンズを用いているために全長が長くなって
いる。
たレンズ系や特願平２−２３６５１４号のレンズ系は、
共に厚い負レンズを用いているために全長が長くなって
いる。
【０００６】このようにレンズ系の全長が長くなると携
帯性の悪化をまねいてしまう。
帯性の悪化をまねいてしまう。
【０００７】本発明の目的は、少ないレンズ枚数で全長
が短く、小型軽量なズームレンズを提供することにある
。
が短く、小型軽量なズームレンズを提供することにある
。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前述の特開昭６２−２４
７３１８号のレンズ系は、レンズ枚数の少ない比較的コ
ンパクトなレンズ系であり、又特願平２−２３６５１４
号のレンズ系も、長いバックフォーカスを持ちながら比
較的コンパクトでレンズ枚数も少ない。したがって本発
明では、これらレンズ系中の第４群中の厚い負レンズを
薄くし又バックフォーカスを短くすると共に射出瞳を像
面に近づけないようにしてレンズ系の全長を短くしたも
のである。
７３１８号のレンズ系は、レンズ枚数の少ない比較的コ
ンパクトなレンズ系であり、又特願平２−２３６５１４
号のレンズ系も、長いバックフォーカスを持ちながら比
較的コンパクトでレンズ枚数も少ない。したがって本発
明では、これらレンズ系中の第４群中の厚い負レンズを
薄くし又バックフォーカスを短くすると共に射出瞳を像
面に近づけないようにしてレンズ系の全長を短くしたも
のである。
【０００９】本発明のズームレンズは、少なくとも、全
体として正の屈折力を有する第１レンズ群と、全体とし
て負の屈折力を有する第２レンズ群と、最も物体側に設
けられた正レンズと物体側に凹の発散面を有するレンズ
と最も像側に設けられた正レンズとからなり全体として
正の屈折力を有する最終レンズ群とから構成され、少な
くとも二つのレンズ群間隔を変化させて変倍を行なうと
共に上記の最終レンズ群の最も像側に設けられた正レン
ズが光軸から離れるにしたがって屈折率が低下する屈折
率分布型レンズからなり、次の条件（１），（２）を満
足することを特徴とするズームレンズ。 （１）ｈ６ ／ｈ４ ＜−１０ （２）ｈ８ ／ｈ４ ＞１０３ ここで屈折率分布型レンズの屈折率分布は、次の式で表
わされる。 ｎ２（ｓ）＝（ｎ０）２［１−（ｇｓ）２ ＋ｈ４（ｇ
ｓ）４＋ｈ６（ｇｓ）６＋ｈ８（ｇｓ）８］上記式にお
いてｓは光軸からの距離、ｎ（ｓ） は光軸からｓだけ
離れた位置の屈折率の値、ｇ，ｈ４ ，ｈ６ ，ｈ８
は夫々屈折率分布係数である。
体として正の屈折力を有する第１レンズ群と、全体とし
て負の屈折力を有する第２レンズ群と、最も物体側に設
けられた正レンズと物体側に凹の発散面を有するレンズ
と最も像側に設けられた正レンズとからなり全体として
正の屈折力を有する最終レンズ群とから構成され、少な
くとも二つのレンズ群間隔を変化させて変倍を行なうと
共に上記の最終レンズ群の最も像側に設けられた正レン
ズが光軸から離れるにしたがって屈折率が低下する屈折
率分布型レンズからなり、次の条件（１），（２）を満
足することを特徴とするズームレンズ。 （１）ｈ６ ／ｈ４ ＜−１０ （２）ｈ８ ／ｈ４ ＞１０３ ここで屈折率分布型レンズの屈折率分布は、次の式で表
わされる。 ｎ２（ｓ）＝（ｎ０）２［１−（ｇｓ）２ ＋ｈ４（ｇ
ｓ）４＋ｈ６（ｇｓ）６＋ｈ８（ｇｓ）８］上記式にお
いてｓは光軸からの距離、ｎ（ｓ） は光軸からｓだけ
離れた位置の屈折率の値、ｇ，ｈ４ ，ｈ６ ，ｈ８
は夫々屈折率分布係数である。
【００１０】本発明は、上記のような構成として、最終
レンズ群中の発散面を有するレンズの肉厚を薄くするこ
とによって像高が高い所でコマ収差が悪化するのを、最
も像側の正レンズをラジアル型の屈折率分布型レンズに
することによって補正している。これによって性能を劣
化させずにレンズ系の全長を短くし軽量にした。
レンズ群中の発散面を有するレンズの肉厚を薄くするこ
とによって像高が高い所でコマ収差が悪化するのを、最
も像側の正レンズをラジアル型の屈折率分布型レンズに
することによって補正している。これによって性能を劣
化させずにレンズ系の全長を短くし軽量にした。
【００１１】また上記最終レンズ群中の負レンズの物体
側にレンズを設けて、このレンズと負レンズの発散面と
の間隔を広げると共に最も像側に設けた正レンズのパワ
ーを強くすれば、レンズ系の全長を短くしても像面と射
出瞳とを一定の距離に保つことが出来るので望ましい。
側にレンズを設けて、このレンズと負レンズの発散面と
の間隔を広げると共に最も像側に設けた正レンズのパワ
ーを強くすれば、レンズ系の全長を短くしても像面と射
出瞳とを一定の距離に保つことが出来るので望ましい。
【００１２】上記の屈折率分布型レンズは、主として像
高の高いところの収差を補正するために、光軸から離れ
たところで急激に屈折率が変化する形にする必要がある
。そのためには前記の屈折率分布式におけるｈ６ ，ｈ
８ の値がｈ４ に比較して大である必要がある。
高の高いところの収差を補正するために、光軸から離れ
たところで急激に屈折率が変化する形にする必要がある
。そのためには前記の屈折率分布式におけるｈ６ ，ｈ
８ の値がｈ４ に比較して大である必要がある。
【００１３】そのために本発明では、上記の屈折率分布
型レンズを、その分布係数ｈ４ とｈ６ を異符号にし
、又ｈ４ とｈ８ を同符号にし更に前記の条件（１）
，（２）を満足するようにした。
型レンズを、その分布係数ｈ４ とｈ６ を異符号にし
、又ｈ４ とｈ８ を同符号にし更に前記の条件（１）
，（２）を満足するようにした。
【００１４】更に最終レンズ群中の凹面のうち、最も物
体側にある物体側と凹の発散面を境に、物体側の空気層
の間隔をａ、上記面の像側のレンズの肉厚をｂ、このレ
ンズの屈折率をｎｂ とする時、次の条件（３）を満足
することが望ましい。
体側にある物体側と凹の発散面を境に、物体側の空気層
の間隔をａ、上記面の像側のレンズの肉厚をｂ、このレ
ンズの屈折率をｎｂ とする時、次の条件（３）を満足
することが望ましい。
【００１５】上記の条件（１），（２）は、屈折率分布
の変化量の小さい場合に重要で、有効径端の屈折率と光
軸上の屈折率との差の絶対値ＡＢＳ（Δｎ）が小さい値
（０．０５以下程度）において必要となる条件である。 したがって｜Δｎ｜が次の条件（３）を満足することが
望ましい。 （３）｜Δｎ｜＜０．０５ この条件（３）から外れ｜Δｎ｜が０．０５を越える場
合は、前記の条件（１），（２）が必ずしも必要ではな
くなる。
の変化量の小さい場合に重要で、有効径端の屈折率と光
軸上の屈折率との差の絶対値ＡＢＳ（Δｎ）が小さい値
（０．０５以下程度）において必要となる条件である。 したがって｜Δｎ｜が次の条件（３）を満足することが
望ましい。 （３）｜Δｎ｜＜０．０５ この条件（３）から外れ｜Δｎ｜が０．０５を越える場
合は、前記の条件（１），（２）が必ずしも必要ではな
くなる。
【００１６】現在本発明で利用できるほどの有口径をも
ったラジアルグリン素材は、上記の｜Δｎ｜の値が大き
いもの程製造が困難である。したがって｜Δｎ｜の値が
小さい場合に有効である条件（１），（２）は、実用上
重要である。 更に次の条件（４）を満足することが
望ましい。 （４）Δｎ＜０ この条件（４）は、光軸から周辺に向かって屈折率が下
がることを表わしている。
ったラジアルグリン素材は、上記の｜Δｎ｜の値が大き
いもの程製造が困難である。したがって｜Δｎ｜の値が
小さい場合に有効である条件（１），（２）は、実用上
重要である。 更に次の条件（４）を満足することが
望ましい。 （４）Δｎ＜０ この条件（４）は、光軸から周辺に向かって屈折率が下
がることを表わしている。
【００１７】現在、光軸から周辺へ向かって屈折率が上
がるような屈折率分布の素材は製作が困難である。した
がって光軸から周辺に向かって屈折率が下がるような屈
折率分布の素材を用いることが望ましい。
がるような屈折率分布の素材は製作が困難である。した
がって光軸から周辺に向かって屈折率が下がるような屈
折率分布の素材を用いることが望ましい。
【００１８】この条件（５）の上限を越えると、上記の
物体側に凹の発散面を有するレンズの肉厚が大きくなり
すぎてレンズ系の全長が長くなるので好ましくない。又
下限を越えると収差を充分補正出来るだけの発散面を形
成することが出来ない。
物体側に凹の発散面を有するレンズの肉厚が大きくなり
すぎてレンズ系の全長が長くなるので好ましくない。又
下限を越えると収差を充分補正出来るだけの発散面を形
成することが出来ない。
【００１９】
【実施例】次に本発明の全長の短いズームレンズの各実
施例を示す。 実施例１ ｆ＝１０．３〜２６．２ ，Ｆ／２．７ ，２ω＝４
４．３°〜１８．２°ｒ１ ＝２２．９８
ｄ１ ＝１．５ ｎ１ ＝
１．８４６６６ ν１ ＝２３．８ｒ２ ＝１
６．５１ ｄ２ ＝０．３
ｒ３ ＝１７．８２ ｄ３
＝４．７ ｎ２ ＝１．７２９１６
ν２ ＝５４．７ｒ４ ＝∞
ｄ４ ＝Ｄ１ （可変）ｒ５ ＝３７．７
０ ｄ５ ＝０．９
ｎ３ ＝１．６９６８ ν３ ＝５６
．５ｒ６ ＝８．９９ ｄ６
＝２．６ ｒ７ ＝−１３．８９
ｄ７ ＝０．８ ｎ４ ＝１．６１７
ν４ ＝６２．８ｒ８ ＝５２．３０
ｄ８ ＝Ｄ２ （可変）ｒ９
＝２６．９０ ｄ９ ＝１
．７ ｎ５ ＝１．８４６６６
ν５ ＝２３．８ｒ１０＝∞
ｄ１０＝Ｄ３ （可変）ｒ１１＝絞り
ｄ１１＝１．８ ｒ１２＝１５
ｄ１２＝２．０
ｎ６ ＝１．８８３ ν６ ＝４
０．８ｒ１３＝−１８６０
ｄ１３＝３．３ ｒ１４＝−９．８７
ｄ１４＝１．３ ｎ７ ＝１．
８０５１８ ν７ ＝２５．４ｒ１５＝１１．
１６ ｄ１５＝４．３
ｎ８ ＝１．６０５６２ ν８ ＝４
３．７ｒ１６＝−１０．１７
ｄ１６＝０．２ ｒ１７＝２６．０２
ｄ１７＝２．５ ｎ９ ＝ラジ
アルグリンレンズ１ｒ１８＝−２４．６４
ｄ１８＝１０．６ｒ１９＝∞
ｄ１９＝１．０
ｎ１０＝１．５１６３３ ν１０＝６４．２
ｒ２０＝∞ ｄ２０＝
４．８ ｎ１１＝１．５４７７１
ν１１＝６２．８ｒ２１＝∞
ｄ２１＝１．０ ｒ２２＝∞
ｄ２２＝０．７ ｎ１
２＝１．５１６３３ ν１２＝６４．２ｒ２３
＝∞ ｄ２３＝０．３
ｒ２４＝∞ ｄ２４
＝０．６ ｎ１３＝１．４８７４９
ν１３＝７０．２ｒ２５＝∞ ｆ １０．３ １６．４ ２６．
２ Ｄ１ １．００ ７．４６ １
２．７４Ｄ２ ０．８５ １．７８
０．８１Ｄ３ １２．７０ ５．３１
１．００ｆＢ ＝１６．５８ ラジアルグリンレンズ ｎ０
ｇ ｈ４ ｄ
線 １．５９４６８ ０．２６６８０
×１０−１ −０．９８９４８×１０ Ｃ線
１．５９０５５ ０．２６５５３×
１０−１ −０．９９９２０×１０ Ｆ線
１．６０４０９ ０．２６７８４×１
０−１ −０．９８１６４×１０
ｈ６
ｈ８ ｄ線 ０．８４２４８×１
０−３ −０．４１６９３×１０５ Ｃ線
０．８５８６５×１０−３ −０．４
２８９９×１０５ Ｆ線 ０．８２９
５５×１０−３ −０．４０７３７×１０５ｈ６
／ｈ４ ＝−８５．１４ ，ｈ８ ／ｈ４ ＝４２
１３．６３ ，Δｎ ＝−０．０１６３１９ （ｂ／ｎ
ｂ ）／［ａ＋（ｂ／ｎｂ ）］＝０．１８０
実施例２ ｆ＝１０．３〜２６．２ ，Ｆ／２．７ ，２ω＝４
４．３°〜１８．２°ｒ１ ＝２２．９８
ｄ１ ＝１．５ ｎ１ ＝
１．８４６６６ ν１ ＝２３．８ｒ２ ＝１
６．５１ ｄ２ ＝０．３
ｒ３ ＝１７．８２ ｄ３
＝４．７ ｎ２ ＝１．７２９１６
ν２ ＝５４．７ｒ４ ＝∞
ｄ４ ＝Ｄ１ （可変）ｒ５ ＝３７．７
０ ｄ５ ＝０．９
ｎ３ ＝１．６９６８ ν３ ＝５６
．５ｒ６ ＝８．９９ ｄ６
＝２．６ ｒ７ ＝−１３．８９
ｄ７ ＝０．８ ｎ４ ＝１．６１７
ν４ ＝６２．８ｒ８ ＝５２．３０
ｄ８ ＝Ｄ２ （可変）ｒ９
＝２６．９０ ｄ９ ＝１
．７ ｎ５ ＝１．８４６６６
ν５ ＝２３．８ｒ１０＝∞
ｄ１０＝Ｄ３ （可変）ｒ１１＝絞り
ｄ１１＝１．８ ｒ１２＝１２．
０７ ｄ１２＝１．４
ｎ６ ＝ラジアルグリンレンズ１ｒ１３＝−９
１．８３ ｄ１３＝３．３ ｒ
１４＝−１１．０７ ｄ１４＝
１．４ ｎ７ ＝１．８０５１８
ν７ ＝２５．４ｒ１５＝１１．３７
ｄ１５＝３．９ ｎ８ ＝１
．６０５６２ ν８ ＝４３．７ｒ１６＝−９
．７６ ｄ１６＝０．２ ｒ
１７＝２７．９３ ｄ１７＝
２．２ ｎ９ ＝ラジアルグリンレンズ２
ｒ１８＝−２７．３８ ｄ１８
＝１０．４ｒ１９＝∞
ｄ１９＝１．０ ｎ１０＝１．５１
６３３ ν１０＝６４．２ｒ２０＝∞
ｄ２０＝４．８
ｎ１１＝１．５４７７１ ν１１＝６２．８
ｒ２１＝∞ ｄ２１＝
１．０ ｒ２２＝∞
ｄ２２＝０．７ ｎ１２＝１．５１６３３
ν１２＝６４．２ｒ２３＝∞
ｄ２３＝０．３ ｒ２４＝∞
ｄ２４＝０．６
ｎ１３＝１．４８７４９ ν１３＝７０．
２ｒ２５＝∞ ｆ １０．３ １６．４ ２６．
２ Ｄ１ １．００ ７．４６ １
２．７４Ｄ２ ０．８５ １．７８
０．８１Ｄ３ １２．７０ ５．３１
１．００ｆＢ ＝１６．３２ 全長＝５７．１９ ラジアルグリンレンズ１ ｎ０
ｇ ｈ４ ｄ線
１．５９４６８ ０．４１６４３×１
０−１ −０．９８９４８×１０ Ｃ線
１．５９０５５ ０．４１４４５×１０
−１ −０．９９９２０×１０ Ｆ線
１．６０４０９ ０．４１８０５×１０−
１ −０．９８１６４×１０
ｈ６
ｈ８ ｄ線 ０．８４２４８×１０３
−０．４４３３１×１０５ Ｃ線
０．８５８６５×１０３ −０．４３１００
×１０５ Ｆ線 ０．８２９５５×１０
３ −０．４５３６０×１０５ラジアルグリンレ
ンズ２ ｎ０
ｇ ｈ４ ｄ線
１．５９４６８ ０．２５１２７×１
０−１ −０．９８９４８×１０ Ｃ線
１．５９０５５ ０．２５００８×１０
−１ −０．９９９２０×１０ Ｆ線
１．６０４０９ ０．２５２２５×１０−
１ −０．９８１６４×１０
ｈ６
ｈ８ ｄ線 ０．８４２４８×１０３
−０．４４３３１×１０５ Ｃ線
０．８５８６５×１０３ −０．４３１０
０×１０５ Ｆ線 ０．８２９５５×１
０３ −０．４５３６０×１０５ｈ６ ／ｈ４
＝−８５．１４ ，ｈ８ ／ｈ４ ＝４４８０．２３
，Δｎ ＝−０．０１４１６６ （ｂ／ｎｂ ）／
［ａ＋（ｂ／ｎｂ ）］＝０．１９３ 実施例３ ｆ＝１０．３〜２６．２ ，Ｆ／２．７ ，２ω＝４
４．３°〜１８．２°ｒ１ ＝２２．９８
ｄ１ ＝１．５ ｎ１ ＝
１．８４６６６ ν１ ＝２３．８ｒ２ ＝１
６．５１ ｄ２ ＝０．３
ｒ３ ＝１７．８２ ｄ３
＝４．７ ｎ２ ＝１．７２９１６
ν２ ＝５４．７ｒ４ ＝∞
ｄ４ ＝Ｄ１ （可変）ｒ５ ＝３７．７
０ ｄ５ ＝０．９
ｎ３ ＝１．６９６８ ν３ ＝５６
．５ｒ６ ＝８．９９ ｄ６
＝２．６ ｒ７ ＝−１３．８９
ｄ７ ＝０．８ ｎ４ ＝１．６１７
ν４ ＝６２．８ｒ８ ＝５２．３０
ｄ８ ＝Ｄ２ （可変）ｒ９
＝２６．９０ ｄ９ ＝１
．７ ｎ５ ＝１．８４６６６
ν５ ＝２３．８ｒ１０＝∞
ｄ１０＝Ｄ３ （可変）ｒ１１＝絞り
ｄ１１＝１．８ ｒ１２＝１４．
９２ ｄ１２＝２．３
ｎ６ ＝１．８８３００ ν６ ＝４
０．８ｒ１３＝−１４５．９７
ｄ１３＝１．４ ｒ１４＝−１３．５５
ｄ１４＝４．０ ｎ７ ＝１．
８０５１８ ν７ ＝２５．４ｒ１５＝１０．
０１ ｄ１５＝４．４
ｎ８ ＝１．６０５６２ ν８ ＝４
３．７ｒ１６＝−１３．４６
ｄ１６＝０．２ ｒ１７＝２７．２２
ｄ１７＝２．５ ｎ９ ＝ラジ
アルグリンレンズｒ１８＝−２８．０９
ｄ１８＝１０．６ｒ１９＝∞
ｄ１９＝１．０
ｎ１０＝１．５１６３３ ν１０＝６４．２
ｒ２０＝∞ ｄ２０＝
４．８ ｎ１１＝１．５４７７１
ν１１＝６２．８ｒ２１＝∞
ｄ２１＝１．０ ｒ２２＝∞
ｄ２２＝０．７ ｎ１
２＝１．５１６３３ ν１２＝６４．２ｒ２３
＝∞ ｄ２３＝０．３
ｒ２４＝∞ ｄ２４
＝０．６ ｎ１３＝１．４８７４９
ν１３＝７０．２ｒ２５＝∞ ｆ １０．３ １６．４ ２６．
２ Ｄ１ １．００ ７．４６ １
２．７４Ｄ２ ０．８５ １．７８
０．８１Ｄ３ １２．７０ ５．３１
１．００ｆＢ ＝１６．５５ 全長＝６０．２２ ラジアルグリンレンズ ｎ０
ｇ ｈ４ ｄ線
１．５９４６８ ０．２４８２８×１
０−１ −０．１０７６６×１０ Ｃ線
１．５９０５５ ０．２４７１０×１０
−１ −０．１０８７１×１０ Ｆ線
１．６０４０９ ０．２４９２４×１０−
１ −０．１０６８１×１０
ｈ６
ｈ８ ｄ線 ０．５６８２１×１０３
−０．３７８１４×１０５ Ｃ線
０．５７９０９×１０３ −０．３８９０８
×１０５ Ｆ線 ０．５５９５０×１０
３ −０．３６９４６×１０５ｈ６ ／ｈ４ ＝
−５２．７８ ，ｈ８ ／ｈ４ ＝３５１２．３５
，Δｎ ＝−０．０１４４３４ （ｂ／ｎｂ ）／［
ａ＋（ｂ／ｎｂ ）］＝０．６０８ 実施例４ ｆ＝１０．３〜２６．２ ，Ｆ／２．７ ，２ω＝４
４．３°〜１８．２°ｒ１ ＝２２．９８
ｄ１ ＝１．５ ｎ１ ＝
１．８４６６６ ν１ ＝２３．８ｒ２ ＝１
６．５１ ｄ２ ＝０．３
ｒ３ ＝１７．８２ ｄ３
＝４．７ ｎ２ ＝１．７２９１６
ν２ ＝５４．７ｒ４ ＝∞
ｄ４ ＝Ｄ１ （可変）ｒ５ ＝３７．７
０ ｄ５ ＝０．９
ｎ３ ＝１．６９６８ ν３ ＝５６
．５ｒ６ ＝８．９９ ｄ６
＝２．６ ｒ７ ＝−１３．８９
ｄ７ ＝０．８ ｎ４ ＝１．６１７
ν４ ＝６２．８ｒ８ ＝５２．３０
ｄ８ ＝０．９ ｒ９ ＝２
６．９０ ｄ９ ＝１．７
ｎ５ ＝１．８４６６６ ν５
＝２３．８ｒ１０＝∞
ｄ１０＝Ｄ２ （可変）ｒ１１＝絞り
ｄ１１＝１．８ ｒ１２＝１５．０３
ｄ１２＝２．０
ｎ６ ＝１．８８３ ν６ ＝４０．８
ｒ１３＝∞ ｄ１３＝
３．３ ｒ１４＝−９．８５
ｄ１４＝１．３ ｎ７ ＝１．８０５１
８ ν７ ＝２５．４ｒ１５＝１１．１２
ｄ１５＝４．３
ｎ８ ＝１．６０５６２ ν８ ＝４３．７ｒ
１６＝−１０．１７ ｄ１６＝
０．２ ｒ１７＝２５．６９
ｄ１７＝２．５ ｎ９ ＝ラジアルグリ
ンレンズｒ１８＝−２４．４２
ｄ１８＝１０．６ｒ１９＝∞
ｄ１９＝１．０ ｎ１０＝１
．５１６３３ ν１０＝６４．２ｒ２０＝∞
ｄ２０＝４．８
ｎ１１＝１．５４７７１ ν１１＝６
２．８ｒ２１＝∞ ｄ
２１＝１．０ ｒ２２＝∞
ｄ２２＝０．７ ｎ１２＝１．５１
６３３ ν１２＝６４．２ｒ２３＝∞
ｄ２３＝０．３ ｒ２４＝∞
ｄ２４＝０．６
ｎ１３＝１．４８７４９ ν１３＝
７０．２ｒ２５＝∞ ｆ １０．３ １６．４ ２６．
２ Ｄ１ ０．９９ ６．８９ １
２．７７Ｄ２ １２．６９ ６．１１
０．９７ｆＢ ＝ １６．６７ 全長＝ ５９．０３ ラジアルグリンレンズ ｎ０
ｇ ｈ４ ｄ線
１．５９８３ ０．２４８８ ×１０−１
−０．１１３８ ×１０ Ｃ線
１．５９４２ ０．２４７６ ×１０−１
−０．１１４９ ×１０ Ｆ線 １
．６０７８ ０．２４９８ ×１０−１
−０．１１２９ ×１０
ｈ６ ｈ８
ｄ線 ０．６５１７ ×１０３ −
０．４２０３ ×１０５ Ｃ線 ０．６
６４２ ×１０３ −０．４３２４ ×１０５
Ｆ線 ０．６４１７ ×１０３
−０．４１０６ ×１０５ｈ６ ／ｈ４ ＝−５７．２
８ ，ｈ８ ／ｈ４ ＝３６９３．６２ ，Δｎ ＝
−０．０１４６１１ （ｂ／ｎｂ ）／［ａ＋（ｂ／
ｎｂ ）］＝０．１８０ 実施例５ ｆ＝１０．３〜２６．２ ，Ｆ／２．７ ，２ω＝４
４．３°〜１８．２°ｒ１ ＝２２．９８
ｄ１ ＝１．５ ｎ１ ＝１
．８４６６６ ν１ ＝２３．８ｒ２ ＝１６
．５１ ｄ２ ＝０．３ ｒ
３ ＝１７．８２ ｄ３ ＝
４．７ ｎ２ ＝１．７２９１６
ν２ ＝５４．７ｒ４ ＝∞
ｄ４ ＝Ｄ１ （可変）ｒ５ ＝３７．７０
ｄ５ ＝０．９
ｎ３ ＝１．６９６８ ν３ ＝５６．
５ｒ６ ＝８．９９ ｄ６
＝２．６ ｒ７ ＝−１３．８９
ｄ７ ＝０．８ ｎ４ ＝１．６１７
ν４ ＝６２．８ｒ８ ＝５２．３０
ｄ８ ＝０．９ ｒ９ ＝２６
．９０ ｄ９ ＝１．７
ｎ５ ＝１．８４６６６ ν５ ＝
２３．８ｒ１０＝∞
ｄ１０＝Ｄ２ （可変）ｒ１１＝絞り
ｄ１１＝１．８ ｒ１２＝１５．００
ｄ１２＝２．０ ｎ
６ ＝１．８８３ ν６ ＝４０．８ｒ１
３＝∞ ｄ１３＝３．
３ ｒ１４＝−９．８７ ｄ
１４＝１．３ ｎ７ ＝１．８０５１８
ν７ ＝２５．４ｒ１５＝１１．１６
ｄ１５＝４．３ ｎ８
＝１．６０５６２ ν８ ＝４３．７ｒ１６
＝−１０．１７ ｄ１６＝０．２
ｒ１７＝２６．０２ ｄ１
７＝２．５ ｎ９ ＝ラジアルグリンレン
ズｒ１８＝−２４．６４ ｄ１８
＝１０．６ｒ１９＝∞
ｄ１９＝１．０ ｎ１０＝１．５１
６３３ ν１０＝６４．２ｒ２０＝∞
ｄ２０＝４．８
ｎ１１＝１．５４７７１ ν１１＝６２．８
ｒ２１＝∞ ｄ２１＝
１．０ ｒ２２＝∞
ｄ２２＝０．７ ｎ１２＝１．５１６３３
ν１２＝６４．２ｒ２３＝∞
ｄ２３＝０．３ ｒ２４＝∞
ｄ２４＝０．６
ｎ１３＝１．４８７４９ ν１３＝７０．
２ｒ２５＝∞ ｆ １０．３ １６．４ ２６．
２ Ｄ１ ０．９３ ８．１７ １
２．７１Ｄ２ １２．６９ ８．１５
０．９３ｆＢ １６．６３ １６．６２９
１６．６２９ 全長 ５８．９１ ５８．６
０１ ５８．９０７ ラジアルグリンレンズ ｎ０
ｇ ｈ４ ｄ線
１．５９８２ ０．２４５６ ×１０
−１ −０．９２０２ ×１０ Ｃ線
１．５９４１ ０．２４４５ ×１０−１
−０．９２９２ ×１０ Ｆ線
１．６０７７ ０．２４６６ ×１０−１
−０．９１２９ ×１０
ｈ６ ｈ８
ｄ線 ０．４８７１ ×１０３
−０．３６５９ ×１０５ Ｃ線 ０
．４９６４ ×１０３ −０．３７６５ ×１０
５ Ｆ線 ０．４７９７ ×１０３
−０．３５７６ ×１０５ｈ６ ／ｈ４ ＝−５２
．９４ ，ｈ８ ／ｈ４ ＝３９７６．９８ ，Δｎ
＝−０．０１３９６５ （ｂ／ｎｂ ）／［ａ＋（
ｂ／ｎｂ ）］＝０．１８０ ただしｒ１ ，ｒ２
，・・・ はレンズ各面の曲率半径、ｄ１，ｄ２ ，
・・・ は各レンズの肉厚およびレンズ間隔、ｎ１ ，
ｎ２ ，・・・ は各レンズの屈折率、ν１ ，ν２
，・・・ は各レンズのアッベ数、ｆＢ はバックフォ
ーカスの空気換算長、ｆは全系の焦点距離である。
施例を示す。 実施例１ ｆ＝１０．３〜２６．２ ，Ｆ／２．７ ，２ω＝４
４．３°〜１８．２°ｒ１ ＝２２．９８
ｄ１ ＝１．５ ｎ１ ＝
１．８４６６６ ν１ ＝２３．８ｒ２ ＝１
６．５１ ｄ２ ＝０．３
ｒ３ ＝１７．８２ ｄ３
＝４．７ ｎ２ ＝１．７２９１６
ν２ ＝５４．７ｒ４ ＝∞
ｄ４ ＝Ｄ１ （可変）ｒ５ ＝３７．７
０ ｄ５ ＝０．９
ｎ３ ＝１．６９６８ ν３ ＝５６
．５ｒ６ ＝８．９９ ｄ６
＝２．６ ｒ７ ＝−１３．８９
ｄ７ ＝０．８ ｎ４ ＝１．６１７
ν４ ＝６２．８ｒ８ ＝５２．３０
ｄ８ ＝Ｄ２ （可変）ｒ９
＝２６．９０ ｄ９ ＝１
．７ ｎ５ ＝１．８４６６６
ν５ ＝２３．８ｒ１０＝∞
ｄ１０＝Ｄ３ （可変）ｒ１１＝絞り
ｄ１１＝１．８ ｒ１２＝１５
ｄ１２＝２．０
ｎ６ ＝１．８８３ ν６ ＝４
０．８ｒ１３＝−１８６０
ｄ１３＝３．３ ｒ１４＝−９．８７
ｄ１４＝１．３ ｎ７ ＝１．
８０５１８ ν７ ＝２５．４ｒ１５＝１１．
１６ ｄ１５＝４．３
ｎ８ ＝１．６０５６２ ν８ ＝４
３．７ｒ１６＝−１０．１７
ｄ１６＝０．２ ｒ１７＝２６．０２
ｄ１７＝２．５ ｎ９ ＝ラジ
アルグリンレンズ１ｒ１８＝−２４．６４
ｄ１８＝１０．６ｒ１９＝∞
ｄ１９＝１．０
ｎ１０＝１．５１６３３ ν１０＝６４．２
ｒ２０＝∞ ｄ２０＝
４．８ ｎ１１＝１．５４７７１
ν１１＝６２．８ｒ２１＝∞
ｄ２１＝１．０ ｒ２２＝∞
ｄ２２＝０．７ ｎ１
２＝１．５１６３３ ν１２＝６４．２ｒ２３
＝∞ ｄ２３＝０．３
ｒ２４＝∞ ｄ２４
＝０．６ ｎ１３＝１．４８７４９
ν１３＝７０．２ｒ２５＝∞ ｆ １０．３ １６．４ ２６．
２ Ｄ１ １．００ ７．４６ １
２．７４Ｄ２ ０．８５ １．７８
０．８１Ｄ３ １２．７０ ５．３１
１．００ｆＢ ＝１６．５８ ラジアルグリンレンズ ｎ０
ｇ ｈ４ ｄ
線 １．５９４６８ ０．２６６８０
×１０−１ −０．９８９４８×１０ Ｃ線
１．５９０５５ ０．２６５５３×
１０−１ −０．９９９２０×１０ Ｆ線
１．６０４０９ ０．２６７８４×１
０−１ −０．９８１６４×１０
ｈ６
ｈ８ ｄ線 ０．８４２４８×１
０−３ −０．４１６９３×１０５ Ｃ線
０．８５８６５×１０−３ −０．４
２８９９×１０５ Ｆ線 ０．８２９
５５×１０−３ −０．４０７３７×１０５ｈ６
／ｈ４ ＝−８５．１４ ，ｈ８ ／ｈ４ ＝４２
１３．６３ ，Δｎ ＝−０．０１６３１９ （ｂ／ｎ
ｂ ）／［ａ＋（ｂ／ｎｂ ）］＝０．１８０
実施例２ ｆ＝１０．３〜２６．２ ，Ｆ／２．７ ，２ω＝４
４．３°〜１８．２°ｒ１ ＝２２．９８
ｄ１ ＝１．５ ｎ１ ＝
１．８４６６６ ν１ ＝２３．８ｒ２ ＝１
６．５１ ｄ２ ＝０．３
ｒ３ ＝１７．８２ ｄ３
＝４．７ ｎ２ ＝１．７２９１６
ν２ ＝５４．７ｒ４ ＝∞
ｄ４ ＝Ｄ１ （可変）ｒ５ ＝３７．７
０ ｄ５ ＝０．９
ｎ３ ＝１．６９６８ ν３ ＝５６
．５ｒ６ ＝８．９９ ｄ６
＝２．６ ｒ７ ＝−１３．８９
ｄ７ ＝０．８ ｎ４ ＝１．６１７
ν４ ＝６２．８ｒ８ ＝５２．３０
ｄ８ ＝Ｄ２ （可変）ｒ９
＝２６．９０ ｄ９ ＝１
．７ ｎ５ ＝１．８４６６６
ν５ ＝２３．８ｒ１０＝∞
ｄ１０＝Ｄ３ （可変）ｒ１１＝絞り
ｄ１１＝１．８ ｒ１２＝１２．
０７ ｄ１２＝１．４
ｎ６ ＝ラジアルグリンレンズ１ｒ１３＝−９
１．８３ ｄ１３＝３．３ ｒ
１４＝−１１．０７ ｄ１４＝
１．４ ｎ７ ＝１．８０５１８
ν７ ＝２５．４ｒ１５＝１１．３７
ｄ１５＝３．９ ｎ８ ＝１
．６０５６２ ν８ ＝４３．７ｒ１６＝−９
．７６ ｄ１６＝０．２ ｒ
１７＝２７．９３ ｄ１７＝
２．２ ｎ９ ＝ラジアルグリンレンズ２
ｒ１８＝−２７．３８ ｄ１８
＝１０．４ｒ１９＝∞
ｄ１９＝１．０ ｎ１０＝１．５１
６３３ ν１０＝６４．２ｒ２０＝∞
ｄ２０＝４．８
ｎ１１＝１．５４７７１ ν１１＝６２．８
ｒ２１＝∞ ｄ２１＝
１．０ ｒ２２＝∞
ｄ２２＝０．７ ｎ１２＝１．５１６３３
ν１２＝６４．２ｒ２３＝∞
ｄ２３＝０．３ ｒ２４＝∞
ｄ２４＝０．６
ｎ１３＝１．４８７４９ ν１３＝７０．
２ｒ２５＝∞ ｆ １０．３ １６．４ ２６．
２ Ｄ１ １．００ ７．４６ １
２．７４Ｄ２ ０．８５ １．７８
０．８１Ｄ３ １２．７０ ５．３１
１．００ｆＢ ＝１６．３２ 全長＝５７．１９ ラジアルグリンレンズ１ ｎ０
ｇ ｈ４ ｄ線
１．５９４６８ ０．４１６４３×１
０−１ −０．９８９４８×１０ Ｃ線
１．５９０５５ ０．４１４４５×１０
−１ −０．９９９２０×１０ Ｆ線
１．６０４０９ ０．４１８０５×１０−
１ −０．９８１６４×１０
ｈ６
ｈ８ ｄ線 ０．８４２４８×１０３
−０．４４３３１×１０５ Ｃ線
０．８５８６５×１０３ −０．４３１００
×１０５ Ｆ線 ０．８２９５５×１０
３ −０．４５３６０×１０５ラジアルグリンレ
ンズ２ ｎ０
ｇ ｈ４ ｄ線
１．５９４６８ ０．２５１２７×１
０−１ −０．９８９４８×１０ Ｃ線
１．５９０５５ ０．２５００８×１０
−１ −０．９９９２０×１０ Ｆ線
１．６０４０９ ０．２５２２５×１０−
１ −０．９８１６４×１０
ｈ６
ｈ８ ｄ線 ０．８４２４８×１０３
−０．４４３３１×１０５ Ｃ線
０．８５８６５×１０３ −０．４３１０
０×１０５ Ｆ線 ０．８２９５５×１
０３ −０．４５３６０×１０５ｈ６ ／ｈ４
＝−８５．１４ ，ｈ８ ／ｈ４ ＝４４８０．２３
，Δｎ ＝−０．０１４１６６ （ｂ／ｎｂ ）／
［ａ＋（ｂ／ｎｂ ）］＝０．１９３ 実施例３ ｆ＝１０．３〜２６．２ ，Ｆ／２．７ ，２ω＝４
４．３°〜１８．２°ｒ１ ＝２２．９８
ｄ１ ＝１．５ ｎ１ ＝
１．８４６６６ ν１ ＝２３．８ｒ２ ＝１
６．５１ ｄ２ ＝０．３
ｒ３ ＝１７．８２ ｄ３
＝４．７ ｎ２ ＝１．７２９１６
ν２ ＝５４．７ｒ４ ＝∞
ｄ４ ＝Ｄ１ （可変）ｒ５ ＝３７．７
０ ｄ５ ＝０．９
ｎ３ ＝１．６９６８ ν３ ＝５６
．５ｒ６ ＝８．９９ ｄ６
＝２．６ ｒ７ ＝−１３．８９
ｄ７ ＝０．８ ｎ４ ＝１．６１７
ν４ ＝６２．８ｒ８ ＝５２．３０
ｄ８ ＝Ｄ２ （可変）ｒ９
＝２６．９０ ｄ９ ＝１
．７ ｎ５ ＝１．８４６６６
ν５ ＝２３．８ｒ１０＝∞
ｄ１０＝Ｄ３ （可変）ｒ１１＝絞り
ｄ１１＝１．８ ｒ１２＝１４．
９２ ｄ１２＝２．３
ｎ６ ＝１．８８３００ ν６ ＝４
０．８ｒ１３＝−１４５．９７
ｄ１３＝１．４ ｒ１４＝−１３．５５
ｄ１４＝４．０ ｎ７ ＝１．
８０５１８ ν７ ＝２５．４ｒ１５＝１０．
０１ ｄ１５＝４．４
ｎ８ ＝１．６０５６２ ν８ ＝４
３．７ｒ１６＝−１３．４６
ｄ１６＝０．２ ｒ１７＝２７．２２
ｄ１７＝２．５ ｎ９ ＝ラジ
アルグリンレンズｒ１８＝−２８．０９
ｄ１８＝１０．６ｒ１９＝∞
ｄ１９＝１．０
ｎ１０＝１．５１６３３ ν１０＝６４．２
ｒ２０＝∞ ｄ２０＝
４．８ ｎ１１＝１．５４７７１
ν１１＝６２．８ｒ２１＝∞
ｄ２１＝１．０ ｒ２２＝∞
ｄ２２＝０．７ ｎ１
２＝１．５１６３３ ν１２＝６４．２ｒ２３
＝∞ ｄ２３＝０．３
ｒ２４＝∞ ｄ２４
＝０．６ ｎ１３＝１．４８７４９
ν１３＝７０．２ｒ２５＝∞ ｆ １０．３ １６．４ ２６．
２ Ｄ１ １．００ ７．４６ １
２．７４Ｄ２ ０．８５ １．７８
０．８１Ｄ３ １２．７０ ５．３１
１．００ｆＢ ＝１６．５５ 全長＝６０．２２ ラジアルグリンレンズ ｎ０
ｇ ｈ４ ｄ線
１．５９４６８ ０．２４８２８×１
０−１ −０．１０７６６×１０ Ｃ線
１．５９０５５ ０．２４７１０×１０
−１ −０．１０８７１×１０ Ｆ線
１．６０４０９ ０．２４９２４×１０−
１ −０．１０６８１×１０
ｈ６
ｈ８ ｄ線 ０．５６８２１×１０３
−０．３７８１４×１０５ Ｃ線
０．５７９０９×１０３ −０．３８９０８
×１０５ Ｆ線 ０．５５９５０×１０
３ −０．３６９４６×１０５ｈ６ ／ｈ４ ＝
−５２．７８ ，ｈ８ ／ｈ４ ＝３５１２．３５
，Δｎ ＝−０．０１４４３４ （ｂ／ｎｂ ）／［
ａ＋（ｂ／ｎｂ ）］＝０．６０８ 実施例４ ｆ＝１０．３〜２６．２ ，Ｆ／２．７ ，２ω＝４
４．３°〜１８．２°ｒ１ ＝２２．９８
ｄ１ ＝１．５ ｎ１ ＝
１．８４６６６ ν１ ＝２３．８ｒ２ ＝１
６．５１ ｄ２ ＝０．３
ｒ３ ＝１７．８２ ｄ３
＝４．７ ｎ２ ＝１．７２９１６
ν２ ＝５４．７ｒ４ ＝∞
ｄ４ ＝Ｄ１ （可変）ｒ５ ＝３７．７
０ ｄ５ ＝０．９
ｎ３ ＝１．６９６８ ν３ ＝５６
．５ｒ６ ＝８．９９ ｄ６
＝２．６ ｒ７ ＝−１３．８９
ｄ７ ＝０．８ ｎ４ ＝１．６１７
ν４ ＝６２．８ｒ８ ＝５２．３０
ｄ８ ＝０．９ ｒ９ ＝２
６．９０ ｄ９ ＝１．７
ｎ５ ＝１．８４６６６ ν５
＝２３．８ｒ１０＝∞
ｄ１０＝Ｄ２ （可変）ｒ１１＝絞り
ｄ１１＝１．８ ｒ１２＝１５．０３
ｄ１２＝２．０
ｎ６ ＝１．８８３ ν６ ＝４０．８
ｒ１３＝∞ ｄ１３＝
３．３ ｒ１４＝−９．８５
ｄ１４＝１．３ ｎ７ ＝１．８０５１
８ ν７ ＝２５．４ｒ１５＝１１．１２
ｄ１５＝４．３
ｎ８ ＝１．６０５６２ ν８ ＝４３．７ｒ
１６＝−１０．１７ ｄ１６＝
０．２ ｒ１７＝２５．６９
ｄ１７＝２．５ ｎ９ ＝ラジアルグリ
ンレンズｒ１８＝−２４．４２
ｄ１８＝１０．６ｒ１９＝∞
ｄ１９＝１．０ ｎ１０＝１
．５１６３３ ν１０＝６４．２ｒ２０＝∞
ｄ２０＝４．８
ｎ１１＝１．５４７７１ ν１１＝６
２．８ｒ２１＝∞ ｄ
２１＝１．０ ｒ２２＝∞
ｄ２２＝０．７ ｎ１２＝１．５１
６３３ ν１２＝６４．２ｒ２３＝∞
ｄ２３＝０．３ ｒ２４＝∞
ｄ２４＝０．６
ｎ１３＝１．４８７４９ ν１３＝
７０．２ｒ２５＝∞ ｆ １０．３ １６．４ ２６．
２ Ｄ１ ０．９９ ６．８９ １
２．７７Ｄ２ １２．６９ ６．１１
０．９７ｆＢ ＝ １６．６７ 全長＝ ５９．０３ ラジアルグリンレンズ ｎ０
ｇ ｈ４ ｄ線
１．５９８３ ０．２４８８ ×１０−１
−０．１１３８ ×１０ Ｃ線
１．５９４２ ０．２４７６ ×１０−１
−０．１１４９ ×１０ Ｆ線 １
．６０７８ ０．２４９８ ×１０−１
−０．１１２９ ×１０
ｈ６ ｈ８
ｄ線 ０．６５１７ ×１０３ −
０．４２０３ ×１０５ Ｃ線 ０．６
６４２ ×１０３ −０．４３２４ ×１０５
Ｆ線 ０．６４１７ ×１０３
−０．４１０６ ×１０５ｈ６ ／ｈ４ ＝−５７．２
８ ，ｈ８ ／ｈ４ ＝３６９３．６２ ，Δｎ ＝
−０．０１４６１１ （ｂ／ｎｂ ）／［ａ＋（ｂ／
ｎｂ ）］＝０．１８０ 実施例５ ｆ＝１０．３〜２６．２ ，Ｆ／２．７ ，２ω＝４
４．３°〜１８．２°ｒ１ ＝２２．９８
ｄ１ ＝１．５ ｎ１ ＝１
．８４６６６ ν１ ＝２３．８ｒ２ ＝１６
．５１ ｄ２ ＝０．３ ｒ
３ ＝１７．８２ ｄ３ ＝
４．７ ｎ２ ＝１．７２９１６
ν２ ＝５４．７ｒ４ ＝∞
ｄ４ ＝Ｄ１ （可変）ｒ５ ＝３７．７０
ｄ５ ＝０．９
ｎ３ ＝１．６９６８ ν３ ＝５６．
５ｒ６ ＝８．９９ ｄ６
＝２．６ ｒ７ ＝−１３．８９
ｄ７ ＝０．８ ｎ４ ＝１．６１７
ν４ ＝６２．８ｒ８ ＝５２．３０
ｄ８ ＝０．９ ｒ９ ＝２６
．９０ ｄ９ ＝１．７
ｎ５ ＝１．８４６６６ ν５ ＝
２３．８ｒ１０＝∞
ｄ１０＝Ｄ２ （可変）ｒ１１＝絞り
ｄ１１＝１．８ ｒ１２＝１５．００
ｄ１２＝２．０ ｎ
６ ＝１．８８３ ν６ ＝４０．８ｒ１
３＝∞ ｄ１３＝３．
３ ｒ１４＝−９．８７ ｄ
１４＝１．３ ｎ７ ＝１．８０５１８
ν７ ＝２５．４ｒ１５＝１１．１６
ｄ１５＝４．３ ｎ８
＝１．６０５６２ ν８ ＝４３．７ｒ１６
＝−１０．１７ ｄ１６＝０．２
ｒ１７＝２６．０２ ｄ１
７＝２．５ ｎ９ ＝ラジアルグリンレン
ズｒ１８＝−２４．６４ ｄ１８
＝１０．６ｒ１９＝∞
ｄ１９＝１．０ ｎ１０＝１．５１
６３３ ν１０＝６４．２ｒ２０＝∞
ｄ２０＝４．８
ｎ１１＝１．５４７７１ ν１１＝６２．８
ｒ２１＝∞ ｄ２１＝
１．０ ｒ２２＝∞
ｄ２２＝０．７ ｎ１２＝１．５１６３３
ν１２＝６４．２ｒ２３＝∞
ｄ２３＝０．３ ｒ２４＝∞
ｄ２４＝０．６
ｎ１３＝１．４８７４９ ν１３＝７０．
２ｒ２５＝∞ ｆ １０．３ １６．４ ２６．
２ Ｄ１ ０．９３ ８．１７ １
２．７１Ｄ２ １２．６９ ８．１５
０．９３ｆＢ １６．６３ １６．６２９
１６．６２９ 全長 ５８．９１ ５８．６
０１ ５８．９０７ ラジアルグリンレンズ ｎ０
ｇ ｈ４ ｄ線
１．５９８２ ０．２４５６ ×１０
−１ −０．９２０２ ×１０ Ｃ線
１．５９４１ ０．２４４５ ×１０−１
−０．９２９２ ×１０ Ｆ線
１．６０７７ ０．２４６６ ×１０−１
−０．９１２９ ×１０
ｈ６ ｈ８
ｄ線 ０．４８７１ ×１０３
−０．３６５９ ×１０５ Ｃ線 ０
．４９６４ ×１０３ −０．３７６５ ×１０
５ Ｆ線 ０．４７９７ ×１０３
−０．３５７６ ×１０５ｈ６ ／ｈ４ ＝−５２
．９４ ，ｈ８ ／ｈ４ ＝３９７６．９８ ，Δｎ
＝−０．０１３９６５ （ｂ／ｎｂ ）／［ａ＋（
ｂ／ｎｂ ）］＝０．１８０ ただしｒ１ ，ｒ２
，・・・ はレンズ各面の曲率半径、ｄ１，ｄ２ ，
・・・ は各レンズの肉厚およびレンズ間隔、ｎ１ ，
ｎ２ ，・・・ は各レンズの屈折率、ν１ ，ν２
，・・・ は各レンズのアッベ数、ｆＢ はバックフォ
ーカスの空気換算長、ｆは全系の焦点距離である。
【００２０】各実施例は図１に示すような構成で、実施
例１乃至実施例３は第１レンズ群と最終レンズ群が固定
され、第２レンズ群と第３レンズ群とが光軸に沿って移
動することによって、バリエーターとコンペンセーター
の働きをし、変倍を行なう。
例１乃至実施例３は第１レンズ群と最終レンズ群が固定
され、第２レンズ群と第３レンズ群とが光軸に沿って移
動することによって、バリエーターとコンペンセーター
の働きをし、変倍を行なう。
【００２１】実施例１は、最も像側のレンズのみをラジ
アルグリンレンズにした。
アルグリンレンズにした。
【００２２】この実施例の変倍レンズは、従来例に比べ
ｆＢ が３．５ｍｍ程度短く、又レンズ先端から像面ま
での長さは、１０ｍｍ程度短くなっている。
ｆＢ が３．５ｍｍ程度短く、又レンズ先端から像面ま
での長さは、１０ｍｍ程度短くなっている。
【００２３】実施例２は、最も像側のレンズのほかに絞
り直後のレンズもラジアルグリンレンズにした。従来例
では、この絞り直後に屈折率の高い硝材を用いて主とし
て球面収差の発生をおさえているが、この実施例では、
屈折率の低い硝材に、光軸から離れるにつれて屈折率の
下がる分布を与えて主として球面収差の発生をおさえて
いる。
り直後のレンズもラジアルグリンレンズにした。従来例
では、この絞り直後に屈折率の高い硝材を用いて主とし
て球面収差の発生をおさえているが、この実施例では、
屈折率の低い硝材に、光軸から離れるにつれて屈折率の
下がる分布を与えて主として球面収差の発生をおさえて
いる。
【００２４】ｆＢ ならびに全長短縮の度合いは、実施
例１と同程度である。
例１と同程度である。
【００２５】実施例３は、実施例１と類似のレンズ系で
グリンレンズにした。又その他の特徴も実施例１と同様
である。
グリンレンズにした。又その他の特徴も実施例１と同様
である。
【００２６】実施例４は、第１レンズ群が固定で、第２
レンズ群と最終レンズ群とが光軸に沿って移動すること
によってバリエーターとコンペンセーターの働きをし変
倍を行なっている。
レンズ群と最終レンズ群とが光軸に沿って移動すること
によってバリエーターとコンペンセーターの働きをし変
倍を行なっている。
【００２７】この実施例は、実施例１〜３に示した構成
区分で考えると、第２レンズ群と第３レンズ群とが一体
的に光軸に沿って移動し、さらに最終レンズ群が光軸に
沿って移動することによってバリエーターとコンペンセ
ーターの働きをし、変倍を行なっているとも考えられる
。
区分で考えると、第２レンズ群と第３レンズ群とが一体
的に光軸に沿って移動し、さらに最終レンズ群が光軸に
沿って移動することによってバリエーターとコンペンセ
ーターの働きをし、変倍を行なっているとも考えられる
。
【００２８】実施例５は、最終レンズ群が固定され、第
１レンズ群と第２レンズ群とが光軸に沿って移動するこ
とによって、バリエーターとコンペンセーターとの働き
をし、変倍を行なっている。これは、実施例４と同様の
考えをすると、最終レンズ群が固定で、第２レンズ群と
第３レンズ群とが一体的に光軸に沿って移動しバリエー
ターとコンペンセーターの働きをし、変倍を行なってい
るとも考えられる。
１レンズ群と第２レンズ群とが光軸に沿って移動するこ
とによって、バリエーターとコンペンセーターとの働き
をし、変倍を行なっている。これは、実施例４と同様の
考えをすると、最終レンズ群が固定で、第２レンズ群と
第３レンズ群とが一体的に光軸に沿って移動しバリエー
ターとコンペンセーターの働きをし、変倍を行なってい
るとも考えられる。
【００２９】
【発明の効果】本発明のズームレンズは、少なくとも３
群以上の構成で、最終レンズ群の最も像側に屈折率分布
型レンズを用いてバックフォーカス、全長を短くししか
も収差の良好に補正をされたレンズ系である。
群以上の構成で、最終レンズ群の最も像側に屈折率分布
型レンズを用いてバックフォーカス、全長を短くししか
も収差の良好に補正をされたレンズ系である。
【図１】実施例１の断面図。
【図２】実施例１の広角端における収差曲線図。
【図３】実施例１の中間焦点距離における収差曲線図。
【図４】実施例１の望遠端における収差曲線図。
【図５】実施例２の広角端における収差曲線図。
【図６】実施例２の中間焦点距離における収差曲線図。
【図７】実施例２の望遠端における収差曲線図。
【図８】実施例３の広角端における収差曲線図。
【図９】実施例３の中間焦点距離における収差曲線図。
【図１０】実施例３の望遠端における収差曲線図。
【図１１】実施例４の広角端における収差曲線図。
【図１２】実施例４の中間焦点距離における収差曲線図
。
。
【図１３】実施例４の望遠端における収差曲線図。
【図１４】実施例５の広角端における収差曲線図。
【図１５】実施例５の中間焦点距離における収差曲線図
。
。
【図１６】実施例５の望遠端における収差曲線図。
Claims (1)
- 【請求項１】少なくとも、全体として正の屈折力を有す
る第１レンズ群と、全体として負の屈折力を有する第２
レンズ群と、最も像側に設けられた正レンズと物体側に
凹の発散面を有するレンズと最も物体側に設けられた正
レンズとからなり全体として正の屈折力を有する最終レ
ンズ群とから構成され、少なくとも二つのレンズ群間隔
を変化させて変倍を行なうと共に上記の最終レンズ群の
最も像側に設けられた正レンズが光軸から離れるにした
がって屈折率が低下する屈折率分布型レンズからなり、
次の条件（１），（２）を満足することを特徴とするズ
ームレンズ。 （１）ｈ６ ／ｈ４ ＜−１０ （２）ｈ８ ／ｈ４ ＞１０３ ただし、上記屈折率分布型レンズの分布式が下記の式に
て表わされる。ｎ２（ｓ）＝（ｎ０）２［１−（ｇｓ）
２ ＋ｈ４（ｇｓ）４＋ｈ６（ｇｓ）６＋ｈ８（ｇｓ）
８］上記分布式でｓは光軸からの距離、ｎ（ｓ） は光
軸からｓだけ離れた位置の屈折率の値、ｇ，ｈ４ ，ｈ
６ ，ｈ８ は夫々屈折率分布係数である。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3137050A JP3072533B2 (ja) | 1990-09-21 | 1991-05-14 | 全長の短いズームレンズ |
| US07/763,462 US5221996A (en) | 1990-09-21 | 1991-09-20 | Zoom lens system having short total length |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2-250084 | 1990-09-21 | ||
| JP25008490 | 1990-09-21 | ||
| JP3137050A JP3072533B2 (ja) | 1990-09-21 | 1991-05-14 | 全長の短いズームレンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04226411A true JPH04226411A (ja) | 1992-08-17 |
| JP3072533B2 JP3072533B2 (ja) | 2000-07-31 |
Family
ID=26470478
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3137050A Expired - Fee Related JP3072533B2 (ja) | 1990-09-21 | 1991-05-14 | 全長の短いズームレンズ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5221996A (ja) |
| JP (1) | JP3072533B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0519163A (ja) * | 1991-07-12 | 1993-01-29 | Canon Inc | ズームレンズ |
| JPWO2006025130A1 (ja) * | 2004-09-02 | 2008-05-08 | 株式会社タムロン | 高変倍率ズームレンズ |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3262374B2 (ja) * | 1992-07-08 | 2002-03-04 | キヤノン株式会社 | ズームレンズ |
| JPH116960A (ja) * | 1997-06-16 | 1999-01-12 | Olympus Optical Co Ltd | レンズ系および撮像装置 |
| CN1228655C (zh) * | 2001-04-03 | 2005-11-23 | 株式会社藤仓 | 平行光管透镜、纤维平行光管以及光学部件 |
| JP3671025B2 (ja) * | 2002-05-22 | 2005-07-13 | 株式会社リコー | 光走査装置及び画像形成装置 |
-
1991
- 1991-05-14 JP JP3137050A patent/JP3072533B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1991-09-20 US US07/763,462 patent/US5221996A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0519163A (ja) * | 1991-07-12 | 1993-01-29 | Canon Inc | ズームレンズ |
| JPWO2006025130A1 (ja) * | 2004-09-02 | 2008-05-08 | 株式会社タムロン | 高変倍率ズームレンズ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3072533B2 (ja) | 2000-07-31 |
| US5221996A (en) | 1993-06-22 |
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