JPH04214847A - すべり軸受 - Google Patents
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- JPH04214847A JPH04214847A JP3781791A JP3781791A JPH04214847A JP H04214847 A JPH04214847 A JP H04214847A JP 3781791 A JP3781791 A JP 3781791A JP 3781791 A JP3781791 A JP 3781791A JP H04214847 A JPH04214847 A JP H04214847A
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Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、すべり軸受に関するも
のであり、さらに詳しく述べるならば、ライニングと称
されるアルミニウム合金軸受上に形成される層の耐焼付
性、耐食性および耐疲労性を改良したすべり軸受に関す
るものである。
のであり、さらに詳しく述べるならば、ライニングと称
されるアルミニウム合金軸受上に形成される層の耐焼付
性、耐食性および耐疲労性を改良したすべり軸受に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】特開昭５６−３３１６号公報には、従来
技術としてアルミニウム合金軸受表面にＳｎめっき層を
施し、その上にオーバレイを形成したすべり軸受の記載
がある。
技術としてアルミニウム合金軸受表面にＳｎめっき層を
施し、その上にオーバレイを形成したすべり軸受の記載
がある。
【０００３】また、特開昭５９ー１４７１１８公報には
、アルミニウム合金軸受表面に中間層としてＺｎめっき
及びＣｕ−Ｓｎめっき層を形成し、この中間層上にＰｂ
−Ｓｎオーバレイを形成したすべり軸受が記載されてい
る。
、アルミニウム合金軸受表面に中間層としてＺｎめっき
及びＣｕ−Ｓｎめっき層を形成し、この中間層上にＰｂ
−Ｓｎオーバレイを形成したすべり軸受が記載されてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前掲特開昭５６−３３
１６号公報では、ライニングのＡｌと純Ｓｎの間の密着
力が低いために、表層のオーバレイが剥離摩耗し易く、
オーバレイの効果が充分発揮され難い。
１６号公報では、ライニングのＡｌと純Ｓｎの間の密着
力が低いために、表層のオーバレイが剥離摩耗し易く、
オーバレイの効果が充分発揮され難い。
【０００５】また、前掲特開昭５９−１４７１１８号公
報のすべり軸受では、オーバレイの摩耗が進行し、中間
層が露出する時耐焼付性が悪いＣｕ−Ｓｎ合金が露出す
るために、早期に焼付が起こる。また、オーバレイがＰ
ｂ系のため耐食性が悪いために、腐食摩耗が起こり易く
、オーバレイの面が相手軸の粗さとは無関係な粗い面に
なり、これに起因する焼付が起こる。またすべり軸受に
加えられる荷重が高く、面圧が高くなったりあるいは高
周速になる条件では、硬くて脆いＣｕ−Ｓｎ合金からな
る中間層は剥離しやすくまた疲労し易い。
報のすべり軸受では、オーバレイの摩耗が進行し、中間
層が露出する時耐焼付性が悪いＣｕ−Ｓｎ合金が露出す
るために、早期に焼付が起こる。また、オーバレイがＰ
ｂ系のため耐食性が悪いために、腐食摩耗が起こり易く
、オーバレイの面が相手軸の粗さとは無関係な粗い面に
なり、これに起因する焼付が起こる。またすべり軸受に
加えられる荷重が高く、面圧が高くなったりあるいは高
周速になる条件では、硬くて脆いＣｕ−Ｓｎ合金からな
る中間層は剥離しやすくまた疲労し易い。
【０００６】したがって、本発明はアルミニウム合金系
ライニングの表層にＰｂ系オーバレイを施した場合の中
間層を改良することによって、腐食や疲労に起因する焼
付を防止することを目的とする。
ライニングの表層にＰｂ系オーバレイを施した場合の中
間層を改良することによって、腐食や疲労に起因する焼
付を防止することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の第一は、アルミニウム合金軸受表面にＺ
ｎめっき層を０．０１〜２μｍ形成し、さらにその上に
中間層としてＳｎめっき層又はＳｎ合金めっき層を０．
１〜５μｍ形成し、最表面にＰｂ系オーバレイを形成し
たすべり軸受を提供する。
めに、本発明の第一は、アルミニウム合金軸受表面にＺ
ｎめっき層を０．０１〜２μｍ形成し、さらにその上に
中間層としてＳｎめっき層又はＳｎ合金めっき層を０．
１〜５μｍ形成し、最表面にＰｂ系オーバレイを形成し
たすべり軸受を提供する。
【０００８】また、本発明の第二に係るすべり軸受は、
アルミニウム合金軸受表面にＡｌ−Ｚｎ拡散層が形成さ
れ、その上に中間層としてＳｎめっき層又はＳｎ合金め
っき層が形成され、その上にＰｂ系オーバレイが形成さ
れたことを特徴とする。
アルミニウム合金軸受表面にＡｌ−Ｚｎ拡散層が形成さ
れ、その上に中間層としてＳｎめっき層又はＳｎ合金め
っき層が形成され、その上にＰｂ系オーバレイが形成さ
れたことを特徴とする。
【０００９】さらに本発明の第三に係るすべり軸受は、
前記Ａｌ−Ｚｎ拡散層と前記中間層の間にＳｎ−Ｚｎ拡
散層が形成されたことを特徴とする。
前記Ａｌ−Ｚｎ拡散層と前記中間層の間にＳｎ−Ｚｎ拡
散層が形成されたことを特徴とする。
【００１０】以下、本発明の構成を説明する。本発明の
第一において、ライニングとして使用されるＡｌライニ
ング材としては、Ａｌ−Ｓｎ系，Ａｌ−Ｐｂ系，Ａｌ−
Ｚｎ系などが使用可能であり、これらのアルミニウム合
金に必要に応じ１０％以下のＣｕ，Ｍｇ，Ｚｎの１種以
上、１０％以下のＳｉ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｚｒ，Ｖ，Ｍｏ，
Ｃｏ，Ｆｅ等の１種以上あるいは４０％以下のＳｎ，Ｐ
ｂ，Ｂｉ，Ｉｎの１種以上を添加することができる。さ
らに、Ｓｉの微細化・球状化のためＳｂ，Ｓｒ等、Ａｌ
結晶粒の微細化のためＴｉ，ＴｉＢをそれぞれ０．００
１〜１％添加してもよい。また、ライニングは、所定組
成の合金を鋳造、圧延、焼結、押出、溶射等で作成され
る。なお、このＡｌライニング材の摺動面側を深さ２〜
６μｍ、ピッチ１００〜６００μｍ程度のボーリング加
工等により、条痕を施すこともできる。
第一において、ライニングとして使用されるＡｌライニ
ング材としては、Ａｌ−Ｓｎ系，Ａｌ−Ｐｂ系，Ａｌ−
Ｚｎ系などが使用可能であり、これらのアルミニウム合
金に必要に応じ１０％以下のＣｕ，Ｍｇ，Ｚｎの１種以
上、１０％以下のＳｉ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｚｒ，Ｖ，Ｍｏ，
Ｃｏ，Ｆｅ等の１種以上あるいは４０％以下のＳｎ，Ｐ
ｂ，Ｂｉ，Ｉｎの１種以上を添加することができる。さ
らに、Ｓｉの微細化・球状化のためＳｂ，Ｓｒ等、Ａｌ
結晶粒の微細化のためＴｉ，ＴｉＢをそれぞれ０．００
１〜１％添加してもよい。また、ライニングは、所定組
成の合金を鋳造、圧延、焼結、押出、溶射等で作成され
る。なお、このＡｌライニング材の摺動面側を深さ２〜
６μｍ、ピッチ１００〜６００μｍ程度のボーリング加
工等により、条痕を施すこともできる。
【００１１】本発明の第一においては、以下に説明する
ＳｎまたはＳｎ合金層の接着強度を高めるために、アル
ミニウム合金からなるライニングの表面にＺｎめっき層
を形成する。このめっき層によって接着強度を高め、そ
の結果Ｓｎめっき層を中間層露出時に耐焼付性を高める
ことができる。また、Ｓｎめっき層は本来はエンジンオ
イル中に含有される腐食性物質などに対する化学的耐食
性は良好であるが、接着強度不足による剥離摩耗が起こ
っていたが、ＺｎめっきなどをＳｎの下地として設ける
ことによってその進行を防ぐ効果もある。
ＳｎまたはＳｎ合金層の接着強度を高めるために、アル
ミニウム合金からなるライニングの表面にＺｎめっき層
を形成する。このめっき層によって接着強度を高め、そ
の結果Ｓｎめっき層を中間層露出時に耐焼付性を高める
ことができる。また、Ｓｎめっき層は本来はエンジンオ
イル中に含有される腐食性物質などに対する化学的耐食
性は良好であるが、接着強度不足による剥離摩耗が起こ
っていたが、ＺｎめっきなどをＳｎの下地として設ける
ことによってその進行を防ぐ効果もある。
【００１２】Ｚｎめっき層の厚さが０．０１μｍ未満で
あると、上述の効果が発揮されず、一方２μｍを超えて
もそれによる利点が特になく、またＳｎ層とライニング
の接合強度が低下する。Ｚｎめっき層の好ましい厚さは
０．０５〜０．１μｍである。その製法は、浸漬めっき
、電気めっき等の湿式めっきあるいはスパッタリング、
イオンプレーティング等の乾式めっき、さらには湿式め
っきと乾式めっきの組合わせも可能である。
あると、上述の効果が発揮されず、一方２μｍを超えて
もそれによる利点が特になく、またＳｎ層とライニング
の接合強度が低下する。Ｚｎめっき層の好ましい厚さは
０．０５〜０．１μｍである。その製法は、浸漬めっき
、電気めっき等の湿式めっきあるいはスパッタリング、
イオンプレーティング等の乾式めっき、さらには湿式め
っきと乾式めっきの組合わせも可能である。
【００１３】以上のようなＺｎめっき層を下地としてそ
の上に中間層であるＳｎ系層を設けることによって以下
説明するようなＳｎの特性を十分に発揮できるようにな
った。 ■耐焼付性：表層のＰｂ系オーバレイが腐食により消失
すると中間層のＳｎが露出して、焼付を起こり難くする
。 ■耐食性：表層のＰｂ系オーバレイが摩耗により消失す
ると、中間層のＳｎで腐食の進行が抑制される。 ■耐疲労性：表層が摩耗しても中間層のＳｎがオーバレ
イの役割をもちつづける。したがってライニングの疲労
が防止される。
の上に中間層であるＳｎ系層を設けることによって以下
説明するようなＳｎの特性を十分に発揮できるようにな
った。 ■耐焼付性：表層のＰｂ系オーバレイが腐食により消失
すると中間層のＳｎが露出して、焼付を起こり難くする
。 ■耐食性：表層のＰｂ系オーバレイが摩耗により消失す
ると、中間層のＳｎで腐食の進行が抑制される。 ■耐疲労性：表層が摩耗しても中間層のＳｎがオーバレ
イの役割をもちつづける。したがってライニングの疲労
が防止される。
【００１４】Ｓｎめっき層に、総量で５％以下のＰｂ，
Ｉｎ，Ｓｂ，Ａｇ，Ｎｉ及びＺｎの１種以下を含有する
Ｓｎ合金めっきを用いてもよい。これらの元素のうちＰ
ｂは腐食特性、親油性等の軸受表面特性を改良し、５％
以下ではその他の性質をほとんど劣化させず、Ｉｎは耐
食性等の表面特性を改良し、５％以下ではその他の性質
をほとんど劣化させず、Ｚｎ，Ｓｂ，Ａｇ，Ｎｉは軸受
表面特性を改良し、５％以下ではその他の性質をほとん
ど劣化させない。したがって、これらの成分をすべり軸
受の用途によってはＳｎめっきに含有させることができ
る。
Ｉｎ，Ｓｂ，Ａｇ，Ｎｉ及びＺｎの１種以下を含有する
Ｓｎ合金めっきを用いてもよい。これらの元素のうちＰ
ｂは腐食特性、親油性等の軸受表面特性を改良し、５％
以下ではその他の性質をほとんど劣化させず、Ｉｎは耐
食性等の表面特性を改良し、５％以下ではその他の性質
をほとんど劣化させず、Ｚｎ，Ｓｂ，Ａｇ，Ｎｉは軸受
表面特性を改良し、５％以下ではその他の性質をほとん
ど劣化させない。したがって、これらの成分をすべり軸
受の用途によってはＳｎめっきに含有させることができ
る。
【００１５】純Ｓｎ層およびＳｎ−Ｚｎ，Ｐｂ，Ｉｎ系
合金層は厚さは０．１〜５μｍである。この層の厚さが
０．１μｍ以下であると、耐食性が悪化し、５μｍ以上
であるとＰｂ系オーバレイ層が薄い場合、該Ｓｎ（Ｓｎ
合金）層中に拡散して低融点合金Ｓｎ−Ｐｂ（ハンダ）
を形成してしまう。この純Ｓｎ層およびＳｎ−Ｚｎ，Ｐ
ｂ，Ｉｎ系合金層の好ましい厚さは０．１〜２μｍであ
る。その製法は、浸漬めっき、電気めっき等の湿式めっ
きあるいはスパッタリング、イオンプレーティング等の
乾式めっき、さらには湿式めっきと乾式めっきの組合わ
せも可能である。
合金層は厚さは０．１〜５μｍである。この層の厚さが
０．１μｍ以下であると、耐食性が悪化し、５μｍ以上
であるとＰｂ系オーバレイ層が薄い場合、該Ｓｎ（Ｓｎ
合金）層中に拡散して低融点合金Ｓｎ−Ｐｂ（ハンダ）
を形成してしまう。この純Ｓｎ層およびＳｎ−Ｚｎ，Ｐ
ｂ，Ｉｎ系合金層の好ましい厚さは０．１〜２μｍであ
る。その製法は、浸漬めっき、電気めっき等の湿式めっ
きあるいはスパッタリング、イオンプレーティング等の
乾式めっき、さらには湿式めっきと乾式めっきの組合わ
せも可能である。
【００１６】オーバレイ層としてはなじみ性が優れた純
Ｐｂを使用し、必要により、優れたなじみ性を損なわな
い範囲で、耐食性改良のため２０％以下のＳｎ、強度改
良のため総量で１５％以下のＣｕ，Ｓｂ，Ｍｎ，Ｂｉ，
Ｎｉ，Ａｇ，Ａｌの１種以上、２０％以下のＩｎ（耐食
性改良）の１種以上を添加することができる。このオー
バレイ層の厚さは１〜２０μｍの範囲内にあることが好
ましい。その製法は、浸漬めっき、電気めっき等の湿式
めっきあるいはスパッタリング、イオンプレーティング
等の乾式めっき、さらには湿式めっきと乾式めっきの組
合わせも可能である。
Ｐｂを使用し、必要により、優れたなじみ性を損なわな
い範囲で、耐食性改良のため２０％以下のＳｎ、強度改
良のため総量で１５％以下のＣｕ，Ｓｂ，Ｍｎ，Ｂｉ，
Ｎｉ，Ａｇ，Ａｌの１種以上、２０％以下のＩｎ（耐食
性改良）の１種以上を添加することができる。このオー
バレイ層の厚さは１〜２０μｍの範囲内にあることが好
ましい。その製法は、浸漬めっき、電気めっき等の湿式
めっきあるいはスパッタリング、イオンプレーティング
等の乾式めっき、さらには湿式めっきと乾式めっきの組
合わせも可能である。
【００１７】本発明の第二において形成されるＡｌ−Ｚ
ｎ拡散層は第一のライニングのＡｌとＺｎめっきもしく
はＺｎ置換めっきとの間の拡散によって形成される。こ
の拡散によってＳｎ（合金）めっきの接着強度がさらに
高められ、またＳｎ（合金）めっきの特性■〜■もさら
に高められる。Ａｌ−Ｚｎ拡散層の厚さは０．０１μｍ
以下ではその効果がなく、１００μｍを超えると、相対
的にＺｎ濃度が低下し効果が低下する。
ｎ拡散層は第一のライニングのＡｌとＺｎめっきもしく
はＺｎ置換めっきとの間の拡散によって形成される。こ
の拡散によってＳｎ（合金）めっきの接着強度がさらに
高められ、またＳｎ（合金）めっきの特性■〜■もさら
に高められる。Ａｌ−Ｚｎ拡散層の厚さは０．０１μｍ
以下ではその効果がなく、１００μｍを超えると、相対
的にＺｎ濃度が低下し効果が低下する。
【００１８】本発明の第三は、Ａｌ−Ｚｎ拡散層と中間
層（ＳｎまたはＳｎ合金めっき層）の間にＳｎ−Ｚｎ拡
散層が形成されたことを特徴とする。このＳｎ−Ｚｎ拡
散層のＺｎはＺｎめっきまたはＺｎ置換めっきのＺｎに
由来し、またＳｎはＳｎ（Ｓｎ合金）のＳｎに由来する
。
層（ＳｎまたはＳｎ合金めっき層）の間にＳｎ−Ｚｎ拡
散層が形成されたことを特徴とする。このＳｎ−Ｚｎ拡
散層のＺｎはＺｎめっきまたはＺｎ置換めっきのＺｎに
由来し、またＳｎはＳｎ（Ｓｎ合金）のＳｎに由来する
。
【００１９】かかるＳｎ−Ｚｎ拡散層はＡｌ−Ｚｎ拡散
層とＳｎ（Ｓｎ合金めっき）層の中間に形成される。し
たがって、ＺｎはＺｎ層を経てＺｎ濃度のピークが認め
られるＳｎ（合金）層まで拡散して上記のＳｎ−Ｚｎ拡
散層を作る。この場合ＺｎはＳｎ（合金）層の最表面ま
でも拡散することがある。
層とＳｎ（Ｓｎ合金めっき）層の中間に形成される。し
たがって、ＺｎはＺｎ層を経てＺｎ濃度のピークが認め
られるＳｎ（合金）層まで拡散して上記のＳｎ−Ｚｎ拡
散層を作る。この場合ＺｎはＳｎ（合金）層の最表面ま
でも拡散することがある。
【００２０】かかるＳｎ−Ｚｎ拡散層はライニングとＰ
ｂ系オーバレイおよびＳｎ（合金）層との接着強度をさ
らに高め、Ｐｂ系オーバレイおよびＳｎ（合金）層の特
性を一層良好に発揮させる。
ｂ系オーバレイおよびＳｎ（合金）層との接着強度をさ
らに高め、Ｐｂ系オーバレイおよびＳｎ（合金）層の特
性を一層良好に発揮させる。
【００２１】本発明の第一及び第二に係る層構造は、第
一に係るすべり軸受を製造した後に、これに熱処理を加
えＡｌ−Ｚｎ拡散層及びＺｎ−Ｓｎ拡散層を形成させて
製造する。好ましい熱処理温度は５０〜１８０℃であり
、好ましい熱処理時間は１０〜１８０分である。
一に係るすべり軸受を製造した後に、これに熱処理を加
えＡｌ−Ｚｎ拡散層及びＺｎ−Ｓｎ拡散層を形成させて
製造する。好ましい熱処理温度は５０〜１８０℃であり
、好ましい熱処理時間は１０〜１８０分である。
【００２２】
【作用】以上のように、Ｚｎ−Ｓｎ−Ｐｂ系オーバレイ
層構造、Ａｌ・Ｚｎ拡散層−Ｚｎ−Ｓｎ−Ｐｂ系オーバ
レイ層構造、Ａｌ・Ｚｎ拡散層−Ｚｎ−Ｓｎ・Ｚｎ拡散
層−Ｐｂ系オーバレイ層構造とすることによりアルミニ
ウム合金ライニングの被覆層として優れた摺動特性をも
つ組み合わせを提供することができる。
層構造、Ａｌ・Ｚｎ拡散層−Ｚｎ−Ｓｎ−Ｐｂ系オーバ
レイ層構造、Ａｌ・Ｚｎ拡散層−Ｚｎ−Ｓｎ・Ｚｎ拡散
層−Ｐｂ系オーバレイ層構造とすることによりアルミニ
ウム合金ライニングの被覆層として優れた摺動特性をも
つ組み合わせを提供することができる。
【００２３】なお、Ａｌ系ライニングに条痕加工をした
後、エンジンのクランクシャフト用すべり軸受等に上記
オーバレイ層構造を適用すると、ある程度の摩耗が進行
した状態では、Ａｌ系ライニング−Ｚｎ層−Ｓｎ・Ｓｎ
合金層−Ｐｂ合金層、Ａｌ系ライニング−Ａｌ・Ｚｎ拡
散層−Ｓｎ・Ｓｎ合金層−Ｐｂ合金層、あるいは、Ａｌ
系ライニング−Ａｌ・Ｚｎ拡散層−Ｓｎ・Ｚｎ拡散層−
Ｐｂ合金層の各々の層が摺動面に混在露出し、摺動特性
が尚一層向上する。以下実施例により本発明を詳しく説
明する。
後、エンジンのクランクシャフト用すべり軸受等に上記
オーバレイ層構造を適用すると、ある程度の摩耗が進行
した状態では、Ａｌ系ライニング−Ｚｎ層−Ｓｎ・Ｓｎ
合金層−Ｐｂ合金層、Ａｌ系ライニング−Ａｌ・Ｚｎ拡
散層−Ｓｎ・Ｓｎ合金層−Ｐｂ合金層、あるいは、Ａｌ
系ライニング−Ａｌ・Ｚｎ拡散層−Ｓｎ・Ｚｎ拡散層−
Ｐｂ合金層の各々の層が摺動面に混在露出し、摺動特性
が尚一層向上する。以下実施例により本発明を詳しく説
明する。
【００２４】
【実施例】実施例１
この実施例ではすべり軸受を下記のものより構成した。
オーバレイ：表１に示す組成および厚さ中間層：表１に
示す組成および厚さ Ｚｎ層：表１に示す厚さ Ａｌライニング：Ａｌ−１２％Ｓｎ−１．５％Ｐｂ２．
５％Ｓｉ−１％Ｃｕ−０．２％Ｃｒ裏金：ＳＰＣＣ
示す組成および厚さ Ｚｎ層：表１に示す厚さ Ａｌライニング：Ａｌ−１２％Ｓｎ−１．５％Ｐｂ２．
５％Ｓｉ−１％Ｃｕ−０．２％Ｃｒ裏金：ＳＰＣＣ
【００２５】作製工程は以下のとおりであった。上記ラ
イニングを裏金に圧接し軸受として成形後、アルカリ脱
脂−スマット除去処理−Ｚｎ置換処理−Ｓｎめっき−オ
ーバレイ形成を行った。なお、アルカリ脱脂条件は、Ｎ
ａＯＨ−５０℃、６０ｓｅｃであり、スマット処理は硫
酸クロム酸溶液中、室温で３分であり、ジンケート処理
条件は処理浴（２７℃）に６０ｓｅｃ浸漬であり、Ｓｎ
めっきは有機カルボン酸Ｓｎ浴（３０℃）で２分間めっ
きし、オーバレイ形成条件は、ハンダめっき浴（ほう弗
化Ｐｂ−Ｓｎ）中に２７℃で１０分間電気めっきであっ
た。
イニングを裏金に圧接し軸受として成形後、アルカリ脱
脂−スマット除去処理−Ｚｎ置換処理−Ｓｎめっき−オ
ーバレイ形成を行った。なお、アルカリ脱脂条件は、Ｎ
ａＯＨ−５０℃、６０ｓｅｃであり、スマット処理は硫
酸クロム酸溶液中、室温で３分であり、ジンケート処理
条件は処理浴（２７℃）に６０ｓｅｃ浸漬であり、Ｓｎ
めっきは有機カルボン酸Ｓｎ浴（３０℃）で２分間めっ
きし、オーバレイ形成条件は、ハンダめっき浴（ほう弗
化Ｐｂ−Ｓｎ）中に２７℃で１０分間電気めっきであっ
た。
【００２６】以上の処理後試料Ｎｏ．４，６，９につい
ては１５５℃で１０分間熱処理を行った。得られたすべ
り軸受を試験片として下記条件で焼付試験を行った。表
中１１〜１３は比較例である。 保持、その後オイルをカットして焼付時間を測定試
験結果を表１および表２に示す。また、得られたすべり
軸受を試験片として下記条件で疲労試験を行った。 試験結果を表１および表２に示す。
ては１５５℃で１０分間熱処理を行った。得られたすべ
り軸受を試験片として下記条件で焼付試験を行った。表
中１１〜１３は比較例である。 保持、その後オイルをカットして焼付時間を測定試
験結果を表１および表２に示す。また、得られたすべり
軸受を試験片として下記条件で疲労試験を行った。 試験結果を表１および表２に示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
備考：Ｎｏ．１１〜１３は比較例である。
【００２９】試験片１１は前掲特開昭５６−３３１６号
に相当するものであり、耐焼付性は良好であるが、耐疲
労性が劣り、試験片１３は前掲特開昭５９−１４７１１
８号に相当するものであり、耐疲労性は良好であるが、
耐疲労性が劣る。比較例１３は通常のＮｉめっきを施し
たものであり、耐焼付性が劣る。これに対して本発明の
試験片は耐疲労性及び耐焼付性がともに良好である。
に相当するものであり、耐焼付性は良好であるが、耐疲
労性が劣り、試験片１３は前掲特開昭５９−１４７１１
８号に相当するものであり、耐疲労性は良好であるが、
耐疲労性が劣る。比較例１３は通常のＮｉめっきを施し
たものであり、耐焼付性が劣る。これに対して本発明の
試験片は耐疲労性及び耐焼付性がともに良好である。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明はなじみ性
が優れたＰｂ系オーバレイを施したアルミニウム合金系
ライニングを有するすべり軸受の中間層として、耐食性
、耐疲労性及び耐焼付性に優れた材料の組あわせをを使
用するので、これらの性質に対して過酷な条件が課せら
れるすべり軸受として極めて優れた性質を発揮する。
が優れたＰｂ系オーバレイを施したアルミニウム合金系
ライニングを有するすべり軸受の中間層として、耐食性
、耐疲労性及び耐焼付性に優れた材料の組あわせをを使
用するので、これらの性質に対して過酷な条件が課せら
れるすべり軸受として極めて優れた性質を発揮する。
Claims (3)
- 【請求項１】アルミニウム合金軸受表面にＺｎめっき層
を厚さ０．０１〜２μｍに形成し、さらにその上に中間
層としてＳｎめっき層又はＳｎ合金めっき層を厚さ０．
１〜５μｍに形成し、その上にＰｂ系オーバレイを形成
したすべり軸受。 - 【請求項２】アルミニウム合金軸受表面にＡｌ−Ｚｎ拡
散層が形成され、その上に中間層としてＳｎめっき層又
はＳｎ合金めっき層が形成され、その上にＰｂ系オーバ
レイが形成されたすべり軸受。 - 【請求項３】前記Ａｌ−Ｚｎ拡散層と前記中間層の間に
Ｓｎ−Ｚｎ拡散層が形成された請求項２記載のすべり軸
受。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32993290 | 1990-11-30 | ||
| JP2-329932 | 1990-11-30 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04214847A true JPH04214847A (ja) | 1992-08-05 |
| JP2992100B2 JP2992100B2 (ja) | 1999-12-20 |
Family
ID=18226889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3781791A Expired - Fee Related JP2992100B2 (ja) | 1990-11-30 | 1991-02-08 | すべり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2992100B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05240256A (ja) * | 1991-12-20 | 1993-09-17 | Ina Waelzlager Schaeffler Kg | 鋼製のラジアル又はスラスト転がり軸受 |
| JPH0694036A (ja) * | 1992-09-11 | 1994-04-05 | Daido Metal Co Ltd | 耐フレッチング特性に優れた多層すべり軸受 |
-
1991
- 1991-02-08 JP JP3781791A patent/JP2992100B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05240256A (ja) * | 1991-12-20 | 1993-09-17 | Ina Waelzlager Schaeffler Kg | 鋼製のラジアル又はスラスト転がり軸受 |
| JPH0694036A (ja) * | 1992-09-11 | 1994-04-05 | Daido Metal Co Ltd | 耐フレッチング特性に優れた多層すべり軸受 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2992100B2 (ja) | 1999-12-20 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |