JPH04200969A - 金属複合材料の製造方法 - Google Patents
金属複合材料の製造方法Info
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- JPH04200969A JPH04200969A JP33777390A JP33777390A JPH04200969A JP H04200969 A JPH04200969 A JP H04200969A JP 33777390 A JP33777390 A JP 33777390A JP 33777390 A JP33777390 A JP 33777390A JP H04200969 A JPH04200969 A JP H04200969A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は１例えばＡ１合金のような軽量て比較的融点
の低い金属に他の比較的融点の高い金属の短繊維を複合
して双方の金属の利点を生かすことかてきる金属複合材
料の製造方法に関する。
の低い金属に他の比較的融点の高い金属の短繊維を複合
して双方の金属の利点を生かすことかてきる金属複合材
料の製造方法に関する。
〈従来の技術〉
例えは、昔通鋳鉄鋳物および球状黒鉛鋳鉄鋳物の鋳造材
料は、安価で形状に柔軟性かありさらに耐熱性と摺動性
および高強度を有するため機械構造用材料として多く使
用されている。また、Ａ１合金鋳物の鋳造材料は安価な
軽量材料としてあらゆる産業界に利用され、特に自動車
産業は省エネルギーと燃費向上のため鋳鉄鋳物に代わる
材料としてＡ文を主として軽量材料の研究開発か盛んて
実用化された例も多い。
料は、安価で形状に柔軟性かありさらに耐熱性と摺動性
および高強度を有するため機械構造用材料として多く使
用されている。また、Ａ１合金鋳物の鋳造材料は安価な
軽量材料としてあらゆる産業界に利用され、特に自動車
産業は省エネルギーと燃費向上のため鋳鉄鋳物に代わる
材料としてＡ文を主として軽量材料の研究開発か盛んて
実用化された例も多い。
昔通鋳鉄鋳物および球状黒鉛鋳鉄鋳物は、砂型鋳造法や
金型鋳造法およびフルモール１〜〃：等て鋳造した後に
必要に応して熱処理と機械加工をして機械構造用材料と
して使用されている。Ａ１合金鋳物は、低圧金型Ｈ造法
や品用金型鋳造法および砂型鋳造法て鋳造した後に熱処
理と機械加工をして軽量材料として主に使用されている
。
金型鋳造法およびフルモール１〜〃：等て鋳造した後に
必要に応して熱処理と機械加工をして機械構造用材料と
して使用されている。Ａ１合金鋳物は、低圧金型Ｈ造法
や品用金型鋳造法および砂型鋳造法て鋳造した後に熱処
理と機械加工をして軽量材料として主に使用されている
。
Ａ１合金鋳物の使用面に耐熱性および摺動性の補強機能
を伺与する方法として、許通Ｐｆ鉄鋳物や球状黒鉛鋳鉄
鋳物および特殊鋳鉄鋳物の鋳造材料を機械油「シたもの
を部分的にインサーｌ−する方法や錆化む方法て異種材
料を接合して複合材料を製作している。他にも、Ａ文合
金溶湯に強化材としてセラミックスや炭素および金属の
長繊維や短繊維を混入させた複合材料やＳＵＳの多孔質
焼結体やＮｊの多孔質体にＡ１合金溶湯な含浸した金属
ノ、（複合材料の実用化も進んでいる。
を伺与する方法として、許通Ｐｆ鉄鋳物や球状黒鉛鋳鉄
鋳物および特殊鋳鉄鋳物の鋳造材料を機械油「シたもの
を部分的にインサーｌ−する方法や錆化む方法て異種材
料を接合して複合材料を製作している。他にも、Ａ文合
金溶湯に強化材としてセラミックスや炭素および金属の
長繊維や短繊維を混入させた複合材料やＳＵＳの多孔質
焼結体やＮｊの多孔質体にＡ１合金溶湯な含浸した金属
ノ、（複合材料の実用化も進んでいる。
〈発明か解決しようとする課題〉
機械加工した各種鋳鉄鋳物の鋳造材料をインサー１〜あ
るいは錆化みて接合する従来の方法は、Ａ文合金鋳物と
鋳鉄鋳物の接合時の温度差が大きいことと鋳造後の熱膨
張収縮率の差により両名か完全に溶着接合することは技
術的に困難で再現性においても問題かある。従って、Ａ
Ｍ合金鋳物と鋳鉄ｖｆ物の境界層をいかに溶着させるか
か鋳造技術上の耐大の問題点である。
るいは錆化みて接合する従来の方法は、Ａ文合金鋳物と
鋳鉄鋳物の接合時の温度差が大きいことと鋳造後の熱膨
張収縮率の差により両名か完全に溶着接合することは技
術的に困難で再現性においても問題かある。従って、Ａ
Ｍ合金鋳物と鋳鉄ｖｆ物の境界層をいかに溶着させるか
か鋳造技術上の耐大の問題点である。
また、従来のＡ１合金鋳物とセラミックス系の複合材料
は、高強度・高硬度となることから相手材を損傷するこ
ともあって摺動面に用い難く１機械油丁作業においては
セラミックスか難切削性のため機械油１．性の問題と製
造コス１〜か一般的に高価になる問題かある。
は、高強度・高硬度となることから相手材を損傷するこ
ともあって摺動面に用い難く１機械油丁作業においては
セラミックスか難切削性のため機械油１．性の問題と製
造コス１〜か一般的に高価になる問題かある。
この発明の課題は、例えばＡＭ金合金ような比較的融点
の低い金属に、他の比較的融点の高い金属を複合して、
双方の金属の特徴を生かした金属複合材ネＩを得るため
に、双方の金属の境界の良好な接合状態を低コストて得
ることにある。
の低い金属に、他の比較的融点の高い金属を複合して、
双方の金属の特徴を生かした金属複合材ネＩを得るため
に、双方の金属の境界の良好な接合状態を低コストて得
ることにある。
〈課題を解決するだめの手段〉
この発明は、第１金属の短繊維を用いて多孔質焼結体を
形成し、その多孔質焼結体の空孔内に１−記第１金属よ
りも融点の低い第２金属の溶湯を加圧して含浸させるこ
とを特徴とする。
形成し、その多孔質焼結体の空孔内に１−記第１金属よ
りも融点の低い第２金属の溶湯を加圧して含浸させるこ
とを特徴とする。
く作 川〉
多孔質焼結体を得るために短繊維を用いると、焼結前の
加圧程度によって多孔質焼結体の気孔率（空孔の占める
重量比率）の大幅な調整か可能てあり、例えはびびり振
動切削によって得た長さ１〜５ｍｌ１１、直径２０〜Ｉ
ｎｎ ｐ、ｍ （円の断面積に換算）の球状黒鉛鋳鉄
の短繊維を用いて気孔率か２０〜６０％の多孔質焼結体
を形成てきる。これによって第１金属と第２金属との割
合を変化させることかでき、複合層の特性の調整か可能
となる。また、多孔質焼結体とすることによって、短繊
維間か結合された所望形状の一体物となって単に繊維か
からみ合った状態よりも強力となる。そして、第１金属
の多孔質焼結体は連続した空孔な有しているものである
から、第２金属の溶湯を溶湯鍛造法（高圧鋳造法）によ
り加圧して含浸させることかてき、第１金属の短繊維焼
結体内の空孔な第２金属か埋めた複合材料となる。例え
ば第２金属を本体とし部分的に第１金屈と第２金属の複
合材料部分かあるような鋳造品は、型空間内の所望位置
に多孔質焼結体を位置させて溶湯鍛造法により第２金属
溶湯を鋳込むと、第２金属の本体に第１金属と第２金属
とからなる複合材料か一体に形成されたものか得られ、
そのｆｆ１ｌ金属と第２金属との間、並ひにその複合材
ネ゛１部分と第２金属の境界は良好に接合した状態とな
る。
加圧程度によって多孔質焼結体の気孔率（空孔の占める
重量比率）の大幅な調整か可能てあり、例えはびびり振
動切削によって得た長さ１〜５ｍｌ１１、直径２０〜Ｉ
ｎｎ ｐ、ｍ （円の断面積に換算）の球状黒鉛鋳鉄
の短繊維を用いて気孔率か２０〜６０％の多孔質焼結体
を形成てきる。これによって第１金属と第２金属との割
合を変化させることかでき、複合層の特性の調整か可能
となる。また、多孔質焼結体とすることによって、短繊
維間か結合された所望形状の一体物となって単に繊維か
からみ合った状態よりも強力となる。そして、第１金属
の多孔質焼結体は連続した空孔な有しているものである
から、第２金属の溶湯を溶湯鍛造法（高圧鋳造法）によ
り加圧して含浸させることかてき、第１金属の短繊維焼
結体内の空孔な第２金属か埋めた複合材料となる。例え
ば第２金属を本体とし部分的に第１金屈と第２金属の複
合材料部分かあるような鋳造品は、型空間内の所望位置
に多孔質焼結体を位置させて溶湯鍛造法により第２金属
溶湯を鋳込むと、第２金属の本体に第１金属と第２金属
とからなる複合材料か一体に形成されたものか得られ、
そのｆｆ１ｌ金属と第２金属との間、並ひにその複合材
ネ゛１部分と第２金属の境界は良好に接合した状態とな
る。
〈実 施 例〉
実施例１
第１金属として球状黒鉛鋳鉄（以下ＦＣＣと記す）を用
い、ひひり振動切削によって得た長さ２ｍｍて直径６０
ルｍの第１金属短繊維をバインターなして成形用金型に
充填して最高圧２．２Ｔｏｎ／ｃｍ２に加圧した後に金
型からφ７９×φ６９Ｘ ４０ｍｍ （短円筒形）の成
形体を取り出し、この成形体をｌｌ００〜１１３５℃の
Ｎ２＋Ｈ２ガス気流中て焼結処理をして気孔率３３％の
多孔質焼結体を製作する。
い、ひひり振動切削によって得た長さ２ｍｍて直径６０
ルｍの第１金属短繊維をバインターなして成形用金型に
充填して最高圧２．２Ｔｏｎ／ｃｍ２に加圧した後に金
型からφ７９×φ６９Ｘ ４０ｍｍ （短円筒形）の成
形体を取り出し、この成形体をｌｌ００〜１１３５℃の
Ｎ２＋Ｈ２ガス気流中て焼結処理をして気孔率３３％の
多孔質焼結体を製作する。
第１図に多孔質焼結体のＦＣＤ短繊維と空孔の代表例を
示す。同図においてＦＣＤ短繊維は白色、空孔は黒色に
表われている。
示す。同図においてＦＣＤ短繊維は白色、空孔は黒色に
表われている。
製作した多孔質焼結体を鋳造用金型内に固定してその金
型を３００°Ｃに加熱すると多孔質焼結体は２５０〜３
００℃に加熱される。そして、第２金属として７６０〜
７８０℃に溶解した６、５〜７．５％Ｓｉと０．２５〜
０．４５％Ｍｇのへ旦−３１−Ｍｇ系合金の溶湯を金型
内に注入して、５０ｆ１ｋｇ／ｃｍ２の圧力で焼結体の
空孔内にそのＡ１合金溶湯な含浸させて冷却後に溶体化
焼入れ・焼戻しのＴ６処理（ＪＩＳ規格）を行い複合材
料を製造する。
型を３００°Ｃに加熱すると多孔質焼結体は２５０〜３
００℃に加熱される。そして、第２金属として７６０〜
７８０℃に溶解した６、５〜７．５％Ｓｉと０．２５〜
０．４５％Ｍｇのへ旦−３１−Ｍｇ系合金の溶湯を金型
内に注入して、５０ｆ１ｋｇ／ｃｍ２の圧力で焼結体の
空孔内にそのＡ１合金溶湯な含浸させて冷却後に溶体化
焼入れ・焼戻しのＴ６処理（ＪＩＳ規格）を行い複合材
料を製造する。
第２図にこの複合材料の製造方法に使用した装置の概略
の構成を示す。同図において、ｌは」二型、２は下型、
３は製品部、４は第１金属焼結体、５はスリーン、６は
チ・ンプ、７は加圧シリジンを示す。スリーフジ内に第
２金属溶湯な注入し、加圧シリジンを作動させて加圧成
形する。
の構成を示す。同図において、ｌは」二型、２は下型、
３は製品部、４は第１金属焼結体、５はスリーン、６は
チ・ンプ、７は加圧シリジンを示す。スリーフジ内に第
２金属溶湯な注入し、加圧シリジンを作動させて加圧成
形する。
第３図に多孔質焼結体のＦＣＣ短繊維と空孔内に含浸し
たＡ！；Ｌ合金の代表例を示す。同図において白色部分
かＦ ＣＣ短繊維、他かＡ文合全である。
たＡ！；Ｌ合金の代表例を示す。同図において白色部分
かＦ ＣＣ短繊維、他かＡ文合全である。
複合材料の表面硬度は、複合層の鋳鉄はＨＶ（１００ｒ
、／１５ｓｅｃ）２６１１〜：１６１ 、Ａ ９−合金
はＨＶ（２５ｇ／ｌ ５ ｓ ｃ ｒ、） ６０〜８０
、モしてＡ１合金本体はＨＶ（２５ｇ／１５ｓｅｃ）
５６〜６８と複合層はＡ文合金本体の硬度に比べ高硬度
になり鋳鉄の効果か確認てきる。
、／１５ｓｅｃ）２６１１〜：１６１ 、Ａ ９−合金
はＨＶ（２５ｇ／ｌ ５ ｓ ｃ ｒ、） ６０〜８０
、モしてＡ１合金本体はＨＶ（２５ｇ／１５ｓｅｃ）
５６〜６８と複合層はＡ文合金本体の硬度に比べ高硬度
になり鋳鉄の効果か確認てきる。
実施例２
第１実施例におけると同様にして得た長さ２ｍｍて直（
４６０ｇ１の１・ＣＤ （第１金属）短繊維なノＸイ
ンターなして成形用金型に充填して機械的な加圧（よ行
わずに金型に充填したままて１１１０〜］］３５’Ｃの
Ｎ２＋Ｈ２ガス気流中て焼結処理をしてφ７９×φ６９
ｘ ４５ｍｍの焼結体を取り出し気孔率６０％の多孔質
焼結体を製作する。
４６０ｇ１の１・ＣＤ （第１金属）短繊維なノＸイ
ンターなして成形用金型に充填して機械的な加圧（よ行
わずに金型に充填したままて１１１０〜］］３５’Ｃの
Ｎ２＋Ｈ２ガス気流中て焼結処理をしてφ７９×φ６９
ｘ ４５ｍｍの焼結体を取り出し気孔率６０％の多孔質
焼結体を製作する。
第４図に多孔質焼結体のＦ ＣＣ短繊維と空孔の代表例
を示す。同図においてＦＣＣ短繊維は白色、空孔は黒色
に表われている 製作した多孔質焼結体を第１実施例におけると同様に鋳
造用金型内に固定してその金型を３５０°Ｃに加熱する
と多孔質焼結体は３００〜３５［］’Ｃに加熱される。
を示す。同図においてＦＣＣ短繊維は白色、空孔は黒色
に表われている 製作した多孔質焼結体を第１実施例におけると同様に鋳
造用金型内に固定してその金型を３５０°Ｃに加熱する
と多孔質焼結体は３００〜３５［］’Ｃに加熱される。
そして、第２金属として７６１］〜７８０°Ｃに溶解し
た６、５〜７．５％Ｓｉと０．２５〜０．４５％Ｍｇの
Ａｎ−Ｓｉ −Ｍｇ系合金の溶湯な金型内に注入して、
４０［１ｋｇ／ｃｍ２の圧力て焼結体の空孔内にＡ１合
金溶湯な含浸させて冷却後に溶体化焼入れ・焼戻しのＴ
６処理（、ＩＩＳ規格）を行い複合材料を製造する。
た６、５〜７．５％Ｓｉと０．２５〜０．４５％Ｍｇの
Ａｎ−Ｓｉ −Ｍｇ系合金の溶湯な金型内に注入して、
４０［１ｋｇ／ｃｍ２の圧力て焼結体の空孔内にＡ１合
金溶湯な含浸させて冷却後に溶体化焼入れ・焼戻しのＴ
６処理（、ＩＩＳ規格）を行い複合材料を製造する。
第５図に多孔質焼結体のＦＣＤ短繊維と空孔内に含浸し
たＡ１合金の代表例を示す。同図において、太い線て大
略三角形状に囲まれている部分かＦＣＤ短繊維、他かＡ
見合金部である。
たＡ１合金の代表例を示す。同図において、太い線て大
略三角形状に囲まれている部分かＦＣＤ短繊維、他かＡ
見合金部である。
実施例３
第１実施例と略同様に、長さ１．５ｍｍて直径２５ｇｍ
のＦＣＤ短繊ＭＣ第１金属）をバインターなして成形用
金型に充填して最高圧：１．２Ｔｏｎ／ｃｌｎ２に加圧
した後に金型からφ８０×φ７０Ｘ ４２＋＋ｕｎの短
円筒状の成形体を取り出し、この成形体を１１００〜１
１３５°ＣのＮ２ ＋Ｈ２ガス気流中て焼結処理をして
気孔率２９％の多孔質焼結体を製作する。
のＦＣＤ短繊ＭＣ第１金属）をバインターなして成形用
金型に充填して最高圧：１．２Ｔｏｎ／ｃｌｎ２に加圧
した後に金型からφ８０×φ７０Ｘ ４２＋＋ｕｎの短
円筒状の成形体を取り出し、この成形体を１１００〜１
１３５°ＣのＮ２ ＋Ｈ２ガス気流中て焼結処理をして
気孔率２９％の多孔質焼結体を製作する。
製作した多孔質焼結体を鋳造用金型内に固定してその金
型を４００°Ｃに加熱すると多孔質焼結体は３５０−４
１１０°Ｃに加熱される。そして、７８０〜８０００Ｃ
に溶解した１６〜１８％Ｓ１のＡ文−３１−Ｍｇ系合金
（第２金属）の溶湯な金型内に注入して、−次層圧を３
＋１０Ｋｇ／ｃｍ２、二次加圧を］０００Ｋｇ／ｃｍ２
て焼結体の空孔内にＡ文合金溶湯な含浸させ、冷却後に
溶体化焼入れ・焼戻しの７７（ＪＩＳ規格）処理を行い
複合材料を製造する 複合材料を切断してＡ１合金本体と複合層の接合状況を
調査した結果は、溶湯鍛造法て高圧含浸させているため
引は巣やポロシティ等の巨視的な鍛造欠陥の発生はなく
、Ａ文合金本体と複合層の接合も良好である。
型を４００°Ｃに加熱すると多孔質焼結体は３５０−４
１１０°Ｃに加熱される。そして、７８０〜８０００Ｃ
に溶解した１６〜１８％Ｓ１のＡ文−３１−Ｍｇ系合金
（第２金属）の溶湯な金型内に注入して、−次層圧を３
＋１０Ｋｇ／ｃｍ２、二次加圧を］０００Ｋｇ／ｃｍ２
て焼結体の空孔内にＡ文合金溶湯な含浸させ、冷却後に
溶体化焼入れ・焼戻しの７７（ＪＩＳ規格）処理を行い
複合材料を製造する 複合材料を切断してＡ１合金本体と複合層の接合状況を
調査した結果は、溶湯鍛造法て高圧含浸させているため
引は巣やポロシティ等の巨視的な鍛造欠陥の発生はなく
、Ａ文合金本体と複合層の接合も良好である。
第６図にＡＭ合金本体と複合層の接合面の代表例を、第
７図に多孔質焼結体のＦ ＣＣ短繊維と空孔内に含浸し
たＡ１合金の代表例を、第８図にＡ、Ｑ−合金本体の代
表組織を示している。
７図に多孔質焼結体のＦ ＣＣ短繊維と空孔内に含浸し
たＡ１合金の代表例を、第８図にＡ、Ｑ−合金本体の代
表組織を示している。
複合材料の肉厚中心の表面硬度は、複合層の鋳鉄はＨＶ
（］００ｇ／１５ｓｅｃ） ２４１１〜：１６］ 、
Ａ文合金はＨＶ （５０ｇ／１５ｓｅｃ）１２５〜１
５６て過共晶Ｓｉか析出している。
（］００ｇ／１５ｓｅｃ） ２４１１〜：１６］ 、
Ａ文合金はＨＶ （５０ｇ／１５ｓｅｃ）１２５〜１
５６て過共晶Ｓｉか析出している。
Ａ１合金本体はＨＶ （５０ｘ／１５ｓｅｃ） １６ｆ
ｌ 〜・１９９、過共晶ＳｉはＨＶ （２０（Ｉｇ／１
５ｓｅｃ）６８１〜９３０と非常に高い硬度である。
ｌ 〜・１９９、過共晶ＳｉはＨＶ （２０（Ｉｇ／１
５ｓｅｃ）６８１〜９３０と非常に高い硬度である。
複合利料の２０〜５００°Ｃ温度域ての熱膨張係数を熱
機械分析装置（ＴＭＡ−４０タイプ）と熱分析装置（Ｄ
Ｔ−４０タイプ）て測定した。複合層の熱膨張係数は、
肉厚位置てのばらつきは小さく多孔質焼結体と類似して
いるか３００°Ｃ以」二になると２〜３ｘｌＯ−６／’
Ｃ大きい。
機械分析装置（ＴＭＡ−４０タイプ）と熱分析装置（Ｄ
Ｔ−４０タイプ）て測定した。複合層の熱膨張係数は、
肉厚位置てのばらつきは小さく多孔質焼結体と類似して
いるか３００°Ｃ以」二になると２〜３ｘｌＯ−６／’
Ｃ大きい。
表１に各温度域ての熱膨張係数の測定値を示しである。
表１ 熱膨張係数 ｘｌＯ−’１０にの表に見られる
程度の熱膨張係数の差違は、実用１２問題のない値であ
る。
程度の熱膨張係数の差違は、実用１２問題のない値であ
る。
実施例工、２．３から明らかなように、機械構造用材料
の軽量化を目的に鋳鉄鋳物をＡす合金鋳物に代Ｈする方
策でＡ１合金基地ては機能的に限界かある部材の部分に
１本発明による方法を適用して複合材料を代任すること
により使用面等の重要な部分のみに鋳鉄を複合すること
ができるから、大幅な軽量化か可能である。複合材１１
部分に形成されたＡ文−ｔＪＩ欽系の複合層は鋳鉄鋳物
の１耐熱性と強度か補強され摺動性等も伺与されたより
高い機能をもったＡｎ基複合材料になっている。複合材
料部分は機械却下作業も問題ない。
の軽量化を目的に鋳鉄鋳物をＡす合金鋳物に代Ｈする方
策でＡ１合金基地ては機能的に限界かある部材の部分に
１本発明による方法を適用して複合材料を代任すること
により使用面等の重要な部分のみに鋳鉄を複合すること
ができるから、大幅な軽量化か可能である。複合材１１
部分に形成されたＡ文−ｔＪＩ欽系の複合層は鋳鉄鋳物
の１耐熱性と強度か補強され摺動性等も伺与されたより
高い機能をもったＡｎ基複合材料になっている。複合材
料部分は機械却下作業も問題ない。
上記各実施例は、第１金属として球状黒鉛鋳鉄、第２金
属としてＡ、Ｑ、合金を用いたものを示したが、軽量化
又は軽量化以外の目的で、第２金属基地の機能を補うよ
うな第２金属よりも融点の高い他の第１金属を、Ａ文合
金又はＡ１合金以外の第１金属よりも融点の低い第２金
属と組合せてもよい。そして第１金属は焼結できれば複
数種類としてもよい。
属としてＡ、Ｑ、合金を用いたものを示したが、軽量化
又は軽量化以外の目的で、第２金属基地の機能を補うよ
うな第２金属よりも融点の高い他の第１金属を、Ａ文合
金又はＡ１合金以外の第１金属よりも融点の低い第２金
属と組合せてもよい。そして第１金属は焼結できれば複
数種類としてもよい。
〈発明の効果〉
この発明によれば、第１金属の短ｗＡ維の多孔質焼結体
の空孔内に第２金属か充填されて相〃の金属間て接合し
た第Ｊ金属と第２金属の複合材料、又は第２金属を本体
としその本体の部分に本体と接合した前記複合材料部を
有する複合材料か得られる。この複合材料は第１金属を
短繊維の多孔質焼結体として用いるから、短繊維間の結
合か強力となり、第２金属の強度面の改善効果か大きい
。
の空孔内に第２金属か充填されて相〃の金属間て接合し
た第Ｊ金属と第２金属の複合材料、又は第２金属を本体
としその本体の部分に本体と接合した前記複合材料部を
有する複合材料か得られる。この複合材料は第１金属を
短繊維の多孔質焼結体として用いるから、短繊維間の結
合か強力となり、第２金属の強度面の改善効果か大きい
。
また、第２金属の強度のみてなく、第２金属単独では限
界のある機能を第１金属て補い、第１金属と第２金属の
それぞれの利点を合せ持つ複合材料を得ることかできる
。
界のある機能を第１金属て補い、第１金属と第２金属の
それぞれの利点を合せ持つ複合材料を得ることかできる
。
そして、この発明の方法は、第１の金属と短繊維の多孔
質焼結体として用い、第２金属を溶湯鍛造法て成形する
間に複合材料部も形成されるから、複合材料を容易に製
造てき、低コストて提供できる。
質焼結体として用い、第２金属を溶湯鍛造法て成形する
間に複合材料部も形成されるから、複合材料を容易に製
造てき、低コストて提供できる。
第１図は第１実施例における多孔質焼結体のＦＣＣ短繊
維と空孔の状態を示す金属組織写真、第２図は第１実施
例の複合材料の成形に使用した高圧鋳造装置の概略の構
成を示す縦断面図、第３図は第１実施例の複合材料部の
金属組織写真、第４図は第２実施例の多孔質焼結体のＦ
ＣＣ短繊維と空孔の状態を示す金属組織写真、第５図は
第２実施例の複合材料部の金属組織写真、第６図は第３
実施例のＡｎ本体く第２金属）と複合材料部との境界部
の金属組織写真、第７図は第３実施例の複合材料部の金
属組織写真、第８図は第３実施例のＡｎ本体（第２金属
）の組織を示す金属組織写真である。 ３・・・・製品部、４・・・・多孔質焼結体。 特許出願人 新明和工芸株式会社 同 株式会社 神戸鋳鉄所 代 理 人 清 水 哲 ばか２名第
１（２） 才４■ 第３（２） 第５の
維と空孔の状態を示す金属組織写真、第２図は第１実施
例の複合材料の成形に使用した高圧鋳造装置の概略の構
成を示す縦断面図、第３図は第１実施例の複合材料部の
金属組織写真、第４図は第２実施例の多孔質焼結体のＦ
ＣＣ短繊維と空孔の状態を示す金属組織写真、第５図は
第２実施例の複合材料部の金属組織写真、第６図は第３
実施例のＡｎ本体く第２金属）と複合材料部との境界部
の金属組織写真、第７図は第３実施例の複合材料部の金
属組織写真、第８図は第３実施例のＡｎ本体（第２金属
）の組織を示す金属組織写真である。 ３・・・・製品部、４・・・・多孔質焼結体。 特許出願人 新明和工芸株式会社 同 株式会社 神戸鋳鉄所 代 理 人 清 水 哲 ばか２名第
１（２） 才４■ 第３（２） 第５の
Claims (3)
- （１）第１金属の短繊維を用いて多孔質焼結体を形成し
、その多孔質焼結体の空孔内に上記第１金属よりも融点
の低い第２金属の溶湯を加圧して含浸させることを特徴
とする金属複合材料の製造方法。 - （２）上記第１金属の短繊維が、球状黒鉛鋳鉄の短繊維
であることを特徴とする請求項（１）に記載の金属複合
材料の製造方法。 - （３）上記第２金属の溶湯が、Ａｌ合金溶湯であること
を特徴とする請求項（１）又は（２）に記載の金属複合
材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33777390A JPH04200969A (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 金属複合材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33777390A JPH04200969A (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 金属複合材料の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04200969A true JPH04200969A (ja) | 1992-07-21 |
Family
ID=18311830
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33777390A Pending JPH04200969A (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 金属複合材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04200969A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011145194A1 (ja) * | 2010-05-20 | 2011-11-24 | 虹技株式会社 | 耐熱鋳鉄系金属短繊維とその製造方法 |
-
1990
- 1990-11-30 JP JP33777390A patent/JPH04200969A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011145194A1 (ja) * | 2010-05-20 | 2011-11-24 | 虹技株式会社 | 耐熱鋳鉄系金属短繊維とその製造方法 |
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