JPH04183951A - 筒内直接噴射式火花点火機関 - Google Patents
筒内直接噴射式火花点火機関Info
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- JPH04183951A JPH04183951A JP2308626A JP30862690A JPH04183951A JP H04183951 A JPH04183951 A JP H04183951A JP 2308626 A JP2308626 A JP 2308626A JP 30862690 A JP30862690 A JP 30862690A JP H04183951 A JPH04183951 A JP H04183951A
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- 239000007924 injection Substances 0.000 title claims abstract description 104
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B2275/00—Other engines, components or details, not provided for in other groups of this subclass
- F02B2275/14—Direct injection into combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/38—Controlling fuel injection of the high pressure type
- F02D2041/389—Controlling fuel injection of the high pressure type for injecting directly into the cylinder
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は筒内直接噴射式火花点火機関に関する。
シリンダ内に燃料を直接噴射するための燃料噴射弁を備
え、低負荷時には圧縮行程後半に点火栓を指向せしめて
燃料を噴射せしめて成層燃焼を行い、中・高負荷時には
吸気行程と圧縮行程後半とにおいて燃料を噴射せしめて
弱成層燃焼を行なうようにした筒内直接噴射式火花点火
機関が開示されている(特開平2−169834号公報
参照)。
え、低負荷時には圧縮行程後半に点火栓を指向せしめて
燃料を噴射せしめて成層燃焼を行い、中・高負荷時には
吸気行程と圧縮行程後半とにおいて燃料を噴射せしめて
弱成層燃焼を行なうようにした筒内直接噴射式火花点火
機関が開示されている(特開平2−169834号公報
参照)。
ところで、ノッキング発生時においては点火時期を遅角
してノッキングを抑制することが一般に行なわれている
。ところが前述の内燃機関では、点火時期を遅角せしめ
ると、圧縮行程における燃料噴射時期から点火時期まで
のインターバルが長くなりすぎるために、点火栓用りに
形成された混合気が拡散してしまい良好な着火および燃
焼が得られないという問題を生ずる。
してノッキングを抑制することが一般に行なわれている
。ところが前述の内燃機関では、点火時期を遅角せしめ
ると、圧縮行程における燃料噴射時期から点火時期まで
のインターバルが長くなりすぎるために、点火栓用りに
形成された混合気が拡散してしまい良好な着火および燃
焼が得られないという問題を生ずる。
上記問題点を解決するた6本発明によれば、圧縮行程に
シリンダ内に燃料を噴射せしめて成層燃焼を行なうよう
にした内燃機関において、ノッキング発生時においては
点火時期を遅角せしめると共に圧縮行程における燃料噴
射の噴射時期を遅角せしめるようにしている。
シリンダ内に燃料を噴射せしめて成層燃焼を行なうよう
にした内燃機関において、ノッキング発生時においては
点火時期を遅角せしめると共に圧縮行程における燃料噴
射の噴射時期を遅角せしめるようにしている。
ノッキング発生時においては点火時期を遅角せしめると
共に圧縮行程における燃料噴射の噴射時期も遅角せしめ
る。このため、点火時期が遅角されても、圧縮行程にお
ける燃料噴射の燃料噴射時期から点火時期までのインタ
ーバルを最適上することができる。
共に圧縮行程における燃料噴射の噴射時期も遅角せしめ
る。このため、点火時期が遅角されても、圧縮行程にお
ける燃料噴射の燃料噴射時期から点火時期までのインタ
ーバルを最適上することができる。
第2図を参照すると、1はシリンダブロック、2はシリ
ンダヘッド、3はピストン、4はシリンダ室、5は吸気
管、6は排気管を夫々示す。吸気管5にはリンクレスス
ロットル弁7が配置される。
ンダヘッド、3はピストン、4はシリンダ室、5は吸気
管、6は排気管を夫々示す。吸気管5にはリンクレスス
ロットル弁7が配置される。
このスロットル弁7はステップモーフ8によって開閉制
御せしめられ、アイドル運転時以外および減速運転時以
外においてはほぼ全開状態とされる。
御せしめられ、アイドル運転時以外および減速運転時以
外においてはほぼ全開状態とされる。
燃料噴射弁9の先端はシリンダ室4まで延び、シリンダ
室4内に燃料を直接噴射することができる。
室4内に燃料を直接噴射することができる。
各気筒の燃料噴射弁9は、各燃料噴射弁9に共通の蓄圧
室10に接続され、この蓄圧室10は燃料ポンプ11に
よってほぼ一定圧力の高圧燃料で満たされている。点火
栓12はディストリビュータ13を介してイグナイタ1
4に接続される。
室10に接続され、この蓄圧室10は燃料ポンプ11に
よってほぼ一定圧力の高圧燃料で満たされている。点火
栓12はディストリビュータ13を介してイグナイタ1
4に接続される。
電子制御ユニッ)3C1はディジクルコンピュータから
なり、双方向性ハス31によって相互に接続されたRO
M(リードオンリメモリ)32、RAM(ランダムアク
セスメモリ) 33、CPU (マイクロプロセッサ)
34、人力ポート35および出力ポート36を具備する
。機関回転数を検出するだめのクランク角センサ25は
ディストリビュータ13に内蔵され、クランク角センサ
25の出力信号は人力ポート35に人力される。ノッキ
ング発生を検出するためのノックセンサ26はAD変換
器37を介して入力ポート35に接続される。図示しな
いアクセルペダルの踏込み量を検出するた必のアクセル
開度センサ27はAD変換器38を介して入力ポート3
5に接続される。
なり、双方向性ハス31によって相互に接続されたRO
M(リードオンリメモリ)32、RAM(ランダムアク
セスメモリ) 33、CPU (マイクロプロセッサ)
34、人力ポート35および出力ポート36を具備する
。機関回転数を検出するだめのクランク角センサ25は
ディストリビュータ13に内蔵され、クランク角センサ
25の出力信号は人力ポート35に人力される。ノッキ
ング発生を検出するためのノックセンサ26はAD変換
器37を介して入力ポート35に接続される。図示しな
いアクセルペダルの踏込み量を検出するた必のアクセル
開度センサ27はAD変換器38を介して入力ポート3
5に接続される。
一方、出力ポート36は各駆動回路39,40.41を
介して夫々燃料噴射弁9、イグナイタ14、ステップモ
ーフ8に接続される。
介して夫々燃料噴射弁9、イグナイタ14、ステップモ
ーフ8に接続される。
第3図には第2図の機関本体の拡大断面図を示す。第3
図を参照すると、ピストン頂部に形成された凹状燃焼室
20は1.上部側の大径の浅皿部21と、浅皿部2Iの
中央部に形成された下部側の深皿部22との二重構造と
され、深皿部22は浅皿部21よりも小径に形成されて
いる。
図を参照すると、ピストン頂部に形成された凹状燃焼室
20は1.上部側の大径の浅皿部21と、浅皿部2Iの
中央部に形成された下部側の深皿部22との二重構造と
され、深皿部22は浅皿部21よりも小径に形成されて
いる。
図示しない吸気ポートはスワールポートとなっており、
燃料噴射弁9は多噴孔ホールノズルを有する。したがっ
て燃料噴射弁9は比較的貫徹力が強くかつ広がり角の小
さい棒状の燃料を噴射する。
燃料噴射弁9は多噴孔ホールノズルを有する。したがっ
て燃料噴射弁9は比較的貫徹力が強くかつ広がり角の小
さい棒状の燃料を噴射する。
燃料噴射弁9は、斜め下方を指向してシリンダ室4の頂
部に配置される。また燃料噴射弁9の燃料噴射方向およ
び燃料噴射時期は、噴射燃料が燃焼室20内に指向する
ように決められている。点火栓12はピストン3十死点
時凹状燃焼室20内に位置するように配設される。
部に配置される。また燃料噴射弁9の燃料噴射方向およ
び燃料噴射時期は、噴射燃料が燃焼室20内に指向する
ように決められている。点火栓12はピストン3十死点
時凹状燃焼室20内に位置するように配設される。
第4図には本実施例の圧縮行程噴射と吸気行程噴射の制
御パターンを示す。第4図を参照すると、横軸は機関の
負荷を表しており、第4図では負荷として燃料噴射量0
をとり、縦軸には燃料噴射量Qをとっている。低負荷か
ら燃料噴射NQ、までは、圧縮行程においてだけ燃料が
噴射される。圧縮行程燃料噴射量はQsまで漸次増大せ
しめられる。燃料噴射量QSにおいて、圧縮行程燃料噴
射量はQnまで急激に減少せしめられると共に吸気行程
燃料噴射量は0.まで急激に増大せしめられる。Qsは
中負荷付近の燃料噴射量であり、Q。
御パターンを示す。第4図を参照すると、横軸は機関の
負荷を表しており、第4図では負荷として燃料噴射量0
をとり、縦軸には燃料噴射量Qをとっている。低負荷か
ら燃料噴射NQ、までは、圧縮行程においてだけ燃料が
噴射される。圧縮行程燃料噴射量はQsまで漸次増大せ
しめられる。燃料噴射量QSにおいて、圧縮行程燃料噴
射量はQnまで急激に減少せしめられると共に吸気行程
燃料噴射量は0.まで急激に増大せしめられる。Qsは
中負荷付近の燃料噴射量であり、Q。
とQ、との和として次式で示される。
QS=QD+Q。
ここで、Q、は点火栓12により着火可能な混合気を形
成し得る最小限の圧縮行程燃料噴射量であり、Qpは吸
気行程において噴射された燃料がシリンダ室4内に均質
に拡散した際に点火栓12による着火火災が伝播可能な
最小限の吸気行程燃料噴射量である。
成し得る最小限の圧縮行程燃料噴射量であり、Qpは吸
気行程において噴射された燃料がシリンダ室4内に均質
に拡散した際に点火栓12による着火火災が伝播可能な
最小限の吸気行程燃料噴射量である。
燃料噴射量がQSより大きい負荷領域においては、要求
燃料噴射量Qを圧縮行程と吸気行程とに分割して噴射し
、圧縮行程燃料噴射量Q。は負荷によらず一定とし吸気
行程燃料噴射量Ω、は負荷の増大に伴って増大せしめる
。
燃料噴射量Qを圧縮行程と吸気行程とに分割して噴射し
、圧縮行程燃料噴射量Q。は負荷によらず一定とし吸気
行程燃料噴射量Ω、は負荷の増大に伴って増大せしめる
。
再び第3図を参照すると、中負荷付近QSより低い負荷
領域においては、圧縮行程後期に燃料噴射弁9から燃焼
室20に向かって要求噴射量の全量が噴射される。燃料
噴射時期は遅くされ、このため大部分の燃料は深皿部2
2内に噴射される。深皿部22内壁面に付着した燃料は
蒸発し、燃焼室20内に可燃混合気層を形成する。この
混合気層の一部が点火栓12により点火され、主に深皿
部22内で良好な燃焼が完了する。
領域においては、圧縮行程後期に燃料噴射弁9から燃焼
室20に向かって要求噴射量の全量が噴射される。燃料
噴射時期は遅くされ、このため大部分の燃料は深皿部2
2内に噴射される。深皿部22内壁面に付着した燃料は
蒸発し、燃焼室20内に可燃混合気層を形成する。この
混合気層の一部が点火栓12により点火され、主に深皿
部22内で良好な燃焼が完了する。
中負荷付近Q、より高い負荷領域においては、第5図に
示されるように、吸気行程初期(第5図(a))に吸気
行程噴射が実行され、燃料噴射弁9から燃焼室20を指
向して燃料が噴射される。噴射燃料Fは主に浅皿部21
に衝突し、その一部はシリング室4中に反射し、他の一
部は浅皿部21の壁面に付着し壁面からの加熱により蒸
発する。これらの燃料は、吸入渦流SWおよび吸気流の
乱れRによって吸気行程から圧縮行程に至る間に予混合
気Pが形成される(第5図(b))。この予混合気Pの
空燃比は、着火火災が伝播できる程度の空燃比とされる
。吸入渦流SWが強い場合には、シリンダ室4外周付近
が濃く、中心付近が薄くなるような予混合気が形成され
る。
示されるように、吸気行程初期(第5図(a))に吸気
行程噴射が実行され、燃料噴射弁9から燃焼室20を指
向して燃料が噴射される。噴射燃料Fは主に浅皿部21
に衝突し、その一部はシリング室4中に反射し、他の一
部は浅皿部21の壁面に付着し壁面からの加熱により蒸
発する。これらの燃料は、吸入渦流SWおよび吸気流の
乱れRによって吸気行程から圧縮行程に至る間に予混合
気Pが形成される(第5図(b))。この予混合気Pの
空燃比は、着火火災が伝播できる程度の空燃比とされる
。吸入渦流SWが強い場合には、シリンダ室4外周付近
が濃く、中心付近が薄くなるような予混合気が形成され
る。
なお、吸気行程噴射時期を早めて、ピストン3がより上
死点に近い位置にあるときに燃料を噴射すると、大部分
の燃料は深皿部22内に噴射され、大部分の燃料が深皿
部22内で予混合気化される。
死点に近い位置にあるときに燃料を噴射すると、大部分
の燃料は深皿部22内に噴射され、大部分の燃料が深皿
部22内で予混合気化される。
続いて圧縮行程後期(第5図(C))に圧縮行程噴射が
実行され、大部分の燃料が深皿部22内に噴射される。
実行され、大部分の燃料が深皿部22内に噴射される。
深皿部22内壁面に付着した燃料は、壁面および圧縮空
気からの加熱により気化し、渦流SWにより拡散混合し
、可燃域を含む濃淡のある不均一混合気層が形成される
。この混合気層の一部が点火栓12により点火され、不
均一混合気層の燃焼が進行する(第5図(d))。この
燃焼により形成された火災Bが深皿部22内で発達する
過程で、周辺の予混合気に伝播し、さらに逆スキッシュ
流Sにより、深皿部22外まで燃焼を進行させる。
気からの加熱により気化し、渦流SWにより拡散混合し
、可燃域を含む濃淡のある不均一混合気層が形成される
。この混合気層の一部が点火栓12により点火され、不
均一混合気層の燃焼が進行する(第5図(d))。この
燃焼により形成された火災Bが深皿部22内で発達する
過程で、周辺の予混合気に伝播し、さらに逆スキッシュ
流Sにより、深皿部22外まで燃焼を進行させる。
なお圧縮行程噴射時期を早め、燃料を浅皿部21と深皿
部22の両方に噴射する場合には、火災が浅皿部21と
深皿部22とに広く分布し、予混合気への火災の伝播を
より容易にすることができる。
部22の両方に噴射する場合には、火災が浅皿部21と
深皿部22とに広く分布し、予混合気への火災の伝播を
より容易にすることができる。
ところで、ノッキングが発生ずると点火時期を遅角して
ノッキングを抑制することが一般に行なわれている。と
ころが、本実施例の機関のように成層燃焼を行なう機関
においては、点火時期を遅角せしめると圧縮行程噴射の
燃料噴射時期から点火時期までのインターバルが長くな
りすぎるために、圧縮行程で噴射された燃料が拡散して
しまい良好な着火および燃焼が得られないという問題を
生ずる。
ノッキングを抑制することが一般に行なわれている。と
ころが、本実施例の機関のように成層燃焼を行なう機関
においては、点火時期を遅角せしめると圧縮行程噴射の
燃料噴射時期から点火時期までのインターバルが長くな
りすぎるために、圧縮行程で噴射された燃料が拡散して
しまい良好な着火および燃焼が得られないという問題を
生ずる。
そこで本実施例ではノッキングが発生した場合には点火
時期を遅角せしめると共に、点火時期の遅角量に応じて
圧縮行程の燃料噴射時期も遅角せしめるようにしている
。
時期を遅角せしめると共に、点火時期の遅角量に応じて
圧縮行程の燃料噴射時期も遅角せしめるようにしている
。
第6図に示すようにノッキングが発生していない状態が
実線で示され、ノッキングが発生すると点線で示すよう
に点火時期および圧縮行程噴射時期が遅角されている。
実線で示され、ノッキングが発生すると点線で示すよう
に点火時期および圧縮行程噴射時期が遅角されている。
なお圧縮行程噴射時期を遅角せしめるのは中負荷付近で
あって、低負荷では圧縮行程噴射時期を遅角していない
のは、低負荷時にはノッキングがほとんど発生しないか
らである。
あって、低負荷では圧縮行程噴射時期を遅角していない
のは、低負荷時にはノッキングがほとんど発生しないか
らである。
第1図には点火時期および圧縮行程噴射時期を計算する
ルーチンを示す。このルーチンは一部クランク角毎の割
込みによって実行される。第1図を参照すると、まずス
テップ100 において機関回転数およびアクセル開度
に基づいて全燃料噴射量Ωが計算される。次いでステッ
プ101 において圧縮行程燃料噴射量Q。が全燃料噴
射量0に基づいて計算される。ステップ102ではマツ
プに基づいてマツプ点火時期θ19おを計算する。ステ
ップ103ではノッキングが発生したか否か判定する。
ルーチンを示す。このルーチンは一部クランク角毎の割
込みによって実行される。第1図を参照すると、まずス
テップ100 において機関回転数およびアクセル開度
に基づいて全燃料噴射量Ωが計算される。次いでステッ
プ101 において圧縮行程燃料噴射量Q。が全燃料噴
射量0に基づいて計算される。ステップ102ではマツ
プに基づいてマツプ点火時期θ19おを計算する。ステ
ップ103ではノッキングが発生したか否か判定する。
ノッキングが発生していればステップ1.04に進み、
実際の点火時期θ、9が△θだけ減少せしめられる。
実際の点火時期θ、9が△θだけ減少せしめられる。
すなわち、ノッキングが発生している間、実際の点火時
期θ、9はこのルーチンの処理ザイクル毎にΔθずつ遅
角せしめられる。なお、このθ0.および後述する圧縮
行程燃料噴射時期θ。は、第7図に示されるように圧縮
上死点から吸入下死点に向かって計測した角度である。
期θ、9はこのルーチンの処理ザイクル毎にΔθずつ遅
角せしめられる。なお、このθ0.および後述する圧縮
行程燃料噴射時期θ。は、第7図に示されるように圧縮
上死点から吸入下死点に向かって計測した角度である。
次いでステップ105ではQ。>Oか否か判定される。
Qo>Qのとき、すなわち圧縮行程噴射が実行されると
き、ステップ106に進み圧縮行程燃料噴射時期θ。が
次式により計算される。
き、ステップ106に進み圧縮行程燃料噴射時期θ。が
次式により計算される。
θ。=θ1.+f
ここでfは圧縮行程噴射が開始されてから点火されるま
でのインターバルであり、機関運転状態に応じて最適な
インターバルとなるようにマツプに基づいて計算される
。これによって圧縮行程燃料噴射時期は遅角される。こ
のマツプは例えば第8図に示されるように、機関回転数
Ne と全燃料噴射量Ωとの2次元マツプとして与えら
れる。第8図では最適インターバルfはクランク角で与
えられる。最適インターバルfは機関回転数N8が増大
する程、全燃料噴射量のが増大する程増大する。
でのインターバルであり、機関運転状態に応じて最適な
インターバルとなるようにマツプに基づいて計算される
。これによって圧縮行程燃料噴射時期は遅角される。こ
のマツプは例えば第8図に示されるように、機関回転数
Ne と全燃料噴射量Ωとの2次元マツプとして与えら
れる。第8図では最適インターバルfはクランク角で与
えられる。最適インターバルfは機関回転数N8が増大
する程、全燃料噴射量のが増大する程増大する。
ステップ107では、圧縮行程燃料噴射時期Q。
が最大値Q。MAXを超えるか否か判定し、Qo〉Qo
MAXの場合にはステップ108に進み、QcをQo、
LAXとする。
MAXの場合にはステップ108に進み、QcをQo、
LAXとする。
一方、ステップ103においてノッキングが発生してい
ないと判定された場合、ステップ109に進み、実際の
点火時期θ1.が△θだけ増大せしめられる。すなわち
、ノッキングが発生していない場合には、実際の点火時
期θ1.はこのルーチンの処理サイクル毎にΔθずつ進
角せしめられる。ステップ110では実際の点火時期θ
1.がマツプ点火時期θigM以上か否か判定される。
ないと判定された場合、ステップ109に進み、実際の
点火時期θ1.が△θだけ増大せしめられる。すなわち
、ノッキングが発生していない場合には、実際の点火時
期θ1.はこのルーチンの処理サイクル毎にΔθずつ進
角せしめられる。ステップ110では実際の点火時期θ
1.がマツプ点火時期θigM以上か否か判定される。
θ19≧θ1.)lのときにはステップ111 に進み
θ1.はθigMとされる。すなわちノッキングが発生
していない場合には、実際の点火時期θ19はマツプ点
火時期θ1.にに等しくなるまでΔθずつ徐々に進角せ
しめられ、実際の点火時期θ1.はマツプ点火時期θi
9Mより進角せしめられることはない。ステップ112
ではqc>Oか否か判定される。圧縮行程噴射が実行さ
れるときには、ステップ113に進み圧縮行程燃料噴射
時期θ。が圧縮行程燃料噴射量Q。と機関回転数のマツ
プに基づいて計算される。すなわち実際の点火時期θ1
9がマツプ点火時期に等しいときには圧縮行程燃料噴射
時期θ。はマ・ツブに基づいて計算される。これによっ
て圧縮行程燃料噴射時期θ。は点火時期θ、9に対して
最適となる。
θ1.はθigMとされる。すなわちノッキングが発生
していない場合には、実際の点火時期θ19はマツプ点
火時期θ1.にに等しくなるまでΔθずつ徐々に進角せ
しめられ、実際の点火時期θ1.はマツプ点火時期θi
9Mより進角せしめられることはない。ステップ112
ではqc>Oか否か判定される。圧縮行程噴射が実行さ
れるときには、ステップ113に進み圧縮行程燃料噴射
時期θ。が圧縮行程燃料噴射量Q。と機関回転数のマツ
プに基づいて計算される。すなわち実際の点火時期θ1
9がマツプ点火時期に等しいときには圧縮行程燃料噴射
時期θ。はマ・ツブに基づいて計算される。これによっ
て圧縮行程燃料噴射時期θ。は点火時期θ、9に対して
最適となる。
一方、ステップ110においてθ、9〈θjgMと判定
された場合には、ステップ105に進み、圧縮行程噴射
が実行される場合にはステップ106からステップ10
8において、圧縮行程燃料噴射時期θ。
された場合には、ステップ105に進み、圧縮行程噴射
が実行される場合にはステップ106からステップ10
8において、圧縮行程燃料噴射時期θ。
が点火時期θ、、に対して最適となるように計算される
。
。
以上のように本実施例によれば、圧縮行程燃料噴射時期
θCが点火時期θ、9に対して最適となるようにされて
いるため、点火時においては点火栓12周りに良好な混
合気が形成され、この結果良好な着火および燃焼を得る
ことができる。特にノッキング発生時においては点火時
期θ、9を遅角せしめると共に、点火時期θ1.の遅角
量に応じて圧縮行程燃料噴射時期θ。も遅角せしめてい
るために、ノッキングの発生を抑制できると共に良好な
着火および燃焼を得ることができる。
θCが点火時期θ、9に対して最適となるようにされて
いるため、点火時においては点火栓12周りに良好な混
合気が形成され、この結果良好な着火および燃焼を得る
ことができる。特にノッキング発生時においては点火時
期θ、9を遅角せしめると共に、点火時期θ1.の遅角
量に応じて圧縮行程燃料噴射時期θ。も遅角せしめてい
るために、ノッキングの発生を抑制できると共に良好な
着火および燃焼を得ることができる。
なお、本実施例では1つの燃料噴射弁9によって吸気行
程噴射および圧縮行程噴射を実行するよ11つ1 うにしているが、2つの燃料噴射弁を有し、一方の燃料
噴射弁で吸気行程噴射を実行すると共に他方の燃料噴射
弁によって圧縮行程噴射を実行するようにしてもよい。
程噴射および圧縮行程噴射を実行するよ11つ1 うにしているが、2つの燃料噴射弁を有し、一方の燃料
噴射弁で吸気行程噴射を実行すると共に他方の燃料噴射
弁によって圧縮行程噴射を実行するようにしてもよい。
点火時期が遅角されても、圧縮行程における燃料噴射の
燃料噴射時期から点火時期までのインターバルを最適と
することができるため、良好な着火および燃焼を得るこ
とができる。また、へソキングを抑制することができる
。
燃料噴射時期から点火時期までのインターバルを最適と
することができるため、良好な着火および燃焼を得るこ
とができる。また、へソキングを抑制することができる
。
第1図は点火時期および圧縮行程噴射時期を計算するた
めのフローチャート、第2図は内燃機関の全体図、第3
図は機関本体の縦断面図、第4図は圧縮行程噴射と吸気
行程噴射の制御ノくターンの一例を示す線図、第5図は
燃料噴射の状態を示す説明図、第6図は点火時期および
圧縮行程噴射時期を示す線図、第7図は点火時期を示す
線図、第8図は最適インター)<ルfのマ・ツブである
。 4・・・シリンダ室、 9・・・燃料噴射弁、1
2・・・点火栓、 26・・・ノックセンザ。
めのフローチャート、第2図は内燃機関の全体図、第3
図は機関本体の縦断面図、第4図は圧縮行程噴射と吸気
行程噴射の制御ノくターンの一例を示す線図、第5図は
燃料噴射の状態を示す説明図、第6図は点火時期および
圧縮行程噴射時期を示す線図、第7図は点火時期を示す
線図、第8図は最適インター)<ルfのマ・ツブである
。 4・・・シリンダ室、 9・・・燃料噴射弁、1
2・・・点火栓、 26・・・ノックセンザ。
Claims (1)
- 圧縮行程にシリンダ内に燃料を噴射せしめて成層燃焼
を行なうようにした内燃機関において、ノッキング発生
時においては点火時期を遅角せしめると共に圧縮行程に
おける燃料噴射の噴射時期を遅角せしめるようにした筒
内直接噴射式火花点火機関。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2308626A JP2929708B2 (ja) | 1990-11-16 | 1990-11-16 | 筒内直接噴射式火花点火機関 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2308626A JP2929708B2 (ja) | 1990-11-16 | 1990-11-16 | 筒内直接噴射式火花点火機関 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04183951A true JPH04183951A (ja) | 1992-06-30 |
JP2929708B2 JP2929708B2 (ja) | 1999-08-03 |
Family
ID=17983315
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2308626A Expired - Lifetime JP2929708B2 (ja) | 1990-11-16 | 1990-11-16 | 筒内直接噴射式火花点火機関 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2929708B2 (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1997033082A1 (fr) * | 1996-03-08 | 1997-09-12 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Dispositif de commande d'un moteur a combustion interne de type a injection de carburant dans les cylindres |
EP0831227A3 (en) * | 1996-08-26 | 1999-08-18 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Control apparatus for an in-cylinder injection spark-ignition internal combustion engine |
US6062189A (en) * | 1996-12-19 | 2000-05-16 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Spark ignition type in-cylinder injection internal combustion engine |
JP2000213392A (ja) * | 1999-01-26 | 2000-08-02 | Mitsubishi Motors Corp | 筒内噴射型火花点火式内燃機関 |
JP2003013784A (ja) * | 2001-06-28 | 2003-01-15 | Nissan Motor Co Ltd | 直噴火花点火式内燃機関の制御装置 |
JP2006329158A (ja) * | 2005-05-30 | 2006-12-07 | Toyota Motor Corp | 火花点火式筒内噴射型内燃機関の制御装置 |
DE10006640B4 (de) * | 1999-08-31 | 2007-07-12 | Mitsubishi Denki K.K. | Regeleinrichtung für eine Brennkraftmaschine mit Direkteinspritzung |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5666426A (en) * | 1979-11-05 | 1981-06-04 | Nissan Motor Co Ltd | Fuel injection type internal combustion engine |
-
1990
- 1990-11-16 JP JP2308626A patent/JP2929708B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5666426A (en) * | 1979-11-05 | 1981-06-04 | Nissan Motor Co Ltd | Fuel injection type internal combustion engine |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1997033082A1 (fr) * | 1996-03-08 | 1997-09-12 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Dispositif de commande d'un moteur a combustion interne de type a injection de carburant dans les cylindres |
EP0829633A1 (en) * | 1996-03-08 | 1998-03-18 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Device for controlling cylinder fuel injection type internal combustion engine |
US5749334A (en) * | 1996-03-08 | 1998-05-12 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Control system and method for in-cylinder injection internal combustion engine |
AU702713B2 (en) * | 1996-03-08 | 1999-03-04 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Control system for in-cylinder injection internal combustion engine |
EP0829633A4 (en) * | 1996-03-08 | 2007-09-26 | Mitsubishi Motors Corp | DEVICE FOR CONTROLLING A FUEL INJECTION TYPE INTERNAL COMBUSTION ENGINE IN CYLINDERS |
EP0831227A3 (en) * | 1996-08-26 | 1999-08-18 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Control apparatus for an in-cylinder injection spark-ignition internal combustion engine |
US6062189A (en) * | 1996-12-19 | 2000-05-16 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Spark ignition type in-cylinder injection internal combustion engine |
JP2000213392A (ja) * | 1999-01-26 | 2000-08-02 | Mitsubishi Motors Corp | 筒内噴射型火花点火式内燃機関 |
DE10006640B4 (de) * | 1999-08-31 | 2007-07-12 | Mitsubishi Denki K.K. | Regeleinrichtung für eine Brennkraftmaschine mit Direkteinspritzung |
JP2003013784A (ja) * | 2001-06-28 | 2003-01-15 | Nissan Motor Co Ltd | 直噴火花点火式内燃機関の制御装置 |
JP2006329158A (ja) * | 2005-05-30 | 2006-12-07 | Toyota Motor Corp | 火花点火式筒内噴射型内燃機関の制御装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2929708B2 (ja) | 1999-08-03 |
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