JPH04141138A - 体温計 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野コ 本発明は鼓膜あるいは口腔あるいは体表面を対象とした
検温に用いる体温計に関し、特に熱輻射を利用した体温
計に関するものである。

［従来の技術］ 非接触で生体の皮膚温度を計測する方法は、既に商品化
され実施されている。しかし、体表面において計測され
た温度は、環境温の影響を強（受け、医療及び医学の分
野で用いられる疾病の有無、並びに病状の経過及び婦人
の基礎体温等のスクリーニングを目的としたいわゆる体
温とは性質を異にしており、かかる目的のために皮膚温
度を用いることは不適切である。

そこで、センサーが非接触で体温を測定する試みとして
、特開昭６１−１１７４２２に見られるような、米国Ｉ
ｎｔｅｌｌｉｇｅｎｔ　Ｍｅｄｉｃａｌ　Ｓｙｓｔｅｍ
ｓのｒ　ＦｉｒｓｔＴｅｍｐＪ　　（登録商標）という
体温計が商品化されて、鼓膜を対象とした検温が可能と
なった。

鼓膜温は環境温の影響を受けに（（、生体の温度中枢で
ある視床下部温を反映している部位として早くから注目
されていたが、センサーが接触式の検温では鼓膜を傷つ
ける恐れがあるとして、般的に行なわれることがなかっ
た。このような鼓膜損傷の危険性もなく、体温として適
切な鼓膜温が測定できるシステムは、放射温度計測のも
う一つの長所である短時間温度計測が可能であるという
点から、１分ないしそれ以上の検温時間を必要とする接
触式検温の煩わしさを解消するものである。尚、ここで
短時間とは、数秒程度ないしそれ以下を指す。

［発明が解決しようとしている課題］ しかしながら、上記の体温計は、体温計として求められ
る精度±０．１〜０．２　　（”Ｃ）を確保するために
、センサー基準温及び対象温度によって変化するシステ
ムのゲインが一定となるように、強制的にセンサーの基
準温を対象温相当に加熱すると同時に、皮膚と同程度の
放射率を有するリファレンス用ターゲットの温度をも対
象温相当に加熱するよう構成している。そのため、かか
る構成をとるシステムは、計測の度に行なう較正に時間
がかかる上に、加熱のために電力が少なからず消費され
ることになり、電力消費を補うための２次電池への充電
、もしくは頻繁な１次電池の交換が必要となる。従って
、短時間検温を目的としていた検温自体がこれらの煩雑
な作業のため、初期の目的を十分に達成できないという
問題点がある。

また、加熱を目的とした電力消費に対処するため、シス
テムに大きな電力容量を有する電池を備えなければなら
ないので、システムの小型化が妨げられるという欠点が
ある。

さらに、センサーの基＃温及びリファレンス用ターゲッ
ト温の温度制御を行なうシステムにおいては、制御系の
安定性の面から電源投入直後は正確な計測ができない。

従って、正しい検温を行なうためには、常にセンサーの
基準温及びリファレンス用ターゲット温の温度制御を行
なわなければらないが、そのためには電力の絶えざる供
給が必要となる。上記従来の体温計では、充電ユニット
の上に着脱可能な状態で体温計本体を常時設置して電力
供給を行なっているが、この方式は２次電池への過充電
の恐れがあり、２次電池の寿命や発熱の点から望ましく
ないという問題点がある。

さらにまた、かかるシステムでは、センサーをとりまく
環境温が対象温相当に制御されているセンサー基準温以
上になると、アナログ的にもデジタル的にも出力信号に
ついてのシステムの細かいゲイン調整を自動的に行なう
ことができないので、体温計としては大きな計測誤差が
生じるという問題点がある。

結局、一般的に放射温度計においては、システムのゲイ
ンがセンサー基準温及び対象温度によって非線形に変化
するため、異なるセンサー基準温等において十分な精度
を保つことが困難となる。

本発明はかかる点に鑑みてなされたもので、その目的と
するところは、センサー基準渦部に対する加熱及び温度
制御を不要として、充電に関わる問題をなくした装置を
提供し、センサーの基準温等によって変化するシステム
のゲイン、またはそれを容易に導くことのできる較正法
及び対象温度の推定が可能な体温計を提供することであ
る。

［課題を解決するための手段］ 本発明は、上述の課題を解決することを目的として成さ
れたもので、上述の課題を解決する一手段として以下の
構成を備える。

即ち、外耳道を含む鼓膜あるいは口腔もしくは体表面か
らの赤外線放射を受け、該赤外線放射による温度上昇を
電気信号として検出する熱型赤外線センサーと、前記熱
型赤外線センサーからの電気信号を対象温度に変換する
変換手段と、前記変換手段による対象温度を表示する表
示手段とを備える。

好ましくは、熱型赤外線センサーは、センサー基準温と
受光部温を検知する２個以上の感温素子を有するボロメ
ータである。

また、好ましくは、熱型赤外線センサーは、センサー基
準温を検知する第１の感温素子及び受光部温のセンサー
基準温からの温度上昇分を検知する第２の感温素子を有
するサーモパイルである。

また、好ましくは、熱型赤外線センサー個々のセンサー
感度を補正するため、あらかじめ、３点以上の較正条件
を用いて該センサー感度を較正してお（。

また、好ましくは、較正から求められる、センサー基準
温及び対象温度及びセンサー感度によって変化するシス
テムのゲインを近似計算するために必要な１個以上の係
数、及び該近似計算するための関数形を記憶する記憶手
段と、計測時に、前記記憶手段に記憶されている係数及
び関数形及び測定されたセンサー基準温とからシステム
のゲインを演算する手段とを備え、求めたシステムのゲ
インより推定した対象温度を測定値として表示する。

さらに好ましくは、較正から求められる、センサー基準
温及び対象温度及びセンサー感度によって変化するシス
テムのゲイン、あるいは該センサー基準温と該システム
のゲインから一義的に決まる対象推定温度を記憶する記
憶手段を備え、計測時のセンサー基準温と前記記憶手段
に記憶されているシステムのゲインから推定した対象温
度、あるいは前記記憶手段に記憶されている対象推定温
度そのものを測定値として表示する。

本発明においては、好ましくは、これら処理された出力
信号を用いて、あらかじめ定義された関数から基準温等
によって変化するシステムのゲインを求め、これを用い
て温度変換を行なって、推定対象温度を表示する。

かかる関数は、例えば、（１）式の形をとる。

に＝ａ＋・Ｔａ＋ｂ＋　δＴ＋Ｃ−（１）但し、Ｔ、：
センサー基準温（環境温）δＴ：赤外線による受光部の
温度上 昇分 ａ　Ｉ＋　ｂ　Ｊ＋　ｃ：較正時に求められる係数（ｉ
ｔ　Ｊは整数） にニジステムゲインの逆数で、対象 温度をＴ　１１１１　Ｊとすると、 の関係がある。

また、システムのゲインＧ、は、 また、かかる関数は、例えば（２）式の形をとる。

ｐｃ　＝ａ　Ｈ・Ｔ　＠◆ａ　ｍ、Ｔ　ａ”＋　ｂ　＋
　　δＴ＋ｃ　　−（２）かかる関数は、例えば、さら
に（３）式。

（４）式の形をとる。

に　＝　　ａ　　１４　ｓｏｂ　　＋−δ　Ｔ　　＋　
　ｂ　　ｚ、δ　Ｔ”＋ｃ・・・（３） ｇ　＝　ａ　＋−Ｔ　ａｈａ　ｍ、Ｔ　ａ”＋　ｂ　Ｉ
　　δＴ　＋　ｂ　ｘ　、δＴ２十ｃ　　　　　　　　
　　　・・・（４）かかる関数が、センサー基準部Ｔ、
及び赤外線による受光部の温度上昇分δＴに関するにを
求めるための陽関数であるとき、（１）式ないしく４）
式は一般的に下記（５）式の形をとる。

＜＝Ｎａ＋・Ｔａ’＋Σｌ１ｂＪ・δＴ’＋ｃ・　（５
）かかる関数をさらに一般的に表わせば、下記の（６）
式の形をとる。

但し、ｄ　、、　：較正時に求められる係数つまり、ｄ
　ｌｏ＋　　ｄｏｊ＋　　ａｏｏは、それぞれａ＋　ｌ
　ｂＪ　ｌ　ｃを表わしている本発明において、かかる
関数の各係数は、装置製作時に前もって標準黒体炉によ
り較正される。

この較正は、かかる関数の未知係数の個数以上の較正点
において行なわれなければならない。

例えば、（１）式においては、少なくとも３点以上の較
正点（条件）での較正を必要とする。また、好ましくは
、４種類の条件における較正を行い、最小２乗近似によ
って各係数を求める。さらに好ましくは、異なる２種類
のセンサー基準部における、それぞれ異なる２種類の黒
体炉温、即ち、４点較正を行ない最小２乗近似によって
各係数を求める。

かかる較正条件を用いたときの（１）式における各係数
ａ＋　、ｂ＋　、Ｃは、次の（７）式で表わされる行列
を満足する。

但し、に１．はセンサー基準部がＴ、１．黒体炉温がＴ
ＩＩＪのときのシステムゲインの逆数即ち、 ここで、較正を行なう条件は（Ｔ、、　、　Ｔ□）。

（Ｔ−ｚ　、　Ｔ−ｔ　）　、　　（Ｔ−ｓ　、　Ｔ’
−ｓ　）　、（Ｔ−４゜Ｔ、４）の４点であるから、Ｎ
＝４である。この較正点として、　（Ｔ、、　、丁、）
、（丁□１丁、）。

（ｒａｔ　、丁。、）、（丁ａｘ　ｌ　Ｔｂｔ　）を選
べば、Ｎ＝２Ｘ２＝４となる。ここでのＴ□１丁、は、
装置仕様における使用環境温の上限と下限の±１０（”
Ｃ）の範囲内から選び、Ｔｂ＋　ｌ　ｒｂａは、装置仕
様における測定対象温度の上限と下限の±５（”Ｃ）の
範囲内から選ぶのが望ましい。

また、最小２乗近似によって（１）式の各係数を求める
場合、以下の（８）式から導かれた（９）式に依ること
もできる。

Ｔ、＝Ｔ、十Ｋ・δＴ　　　　　・・・（８）但し、に
は前記（１）式で表わされる。

［以下、余白］ ・・・　（９） 但し、ｄＴｌＪｇＴＩｌＪ−Ｔ、ｌ ここでの４点の較正点は、（７）式における条件と同等
のものが好ましい。

また、好ましくは、（１）式の各係数を求めるための（
７）式及び（９）式における較正条件は、異なる３種類
のセンサー基準部における、それぞれ異なる２種類の対
象温度、即ち６種類の較正点を用いる。このとき、６点
の較正点（Ｔ１゜ＴＩ、、　）　、　　（Ｔ、、　、　
Ｔｂ２）　、　　（Ｔ、、　、　Ｔ１１．　）（Ｔ−＊
　、　Ｔ−−）　、（Ｔ−ｓ　、　Ｔｌ１１）　、（Ｔ
−ｓ　。

Ｔｂ、　）において、装置仕様の環境温範囲をＴ１で２
分して、６点の較正点の内、前者４点、即ち（Ｔ、＋　
、　Ｔｂ＋　）　、　　（Ｔ−＋　、　Ｔｌ１ｍ　）　
、（Ｔ−ａ　。

Ｔ−１）　、　　（Ｔ−ｚ　、　Ｔｂ２）について、（
７）式または（９）式から１組の各係数を求め、後者４
点、即ち（Ｔ、、、ＴＩｌ、）、　　（Ｔ、、、Ｔ、Ｉ
）、　　（Ｔ、、。

■、、　）　、　　（Ｔａｓ　、　Ｔｂｉ　）について
、（７）式または（９）式からもう１組の各係数を求め
る。

また、好ましくは、（１）式の各係数を求めるための（
７）式及び（９）式における較正条件は、異なる２種類
のセンサー基準部における、それぞれ異なる３種類の対
象温度、即ち６種類の較正点を用いる。このとき、６点
の較正点（Ｔ１゜Ｔ、、）、（Ｔ□、　Ｔｂｉ　）　、
　　（Ｔ−＋　、　Ｔ−ｓ　）（Ｔ−−、Ｔ−＋　）　
、（Ｔ、＊　、　Ｔ−＊　）　、（Ｔ−ｍ　。

Ｔ、）において、装置仕様の測定対象温度範囲をＴ、で
２分して、６点の較正点のうち（Ｔ１゜ＴＩ、ｌ）、　
　（Ｔ、、、Ｔ、、）、　　（Ｔ、、、Ｔ、、）（Ｔ、
、　、　Ｔｗ　）の４点について（７）式または（９）
式から１組の各係数を求め、（Ｔ、。

Ｔ、−）　、（Ｔ−＋　、　Ｔ−３）　　　（Ｔ−、Ｔ
Ｉ、＊　）（Ｔ−＊　、ＴＩ）の４点について（７）式
または（９）式からもう１組の係数を求める。

この（１）式を用いたにに関する近似は、Ｔａ１δ丁、
にという３次元空間、即ちｘｙｚ座標における平面近似
である。これは、ＸＹ座標で考えた際に曲線を直線で近
似するのに相当する。このとき、定義域が広ければ広い
ほど誤差が大きくなる。（１）式は、このような場合に
よく用いられる折れ線近似と同様な多面近似であると考
えることができる。従って、曲線の折れ線近似に１節点
数が多ければ多いほど正確な近似ができるのと同様に、
多面近似においても、面分割が多ければ多いほど正確な
近似が可能となる。その際、あまり較正点が多くなりす
ぎると、製造工程における工数が増える結果となるので
、好ましくは、４点ないし９点較正を行なうことを一態
様とする。これは、曲面を２面ないし４面近似すること
を意味する。

また、（１）式の代わりに（４）式を用いてにに関する
近似を行なう場合、未知係数が５個あるので、５個以上
の較正点（条件）での較正を必要とする。このとき、最
小２乗近似によって各係数を求めれば、（１０）式の関
係が成り立つ。

［以下、余白］ 但し、（１０）式の左辺における５Ｘ５の行列は対称行
列である。

（１０）式における較正条件は、好ましくは、６ないし
１２種類の較正点を用し）る。例えば、異なる３種類の
センサー基準部における、それぞれ異なる３種類の対象
温度、即ち９種類の較正点を用いる。この９種類の較正
点は、Ｃ１，２，３ｊ＝１．２．３として（Ｔ、、　、
　Ｔ、、）であるが、Ｔ、、　＜Ｔ、、　＜ＴａｓとＴ
、、＋　＜　Ｔａｘ　＜　Ｔ、ｍの関係があるものとす
ると、Ｔ１は装置仕様における使用環境温の下限上１０
　（”Ｃ）、Ｔ、ｓは使用環境温の上限±１０（’Ｃ）
、Ｔ−ｚは両者の平均±１０（”Ｃ）の範囲内から選び
、また、Ｔｌ１１は装置仕様における測定対象温度の下
限±５　（”Ｃ）　、　Ｔ、、は測定対象温度の上限±
５　（’ｃ）、Ｔ、、は両者の平均±２（℃）、望まし
くは平常体温と考えられる３７±０．５（’Ｃ）の範囲
内から選ぶ。

以上のようにして、にの近似式に含まれる未知係数の個
数に応じて、適当な種類の較正条件における較正を行な
うことによって、簡単で、より正確なにの近似を実現さ
せることができる。

求められたにの関数並びに各係数は、好ましくは、製造
過程においてそのままＲＯＭ等の不揮発性メモリに書き
込んでおき、計測時に、そのとき測定したＴ、と６丁の
値からＲＯＭに記憶されているにの関数とその各係数を
用いてにを推定し、得られたに及びＴ、とδＴの測定値
により対象温度Ｔ０゜４を推定し、表示することを一態
様とする。

また、好ましくは、製造過程においてにの関数並びに各
係数から推定されるにについて、Ｔ、と６丁をパラメー
タとしたテーブルを作成してそれをＲＯＭに書き込んで
おき、計測時に、そのとき測定した丁、と６丁の値から
ＲＯＭに記憶されているにを推定して、得られたに及び
Ｔ、と６丁の測定値より対象温度Ｔ、５．を推定し、表
示することを一態様とする。

また、好ましくは、製造過程において、にの関数並びに
各係数から推定されるにからさらに推定される対象温度
Ｔ、Ｉ、Ｊについて、Ｔ、と６丁をパラメータとしたテ
ーブルを作成してＲＯＭに書き込んでおき、計測時にそ
のとき測定したＴ、と６丁の値から、ＲＯＭに記憶され
ている対象温度Ｔ０ゎＪを推定して表示することを一態
様とする。

［作用］ 以上の構成において、温度計のセンサーとして高感度の
熱量赤外線センサーを備えることで、対象温度推定の際
の補正量を減することができ、検温部位として鼓膜また
は口腔を選ぶことによって、検温部位に接触することな
く簡便で正確な体温を測ることができる。

また、センサー基準部及び対象温度によって影響を受け
るシステムのゲインを的確に補正することが可能な関数
を定義し、かかる関数の係数を求めるために異なる環境
温における較正を行ない、また、各センサー基ｔＳ温並
びに各対象温度におけるシステムのゲインをかかる関数
により求めることで正確な対象温度を推定することがで
き、センサー基準部等の温度制御を行なわずして、簡便
に、所定の精度を保った検温ができる。

［以下、余白］ ［実施例］ 以下、添付図面を参照して本発明に係る好適な実施例を
詳細に説明する。

第１図は、本発明の一実施例である体温計の外観図であ
る。同図において、体温計の本体１とプローブ２とはケ
ーブル３により互いに電気的に接続され、計測時は測定
者がプローブ２のみを手に持って操作できるようになっ
ている。また、本体１側には電源スィッチ５０、計測ス
イッチ５１、そして表示部（以下、ＬＣＤという）１５
が備えられており、不図示の信号処理部が内蔵されてい
る。

第２図（ａ）は、本実施例の一つである体温計のプロー
ブ２の使用状態を示す断面図である。同図において、計
測部位は外耳道３１を含む鼓膜３０であり、プローブ２
は内部に赤外線センサー２０を備え、外耳道３１等の体
内に挿入可能なライトガイド２１によって対象物（ここ
では鼓膜３０）からの赤外線が導かれる構造になってい
る。

ライトガイド２１は、それが外耳道３１等の体の一部に
直接触れないように外耳挿入管２２により保護される二
重または三重構造になっていて、内面は赤外線反射率が
高く酸化による赤外線反射率の経時変化が小さいＡｕ（
金）等がメツキされている。

第２図（ｂ）は、本実施例に係る体温計のプローブ２の
使用状態の変形例を示す断面図である。

同図における計測部位も、第２図（ａ）と同様、外耳道
３１を含む鼓膜３０であるが、プローブ２の内部にはラ
イトガイドはなく、代わりにプローブ２の先端付近に小
型の赤外線センサー２０を設けている。

センサー２０の内部にはセンサーの基準温を検知する感
温エレメント（不図示）と赤外線によるセンサー基準温
からの温度上昇分を検知する感温エレメント（不図示）
を備えている。後者の感温エレメントが熱起電力を生ず
る多対熱電対であるとき、一般にこれをサーモパイルと
呼び、２つの感温エレメントが温度によって抵抗変化を
示す測温抵抗体であるとき、一般にこれをボロメータと
呼ぶ。

以下、本実施例における赤外線センサー２０はボロメー
タであるとして説明する。

ボロメータは、温度による抵抗変化を検知することを基
本とする。従って、センサー基準温は少なくとも１個の
測温抵抗体によって測定され、赤外線による温度上昇分
は、赤外線の受光エレメントである少な（とも１個の測
温抵抗体によって測定される。赤外線による温度上昇分
の測定方法としては、アナログ電気回路の構成上、測温
抵抗体からの出力を独立にセンサー基準温と受光部温度
としてＡ／Ｄ変換部へ入力し、デジタル処理を施すこと
で赤外線による温度上昇分として変換する方法か、また
は、センサー基準温測定用と受光部温度測定用の測温抵
抗体をブリッジ等のように差動回路を構成して温度上昇
分として直接Ａ／Ｄ変換部へ入力する方法がある。

第３図は、本実施例の温度計の動作全体を示すフローチ
ャートである。

第３図のステップＳｌにおいて、第１図に示した温度計
本体１の側面部に設けられた電源スィッチ５０にて電源
を投入すると、後述する温度計のＣＰＵ１２１が立ち上
がり、続（ステップＳ２において初期チエツクアルゴリ
ズムが働（、このアルゴリズムにより信号処理部（不図
示）及び表示部であるＬＣＤ１５、及び内蔵された電池
（不図示）の電圧がチエツクされる。ここで電池電圧の
低下等の異常が発見されたときは、ＬＣＤ１５にエラー
表示として、例えば電池マーク１５０が表示される（第
１図参照）。

電源スィッチ５０の投入後、アナログ回路系のウオーム
アツプのため一定時間、例えば３０秒程度、ＬＣＤ　１
５にウェイト表示として、例えば８８．８のような数値
のみ全燈表示して温度計は計測不可モードになる。この
間、ＣＰＵ　１２１は、消費電力の低減のために待機状
態になる。

上記のウオームアツプ時間経過後は、ＬＣＤ　１５のウ
ェイト表示が消え、ステップＳ３の計測待機アルゴリズ
ムが動作して計測可能モードになる。この計測可能モー
ドでは、計測スイッチ５１が押されないままの状態が一
定時間、例えば１０分継続したときは、電源スィッチ５
０によって電源を切らなくてもパワーオフ（以下、オー
トパワーオフという）となる、尚、計測可能モードでは
、電源スィッチ５０によっても、任意の時刻に電源を切
ることができる。

計測可能モードにおいても、温度計側か計測スイッチ５
１による計測開始を待っている状態では、ＣＰＵ１２１
は消費電力を低減させるための待機状態になる。また、
このときＬＣＤ　ｌ　５には、オートパワーオフ状態と
区別するために、計測可能モードを表す計測マーク１５
１が表示される（第１図参照）。

計測可能モードになった後は、赤外線ライトガイド２１
の内面等が耳垢等によって汚染されないようにするため
に、プローブ２に別添のプローブカバーを取り付ける。

そして、温度計本体１の上面部に備えられている計測ス
イッチ５１を押すことで、ステップＳ４の計測アルゴリ
ズムの動作に入り、計測を開始することができる。尚、
測定者が電源スィッチ５０と計測スイッチ５１とを混同
しないように、それらを温度計の本体ｌの異なった面、
即ち、本体側面部と上面部とに別けて設けられている。

計測開始後、ステップＳ５で電源スィッチ５０がオフ状
態となれば温度計の動作は終了する。

次に、本実施例に係る温度計の回路構成を説明する。

第７図は本実施例の温度計のアナログ回路系、及びデジ
タル回路系の一構成を示す、同図において、ボロメータ
センサー２０ａの内部には感温素子として、赤外線受光
部製検知素子２００と補償用センサー基準電検知素子２
０１が各々１個づつ備えられている。

アナログ回路系１１において、ボロメータセンサ−２０
ａ内部の赤外線受光部製検知素子２００と補償用センサ
ー基準電検知素子２０１に対して、それぞれ基準抵抗１
１０，１１１がセンサー外部において直列に接続され、
それらに定電圧電源１１４によって定電圧Ｅ０が印加さ
れている。

定電圧電源１１４は、さらに直列基準抵抗１１２１１３
も駆動しており、両基準抵抗間に基準電位として電位Ｅ
、が発生する。

オペアンプ１１５は、上記基準電位Ｅ、を基準に赤外線
受光部製検知素子２００と基準抵抗１１０の間の電位Ｅ
、を受けて電圧（Ｅ、−Ｅ、）を出力する。また、オペ
アンプ１１６は基準抵抗量電位Ｅ１を基準として、補償
用センサー基ｔｓ温検知素子２０１と基準抵抗１１１の
間の電位Ｅ１を受けて電圧（Ｅ、−Ｅ、）を出力する。

本実施例では、上述の如く信号源インピーダンスが高く
信号電流が小さいので、オペアンプ１１５．１１６には
高入力インピーダンス、低バイアス電流特性が要求され
、同時にそれらは低オフセツト電圧、低オフセツト電圧
ドリフトのオペアンプであることが要求される。さらに
、オペアンプ１１５．１１６は、特に温度ドリフト等の
面で、互いに同じ特性を持っていることが重要になって
くる。また、基準抵抗１１０〜１１３は温度測定回路に
使用されるものであるため、その抵抗温度係数は感温素
子の抵抗変化率に比べて、無視できるほど小さいもので
なければならない。

オペアンプ１１５からの出力は、抵抗体２００１１０．
１１２，１１３を４辺とするブリッジ回路の出力であり
、それは赤外線受光部製を表わしている。同様に、オペ
アンプ１１６からの出力は、抵抗体２０１，１１１，１
１２，１１３を４辺とするブリッジ回路の出力で、補償
用センサー基準電を表わしている。これらオペアンプ１
１５１１６からの出力は、デジタル回路系１２のＡ／Ｄ
コンバータ１２０に入力され、そこで２チヤンネルのデ
ジタル信号に変換される。尚、デジタル回路系１２での
信号処理については、後述する。

第８図は、本実施例の温度計のアナログ回路系、及びデ
ジタル回路系の変形例の構成を示し、ここではボロメー
タセンサー２３の内部に、感温素子として２個の赤外線
受光部製検知素子２３０２３１と補償用センサー基準電
検知素子２３２２３３．２３４，２３５の４個が備わっ
ている。

アナログ回路系１３内の定電圧電源１３０は、ボロメー
タセンサー２３内にて互いに隣合うようにブリッジ回路
を構成している赤外線受光部製検知素子２３０，２３１
、及び補償用センサー基準温検知素子２３２，２３３の
回路網に定電圧Ｅ０を印加している。このブリッジ回路
からの出力はオペアンプ１３１によって受けられ、その
出力Ｅ４は、センサーが赤外線を受光していないときに
は、センサーの基！！温度に依らずほぼ一定であるが、
赤外線を受光して赤外線受光部検知部素子２３０．２３
１に温度上昇が見られるとき、その温度上昇分に応じた
電圧値を出力する。

また、補償用センサー基準温検知素子２３４゜２３５に
は、それぞれ基準抵抗１３２，１３３がセンサー外部、
つまりアナログ回路系１３内において直列に接続され、
定電圧電＃ｔ１３０によってそれぞれに定電圧Ｅ０が印
加されている。補償用センサー基準温検知素子２３４と
基準抵抗１３２の間の電位Ｅ、と補償用センサー基準温
検知素子２３５と基準抵抗１３３の間の電位Ｅ、は、そ
れぞれオペアンプ１３４，１３５によって受けられる。

アナログ回路系１３のオペアンプ１３１，１３４．１３
５からの出力は、デジタル回路系１２のＡ／Ｄコンバー
タ１２０に入力され、そこで３チヤンネルのデジタル信
号に変換される。オペアンプ１３１からの出力は、赤外
線受光部の温度上昇分を表わすが、オペアンプ１３４，
１３５からの圧力は、補償用センサー基準温を表わすの
と同時に、センサーの置かれている環境のモニタリング
、例えば、前述のプローブ２を手で握った直後における
センサーの熱的な定常−非定常状態の判別に用いること
ができる。このときのセンサーの熱的状態の判別は、２
つの補償用センサー基準温検知素子２３４，２３５が一
定温度差、例えば、０．０１（’Ｃ）以下になり、その
状態が一定時間、例えば、０．５秒間継続したこと等を
条件として行なうことが可能である。

センサー基準温は、オペアンプ１３４，１３５からの２
チヤンネルの出力の温度換算値を平均値を求める処理等
をして得ることができる。このように、アナログ回路系
１３からの電圧をＡ／Ｄコンバータ１２０によって変換
して得られた３チヤンネルのデジタル信号は、デジタル
回路系１２のＣＰＵ１２１においては、最終的に２チヤ
ンネルの信号として取り扱われる。

次に、デジタル回路系１２の動作について説明する。尚
、以下、ボロメータセンサー２０ａの内部には、感温素
子として赤外線受光部製検知素子２００と補償用センサ
ー基準温検知素子２０１の２個が備えられているものと
して説明する。

デジタル回路系１２のＡ／Ｄコンバータ１２０は、本実
施例において±０．１〜０．２　（’Ｃ）の精度が要求
される体温を測定対象としているので、十分な分解能（
１６ｂｉｔｇ程度）と直線性（±１／２ＬＳＢ程度）が
必要であり、対象温推定の後処理のフィルタリングのた
めに、数十（＠５ｅｃ）（例えば、２０　（ａ＋５ｅｃ
）　）程度のサンプリングを行なう、Ａ／Ｄコンバータ
１２０によって生成された２チヤンネルのデジタル信号
は、ＣＰＵ１２１において処理され、対象物の温度を推
定するのに用いられる。尚、推定手順の詳細については
、後述する。

推定された対象温度は−、ＣＰＵ１２１によるフィルタ
リング等の処理が行なわれ、その結果をＬＣＤドライバ
１２２によってＬＣＤ１５に表示する。このときの温度
表示値は、見やすいように一定時間、例えば１／２秒お
きに更新されるが、ピーク値はホールドされる。計測中
、ＬＣＤ１５は計測マーク１５１を例えば、１秒おきに
点滅しているが、対象製推定値の安定に従って計測マー
ク１５１は点滅から点灯に変わる。この対象製推定値が
安定したことの検知は、対象製推定値の差分値、及び２
階差分値をある閾値として、例えば。

対象製推定値の差分値が０．０８１０．５　（’Ｃ／ｓ
ｅｃ　）以下で、かつ２階差分値が０．０１１０　、５
　（’Ｃ／　ｓｅｃ”）以下であることを閾値として論
理判断を行なう。

対象製推定値が安定して、ＣＰＵ１２１にょってこの論
理判断が行なわれた場合、ＬＣＤ１５は推定温度と計測
マーク１５１を表示したままとなり、ＣＰＵ１２１は上
述の計測アルゴリズムを終了して、次の計測のための計
測可能モードへ戻る。しかし、計測スイッチ５１を押し
たにもかかわらず、プローブを外耳道に挿入しなかった
場合等は、対象温度推定値が安定しないので、計測スイ
ッチ５１が押されてから一定時間、例えば１０秒程度経
過してから計測可能モードへ戻る。このときＬＣＤ１５
の温度表示は消され、計測可能モードであることを示す
計測マーク１５１が表示される。

次に、第４図、第５図、及び第６図に示したフローチャ
ートを参照して、第３図のフローチャートにて示された
本実施例の温度計の動作の詳細を説明する。

第４図は、本実施例における初期チエツクアルゴリズム
の詳細フローチャートである。同図において、温度計本
体ｌへの電源投入によりＣＰＵＩ２１が立ち上がると、
ステップＳＩＯで内蔵バッテリの電圧チエツク（バッテ
リーチエツク）が行なわれる。チエツクの結果、バッテ
リ電圧に異常があればステップＳｌｌでＬＣＤ１５にエ
ラー表示を行なう。異常がなければステップＳ１２にて
、信号処理に関係する回路系の動作チエツクをし、続く
ステップＳ１３でＬＣＤ　１５の表示機能をチエツクす
る。

ステップＳ１４では、アナログ回路系のウオームアツプ
のために、３０秒間ＬＣＤ１５にウェイト表示をして、
前述の計測不可のモードに入る。

第５図は、計測待機アルゴリズムの詳細フローチャート
である。同図のステップＳ２０で、ＣＰＵ１２１はＬＣ
Ｄ１５上に計測可能モードを示す計測マーク１５１を表
示（点灯）し、続くステップＳ２１で計測スイッチ５１
が押されたが否かの判定をする。ここで計測スイッチ５
１が押下されればリターンとなり、計測アルゴリズムの
実行に入る。しかし、スイッチが押されなければステッ
プＳ２２に進んでバッテリーをチエツクし、次のステッ
プＳ２３で計測スイッチ５１が押されないままの状態が
１０分経過したかどうかの判定を行なう。

ステップＳ２３での判定の結果、タイマーの計測値が１
０分を過ぎていなければステップＳ２１に戻り、再び計
測スイッチ５１の監視に入る。しかし、計測スイッチ５
１が押されないままの状態が１０分以上継続した場合に
は、ステップＳ２４に進んで、電源スィッチ５０によっ
て電源を切らなくてもオートパワーオフとして消費電力
を低減させる。

第６図は、計測アルゴリズムの詳細フローチャートであ
る。同図のステップＳ３０で、Ａ／Ｄコンバータ１２０
はオペアンプからの電圧データをサンプリングし、２チ
ヤンネルのデジタル信号に変換する。ステップＳ３１で
対象温度Ｔ、。１を推定し、続くステップＳ３２で、得
られた対象温度Ｔ　ＯｂＪの時系列信号をスムージング
して〒。□を算出する。

ステップＳ３３では、ＬＣＤ１５にＴ　６ｂＪのピーク
ホールド値を、１／２秒毎に更新しながら表示し、次の
ステップＳ３４で同じ＜　ＬＣＤ　１５上に、２秒毎に
計測マーク１５１を点滅させる。ステップＳ３５で、Ｔ
ｏゎ、の値が安定したかの判定を行ない、安定したと判
断できた場合には、ステップＳ３６に進んで計測マーク
１５１を点灯させ、計測終了の旨表示する。

しかし、ステップＳ３５でＴ。１Ｊが安定していないと
判断された場合には、ステップＳ３７でタイマーによる
計時を行ない、それが１０秒経過したか否かを判定する
。１０秒経過していなければステップＳ３０に戻って、
オペアンプからの電圧データをサンプリングするが、１
．０秒経過していればステップＳ３８でＬＣＤ１５上の
計測値を消滅し、続くステップＳ３９で計測マーク１５
１を点灯してリターンする。

次に、本実施例におけるセンサーシステムゲインの較正
方法について説明する。

前述の如く、本実施例で用いる赤外線センサー２０はボ
ロメータであるので、センサー内部に備えられた２種類
の感温素子２００，２０１の特性を調べるために、赤外
線センサー２０をプローブに取り付ける前の状態でセン
サー較正装置（不図示）に取り付ける。このセンサー較
正装置は、センサー全体が熱伝導性の良い、例えば、ア
ルミニウムのブロックで包まれるような構造体の温度を
外部から制御するようになっており、センサー内の温度
分布が極めて小さ（なるように、センサーハウジングと
アルミニウムブロックが良好な熱的接触をしている。

また、赤外線センサー２０の赤外線窓部は、赤外線受光
部活検知素子２００が迷光によって補償用センサー基準
製検知素子２０１に対して温度分布が生じないように完
全にアルミニウムカバーによって遮光されていて、この
部分もアルミニウムブロックと同じ温度になるようにな
っている。

かかるセンサー較正装置を用いて、感温素子２００．２
０１の抵抗値ＲＩＩ＋　Ｒｚｌを測定する。

尚、ここでＲＩＩは、温度Ｔ、のときの赤外線受光部活
検知素子２００の抵抗値であり、Ｒ１１は、同温度のと
きの補償用センサー基準製検知素子２０１の抵抗値を表
す。

サーミスタ感温素子の特性は、下記の（１１）式で与え
られる。

Ｒ＝　Ｒｏ・ｅｘｐＢ（１／Ｔ−１／Ｔｏ　）　　　−
（１１）但し、Ｒｏは温度Ｔ０のときの素子の抵抗値で
、Ｔｏは測定したい温度域で選ばれる。

センサー較正装置によって求められた温度Ｔ。

における抵抗値Ｒ＋＋ｌＲ２１を用いて、（１１）式か
ら各々の素子のＲｏとＢを求める。そして、求められた
これらの素子の特性値は、ＲＯＭ１２３に格納される。

このようにして、赤外線受光部活検知素子２００の特性
値Ｒａｇ、Ｅ＋と補償用センサー基準製検知素子２０１
の特性値Ｒ０２，Ｂオを算出した後、赤外線センサーシ
ステムゲインの較正を行なう。

センサーシステムゲインは、個々のセンサーによって異
なる赤外線受光部の温度上昇率であるが、これはまた、
センサー基準部及び対象温によっても変化する。かかる
赤外線センサーシステム感度較正は、このように微妙に
異なるセンサー間の熱特性のばらつきを最適化して求め
ようというものである。

赤外線センサーシステムゲインの較正は、黒体炉と呼ば
れる較正器を用いて行なうが、黒体炉自身も温度制御の
可能な部屋内に設置される。このように較正装置を構成
することで、環境温（センサー基準部）、及び黒体炉温
（対象温）両者について、自由に較正条件を設定するこ
とができる。

そこで、較正の一例として、前述のシステムゲインに関
する式である（１）式を用いて、に（システムゲインの
逆数）を２面近似する場合を挙げる。尚、にの近似に用
いるのは（７）式であるが、（９）式を用いても良い。

本実施例における非接触式体温計が、例えば、使用環境
温範囲１０．０〜４０．Ｏ（”Ｃ）、測定対象温範囲３
２．０〜４２．Ｏ（’Ｃ）であるものとして較正条件を
設定する。

第９図は、センサーシステム感度の較正条件を示す。同
図において、環境温をＴｏ、黒体炉温をＴゎとし、各較
正点（較正条件）を（Ｔ、、　Ｔ、　）としたとき、較
正条件（Ｉ）は（１０，０，３２，０）　。

（１０，０，４２，０）　　（２５，０，３２，０）　
、　　（２５，０，４２，０）から成り、この４点にお
ける赤外線受光部の温度上昇分δＴを（７）式に適用す
ることで、較正条件（Ｉ）の計測条件範囲内でのにの平
面近似に必要な係数ａ、ｂ、ｃの算出を行なう。

同様に、較正条件（ＩＩ）の各較正点における６丁を（
７）式に適用することで、較正条件（ＩＩ）の計測条件
範囲でのにの平面近似に必要なａ、ｂ、ｃの算出を行な
う。

このとき、環境温Ｔ１と黒体炉温Ｔゎに関して（７）式
に適用する値は、設定した較正条件の値ではなく、環境
温は較正時の赤外線センサー２０の補償用センサー基準
製検知素子２０１によって得られる値、並びに黒体炉温
は、黒体炉に取り付けられた温度センサー、例えば、高
精度の白金測温抵抗体によって得られる値である。

このようにして求められた各係数の値の一例を表１に示
す。

表 かかる手順で得られた較正データは、較正条件、及び、
例えば（１）式のようなにの推定式とともに、ＲＯＭ１
２３へ格納される。また、得られた較正データをもとに
、センサー基準温Ｔ、と赤外線受光部温度上昇分δＴを
パラメータとしたシステムゲインの逆数の推定値に、あ
るいは対象推定温度ＴＩＩＩＩＪに関するテーブルを作
成して、それをＲＯＭ１２３に格納してもよい。

尚、ＲＯＭ１２３へ格納されるデータは、これらに限定
されず、例えば、感温素子特性の温度依存性による補正
データも含まれる。また、かかる較正は機器製造時に行
なわれる。

次に、第１０図に示したフローチャートに従い、本実施
例の温度計での温度計測時における対象温度の推定手順
を説明する。尚、ここでは、前述の（１）式における各
係数と較正条件等がＲＯＭ１２３に格納されている場合
の対象部の推定手順を示す。

第１Ｏ図のステップＳ５０において、前述の赤外線受光
部製検知素子２００と補償用センサー基準温検知素子２
０１等を経て、Ａ／Ｄコンバータ１２０にて生成された
２チヤンネルのデジタル信号は、ＣＰＵ　１２１によっ
て赤外線受光部部Ｔ。

とセンサー基準温Ｔ、の２種類の温度データに換算され
る。このとき、感温素子特性の温度依存性もＲＯＭ１２
３に格納されている補正データを用いて補正される。

ＣＰＵ１２１は、ステップＳ５１でセンサー基準温Ｔ、
が較正条件（Ｉ）（ｎ）（但し、ここでは計測条件と言
い換える）のいずれに含まれるか判断して、次にステッ
プＳ５２で、該当する条件における各係数をＲＯＭ１２
３より読み込む。そして、ステップＳ５３で、ＣＰＵＩ
　２１は各温度測定値、及び各係数を用いて（１）式よ
りにを求める演算を行ない、最終的にステップＳ５４で
、対象温度Ｔ、□を推定する。

以下、具体的な数値例を用いて、対象温度の推定につい
て説明する。

換算された温度データとして、例えば、赤外線受光部部
Ｔ、　＝２７．７３２　（”Ｃ）　、センサー基準温Ｔ
、　＝２５．０８３　（’Ｃ）であったとすると、この
ときの赤外線による温度上昇分６丁は２．６４９　　（
”Ｃ）である。

上記のセンサー基準温Ｔ、は２５．０（”Ｃ）以上であ
るから、ＲＯＭ１２３からは計測条件（ＩＩ）に該当す
る各係数、即ち、ａ　＝　−０，０４５０、ｂ　＝−０
，１４４５、ｃ＝７．１４６８が読み出される。これら
の値と計測値を用いて（１）式からに＝５．６３５　、
また、（１−１）式から対象温度の推定値Ｔ、。、＝４
０．０１０　（’Ｃ）を得る。

上述の温度推定の手順中では、計測条件（Ｉ）（ＩＩ）
の判別をセンサー基準ｆＡ　’ｒ−のみをパラメータと
して行なったが、かかる計測条件の判別方法では２つの
平面が独立に定義されているため、にがセンサー基準温
Ｔ、に関して連続とならない。従って、センサー基準温
Ｔ、が計測条件の判別温度境界付近のときには、推定温
度に誤差が多めに含まれる可能性がある。そこで、にが
センサー基準温Ｔ、や赤外線受光部温度上昇分δＴに関
して連続であるように、２つの平面が交差するＴ１−６
丁直線を境界として、計測条件の判別を行なってもよい
。

このときの計測条件判別式としては、計測条件（Ｉ）と
（ｎ）の各係数にそれぞれ添え字１，２を付けて、（１
２）式のように表わされる。

ｏ＝Ｔａ　＋（（ｂｔ−ｂｔ）δＴ＋Ｃ＋−Ｃａ）／（
ａ＋−ａｘ）”’　（ｉ　２　）計測条件（ｒ）、　　
（Ｉ［）の判別は、（１２）式によって計算されたＤの
値の正負により行なう。

また、計測条件の判別のため、較正点、及びそのとき得
られる赤外線受光部温度上昇分をパラメータとした、 ａ　＝２（Ｔ、−Ｔ−ｍ）／（（δＴｌ１−δＴ３１）
＋（δＴ＋ｘ−δＴ、）１と、各々の較正条件において
求められる各係数をパラメータとした、 β＝−（ｂ、−ｂ２）／（ａｌ−ａ−）を条件決定変数
とする。

α＝βの場合は、較正時の標準黒体炉温Ｔゎ、をＴｂ＋
＜Ｔｂｉとしたとき、計測条件（Ｉ）、（ＩＩ）の各係
数によって計算されるに口、と／Ｃ＋ｚｌ＋及び較正時
に得られるに、２＋　をパラメータとして条件決定変数
とする。

ここでに１１１　とべ（２１は、較正時の環境温（セン
サー基準温）Ｔ、２、黒体炉温Ｔ０、及び、それぞれ較
正条件（１）、（ｎ）で得られた各係数から、（１）式
を用いて求められる。即ち、Ｋ　＋＋＋　＝　ａ　＋　
Ｔ　ａ＊＋　ｂ　１δＴ　ｚ　１　＋　Ｃ１Ｋ　ｆｉｌ
　＝　ａ　ｘＴ　ａｚ＋　ｂ　＊゛δＴｔ＋＋Ｃ２また
、に、１は、（７−１）式より、 Ｔｂ＋−”ｒａ２ α＝βの場合、以上のパラメータを用いて、１に１１１
−に２，１≧１に、。−に７口の場合、Ｄ≧０のとき、
計測条件（１） Ｄ＜０のとき、計測条件（ＩＩ） にＮ＋　−にｚ＋ｌ＜ｌにｆｉｌ　−に２１１の場合Ｄ
≧０のとき、計測条件（Ｉ［） Ｄ＜Ｏのとき、計測条件（Ｉ） また、ａｌ”ａ２かつｂＩ：ｂ２の場合は、計測条件（
Ｉ）、（Ｉｆ）の係数によって表わされる２＋面が互い
に平行であることを示しているから、計測条件の判別は
、較正条件の分割と同様にセンサー基準温Ｔ１のみをパ
ラメータとして行なえばよい。即ち、 Ｔ、≦Ｔ、のとき、計測条件（Ｉ） Ｔ　、　＞　Ｔ−ｚのとき、計測条件（ＩＩ）そこで、
上述の計測条件の判別について、前記数値例を用いて説
明する。

まず、仮にα＝　−５，９５であるとすれば、表１の各
係数を用いて求めたβの値は、−１１，４であることか
ら、上記「α〉βの場合」に該当することになる。さら
に、赤外線受光部温Ｔｒ＝２７．７３２（”Ｃ）、セン
サー基準温Ｔ、　＝２５．０１１３　（”Ｃ）　。

δＴ　＝２．６４９　　（’Ｃ）の温度換算値を（１２
）式により適用することによって、Ｄ　（＝５．００）
　＞Ｏが得られ、ここでの数値例における計測条件は（
Ｉ）であることが判別する。

前述の如く、センサー基準温Ｔ、のみによる計測条件の
判別では、この数値例は計測条件（ｎ）の範囲であるこ
とになるが、かかるＴ、−δＴ直線を境界として計測条
件の判別を行なうと、該数値例は計測条件（ｒ）の範囲
となる。

従って、この場合は計測条件（Ｉ）に該当する係数であ
る、ａ　＝−０，０４６１、ｂ　＝−０，１５７０、ｃ
　＝７、２０２０をＲＯＭ１２３から読み出す。そして
、これらの値と計測値を用いて（１）式からに＝５、６
３０、（１−１）式から対象温度の推定値Ｔ、□＝３９
．９９６　（’Ｃ）を算出する。

以上説明したように１本実施例によれば、温度計のセン
サーとして高感度の熱型赤外線センサーを備えることで
、対象温度推定の際の補正量を減することができ、検温
部位として鼓膜、あるいは口腔に接触するとなく、その
検温部位の正確な体温を簡単に測定できるという効果が
ある。

また、検温部位として体表面を選べば、末梢血管の循環
動態等を簡便に知ることができるという効果がある。

さらに、環境温（センサー基準温）、及び対象温度によ
って影響を受けるシステムゲインを的確に補正すること
が可能な関数を定義して、２点以上の異なる環境温にお
ける、それぞれ２点以上の較正用黒体炉温、即ち、４点
以上の較正点において、かかる関数の係数を求めるため
の較正を行なって、各センサー基準温並びに各対象温度
におけるシステムゲインを求めることによって、センサ
ー基準温等の温度制御を行なわずに、正確な対象温度を
推定して所定の精度を保った検温ができるという効果が
ある。

尚、本実施例においては、較正から計測まで、機器製造
時に較正条件等のデータをＲＯＭ１２３に格納しておき
、計測時にかかるデータと測定値をＣＰＵ１’２１が処
理して対象部の推定を行なうものであったが、本発明は
上述の実施例にのみ限定されるものではなく、例えば、
機器製造時にセンサー基準部Ｔ、と赤外線受光部温度上
昇分６丁をパラメータとして、センサーシステムゲイン
の逆数であるに、または、推定対象部Ｔ。。、に関する
テーブルを前述のに、及びＴｏゎ、の推定方法によって
作成してＲＯＭ１２３に格納しておき、計測時にＣＰＵ
１２１が測定値をもとにして、かかるテーブルより対象
部Ｔ０５、を推定する方法を採ってもよい。

この場合、ＲＯＭ１２３に格納されているテーブルがに
に関するものであるときは、ＣＰＵ１２１が計測時に７
　、、δＴの測定値をもとにして、該当するにを読み込
み、対象部Ｔ０゜、を推定する。

また、ＲＯＭ１２３に格納されているテーブルが対象部
Ｔ０□に関するものであるときは、ＣＰＵ１２１はＴ、
、δＴの測定値をもとにして、Ｔ、ゎ、を読み込むだけ
でよい。

［発明の効果］ 以上説明したように、本発明によれば、熱量赤外線セン
サーを用いて非接触式の体温計を実現するために、セン
サーシステムゲインを決定する関数と、かかる関数の係
数を求めるための簡潔な較正を行えるようにしたことで
、計測時に電力消費量の多い加熱制御されたリファレン
ス用ターゲット等を用いる必要がなくなり、温度計の小
型化が可能となるという効果がある。

また、センサーシステムゲインの細かな推定により、広
い使用環境温度範囲で体温計測に必要な、例えば±０．
１〜０．２　（’Ｃ）の精度で計測対象温度を推定でき
るという効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例に係る体温計の外観図、 第２図（ａ）、（ｂ）は、実施例に係る体温計のプロー
ブ２の使用状態を示す断面図、第３図は、本実施例の温
度計の動作全体を示すフローチャート、 第４図は、本実施例における初期チエツクアルゴリズム
の詳細フローチャート 第５図は、計測待機アルゴリズムの詳細フローチャート
、 第６図は、計測アルゴリズムの詳細フローチャート 第７図、及び第８図は本実施例の温度計のアナログ回路
系、及びデジタル回路系の構成を示す図、 第９図は、センサーシステム感度の較正条件を示す図、 第１０図は、本実施例の温度計での温度計測時における
対象温度の推定手順を説明するフローチャートである。 図中、１・・・体温計本体、２・・・プローブ、３・・
・ケーブル、１５・・・表示部、２０ａ、２３・・・ボ
ロメータセンサー、２０・・・赤外線センサー　２１・
・・ライトガイド、２２・・・外耳挿入管、３０・・・
鼓膜、３１・・・外耳道、５０・・・電源スィッチ５０
．５１・・・計測スイッチ、１１０〜１１３・・・基準
抵抗、２００゜２３０．２３１・・・赤外線受光部製検
知素子、２０１．２３２〜２３５・・・補償用センサー
基準部検知素子である。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）外耳道を含む鼓膜あるいは口腔もしくは体表面か
   らの赤外線放射を受け、該赤外線放射による温度変化を
   電気信号として検出する熱型赤外線センサーと、 前記熱型赤外線センサーからの電気信号を対象温度に変
   換する変換手段と、 前記変換手段による対象温度を表示する表示手段とを備
   え、 前記熱型赤外線センサー個々のセンサー感度を補正する
   ため、あらかじめ３点以上の較正条件を用いて該センサ
   ー感度を較正しておくことを特徴とする体温計。
2. （２）熱型赤外線センサーは、センサー基準温と受光部
   温を検知する２個以上の感温素子を有するボロメータで
   あることを特徴とする請求項第１項記載の体温計。
3. （３）熱型赤外線センサーは、センサー基準温を検知す
   る第１の感温素子及び受光部温のセンサー基準温からの
   温度変化分を検知する第２の感温素子を有するサーモパ
   イルであることを特徴とする請求項第１項記載の体温計
   。
4. （４）較正から求められる、センサー基準温及び対象温
   度及びセンサー感度によつて変化するシステムのゲイン
   を近似計算するために必要な１個以上の係数、及び該近
   似計算するための関数形を記憶する記憶手段と、 計測時に、前記記憶手段に記憶されている係数及び関数
   形及び測定されたセンサー基準温とからシステムのゲイ
   ンを演算する手段とを備え、求めたシステムのゲインよ
   り推定した対象温度を測定値として表示することを特徴
   とする請求項第１項記載の体温計。
5. （５）較正から求められる、センサー基準温及び対象温
   度及びセンサー感度によつて変化するシステムのゲイン
   、あるいは該センサー基準温と該システムのゲインから
   一義的に決まる対象推定温度を記憶する記憶手段を備え
   、計測時のセンサー基準温と前記記憶手段に記憶されて
   いるシステムのゲインから推定した対象温度、あるいは
   前記記憶手段に記憶されている対象推定温度そのものを
   測定値として表示することを特徴とする請求項第１項記
   載の体温計。