JPH04132642A - 結晶化スラグの製造方法 - Google Patents
結晶化スラグの製造方法Info
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- JPH04132642A JPH04132642A JP2257994A JP25799490A JPH04132642A JP H04132642 A JPH04132642 A JP H04132642A JP 2257994 A JP2257994 A JP 2257994A JP 25799490 A JP25799490 A JP 25799490A JP H04132642 A JPH04132642 A JP H04132642A
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Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、廃棄物を溶融炉内で溶融してできるスラグを
、塩基度を調整して炉外に取り出した後、冷却固化する
廃棄物処理方法に関し、詳しくは、廃棄物を溶融炉内で
溶融しててきるスラグに、塩基度調整剤として石灰また
は砕石を加え、塩基度を0.6乃至1.5に調整して炉
外に取り出した後、冷却し、主成分としてA12031
0〜22%、Ca024〜44%、Fe2032〜20
%、 Si0□28〜45%の組成を有する固化スラグ
を得る廃棄物処理方法に関するものである。
、塩基度を調整して炉外に取り出した後、冷却固化する
廃棄物処理方法に関し、詳しくは、廃棄物を溶融炉内で
溶融しててきるスラグに、塩基度調整剤として石灰また
は砕石を加え、塩基度を0.6乃至1.5に調整して炉
外に取り出した後、冷却し、主成分としてA12031
0〜22%、Ca024〜44%、Fe2032〜20
%、 Si0□28〜45%の組成を有する固化スラグ
を得る廃棄物処理方法に関するものである。
従来この種の処理方法としては、前記溶融スラブを水冷
または空冷して固化スラグを得ていた。
または空冷して固化スラグを得ていた。
しかし、このような方法によると、得られるスラグはガ
ラス状で機械的強度が小さい欠点かあり、例えば道路材
用骨材として用いる場合、許容される粒度分布の範囲が
狭(、そのため粒度調整に手間がかかる上に歩止まりか
悪く、有効利用されにくい要因ともなっていた。
ラス状で機械的強度が小さい欠点かあり、例えば道路材
用骨材として用いる場合、許容される粒度分布の範囲が
狭(、そのため粒度調整に手間がかかる上に歩止まりか
悪く、有効利用されにくい要因ともなっていた。
本発明の目的は、上述した従来欠点を解消し、機械的強
度の大きいスラグを得る処理方法を提供する点にある。
度の大きいスラグを得る処理方法を提供する点にある。
この目的を達成するため、本発明によるスラグの製造方
法の特徴手段は、炉から取り出した溶融スラグを冷却す
る際に、1200℃から900℃の温度領域て10℃/
min以下の冷却速度で徐冷することにあり、その作用
効果は次の通りである。
法の特徴手段は、炉から取り出した溶融スラグを冷却す
る際に、1200℃から900℃の温度領域て10℃/
min以下の冷却速度で徐冷することにあり、その作用
効果は次の通りである。
つまり、スラグが液相から固相に変わる際の温度領域か
ら固相の結晶形態か、変わる際の温度、即ち1200℃
から900℃の温度領域で冷却速度を10℃/min以
下に小さくすることによって、機械的強度の大きい結晶
化スラグを得ることか出来る。
ら固相の結晶形態か、変わる際の温度、即ち1200℃
から900℃の温度領域で冷却速度を10℃/min以
下に小さくすることによって、機械的強度の大きい結晶
化スラグを得ることか出来る。
そこて、従来の方法によって得られたガラス状スラグと
、本発明によって得られたものとを骨材試験して、それ
ぞれのすりへり減量を比較したところ、ガラス状スラグ
のすりへり量は32%であったのに比し、本発明による
固化スラグのすりへり量は20%であり、機械的強度の
大きい結晶化スラグか得られることか確認された。
、本発明によって得られたものとを骨材試験して、それ
ぞれのすりへり減量を比較したところ、ガラス状スラグ
のすりへり量は32%であったのに比し、本発明による
固化スラグのすりへり量は20%であり、機械的強度の
大きい結晶化スラグか得られることか確認された。
従って、従来の方法によって得られたスラグはガラス状
て強度が小さいため有効利用しにくかったのに対し、本
発明の方法によって得られるスラブは結晶状であるため
機械的強度が大きく、道路材等に広く有効利用しやすい
。結局本発明の方法によって、スラグをそのまま廃棄す
る場合に比へて尚−層環境保全に寄与することができる
結晶化スラブか確実に得られるようになった。
て強度が小さいため有効利用しにくかったのに対し、本
発明の方法によって得られるスラブは結晶状であるため
機械的強度が大きく、道路材等に広く有効利用しやすい
。結局本発明の方法によって、スラグをそのまま廃棄す
る場合に比へて尚−層環境保全に寄与することができる
結晶化スラブか確実に得られるようになった。
次に、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第1図に示すように、汚泥等を含む廃棄物を処理するの
に、廃棄物である汚泥(1)をコークス(2)と共にコ
ークスヘッド式の溶融炉(4)に供給してコークス(2
)と共に燃焼させなから灰化し、溶融させる際にスラグ
か流動して炉外に排出しやすくなるように、塩基度調整
材(3)を加えてスラグの塩基度を調整しながら、溶融
したスラグ(5)を鉄板製のスラグ受は容器(6)に受
け、放冷によってスラブを結晶化させる。
に、廃棄物である汚泥(1)をコークス(2)と共にコ
ークスヘッド式の溶融炉(4)に供給してコークス(2
)と共に燃焼させなから灰化し、溶融させる際にスラグ
か流動して炉外に排出しやすくなるように、塩基度調整
材(3)を加えてスラグの塩基度を調整しながら、溶融
したスラグ(5)を鉄板製のスラグ受は容器(6)に受
け、放冷によってスラブを結晶化させる。
前記スラグの塩基度とはCab/5in2の重量比のこ
とを言い、塩基度か低いと粘性か高くなり結晶化が進み
にくく、また、塩基度が高すぎると融点が高くなり、溶
融処理が難しくなるために、塩基度か低すぎる場合はス
ラグに対して石灰を加え、高すぎる場合は珪酸針の多い
砕石を加えて塩基度を0.6乃至1.5に調整するのが
よい。
とを言い、塩基度か低いと粘性か高くなり結晶化が進み
にくく、また、塩基度が高すぎると融点が高くなり、溶
融処理が難しくなるために、塩基度か低すぎる場合はス
ラグに対して石灰を加え、高すぎる場合は珪酸針の多い
砕石を加えて塩基度を0.6乃至1.5に調整するのが
よい。
また結晶化温度領域や結晶核成長速度はスラブ組成によ
って影響を受けると考えられるか、本実施例において得
られる廃棄物溶融スラグは、一般に主成分としてA12
0310〜22%、 Ca0 24〜44%、 Fe
2032〜20%+ 510228〜45%の組成を
有するものである。
って影響を受けると考えられるか、本実施例において得
られる廃棄物溶融スラグは、一般に主成分としてA12
0310〜22%、 Ca0 24〜44%、 Fe
2032〜20%+ 510228〜45%の組成を
有するものである。
スラグ受は容器(6)は、第2図にその平面図と側面図
を示すように、固化したスラブ(5)を取り出しやすい
ように、」二に開いた形にしである。底面の縦の長さa
、底面の輻b、高さCのそれぞれを大きくしたり、小さ
くしたりして寸法の異なる種々のスラグ受は容器(6)
を作成し、これらに溶融スラグを受けて放冷し、冷却速
度を測定した。これらの内、冷却速度が適切な値になっ
て、機械的強度の大きい結晶化スラブが得られた場合の
容器(6)の例として第1、第2容器(6A)、 (6
B)の寸法を表1に示す。
を示すように、固化したスラブ(5)を取り出しやすい
ように、」二に開いた形にしである。底面の縦の長さa
、底面の輻b、高さCのそれぞれを大きくしたり、小さ
くしたりして寸法の異なる種々のスラグ受は容器(6)
を作成し、これらに溶融スラグを受けて放冷し、冷却速
度を測定した。これらの内、冷却速度が適切な値になっ
て、機械的強度の大きい結晶化スラブが得られた場合の
容器(6)の例として第1、第2容器(6A)、 (6
B)の寸法を表1に示す。
表1
第1、第2容器(6A)、 (6B)の容量はいずれも
約15Aである。
約15Aである。
これらの第1、第2容器(6A)、 (6B)に受は入
れた溶融スラグ(5)を放冷したときのそれぞれの冷却
速度を表2に示す。
れた溶融スラグ(5)を放冷したときのそれぞれの冷却
速度を表2に示す。
表2
冷却速度は各温度領域において10℃/min以下にな
っている。
っている。
これらのスラグ受は用の第1、第2容器(6A)。
(6B)に受は入れた溶融したスラブ(5)を放冷して
得られる固化したスラグ(5)の結晶化度は、第1容器
(6A)が40%で、第2容器(6B)が60%であっ
た。ちなみに結晶化度は40%以上であれば機械的強度
は充分であることか知られている。
得られる固化したスラグ(5)の結晶化度は、第1容器
(6A)が40%で、第2容器(6B)が60%であっ
た。ちなみに結晶化度は40%以上であれば機械的強度
は充分であることか知られている。
また、従来の方法によって得られたガラス状スラグと、
第1容器(6A)を用いた場合に得られた固化スラグ(
5)を骨材試験して、それぞれのすり減り減量を比較し
た結果を表3に示す。
第1容器(6A)を用いた場合に得られた固化スラグ(
5)を骨材試験して、それぞれのすり減り減量を比較し
た結果を表3に示す。
表3
表3から本実施例による場合の方か、すり減り減量が小
さいこと、即ち、機械的強度か大きいことか分かる。ち
なみにすり減り減量の規格値は40%以下である。
さいこと、即ち、機械的強度か大きいことか分かる。ち
なみにすり減り減量の規格値は40%以下である。
なお、充分な機械的強度を有する結晶化スラグを得るた
めの冷却速度条件を把握するために、冷却速度が結晶化
度にとのような影響を及はすかを予め実験室規模で調へ
てみた。その試験結果を第3図および第4図に示す。こ
れらのグラフから、機械的強度が充分な結晶化スラグ、
即ち結晶化度が40%以上の結晶化スラグを得るために
は1400℃から900℃の温度領域において約10℃
/min以下の冷却速度にすればよいことが分かる。
めの冷却速度条件を把握するために、冷却速度が結晶化
度にとのような影響を及はすかを予め実験室規模で調へ
てみた。その試験結果を第3図および第4図に示す。こ
れらのグラフから、機械的強度が充分な結晶化スラグ、
即ち結晶化度が40%以上の結晶化スラグを得るために
は1400℃から900℃の温度領域において約10℃
/min以下の冷却速度にすればよいことが分かる。
第5図は結晶化度とすり減り減−量の関係を調べた結果
をグラフにしたものである。結晶化度が大きいほどすり
減り減量の小さい機械的強度の大きいスラグが得られる
ことが分かる。
をグラフにしたものである。結晶化度が大きいほどすり
減り減量の小さい機械的強度の大きいスラグが得られる
ことが分かる。
尚、特許請求の範囲の項に図面との対照を便利にするた
めに符号を記すか、該記入により本発明は添付図面の構
造に限定されるものではない。
めに符号を記すか、該記入により本発明は添付図面の構
造に限定されるものではない。
第1図はコークスベツド式の溶融炉から溶融スラグを得
る状況を示す略図、第2図(イ)はスラグ受は容器の平
面図、第2図(ロ)はスラグ受は容器の側面図、第3図
は1200℃〜900℃におけるスラグ冷却速度と結晶
化度の相関関係図、第4図はI200℃〜1100℃に
おけるスラグ冷却速度と結晶化度の相関関係図、第5図
は結晶化度とすり減り減量の相関関係図である。 (1)・・・・・・廃棄物、(4)・・・・・・溶融炉
、(5)・・・・・・スラグ。
る状況を示す略図、第2図(イ)はスラグ受は容器の平
面図、第2図(ロ)はスラグ受は容器の側面図、第3図
は1200℃〜900℃におけるスラグ冷却速度と結晶
化度の相関関係図、第4図はI200℃〜1100℃に
おけるスラグ冷却速度と結晶化度の相関関係図、第5図
は結晶化度とすり減り減量の相関関係図である。 (1)・・・・・・廃棄物、(4)・・・・・・溶融炉
、(5)・・・・・・スラグ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、廃棄物(1)を溶融炉(4)内で溶融してできるス
ラグ(5)を、塩基度を調整して炉外に取り出した後、
冷却固化する廃棄物処理方法であって、炉から取り出し
た溶融しているスラグ(5)を冷却する際に、1200
℃から900℃の温度領域で10℃/min以下の冷却
速度で徐冷する結晶化スラグの製造方法。 2、前記冷却速度が1200℃から1100℃の温度領
域で10℃/min以下、1100℃から1000℃の
温度領域で8℃/min以下、1000℃から900℃
の温度領域で7℃/min以下である請求項1に記載の
結晶化スラグの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2257994A JPH04132642A (ja) | 1990-09-26 | 1990-09-26 | 結晶化スラグの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2257994A JPH04132642A (ja) | 1990-09-26 | 1990-09-26 | 結晶化スラグの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04132642A true JPH04132642A (ja) | 1992-05-06 |
Family
ID=17314062
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2257994A Pending JPH04132642A (ja) | 1990-09-26 | 1990-09-26 | 結晶化スラグの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04132642A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10218644A (ja) * | 1997-02-05 | 1998-08-18 | Chichibu Onoda Cement Corp | 耐酸セメント組成物 |
US6073762A (en) * | 1997-04-30 | 2000-06-13 | Nec Corporation | Apparatus for encasing a disc-type recording medium therein |
JP2002277176A (ja) * | 2001-03-15 | 2002-09-25 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | スラグ冷却方法及びその装置 |
JP2006312582A (ja) * | 2006-07-18 | 2006-11-16 | Taiheiyo Cement Corp | 耐酸コンクリート製品 |
JP2007314352A (ja) * | 2006-05-23 | 2007-12-06 | Chubu Recycle Kk | 結晶質溶融スラグの製造方法 |
EP1988180A1 (de) * | 2007-05-04 | 2008-11-05 | ThyssenKrupp Steel AG | Verfahren zur Herstellung von Steinmaterial aus Schlacke und Verwendung von derart hergestelltem Steinmaterial |
US7459020B2 (en) * | 2001-10-23 | 2008-12-02 | Denki Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Cement admixture, cement composition, and cement concrete made therefrom |
-
1990
- 1990-09-26 JP JP2257994A patent/JPH04132642A/ja active Pending
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10218644A (ja) * | 1997-02-05 | 1998-08-18 | Chichibu Onoda Cement Corp | 耐酸セメント組成物 |
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JP4712611B2 (ja) * | 2006-05-23 | 2011-06-29 | 中部リサイクル株式会社 | 結晶質溶融スラグの製造方法 |
JP2006312582A (ja) * | 2006-07-18 | 2006-11-16 | Taiheiyo Cement Corp | 耐酸コンクリート製品 |
EP1988180A1 (de) * | 2007-05-04 | 2008-11-05 | ThyssenKrupp Steel AG | Verfahren zur Herstellung von Steinmaterial aus Schlacke und Verwendung von derart hergestelltem Steinmaterial |
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