JPH04116809A - 変圧器鉄心 - Google Patents
変圧器鉄心Info
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- JPH04116809A JPH04116809A JP2235692A JP23569290A JPH04116809A JP H04116809 A JPH04116809 A JP H04116809A JP 2235692 A JP2235692 A JP 2235692A JP 23569290 A JP23569290 A JP 23569290A JP H04116809 A JPH04116809 A JP H04116809A
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- silicon steel
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- oriented silicon
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- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 33
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Landscapes
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Regulation Of General Use Transformers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の目的コ
(産業上の利用分野)
本発明はインバータ電源用などに用いられる変圧器の鉄
心に関する。
心に関する。
(従来の技術)
近年変圧器などの誘導機器に用いられる鉄心に従来から
の3%方向性けい素鋼板にかわり、磁気歪が小さ(優れ
た磁気特性を有する6、5%けい素鋼板を用いることが
検討されている。
の3%方向性けい素鋼板にかわり、磁気歪が小さ(優れ
た磁気特性を有する6、5%けい素鋼板を用いることが
検討されている。
この6.5%けい素鋼板は磁気歪がほぼ零で鉄損も少な
くなることが古くから知られていたが、けい素の含有量
が増すにつれて脆くなり、その圧延技術は困難とされて
いた。
くなることが古くから知られていたが、けい素の含有量
が増すにつれて脆くなり、その圧延技術は困難とされて
いた。
しかし最近になって脆性材料の圧延技術の向上やCDV
法の進歩により、この6.5%けい素鋼板が開発される
ようになってきた。
法の進歩により、この6.5%けい素鋼板が開発される
ようになってきた。
この6.5%けい素鋼板は磁気歪が0.3X10−6程
度であるため、変圧器の騒音低減に有利な材料であるが
、高磁束密度領域のB−H特性が悪いために商用周波数
の機器では励磁電流が増大する欠点がある。また、高磁
束密度でのB−H特性を改善すると鉄損が増大する問題
がある。このため商用周波数の変圧器では、従来のけい
素を3%含有する方向性けい素鋼板より磁束密度を下げ
て設計する必要性があり、機器の小形、軽量化のネック
となっていた。
度であるため、変圧器の騒音低減に有利な材料であるが
、高磁束密度領域のB−H特性が悪いために商用周波数
の機器では励磁電流が増大する欠点がある。また、高磁
束密度でのB−H特性を改善すると鉄損が増大する問題
がある。このため商用周波数の変圧器では、従来のけい
素を3%含有する方向性けい素鋼板より磁束密度を下げ
て設計する必要性があり、機器の小形、軽量化のネック
となっていた。
一方、最近のエレクトロニクス技術の進歩により、イン
バータ電源を用いた機器たとえばUPS電源、車両用変
圧器あるいは整流器用変圧器などの使用が大幅に増加し
ている。このインバータ電源用変圧器や整流器用変圧器
などは基本波成分は50〜60H2であるが、数100
Hz〜数10kHzの高調波を含有するため機器の騒
音が問題となっている。
バータ電源を用いた機器たとえばUPS電源、車両用変
圧器あるいは整流器用変圧器などの使用が大幅に増加し
ている。このインバータ電源用変圧器や整流器用変圧器
などは基本波成分は50〜60H2であるが、数100
Hz〜数10kHzの高調波を含有するため機器の騒
音が問題となっている。
従来、このインバータ電源用変圧器や整流器用変圧器な
どは第5図に示したように方向性けい素鋼板1を巻回し
たカット形巻鉄心2をコイル3と組合せて構成されてい
た。
どは第5図に示したように方向性けい素鋼板1を巻回し
たカット形巻鉄心2をコイル3と組合せて構成されてい
た。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら方向性けい素鋼板を用いた巻鉄心形変圧器
では、方向性けい素鋼板の磁気歪が使用磁束密度領域で
約2X10−’と大きく、インバータのスイッチング周
波数による高調波によって騒音が大きくなる問題があっ
た。特に最近ではUPS電源などは室内に設置する傾向
にあるため、騒音の低減が要望されていた。
では、方向性けい素鋼板の磁気歪が使用磁束密度領域で
約2X10−’と大きく、インバータのスイッチング周
波数による高調波によって騒音が大きくなる問題があっ
た。特に最近ではUPS電源などは室内に設置する傾向
にあるため、騒音の低減が要望されていた。
本発明は前記の問題を解決するためになされたもので、
磁気特性を低下させることなく低騒音に構成できるイン
バータ電源用などに適した変圧器鉄心を提供することを
目的とする。
磁気特性を低下させることなく低騒音に構成できるイン
バータ電源用などに適した変圧器鉄心を提供することを
目的とする。
(課題を解決するための手段)
本発明の変圧器鉄心は、方向性けい素鋼板からなる積層
鉄心を中央部に配置し、その積層方向両側にたとえば、
6,5%けい素鋼板のような低磁歪材料からなる積層鉄
心を配置した組合せ鉄心で構成し、そしてこの場合、低
磁歪材料からなる積層鉄心の同時積み枚数を、方向性け
い素鋼板からなる積層鉄心の同時積み枚数より少なくし
て構成したことを特徴とする。
鉄心を中央部に配置し、その積層方向両側にたとえば、
6,5%けい素鋼板のような低磁歪材料からなる積層鉄
心を配置した組合せ鉄心で構成し、そしてこの場合、低
磁歪材料からなる積層鉄心の同時積み枚数を、方向性け
い素鋼板からなる積層鉄心の同時積み枚数より少なくし
て構成したことを特徴とする。
(作用)
このような鉄心構成では、例えばインバータ電源用変圧
器では、50Hzや60Hzの基本波に数kHzの高調
波を含有した磁束波形であるから、基本波成分を方向性
けい素鋼板からなる積層鉄心で大部分を受けもたせ、高
調波成分を低磁歪材料からなる積層鉄心で受けもたせる
ことができる。
器では、50Hzや60Hzの基本波に数kHzの高調
波を含有した磁束波形であるから、基本波成分を方向性
けい素鋼板からなる積層鉄心で大部分を受けもたせ、高
調波成分を低磁歪材料からなる積層鉄心で受けもたせる
ことができる。
これは、低磁歪材料からなる積層鉄心の同時積み枚数が
、方向性けい素鋼板からなる積層鉄心の同時積み枚数よ
り少なくなっていることによって、方向性けい素鋼板の
積層ギャップ間の磁気抵抗が相対的に増大したことにな
るからである。
、方向性けい素鋼板からなる積層鉄心の同時積み枚数よ
り少なくなっていることによって、方向性けい素鋼板の
積層ギャップ間の磁気抵抗が相対的に増大したことにな
るからである。
第2図および第3図に低磁歪材料として6.5%けい素
鋼板を用いた積層鉄心と方向性けい素鋼板を用いた積層
鉄心の鉄損および励磁容量の特性比較を示す。
鋼板を用いた積層鉄心と方向性けい素鋼板を用いた積層
鉄心の鉄損および励磁容量の特性比較を示す。
この図より明らかなように周波数が50Hzでは鉄損・
励磁容量とも6.5%けい素鋼板鉄心の方が悪く、特に
励磁容量は磁束密度が1.OTを越える領域より急激に
悪化している。しかし周波数の増大に伴って、その特性
差は小さくなり、400Hzでは、はぼ内鉄心が同じ特
性となり、さらに高周波になると6,5%けい素鋼板鉄
心の方が鉄損・励磁容量とも良い特性を示す。
励磁容量とも6.5%けい素鋼板鉄心の方が悪く、特に
励磁容量は磁束密度が1.OTを越える領域より急激に
悪化している。しかし周波数の増大に伴って、その特性
差は小さくなり、400Hzでは、はぼ内鉄心が同じ特
性となり、さらに高周波になると6,5%けい素鋼板鉄
心の方が鉄損・励磁容量とも良い特性を示す。
これは6.5%けい素鋼板の固有抵抗が方向性けい素鋼
板より大きいことから、高周波になるとうず電流損が減
少し、透磁率も大きくなるためである。
板より大きいことから、高周波になるとうず電流損が減
少し、透磁率も大きくなるためである。
なお内鉄心の組合せ特性では、はぼ各鉄心特性の平均的
な特性を示している。
な特性を示している。
一方、騒音特性は第4図に示すように、6.5%けい素
鋼板鉄心の方が方向性けい素鋼板鉄心より全周波数領域
で低減しており、かつ周波数の増大に伴なって内鉄心の
騒音値はより大きな差となっている。従って本発明のよ
うに、基本波成分を方向性けい素鋼板からなる積層鉄心
で大部分を受けもたせ、高調波成分を低磁歪材料からな
る積層鉄心で受けもたせることにより、高調波の磁束成
分が低磁歪材料の積層鉄心に流れ易くなって騒音を低減
することができる。
鋼板鉄心の方が方向性けい素鋼板鉄心より全周波数領域
で低減しており、かつ周波数の増大に伴なって内鉄心の
騒音値はより大きな差となっている。従って本発明のよ
うに、基本波成分を方向性けい素鋼板からなる積層鉄心
で大部分を受けもたせ、高調波成分を低磁歪材料からな
る積層鉄心で受けもたせることにより、高調波の磁束成
分が低磁歪材料の積層鉄心に流れ易くなって騒音を低減
することができる。
(実施例)
本発明の一実施例を第1図(a)および(b)を用いて
説明する。図において、方向性けい素鋼板11aを積層
してなる積層鉄心11を中央部に配置し、その積層方向
両側に、低磁歪材料である6゜5%けい素鋼板12aを
積層してなる積層鉄心12を積層鉄心11とほぼ同一断
面積となるように配置して組合せ鉄心10を構成する。
説明する。図において、方向性けい素鋼板11aを積層
してなる積層鉄心11を中央部に配置し、その積層方向
両側に、低磁歪材料である6゜5%けい素鋼板12aを
積層してなる積層鉄心12を積層鉄心11とほぼ同一断
面積となるように配置して組合せ鉄心10を構成する。
ここで、積層鉄心11および12は、それぞれ方向性け
い素鋼板11aおよび6.5%けい素鋼板12aを、両
脚部および上下継鉄部が構成される一層の同時積み枚数
を1ないし数枚として順次積層していくが、積層鉄心1
2における6、5%けい素鋼板12aの1層当りの同時
積み枚数は、積層鉄心11における方向性けい素鋼板1
1aの1層当りの同時積み枚数よりも少なくして積層す
る。本実施例では6.5%けい素鋼板12aの1層当り
の同時積み枚数を2枚とし、方向性けい素鋼板11aの
1層当りの同時積み枚数を4枚とした。
い素鋼板11aおよび6.5%けい素鋼板12aを、両
脚部および上下継鉄部が構成される一層の同時積み枚数
を1ないし数枚として順次積層していくが、積層鉄心1
2における6、5%けい素鋼板12aの1層当りの同時
積み枚数は、積層鉄心11における方向性けい素鋼板1
1aの1層当りの同時積み枚数よりも少なくして積層す
る。本実施例では6.5%けい素鋼板12aの1層当り
の同時積み枚数を2枚とし、方向性けい素鋼板11aの
1層当りの同時積み枚数を4枚とした。
なお、積層鉄心11を構成する方向性けい素鋼板11a
は、一般には両端を45″に切断した台形状のものを用
いるが、後述するように積層鉄心11の透磁率を低減さ
せるため、両端を90°に切断した短冊状のものを用い
ることも可能である。
は、一般には両端を45″に切断した台形状のものを用
いるが、後述するように積層鉄心11の透磁率を低減さ
せるため、両端を90°に切断した短冊状のものを用い
ることも可能である。
6.5%けい素鋼板12aは無方向性であるので、両端
を90″に切断した台形状のものでも45″切断の場合
と同様の特性が得られる。
を90″に切断した台形状のものでも45″切断の場合
と同様の特性が得られる。
コイルは図示していないが、上記のように構成した鉄心
の脚部に各々巻回挿入される。
の脚部に各々巻回挿入される。
このように構成した変圧器鉄心では、方向性けい素鋼板
11aによる積層鉄心11と6.5%けい素鋼板12a
による積層鉄心12からなる組合せ鉄心10として構成
しているため、それぞれの積層鉄心11.12の磁束分
布は各々の材料における透磁率の周波数特性に対応して
変化する。
11aによる積層鉄心11と6.5%けい素鋼板12a
による積層鉄心12からなる組合せ鉄心10として構成
しているため、それぞれの積層鉄心11.12の磁束分
布は各々の材料における透磁率の周波数特性に対応して
変化する。
例えば動作磁束が0.6テスラにおける磁束分布の比率
は、表1に示すように方向性けい素鋼板11gの1層当
りの同時積み枚数が4枚の場合(組合せ鉄心(2))で
は、同時積み枚数が2枚の場合(組合せ鉄心(1))に
比較して6.5%けい素鋼板12aの積層鉄心12の磁
束密度が高くなっている。これは1層当りの同時積み枚
数が多いと積層ギャップ間の磁気抵抗が増大するため、
磁束は低磁歪材料の6.5%けい素鋼板12aに流れ易
くなるからである。これは90″切断の方向性けい素鋼
板11aを用いると、−層効果がある。
は、表1に示すように方向性けい素鋼板11gの1層当
りの同時積み枚数が4枚の場合(組合せ鉄心(2))で
は、同時積み枚数が2枚の場合(組合せ鉄心(1))に
比較して6.5%けい素鋼板12aの積層鉄心12の磁
束密度が高くなっている。これは1層当りの同時積み枚
数が多いと積層ギャップ間の磁気抵抗が増大するため、
磁束は低磁歪材料の6.5%けい素鋼板12aに流れ易
くなるからである。これは90″切断の方向性けい素鋼
板11aを用いると、−層効果がある。
表1 組合せ鉄心の磁束分布比率
(動作磁束0.6T)
表2より方向性けい素鋼板11aの1層当りの同時積み
枚数2枚の組合せ鉄心(1)に比べ、同時積み枚数が4
枚の組合せ鉄心(2)の方の騒音が1〜3dB低減して
いることがわかる。
枚数2枚の組合せ鉄心(1)に比べ、同時積み枚数が4
枚の組合せ鉄心(2)の方の騒音が1〜3dB低減して
いることがわかる。
表2 インバータ電源変圧器の騒音
(dB)
A:6,5%けい素鋼板の同時積み枚数B二方向性けい
素鋼板の同時積み枚数 このように、組合せ鉄心(2)において方向性けい素鋼
板12aの磁束密度が減少し、6.5%けい素鋼板11
aの磁束密度が増大することは、6゜5%けい素鋼板1
2aの磁気歪(0,3X10程度)が方向性けい素鋼板
11aの磁気歪(約1゜5X10−’)に対して115
程度と非常に小さいため、大幅に騒音を低減できること
になる。
素鋼板の同時積み枚数 このように、組合せ鉄心(2)において方向性けい素鋼
板12aの磁束密度が減少し、6.5%けい素鋼板11
aの磁束密度が増大することは、6゜5%けい素鋼板1
2aの磁気歪(0,3X10程度)が方向性けい素鋼板
11aの磁気歪(約1゜5X10−’)に対して115
程度と非常に小さいため、大幅に騒音を低減できること
になる。
表2にはインバータ電源用変圧器の騒音特性を示す。
(注)1層当りの同時積み枚数
鉄心(1) −8,5%けい素鋼I :2枚 方向
性けい素鋼I : 2枚(2) −11i、5%けい
素鋼板 :2枚 方向性けい素鋼板 : 4枚上記実
施例では、6.5%けい素鋼板12aの積層鉄心12を
方向性けい素鋼板11aの積層鉄心11の両側に配置し
ているが、これは騒音発生の放射面の大きい鉄心積層方
向両側に磁気歪の小さい6.5%けい素鋼板12aの積
層鉄心12を配置することにより、騒音低減効果をより
大きく得るためである。
性けい素鋼I : 2枚(2) −11i、5%けい
素鋼板 :2枚 方向性けい素鋼板 : 4枚上記実
施例では、6.5%けい素鋼板12aの積層鉄心12を
方向性けい素鋼板11aの積層鉄心11の両側に配置し
ているが、これは騒音発生の放射面の大きい鉄心積層方
向両側に磁気歪の小さい6.5%けい素鋼板12aの積
層鉄心12を配置することにより、騒音低減効果をより
大きく得るためである。
このように、方向性けい素鋼板11aの積層鉄心11と
6,5%けい素鋼板12aの積層鉄心12の組合せ鉄心
10とすることによって磁気特性の悪化を軽減し、騒音
の非常に小さいインバータ電源用変圧器を得ることがで
きる。
6,5%けい素鋼板12aの積層鉄心12の組合せ鉄心
10とすることによって磁気特性の悪化を軽減し、騒音
の非常に小さいインバータ電源用変圧器を得ることがで
きる。
本実施例のインバータ電源用変圧器鉄心では、方向性け
い素鋼板11aの同時積み枚数を4枚、6.5%けい素
鋼板12aの同時積み枚数を2枚として組合せ鉄心10
を構成した例について説明したが、これに限らず6.5
%けい素鋼板12aの同時積み枚数を、方向性けい素鋼
板11aの同時積み枚数よりも少なくすれば、上記実施
例と同様の効果を得ることができる。
い素鋼板11aの同時積み枚数を4枚、6.5%けい素
鋼板12aの同時積み枚数を2枚として組合せ鉄心10
を構成した例について説明したが、これに限らず6.5
%けい素鋼板12aの同時積み枚数を、方向性けい素鋼
板11aの同時積み枚数よりも少なくすれば、上記実施
例と同様の効果を得ることができる。
[発明の効果コ
以上説明したように本発明による変圧器鉄心によれば、
低磁歪材料からなる積層鉄心の同時積み枚数を、方向性
けい素鋼板からなる積層鉄心の同時積み枚数より少なく
して構成したことにより、低磁歪材料の積層鉄心に磁束
成分が流れやすくなるため、騒音を低減できる効果が得
られる。
低磁歪材料からなる積層鉄心の同時積み枚数を、方向性
けい素鋼板からなる積層鉄心の同時積み枚数より少なく
して構成したことにより、低磁歪材料の積層鉄心に磁束
成分が流れやすくなるため、騒音を低減できる効果が得
られる。
第1図(Er)および(b)は本発明の変圧器鉄心を示
す分解斜視図および組立斜視図、第2図は6.5%けい
素鋼板および方向性けい素鋼板を用いた積層鉄心の鉄損
特性比較を示す説明図、第3図は6.5%けい素鋼板お
よび方向性けい素鋼板を用いた積層鉄心の励磁容量比較
を示す説明図第4図は6.5%けい素鋼板および方向性
けい素鋼板を用いた積層鉄心の騒音比較を示す説明図。 第5図は従来のインバータ電源用変圧器を示す正面図で
ある。 10・・・組合せ鉄心。 11・・・方向性けい素鋼板を用いた積層鉄心。 11a・・・方向性けい素鋼板。 12・・・6.5%けい素鋼板を用いた積層鉄心12a
・・・6,5%けい素鋼板。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 (久) dp+ 第1It θ・7 θ、2θ、3 0.6; /、0 /4詠 朱碧
屓(T) 第4図 0・7 6.2 θ、4θ、乙lθ 石覧東虞覆(r) 2.0 第jr!A
す分解斜視図および組立斜視図、第2図は6.5%けい
素鋼板および方向性けい素鋼板を用いた積層鉄心の鉄損
特性比較を示す説明図、第3図は6.5%けい素鋼板お
よび方向性けい素鋼板を用いた積層鉄心の励磁容量比較
を示す説明図第4図は6.5%けい素鋼板および方向性
けい素鋼板を用いた積層鉄心の騒音比較を示す説明図。 第5図は従来のインバータ電源用変圧器を示す正面図で
ある。 10・・・組合せ鉄心。 11・・・方向性けい素鋼板を用いた積層鉄心。 11a・・・方向性けい素鋼板。 12・・・6.5%けい素鋼板を用いた積層鉄心12a
・・・6,5%けい素鋼板。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 (久) dp+ 第1It θ・7 θ、2θ、3 0.6; /、0 /4詠 朱碧
屓(T) 第4図 0・7 6.2 θ、4θ、乙lθ 石覧東虞覆(r) 2.0 第jr!A
Claims (1)
- 方向性けい素鋼板からなる積層鉄心を中央部に配置し、
その積層方向両側に上記方向性けい素鋼板より低磁歪の
材料からなる積層鉄心を配置して両積層鉄心を一体とし
た組合せ鉄心を構成してなり、この組合せ鉄心における
前記低磁歪材料からなる積層鉄心の同時積み枚数は、前
記方向性けい素鋼板からなる積層鉄心の同時積み枚数よ
り少なくして構成されていることを特徴とする変圧器鉄
心。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2235692A JPH04116809A (ja) | 1990-09-07 | 1990-09-07 | 変圧器鉄心 |
KR1019910006412A KR950015006B1 (ko) | 1989-10-23 | 1991-04-22 | 변압기 코어 |
US07/982,258 US5371486A (en) | 1990-09-07 | 1992-11-25 | Transformer core |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2235692A JPH04116809A (ja) | 1990-09-07 | 1990-09-07 | 変圧器鉄心 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04116809A true JPH04116809A (ja) | 1992-04-17 |
Family
ID=16989809
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2235692A Pending JPH04116809A (ja) | 1989-10-23 | 1990-09-07 | 変圧器鉄心 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04116809A (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015076579A (ja) * | 2013-10-11 | 2015-04-20 | 三菱重工業株式会社 | 磁気鉄心、及び、コンバータ回路 |
CN104576008A (zh) * | 2015-01-28 | 2015-04-29 | 长城电器集团有限公司 | 一种宽测量范围的电流互感器 |
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