JPH0410316A - 電気接点用複合材料 - Google Patents
電気接点用複合材料Info
- Publication number
- JPH0410316A JPH0410316A JP2110308A JP11030890A JPH0410316A JP H0410316 A JPH0410316 A JP H0410316A JP 2110308 A JP2110308 A JP 2110308A JP 11030890 A JP11030890 A JP 11030890A JP H0410316 A JPH0410316 A JP H0410316A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oxide
- alloy layer
- base material
- contact
- core
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title abstract description 32
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 title abstract 2
- 229910001316 Ag alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000011162 core material Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910001887 tin oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 21
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 10
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 10
- 238000005219 brazing Methods 0.000 abstract description 5
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 229910017727 AgNi Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Contacts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、Ａｇ−酸化物系材料を芯材とし、その外周に
Ａｇ合金層を形成したＡｇ−酸化物系による電気接点用
複合材料に関する。
Ａｇ合金層を形成したＡｇ−酸化物系による電気接点用
複合材料に関する。
〔従来の技術］
電気接点材料として従来、ＡｇやＡｇ Ｎｉあるいは
Ａｇ中にＣｄ、 Ｓｂ、 Ｓｎ、 Ｔｅ、、Ｉｎ等の酸
化物を分散させた所謂Ａｇ−酸化物系材料が用いられて
いる。
Ａｇ中にＣｄ、 Ｓｂ、 Ｓｎ、 Ｔｅ、、Ｉｎ等の酸
化物を分散させた所謂Ａｇ−酸化物系材料が用いられて
いる。
なかでも、Ａｇ−酸化物系材料は耐溶着性、耐消耗性等
に優れ、使用範囲が広いことで知られているが、加工性
や合材への固着接合が問題となる。
に優れ、使用範囲が広いことで知られているが、加工性
や合材への固着接合が問題となる。
すなわち、合材と接点との界面にＣｄ、 Ｓｂ、 Ｓｎ
、Ｔｅ、 Ｉｎ等の酸化物が存在するため、非酸化物系
の材料と比較してスポット溶接やろう付けでの接合強度
が著しく小さい。
、Ｔｅ、 Ｉｎ等の酸化物が存在するため、非酸化物系
の材料と比較してスポット溶接やろう付けでの接合強度
が著しく小さい。
そこで、Ａｇ−酸化物系材料を母材としてその合材との
接合部あるいは母材の外周にスポット溶接やろう付けを
可能にするＡｇ層を形成した材料が考えられている。
接合部あるいは母材の外周にスポット溶接やろう付けを
可能にするＡｇ層を形成した材料が考えられている。
近年、各産業分野における合理化、機械装置の自動化は
目覚ましい発達を遂げているが、これに伴い装置はます
ます大型化、複雑化する傾向にあるのに対し、これらの
制御系は寧ろ小型化、動作の高頻度化、大容量化が要求
されている。また、機器の頻繁な運転に伴いその制御の
スイッチにあってはその接点表面が開閉に伴うアーク熱
やジュール熱によって稼働時には局部的に溶融するほど
の高温に熱せられ、休止時には室温にまで低下すること
になり、高温と低温の熱サイクルが繰り返されることに
なる。
目覚ましい発達を遂げているが、これに伴い装置はます
ます大型化、複雑化する傾向にあるのに対し、これらの
制御系は寧ろ小型化、動作の高頻度化、大容量化が要求
されている。また、機器の頻繁な運転に伴いその制御の
スイッチにあってはその接点表面が開閉に伴うアーク熱
やジュール熱によって稼働時には局部的に溶融するほど
の高温に熱せられ、休止時には室温にまで低下すること
になり、高温と低温の熱サイクルが繰り返されることに
なる。
〔発明が解決しようとする課題〕
このような状況下でＡｇ−酸化物系接点材料を使用する
と、頻繁な膨張、収縮を繰り返し受けることになり、接
点内部に複雑な応力が集中的に加わり、接点の表面を凹
面状にするような弓状の湾曲変形が生じるため、スポッ
ト溶接やろう付けを可能にするために設けられたＡｇ層
は接点母材あるいは合材との境界面において引き剥がさ
れるような強い応力を受ける。
と、頻繁な膨張、収縮を繰り返し受けることになり、接
点内部に複雑な応力が集中的に加わり、接点の表面を凹
面状にするような弓状の湾曲変形が生じるため、スポッ
ト溶接やろう付けを可能にするために設けられたＡｇ層
は接点母材あるいは合材との境界面において引き剥がさ
れるような強い応力を受ける。
これにより、Ａｇ自体の＠械的強度の低さと相まって接
点母材や合材との接合強度に問題が多く発生する。すな
わち、使用時にＡｇ−酸化物系材料の接点性能が充分に
発揮できないまま、接点母材と１または合材との剥離等
の現象を生じることになり、それが異常消耗へと発展す
るため、これらの改善が望まれている。
点母材や合材との接合強度に問題が多く発生する。すな
わち、使用時にＡｇ−酸化物系材料の接点性能が充分に
発揮できないまま、接点母材と１または合材との剥離等
の現象を生じることになり、それが異常消耗へと発展す
るため、これらの改善が望まれている。
本発明は、Ａｇ層中に０．０５〜６ｉｙｔ＄のＳｂ酸化
物と、０．０１〜２ｗｔχのＴｅ酸化物および０．０５
〜５ｗｔ％のＳｎ、 Ｉｎ、Ｃｕの各酸化物とを分散さ
せた材料を芯材とし、その外周にＡｇ中にＳｂ、 Ｔｅ
、 Ｓｎ、 Ｉｎ、 Ｃｕの各元素の内の２種以上を０
．０１〜２ｗ ｔＺの範囲で添加したＡｇ合金層を形成
し、かつその複合材料の断面積全体に占めるＡｇ合金層
の面積比率が５〜４０’ｔであることを特徴とする。
物と、０．０１〜２ｗｔχのＴｅ酸化物および０．０５
〜５ｗｔ％のＳｎ、 Ｉｎ、Ｃｕの各酸化物とを分散さ
せた材料を芯材とし、その外周にＡｇ中にＳｂ、 Ｔｅ
、 Ｓｎ、 Ｉｎ、 Ｃｕの各元素の内の２種以上を０
．０１〜２ｗ ｔＺの範囲で添加したＡｇ合金層を形成
し、かつその複合材料の断面積全体に占めるＡｇ合金層
の面積比率が５〜４０’ｔであることを特徴とする。
また、Ａｇ（７）中ニ０．０５〜６ｗｔ％（７）Ｓｂ酸
化物と、０．０１〜２ｗｔＸのＴｅ酸化物および０．０
５〜５ｗｔχのＳｎ、 Ｉｎ、 Ｃｕの各酸化物とさら
にＦｅもしくはＮ１の１種または双方の酸化物を０．０
１〜Ｉｗｔχを分散させた材料を芯材とし、その外周に
Ａｇ中にＳｂ、 Ｔｅ、 Ｓｎ、 Ｉｎ、、Ｃｕの各元
素の内の２種以上を０．０１〜２ｗｔχの範囲で添加し
たＡｇ合金層を形成し、かつその複合材料の断面積全体
に占めるＡｇ合金層の面積比率が５〜４ｏχであること
を特徴とする。
化物と、０．０１〜２ｗｔＸのＴｅ酸化物および０．０
５〜５ｗｔχのＳｎ、 Ｉｎ、 Ｃｕの各酸化物とさら
にＦｅもしくはＮ１の１種または双方の酸化物を０．０
１〜Ｉｗｔχを分散させた材料を芯材とし、その外周に
Ａｇ中にＳｂ、 Ｔｅ、 Ｓｎ、 Ｉｎ、、Ｃｕの各元
素の内の２種以上を０．０１〜２ｗｔχの範囲で添加し
たＡｇ合金層を形成し、かつその複合材料の断面積全体
に占めるＡｇ合金層の面積比率が５〜４ｏχであること
を特徴とする。
なお、上記においてＡｇ中に分散させるＳｂ酸化物量を
０．０５〜６ｗｔχと限定した理由は、０．０５ｗｔχ
未満では開閉時に発生するアークによる清浄効果が期待
できないためであり、６ｗｔχを超えるとアークによる
消耗飛散量がむしろ増加するおそれがあるためである。
０．０５〜６ｗｔχと限定した理由は、０．０５ｗｔχ
未満では開閉時に発生するアークによる清浄効果が期待
できないためであり、６ｗｔχを超えるとアークによる
消耗飛散量がむしろ増加するおそれがあるためである。
また、Ｔｅ酸化物量を０．０１〜２ｗｔχと限定した理
由は、０．０１ｉｎｔχ未満ではＴｅ酸化物添加にょる
耐溶着性の向上が望めないためであり、２ｉｎｔχを超
え添加では加工性が著しく低下して接点として加工する
際の量産性が問題となるからである。
由は、０．０１ｉｎｔχ未満ではＴｅ酸化物添加にょる
耐溶着性の向上が望めないためであり、２ｉｎｔχを超
え添加では加工性が著しく低下して接点として加工する
際の量産性が問題となるからである。
さらに、Ｓｎ、 Ｉｎ、 Ｃｕの酸化物量の下限値を０
．０５ｗｔχに限定した理由は、これ未満の添加ではＴ
ｅとの相乗的添加効果が期待できないためであり、５ｗ
ｔχを超える添加では接点特性の内、特に接点安定性が
劣下するためである。
．０５ｗｔχに限定した理由は、これ未満の添加ではＴ
ｅとの相乗的添加効果が期待できないためであり、５ｗ
ｔχを超える添加では接点特性の内、特に接点安定性が
劣下するためである。
また、ＦｅおよびＮｉの添加は、０．０１ｗｔχ未満の
添加では結晶粒微細化の効果がなく、Ｉｗｔχを超える
添加では電気抵抗が高くなるなど他の特性に及ぼす影響
が大きくなるからである。
添加では結晶粒微細化の効果がなく、Ｉｗｔχを超える
添加では電気抵抗が高くなるなど他の特性に及ぼす影響
が大きくなるからである。
一方、接点母材の外周に形成するＡｇ合金についてＳｂ
、 Ｔｅ、 Ｓｎ、 Ｉｎ、 Ｃｕの各元素の内の２種
以上を添加する範囲を０．０１〜２ｗＬ！に限定した理
由を述べると、添加元素の量が０．０１ｗｔ％未満では
機械的強度の向上と元素のＡｇママトリクス中への拡散
効果が薄く、複合強度の増大が期待できないためであり
、２ｗｔχを超える添加では加工性が低下して被覆・保
護としての効果が薄れ、さらに芯材と複合する場合、複
合時の加熱雰囲気によっては表面にスケールを生じて複
合が困難になるからである。
、 Ｔｅ、 Ｓｎ、 Ｉｎ、 Ｃｕの各元素の内の２種
以上を添加する範囲を０．０１〜２ｗＬ！に限定した理
由を述べると、添加元素の量が０．０１ｗｔ％未満では
機械的強度の向上と元素のＡｇママトリクス中への拡散
効果が薄く、複合強度の増大が期待できないためであり
、２ｗｔχを超える添加では加工性が低下して被覆・保
護としての効果が薄れ、さらに芯材と複合する場合、複
合時の加熱雰囲気によっては表面にスケールを生じて複
合が困難になるからである。
また、複合線材または条材断面に占めるＡｇ合金層の比
率は、５χ未満では接点母材に対する被覆効果が小さく
なると共に合材へのスポット溶接あるいはろう付は困難
となり、４ｏχを超える比率では被覆材の量が多すぎて
接点特性のうち特に耐溶着性に問題が生じてくるためで
ある。
率は、５χ未満では接点母材に対する被覆効果が小さく
なると共に合材へのスポット溶接あるいはろう付は困難
となり、４ｏχを超える比率では被覆材の量が多すぎて
接点特性のうち特に耐溶着性に問題が生じてくるためで
ある。
以下に本発明の実施例を図面を用いて説明する。
第１実施例
直径１３ｍｍのＡｇ−（６Ｓｂ−１，８Ｔｅ−ＩＳｎ−
０，２１ｎ−０，２Ｃｕ）低各ｗｔχの線材に、引き抜
き加工により作製した厚さ１．５ｍｍのＡｇ−０，１５
Ｓｂ−０，０５Ｔｅ−０，１Ｓｎ−０，１１ｎ各ｗｔχ
のパイプを嵌合・密着し、７００°Ｃに加熱して引き抜
き加工により複合した。
０，２１ｎ−０，２Ｃｕ）低各ｗｔχの線材に、引き抜
き加工により作製した厚さ１．５ｍｍのＡｇ−０，１５
Ｓｂ−０，０５Ｔｅ−０，１Ｓｎ−０，１１ｎ各ｗｔχ
のパイプを嵌合・密着し、７００°Ｃに加熱して引き抜
き加工により複合した。
この線材を不活性雰囲気中６５０°Ｃで４時間加熱して
芯材と外周材とを相互拡散した。
芯材と外周材とを相互拡散した。
これを不活性雰囲気中での焼鈍と引き抜き加工を繰り返
して直径３１の線材を得た。
して直径３１の線材を得た。
第２実施例
直径１３ｍｍのＡｇ−（２Ｓｂ−０，５Ｔｅ−２Ｓｎ−
３Ｉｎ−ｌＣｕ−０，０５ＦｅＯ，０５Ｎｉ） Ｏ，各
ｗｔχの線材に、引き抜き加工により作製した厚さ１ｍ
ｍのＡｇ−０，２Ｓｂ−０，０５Ｓｎ−０，０５ＩｎＯ
，５Ｃｕ各−ｔχのパイプを嵌合・密着し、７００″Ｃ
に加熱して引き抜き加工により複合した。
３Ｉｎ−ｌＣｕ−０，０５ＦｅＯ，０５Ｎｉ） Ｏ，各
ｗｔχの線材に、引き抜き加工により作製した厚さ１ｍ
ｍのＡｇ−０，２Ｓｂ−０，０５Ｓｎ−０，０５ＩｎＯ
，５Ｃｕ各−ｔχのパイプを嵌合・密着し、７００″Ｃ
に加熱して引き抜き加工により複合した。
二の線材を不活性雰囲気中６５０°Ｃで４時間加熱して
芯材と外周材とを相互拡散した。これを不活性雰囲気中
での焼鈍と引き抜き加工を繰り返して直径３ｍｍの線材
を得た。
芯材と外周材とを相互拡散した。これを不活性雰囲気中
での焼鈍と引き抜き加工を繰り返して直径３ｍｍの線材
を得た。
さらに、第１実施例および第２実施例とほぼ同様の方法
で以下の表に示す第３実施例〜第６実施例を作製した。
で以下の表に示す第３実施例〜第６実施例を作製した。
以上の各実施例の各線材を長さ２．５ｍｍに切断した後
、合材にスポット溶接し、剪断接合強度を測定すると共
に市販のコンタクタ−に組み込み、電圧２２０ｖ、電流
７８Ａ、力率０．３５で実装テストを行ない以下に表に
示す。
、合材にスポット溶接し、剪断接合強度を測定すると共
に市販のコンタクタ−に組み込み、電圧２２０ｖ、電流
７８Ａ、力率０．３５で実装テストを行ない以下に表に
示す。
なお、比較のために以下の従来技術による結果を載せる
。
。
第１従来例
直径１３ｍｍのＡｇ−１２ｉｖｔχＣｄＯの線材に、引
き抜き加工により作製した厚さ１ｍｍのＡｇのパイプを
嵌合・密着し、７００°Ｃに加熱して引き抜き加工によ
り複合した。
き抜き加工により作製した厚さ１ｍｍのＡｇのパイプを
嵌合・密着し、７００°Ｃに加熱して引き抜き加工によ
り複合した。
この線材を焼鈍と引き抜き加工を繰り返して直径３ｍｍ
の線材を得た。
の線材を得た。
第２従来例
直径１３ｍｍのＡｇ４０ｗｔ’ＸＣｄ０の線材に、引き
抜き加工により作製した厚さ０．５ ｍｍのＡｇパイプ
を嵌合・密着し、７００°Ｃに加熱して引き抜き加工に
より複合した。
抜き加工により作製した厚さ０．５ ｍｍのＡｇパイプ
を嵌合・密着し、７００°Ｃに加熱して引き抜き加工に
より複合した。
この線材を焼鈍と引き抜き加工を繰り返して直径３ｍｍ
の線材を得た。
の線材を得た。
二のテストにより、本発明において接点母材となる芯材
の添加元素と外周に形成するＡｇ合金の添加元素は同一
元素数の多い方がより効果的であることがわかった。
の添加元素と外周に形成するＡｇ合金の添加元素は同一
元素数の多い方がより効果的であることがわかった。
〔発明の効果］
以上説明した本発明によると、表に示す通り、合材との
スポット溶接強度もすぐれ、実機による接点開閉テスト
においてきわめて優れた効果を示す。
スポット溶接強度もすぐれ、実機による接点開閉テスト
においてきわめて優れた効果を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ａｇの中に０．０５〜６ｗｔ％のＳｂ酸化物と、０
．０１〜２ｗｔ％のＴｅ酸化物および０．０５〜５ｗｔ
％のＳｎ、Ｉｎ、Ｃｕの各酸化物とを分散させた材料を
芯材とし、その外周にＡｇ中にＳｂ、Ｔｅ、Ｓｎ、Ｉｎ
、Ｃｕの各元素の内の２種以上を０．０１〜２ｗｔ％の
範囲で添加したＡｇ合金層を形成し、かつその複合材料
の断面積全体に占めるＡｇ合金層の面積比率が５〜４０
％であることを特徴とする電気接点用複合材料。 ２、Ａｇの中に０．０５〜６ｗｔ％のＳｂ酸化物と、０
．０１〜２ｗｔ％のＴｅ酸化物および０．０５〜５ｗｔ
％のＳｎ、Ｉｎ、Ｃｕの各酸化物とさらにＦｅもしくは
Ｎｉの１種または双方の酸化物を０．０１〜１ｗｔ％を
分散させた材料を芯材とし、その外周にＡｇ中にＳｂ、
Ｔｅ、Ｓｎ、Ｉｎ、Ｃｕの各元素の内の２種以上を０．
０１〜２ｗｔ％の範囲で添加したＡｇ合金層を形成し、
かつその複合材料の断面積全体に占めるＡｇ合金層の面
積比率が５〜４０％であることを特徴とする電気接点用
複合材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2110308A JP2884534B2 (ja) | 1990-04-27 | 1990-04-27 | 電気接点用複合材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2110308A JP2884534B2 (ja) | 1990-04-27 | 1990-04-27 | 電気接点用複合材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0410316A true JPH0410316A (ja) | 1992-01-14 |
| JP2884534B2 JP2884534B2 (ja) | 1999-04-19 |
Family
ID=14532415
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2110308A Expired - Lifetime JP2884534B2 (ja) | 1990-04-27 | 1990-04-27 | 電気接点用複合材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2884534B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111868864A (zh) * | 2018-03-16 | 2020-10-30 | 田中贵金属工业株式会社 | 直流高压继电器和直流高压继电器用触点材料 |
-
1990
- 1990-04-27 JP JP2110308A patent/JP2884534B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111868864A (zh) * | 2018-03-16 | 2020-10-30 | 田中贵金属工业株式会社 | 直流高压继电器和直流高压继电器用触点材料 |
| CN111868864B (zh) * | 2018-03-16 | 2023-02-28 | 田中贵金属工业株式会社 | 直流高压继电器和直流高压继电器用触点材料 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2884534B2 (ja) | 1999-04-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3078562A (en) | Method for attaching silver-cadmium oxide bodies to a supporting member | |
| WO1991003830A1 (en) | Multi-element metallic composite article and method of manufacture | |
| JPS5868493A (ja) | ニツケル・パラジウム・クロム・ボロンろう付合金 | |
| JPH0410316A (ja) | 電気接点用複合材料 | |
| GB2270086A (en) | Aluminium base alloys | |
| JPH0410314A (ja) | 電気接点用複合材料 | |
| JPH0410317A (ja) | 電気接点用複合材料 | |
| JPH0410318A (ja) | 電気接点用複合材料 | |
| EP1500455A1 (en) | Method for obtaining high-resistance brazed joints of multiple-layer composite materials of ceramic/ceramic and metal/ceramic type, and multiple-layer composite materials obtained through the said method | |
| JPS607328B2 (ja) | Ａｇ−ＳｎＯ系合金を使つた複合電気接点 | |
| JPH0316725A (ja) | 薄板ばね材料 | |
| JP2884533B2 (ja) | 電気接点用複合材料 | |
| JPH0410312A (ja) | 電気接点用複合材料 | |
| JPH0410313A (ja) | 電気接点用複合材料 | |
| EP3481576A1 (en) | Use of an alloy as a brazing alloy for an electric switch braze joint, an electric switch braze joint, an electric switch and a method of producing an electric switch braze joint | |
| US6049046A (en) | Electric circuit protection device having electrical parts ultrasonically joined using a brazing alloy | |
| US2923621A (en) | Nickel-base brazing alloy containing manganese | |
| JPS6128733B2 (ja) | ||
| JP2662895B2 (ja) | 台金付電気接点 | |
| JPH10188710A (ja) | 電気接点及びその製造法 | |
| JPH0463137B2 (ja) | ||
| JPS63102117A (ja) | 電気接点 | |
| EP1261000B1 (en) | Electric citrcuit protection device having electrical parts ultrasonically joined using a brazing alloy | |
| JPH02166249A (ja) | 抵抗溶接用電極材料 | |
| JP2641548B2 (ja) | Ａｇ―酸化物系複合接点材料およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090212 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090212 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100212 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110212 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110212 Year of fee payment: 12 |