JPH03992A - スクリュー圧縮機 - Google Patents
スクリュー圧縮機Info
- Publication number
- JPH03992A JPH03992A JP13263589A JP13263589A JPH03992A JP H03992 A JPH03992 A JP H03992A JP 13263589 A JP13263589 A JP 13263589A JP 13263589 A JP13263589 A JP 13263589A JP H03992 A JPH03992 A JP H03992A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotor
- female rotor
- pressure
- air
- discharge
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 2
- 241000270708 Testudinidae Species 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 244000145845 chattering Species 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本@明は7scff−夕と雌ロータとから成るスクリュ
ー圧縮機又はスクリュー圧縮機に関する。
ー圧縮機又はスクリュー圧縮機に関する。
従来の装置を第8図、第4図に従って説明する。第8図
に示す様に、雄ロータlと雌ロータ2とが適当なパック
2ツシエを有して噛合い、ケーシング8内に収納されて
いる。ゲージング8には雄ロータ1と雌ロータ2のそれ
ぞ:/’LD吸入側Dジジアり荷重を支持する軸受8,
9が嵌入されている。又吐出側ケーシング4には雄ロー
タlと雌ロータ2■それぞれの吐出側でのラジアル荷重
とスラスト荷重を支持する軸受5.6が嵌入されている
吸入側ケーシング16には雄ロータ1の吸入側の軸封の
だめにメカシール9が装着されている。
に示す様に、雄ロータlと雌ロータ2とが適当なパック
2ツシエを有して噛合い、ケーシング8内に収納されて
いる。ゲージング8には雄ロータ1と雌ロータ2のそれ
ぞ:/’LD吸入側Dジジアり荷重を支持する軸受8,
9が嵌入されている。又吐出側ケーシング4には雄ロー
タlと雌ロータ2■それぞれの吐出側でのラジアル荷重
とスラスト荷重を支持する軸受5.6が嵌入されている
吸入側ケーシング16には雄ロータ1の吸入側の軸封の
だめにメカシール9が装着されている。
塩ロータlと雌ロータ2の噛廿面には潤滑とシール、及
び冷却のため又軸受には潤滑のために油が給油される。
び冷却のため又軸受には潤滑のために油が給油される。
進ロータ1を回転、駆動し、8a−タ2は4o−タlに
よって従動駆動される。
よって従動駆動される。
吸入空気は、アンローダパルプ10を通って吸入ポート
17へ吸込まれ、ロータ間で圧縮された後に、吐出ボー
ト18から吐出される。吐出された高圧の空気はオイル
セパレータllで油分を除去された後、アフタークー乏
12で冷却されて吐出され、消費空気として使用される
、消費空気量が減少するとオイルセパレータ11内の圧
力が上昇する。消費空気量が圧縮機の吐出空気量の約半
分になった時の吐出圧力を圧力スイッチ14で検出し、
この圧力スイッチ14の電気信号によりアンローダバル
ブIOを閉基し吸入空気を遮断するとともに、放気ta
n弁15を開放して、オイル七パレータ11内の空気を
大気開放して圧縮機を無負荷運転とする。この状態をア
ンロード運転といり。このアンロード運転時には、吸入
圧力は真空(約−640mmHg )となり、吐出圧力
は全負荷運転時の圧力が、7 Hf/152gの場合、
約2 kg’/am2gに保持される。
17へ吸込まれ、ロータ間で圧縮された後に、吐出ボー
ト18から吐出される。吐出された高圧の空気はオイル
セパレータllで油分を除去された後、アフタークー乏
12で冷却されて吐出され、消費空気として使用される
、消費空気量が減少するとオイルセパレータ11内の圧
力が上昇する。消費空気量が圧縮機の吐出空気量の約半
分になった時の吐出圧力を圧力スイッチ14で検出し、
この圧力スイッチ14の電気信号によりアンローダバル
ブIOを閉基し吸入空気を遮断するとともに、放気ta
n弁15を開放して、オイル七パレータ11内の空気を
大気開放して圧縮機を無負荷運転とする。この状態をア
ンロード運転といり。このアンロード運転時には、吸入
圧力は真空(約−640mmHg )となり、吐出圧力
は全負荷運転時の圧力が、7 Hf/152gの場合、
約2 kg’/am2gに保持される。
第1図に、雄ロータ1と雌ロータ2の歯面り噛合った状
態での細心に対し直角な断面図を示す。
態での細心に対し直角な断面図を示す。
図中で、雄ロータlは矢印り方向に回転し、雌ロータ2
は雄ロータ1の歯面の前進面と接触して駆動式れ、矢印
の方向に回転する。
は雄ロータ1の歯面の前進面と接触して駆動式れ、矢印
の方向に回転する。
上記従来技術においては次り様な問題点がある。第4図
において、40−タ2に作用する回転トルクは、吐出空
気圧力と吸入空気圧力とによって決まるガストルク(図
中の実線で示す様に作用方向は雌ロータ2D回転方向と
逆方向に作用し、雌ロータ2を塩ロータlの前進面に押
しつける聞に働く)、及び、被駆動側である雌ロータ2
が回転を伝達されることにより生じる雌ロータ2の慣性
によるトルりとfacI−夕2の回転むらによる回転方
向の進み遅れにより生じるトルク、又、上述のガストル
クの変動によって生じるトルクがあり、これらを諾じて
慣性トルクという。こ、/)慣性トルクは、図中■破線
で示す様に、l雌ロータ2の回転方向と同じ向きに作用
し、雌ロータ2を雄ロータ1の前進面から引き離し、後
進面に押しつける側に作用する。ガストルク、慣性トル
クともに、雌ロータの回転角によって変化する。
において、40−タ2に作用する回転トルクは、吐出空
気圧力と吸入空気圧力とによって決まるガストルク(図
中の実線で示す様に作用方向は雌ロータ2D回転方向と
逆方向に作用し、雌ロータ2を塩ロータlの前進面に押
しつける聞に働く)、及び、被駆動側である雌ロータ2
が回転を伝達されることにより生じる雌ロータ2の慣性
によるトルりとfacI−夕2の回転むらによる回転方
向の進み遅れにより生じるトルク、又、上述のガストル
クの変動によって生じるトルクがあり、これらを諾じて
慣性トルクという。こ、/)慣性トルクは、図中■破線
で示す様に、l雌ロータ2の回転方向と同じ向きに作用
し、雌ロータ2を雄ロータ1の前進面から引き離し、後
進面に押しつける側に作用する。ガストルク、慣性トル
クともに、雌ロータの回転角によって変化する。
慣性トルクは、圧徊機・D負荷変動(全負荷時、アンロ
ード時、吐出圧力の変動等)により大きく変化すること
はないが、ガストルクは負荷変動によって大きく変化す
る。
ード時、吐出圧力の変動等)により大きく変化すること
はないが、ガストルクは負荷変動によって大きく変化す
る。
運転中、常に、ガストルクが慣性トルクよりも大きけれ
ば、雌ロータ2は常に雄ロータ1.0前進面側と接触し
た理想的な回転伝達がなされるが、逆に、ガストルクが
慣性トルクよりも小さいと、雌ロータ2は、jIX動面
とは反対側0後進面と接触することになる。
ば、雌ロータ2は常に雄ロータ1.0前進面側と接触し
た理想的な回転伝達がなされるが、逆に、ガストルクが
慣性トルクよりも小さいと、雌ロータ2は、jIX動面
とは反対側0後進面と接触することになる。
アンロード時には、このガストルクは減少するため雌ロ
ータ2の回転角によって、ガストルクが直性トルクより
大きくなったり小さくなった抄する。
ータ2の回転角によって、ガストルクが直性トルクより
大きくなったり小さくなった抄する。
このため、雌ロータ2が1回転する間に、塩ロータlの
前進面と後進面に交互に接触する。即ち、雌ロータ2は
、常に雄ロータlの前進面と接触するのではなく、歯面
分離を起し、運転中は、これを連続的にくり返す。この
ため、ロータ同志の歯打ちによる耳ざわりな高周波騒音
と過大な振動が生じる。又、歯打ちによってロータ表面
が異常摩耗するため、この摩耗部からの空気の洩漏によ
り圧縮機の性能が著しく低下する。
前進面と後進面に交互に接触する。即ち、雌ロータ2は
、常に雄ロータlの前進面と接触するのではなく、歯面
分離を起し、運転中は、これを連続的にくり返す。この
ため、ロータ同志の歯打ちによる耳ざわりな高周波騒音
と過大な振動が生じる。又、歯打ちによってロータ表面
が異常摩耗するため、この摩耗部からの空気の洩漏によ
り圧縮機の性能が著しく低下する。
本発明の目的は、雌ロータ2 vlli分離をなくする
ことにある。
ことにある。
雌ロータのアキシャル荷重を受ける軸受に回転方向の動
摩擦トルクの大きいすべり軸受を使用する。アンロード
時にオイルセパレータ内の空気な雌ロータD吐出側の軸
端部に供給し空気圧を作用させることにより、雌ロータ
に吐出側から吸気側へ慟〈アキシャル荷重を作用させる
。
摩擦トルクの大きいすべり軸受を使用する。アンロード
時にオイルセパレータ内の空気な雌ロータD吐出側の軸
端部に供給し空気圧を作用させることにより、雌ロータ
に吐出側から吸気側へ慟〈アキシャル荷重を作用させる
。
これによって、アンロード時に、吐出圧力により雌ロー
タの吐出側から吸気側へ作用するガス圧による荷重に加
えて上記の荷重を付加することにより、雌ロータに作用
するアキシャル荷重の増大を図る仁とができる。
タの吐出側から吸気側へ作用するガス圧による荷重に加
えて上記の荷重を付加することにより、雌ロータに作用
するアキシャル荷重の増大を図る仁とができる。
雌ロータOアキシャル荷重用のすべ#7軸受の、回転力
r5J7)すべり抵拡、即ち動摩擦抵抗は従来技術で使
用してするボール軸受と比べて遥かに過大であり、アキ
シャル荷tD増加に伴なって動摩擦抵抗は増大する。こ
の動A91擦抵抗は、雌ロータの回転方向に対し逆方向
(アンロード時に雌ロータに働く慣性トルクと反対方向
)に作用するため、雌ロータの慣性トルクを緩和し、ガ
ストルクが慣性トルクよりも大きい状態を維持すること
ができる。これによって、雌ロータは雄ロータの前進面
から離れに〈〈なり、ロータD歯面分離を解消すること
ができる。
r5J7)すべり抵拡、即ち動摩擦抵抗は従来技術で使
用してするボール軸受と比べて遥かに過大であり、アキ
シャル荷tD増加に伴なって動摩擦抵抗は増大する。こ
の動A91擦抵抗は、雌ロータの回転方向に対し逆方向
(アンロード時に雌ロータに働く慣性トルクと反対方向
)に作用するため、雌ロータの慣性トルクを緩和し、ガ
ストルクが慣性トルクよりも大きい状態を維持すること
ができる。これによって、雌ロータは雄ロータの前進面
から離れに〈〈なり、ロータD歯面分離を解消すること
ができる。
以下、本発明の実施例を第1.2図により説明する。第
1図において、一対の雄ロータ1と雌ロータ2は、ある
バブクラブシュなMして噛合いケージング8内に収納さ
れ、雄ロータ1は、吐出側を吐出ケーシング4に設けた
第1軸受5で、又吸気側を、ケーシングに設けた第8軸
受8で支持される。
1図において、一対の雄ロータ1と雌ロータ2は、ある
バブクラブシュなMして噛合いケージング8内に収納さ
れ、雄ロータ1は、吐出側を吐出ケーシング4に設けた
第1軸受5で、又吸気側を、ケーシングに設けた第8軸
受8で支持される。
又、誰ロータの吸気側の軸封りため、メカシール12を
装着している。雌ロータ2は、吐出側をDケーシング4
に設けた、ラジアル荷重を受ける第2@受6とアキシャ
ル荷重を受けるすべり軸受7で支持され、吸気側は、ラ
ジアル荷重を受ける第4@受で支持される。
装着している。雌ロータ2は、吐出側をDケーシング4
に設けた、ラジアル荷重を受ける第2@受6とアキシャ
ル荷重を受けるすべり軸受7で支持され、吸気側は、ラ
ジアル荷重を受ける第4@受で支持される。
雌ロータ2の吐出側の軸端には、空気圧の受圧を目的と
したディスク11が設けられ、外周にはシールリング2
8が嵌入され吐出カバ10.2)溝部に装着されている
。
したディスク11が設けられ、外周にはシールリング2
8が嵌入され吐出カバ10.2)溝部に装着されている
。
吸入空気はアンローダバルブ15を通って吸入ボート1
8から吸込まれ、ロータ間で圧縮された後、吐出ボート
14から吐出され、オイルセパレータ16で油分を分離
した後、アフタークー217で冷却され吐出される。吐
出された空気の消費量が減少すると、アフタ−クー2出
口の吐出圧力が上昇する。消費空気量が圧縮機の吐出し
空気量の約半分になると吐出圧力が、ある圧力まで上昇
する。この圧力をアフタ−クー2出口に設けた圧カスイ
ブチ19で検出し、この圧力スイッチ19の電気信号に
よりアンローダバルブ15を閉塞し、吸入空気を遮断す
るとともに、放気電磁弁20を開いて、オイルセパレー
タ16内の空気を大気へ開放し、圧縮機は無負荷運転と
なる。この状態をアンロード運転といい、この時の吸入
圧力は真空(約−6410mmHg )で、吐出圧力は
全負荷運転時の圧力が’7kqf/cagの場合、約2
#//mgの低い圧力に保持される。又、オイルセパレ
ータ内の空気は、第1電磁弁21を通して、吐出カバ1
0の雌ロータ用ディスク11の室につながっている。
8から吸込まれ、ロータ間で圧縮された後、吐出ボート
14から吐出され、オイルセパレータ16で油分を分離
した後、アフタークー217で冷却され吐出される。吐
出された空気の消費量が減少すると、アフタ−クー2出
口の吐出圧力が上昇する。消費空気量が圧縮機の吐出し
空気量の約半分になると吐出圧力が、ある圧力まで上昇
する。この圧力をアフタ−クー2出口に設けた圧カスイ
ブチ19で検出し、この圧力スイッチ19の電気信号に
よりアンローダバルブ15を閉塞し、吸入空気を遮断す
るとともに、放気電磁弁20を開いて、オイルセパレー
タ16内の空気を大気へ開放し、圧縮機は無負荷運転と
なる。この状態をアンロード運転といい、この時の吸入
圧力は真空(約−6410mmHg )で、吐出圧力は
全負荷運転時の圧力が’7kqf/cagの場合、約2
#//mgの低い圧力に保持される。又、オイルセパレ
ータ内の空気は、第1電磁弁21を通して、吐出カバ1
0の雌ロータ用ディスク11の室につながっている。
又、この室の空気を逃がすために第2−wt磁弁22を
通して吸入ボート18内へつながっている。
通して吸入ボート18内へつながっている。
アンロード運転時、圧力スイッチ19の信号を受けて、
第1′flL磁5P21は開き、第2′亀磁弁22は閉
じる。従って、オイルセパレータ16内の空気は、ディ
スク110室に導かれ、ディスク11は空気圧によって
押され、雌ロータ2に吐出側から吸入側へのアキシャル
荷重が作用する。このアキシャル荷重は、すべり軸受7
によって負荷される。
第1′flL磁5P21は開き、第2′亀磁弁22は閉
じる。従って、オイルセパレータ16内の空気は、ディ
スク110室に導かれ、ディスク11は空気圧によって
押され、雌ロータ2に吐出側から吸入側へのアキシャル
荷重が作用する。このアキシャル荷重は、すべり軸受7
によって負荷される。
消費空気量が増加し、アフタークーラ17の出口の空気
圧力が低下すると、圧力スイッチ19で検出し、電気信
号により、放気電磁弁zOは閉じ、全負荷運転となる。
圧力が低下すると、圧力スイッチ19で検出し、電気信
号により、放気電磁弁zOは閉じ、全負荷運転となる。
同時に第1電磁弁21を閉じ第2!磁弁22を開いて、
ディスク11の室内の空気は、吸入ボート18内へ開放
され、雌ロータ2へのアキシャル荷重は付加されなくな
る。
ディスク11の室内の空気は、吸入ボート18内へ開放
され、雌ロータ2へのアキシャル荷重は付加されなくな
る。
この様に、アンロード運転時に、吐出圧力[二って40
−タ2に作用するアキンヤル荷重と、さらに、上述のア
キンヤル荷重をすべり軸受7に付加することができる。
−タ2に作用するアキンヤル荷重と、さらに、上述のア
キンヤル荷重をすべり軸受7に付加することができる。
第2図に、雌ロータ2と雄ロータ1の噛合った状態での
細心に対し直角方向の断面図を示す。
細心に対し直角方向の断面図を示す。
図中の矢印は、アンロード運転中に雌ロータ2に作用す
るトルクの作用方向を示す。矢印の実線は、空気圧力に
よって作用するガストルクを示し、破線は直性トルク(
雌ロータ2が雄ロータ1によりて回転を伝達されること
により生じる慣性トルクと、雌ロータ2D回転むらによ
り回転方向の進み遅れにより生じるトルクとの和)を示
し、−点鎖線はすべり軸受7の−4」察トルクを示す。
るトルクの作用方向を示す。矢印の実線は、空気圧力に
よって作用するガストルクを示し、破線は直性トルク(
雌ロータ2が雄ロータ1によりて回転を伝達されること
により生じる慣性トルクと、雌ロータ2D回転むらによ
り回転方向の進み遅れにより生じるトルクとの和)を示
し、−点鎖線はすべり軸受7の−4」察トルクを示す。
それぞれθ作用方向は矢印で示す向きである。
ガストルクとすべり軸受の動摩擦トルクは、運転中に雌
ロータ2を雄ロータ1の駆動側画面である前進面に押し
つける方向に作用し、直性トルクは、雌ロータ2を雄ロ
ータ1の前進面から引き離す方向に作用する。
ロータ2を雄ロータ1の駆動側画面である前進面に押し
つける方向に作用し、直性トルクは、雌ロータ2を雄ロ
ータ1の前進面から引き離す方向に作用する。
又すべり軸受によって発生すb動摩」祭トルクは軸受に
作用するアキンヤル荷重の増加によって増大する。
作用するアキンヤル荷重の増加によって増大する。
本発明によればアンロード時Vζ、すべり軸受に作用す
るアキシャル荷重が増加するため、すべり軸受により発
生するwJ摩擦トルクが増加する。こDトルクは雌ロー
タを雄ロータの前進面に押しつける方向に作用するため
、雌ロータ2は前進面から離れて歯面分離するという現
象が起りにくくなる。
るアキシャル荷重が増加するため、すべり軸受により発
生するwJ摩擦トルクが増加する。こDトルクは雌ロー
タを雄ロータの前進面に押しつける方向に作用するため
、雌ロータ2は前進面から離れて歯面分離するという現
象が起りにくくなる。
このため、ロータ同志の歯面の歯打ちによる耳ざわりな
高周波音と、ロータの振動の低減を図ることができる。
高周波音と、ロータの振動の低減を図ることができる。
さらに、歯面の歯打ちによる一面の異常摩耗の発生がな
くなるため、摩耗した部分からの圧縮空気の洩漏による
圧縮機の性能低下を防止することができる。
くなるため、摩耗した部分からの圧縮空気の洩漏による
圧縮機の性能低下を防止することができる。
41図は本発明の一実施例を示すスクリュー圧縮機り横
断11iffi図と、空気配管系統図を示す、第2図は
、第1図の雌ロータ2と雄ロータ12)噛合った状態で
の軸心に対して直角方向の断面図、第8図は従来技術に
おけるスクリュー圧縮機の横断面図と空気配管系統図を
示す。第4図は、第3図の雌ロータ2と雄ロータlの噛
合った状態での軸心に対して直角方向の断面図である。 1・・・雄ロータ 2・・・雌ロータ 3・・・ケ
ーシング 4・・・吐出ケーシング 5・・・第1
軸受6・・・第2軸受 7・・・すべり軸受 8・
・・第3軸受 9・・・第4@受 lO・・・吐出
カバ 11・・・ディスク 12・・・メカンール
13・・・吸入ボート 14・・・吐出ポート
15・・・アンローダバルブ 16・・・オイルセ
パレータ 17・・・アフタークーラ 18・・・
逆止弁 19・・・圧力スイッチ 20・・・放気
電磁弁 zl・・・第Ft磁弁 22・・・第2電
磁弁 23・・・シールリング。 \ lり 71函 寥今図 13 吸入水−ト 14 CJ土払オ、−ト
断11iffi図と、空気配管系統図を示す、第2図は
、第1図の雌ロータ2と雄ロータ12)噛合った状態で
の軸心に対して直角方向の断面図、第8図は従来技術に
おけるスクリュー圧縮機の横断面図と空気配管系統図を
示す。第4図は、第3図の雌ロータ2と雄ロータlの噛
合った状態での軸心に対して直角方向の断面図である。 1・・・雄ロータ 2・・・雌ロータ 3・・・ケ
ーシング 4・・・吐出ケーシング 5・・・第1
軸受6・・・第2軸受 7・・・すべり軸受 8・
・・第3軸受 9・・・第4@受 lO・・・吐出
カバ 11・・・ディスク 12・・・メカンール
13・・・吸入ボート 14・・・吐出ポート
15・・・アンローダバルブ 16・・・オイルセ
パレータ 17・・・アフタークーラ 18・・・
逆止弁 19・・・圧力スイッチ 20・・・放気
電磁弁 zl・・・第Ft磁弁 22・・・第2電
磁弁 23・・・シールリング。 \ lり 71函 寥今図 13 吸入水−ト 14 CJ土払オ、−ト
Claims (1)
- 互いに噛合う一対の雄ロータと雌ロータにより形成され
、雌ロータの軸端部に受圧部を設け、吐出経路を分岐し
、分岐管に開閉弁を介在して上記受圧部に接続し、アン
ロード時に上記開閉弁を開路し、上記受圧部に空気圧を
作用させたことを特徴とするスクリュー圧縮機。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13263589A JPH03992A (ja) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | スクリュー圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13263589A JPH03992A (ja) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | スクリュー圧縮機 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03992A true JPH03992A (ja) | 1991-01-07 |
Family
ID=15085940
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13263589A Pending JPH03992A (ja) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | スクリュー圧縮機 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03992A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5707223A (en) * | 1994-02-28 | 1998-01-13 | Svenska Rotor Maskiner Ab | Rotary screw compressor having a thrust balancing piston device and a method of operation thereof |
-
1989
- 1989-05-29 JP JP13263589A patent/JPH03992A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5707223A (en) * | 1994-02-28 | 1998-01-13 | Svenska Rotor Maskiner Ab | Rotary screw compressor having a thrust balancing piston device and a method of operation thereof |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2730625B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
US8882476B2 (en) | Oil-flooded screw compressor, motor drive system, and motor control | |
US6142755A (en) | Scroll compressor and method of manufacturing same | |
US7326039B2 (en) | Apparatus for varying capacity of scroll compressor | |
KR870003854Y1 (ko) | 유체압축기(流體壓縮機) | |
JPS60187790A (ja) | ロ−リング・ピストン式圧縮機の差圧給油装置 | |
JP2966575B2 (ja) | オイルフリースクロール圧縮機 | |
JPH0260873B2 (ja) | ||
CN1829862B (zh) | 涡旋式压缩机 | |
JPH03992A (ja) | スクリュー圧縮機 | |
US5341658A (en) | Fail safe mechanical oil shutoff arrangement for screw compressor | |
AU2005314950B2 (en) | Rotary compressor with reduced refrigeration gas leak during compression while preventing seizure | |
JPH0218439B2 (ja) | ||
JP4185598B2 (ja) | 油冷式スクリュー圧縮機 | |
KR20030088876A (ko) | 스크롤 압축기 | |
US5727934A (en) | Scroll type fluid machine having a thin plate for each scroll | |
JP2001342979A (ja) | スクロール型圧縮機およびそのスクロール部材の製造方法 | |
JP4294212B2 (ja) | 高圧スクリュー圧縮装置 | |
JPH029116Y2 (ja) | ||
JP2997346B2 (ja) | スクリュー圧縮機 | |
JP2005127173A (ja) | スクロ−ル圧縮機 | |
JPH01224490A (ja) | 気体圧縮機 | |
JPH07293466A (ja) | 圧縮機 | |
JP3205234B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
JPS59215997A (ja) | 回転式圧縮機 |