JPH0393659A - 耐塩性ポールの製法 - Google Patents
耐塩性ポールの製法Info
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Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
く産業上の利用分野〉
本発明は耐塩性ポールの製法に関する.く従来技術とそ
の課題〉 従来、ポールの製造を行う際に使用されるコンクリート
は、材令28日の設計強度500kgf/cm”を越え
るように設計配合されており、具体的には、単位セメン
ト量が460〜550kg/m’、水セメント比が35
%程度のコンクリートが使用されている.しかしながら
、このようなコンクリートを使用して製造されたポール
を、海岸沿いに設置した場合、波しぶき、即ち、海水中
の塩素イオンの浸透により、鉄筋が発鯖したり、クラン
クが入り、赤錆が吹き出すなど耐久性に課題があった.
また、蒸気養生して高強度を得る方法として、■型無水
セッコウ100重量部と、例えば、シリカヒエーム、ケ
イ酸白土及びフライアシシュ等のシリカ質物質5−40
重量部を配合したセメント混和材を使用する方法が知ら
れている(特公昭57−49504号公報). しかしながら、この方法では合理的に高強度は得られる
が、耐久性、特に、塩素イオンの浸透抵抗性(耐塩性)
については、十分な効果が得られないなどの課題があっ
た. 本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意検討した結果
、■型無水セッコウとポゾラン物を特定量使用すること
により、前記課題が解決できる知見を得て本発明を完威
するに至った. 〈謀題を解決するための手段〉 即ち、本発明は、■型無水セッコウ100重量部に対し
、ポゾラン物40重量部を越え、500重量部以下を主
戒分とするセメント混和材を、セメント100重量部に
対し、6〜30重量部混合して作成したコンクリートを
、遠心或型することを特徴とする耐塩性ポールの製法で
ある. 以下、本発明を詳しく説明する. 本発明における■型無水セッコウとは、X線回折パター
ンがII −Cano4の形態を示すものであり、二水
、半水及び■型無水セッコウなどを焼威して得られるも
のの他、弗酸製造工程より副生ずるものや天然無水セッ
コウも使用可能である.また、■型無ホセッコウは天然
に又は工業的に含まれる不純物には制限されない. ■型無水セッコウの粉末度は、ブレーン値で3.000
cj/g以上が好まし< 、4.000−7.500c
j/gがより好ましい.ブレーン値が3.0OOd/g
未満では、蒸気養生を行っても未反応で残り易く、これ
が長期にわたって反応し、コンクリート硬化体の安定性
を欠く傾向にあるので好ましくない.本発明におけるポ
ゾラン物には種々のものが挙げられるが、シリカヒエー
ムとケイソウ土が、強度や耐塩性などの特性の他、ボー
ル製造時のコンクリートのハンドリング性の面から好ま
しい.即ち、ポールは、他の遠心成型製品より細いため
、二つ割りにした型枠にコンクリートを盛り込むとき、
コンクリートが山盛りとなる.そのため、コンクリート
がプラスチック性を保持していないと、型枠が組立られ
ない傾向がある.シリカヒエームやケイソウ土は、この
コンクリートのプラスチック性を高め、効率的な生産を
促す重要な要素となるものである. ここでいう、シリカヒエームとは、金属シリコン、フェ
ロシリコンやカルシウムシリコンなどのシリコンアロイ
等の製造時に副生する非晶質Stowを主成分とする超
微粉である. また、ケイソウ土とは、ケイソウと呼ばれる単細胞藻類
の遺骸が堆積したもので、特徴は、その多孔性にある. 本発明において、ポゾラン物の使用量は、■型無水セシ
コウ100重量部に対し、ポゾラン物40重量部を超え
、500重量部以下である.ポゾラン物が40重量部以
下では、前記耐久性を改善する効果が小さ<、SOO重
量部を超えると単位水量が増加し、強度が低下したり、
スランプドロップによる作業性の低下が大きくなる. 本発明のセメント混和材の使用量は、セメント100重
量部に対し、6−30重量部である.セメント混和材の
使用量が6重量部未満では耐久性改善効果が小さく、3
0重量部を超えると単位水量の増加に伴い、強度が低下
する傾向を示し、かつ、スランプドロップによる作業性
の低下が大きくなる.本発明では、さらに、高炉スラグ
粉を使用することが可能である. 高炉スラグ粉は、高炉より副生ずる溶融スラグを急冷し
ガラス化したものを粉砕又は粉砕・分級して得られる微
粉末であり、その他、通常高炉セメント用に使用される
ものも使用可能である.高炉スラグの潜在水硬性の度合
いを表わすものとして示される塩基度(CaO+A1g
Os+MgO)/SiOxは、本発明では、1.4以上
が好ましく、1.7以上がより好ましい. また、高炉スラグ粉のガラス化率は50%以上が好まし
<、90%以上がより好ましい.高炉スラグ粉は、粉砕
又は粉砕・分級して得られる、プレーン値で4.000
d/g以上のものが好ましく、粒度が細かければ細かい
程良い.また、工業的に、かつ、経済的に粉砕又は粉砕
・分級されて得られる最小の高炉スラグ粉の粒度は、通
常、10u以下で、D50の値が3〜6p程度であり、
また、ブレーン値で10.0OOcj/g前後である.
このような微粉末の高炉スラグ粉の使用はより好ましい
.高炉スラグ粉は■型無水セッコウとポゾラン物と併用
した場合、著しく高い強度を発現させ、かつ、耐塩性も
、より改善することが可能である.高炉スラグ粉の使用
量は、セメント100重量部に対し、2〜15重量部が
好ましく、4−10重量部がより好ましい.高炉スラグ
粉が2重量部未満では、■型無水セッコウとポゾラン物
の強度発現性や耐塩性を助長する効果が小さ《、15重
量部を越えると、強度や耐塩性の効果の伸びが期待でき
ず、不経済となるばかりでなく、ポゾラン物の使用量に
よっては、コンクリート硬化体中のボルトランダイトが
全くなくなり、アルカリ度の低下による、鉄筋の発請が
懸念され、特に、ボール等のプレストレス製品は、鋼捧
の緊張による応力腐食も加わるので好ましくない. なお、本発明において、高炉スラグ粉が、このような相
乗的効果を発現する理由は不明であるが、高炉スラグを
微粉化することにより、高炉スラグ粉中に多量にあるA
I戒分の溶解速度が速くなり、■型無水セッコウの溶解
速度とバランスして、効率的にエトリンガイト(3Ca
041tO13CaSOa42HzO)を生威し、コン
クリート中の空隙を充填し、密実化すること.また、同
時に、■型無水セッコウが高炉スラグ粉中の^l或分の
溶出量を高かめ、高炉スラグ粒子をポーラスにして、高
炉スラグ粉全体の永和反応量を高め、それにより、顕著
な強度の増大や耐塩性の改善が示されるものと思われる
.さらに、本発明において、単位セメント量は250〜
450kg/一の範囲が好ましい. 250kg/s”
未満では、水セメント比が急に大きくなり、セメント濃
度が低下することから、設計強度が得られず、耐塩性も
期待できない.単位セメント量が450kg/m”を越
えると、強度は大きくなるが、耐塩性は、むしろ低下す
る傾向にあり、かつ、耐候性が悪くなる傾向があり、屋
外で長期間曝露養生した場合、ひびわれが発生する傾向
がある. この、強度が増大するにもかかわらず、耐塩性が低下す
る理由は明確ではないが、単位セメント量が多くなると
、水セメント比も必然的に下がるので、この時のポゾラ
ン物及び高炉スラグ粉の反応量が低下することに起因す
るものと思われる.本発明に使用するセメントとは、普
通・早強・超早強・中庸熱・白色等の各種ボルトランド
セメントなどである.また、高炉セメントは中性化、酸
化及び変色等の問題があるので使用しにくいが、シリカ
セメントやフライアッシュセメントは使用できる.セメ
ントは水硬性係数が大きいものほど、また、粉末度が大
きいはど耐塩性が向上する.本発明のセメント混和材を
用いて耐塩性ポールを製造するに当り、必要に応じ、減
水剤、AH減水剤、促進剤及び遅延剤等の化学混和剤を
併用することができる. 特に、減水剤の併用は好ましく、その減水剤の中でも高
性能減水剤の併用はより好ましいものである. 高性能減水剤とは、多量に添加しても凝結の過遅延や過
度の空気連行を伴わない、分散能力の大きな界面活性剤
であって、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮金
物の塩、メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮金物の
塩、高分子量りグニンスルホン酸塩及びポリカルボン酸
塩等を主成分とするものなどであり、具体的には、例え
ば、花王■製商品名「マイツィl50』、電気化学工業
■製商品名rFT−5001、ボゾリス物産■製商晶名
rNL−4000J等が挙げられる. 高性能減水剤の使用量は特に限定されるものではないが
、固形分換算でセメント!00重量部に対し、0.2〜
2重量部程度が好ましい.そして、セメントの種類や銘
柄、砂などの骨材の変動に対応して、コンクリートがプ
ラスチック性を保持するように、この範囲内で使用量を
選定することが好ましい. 本発明のセメント混和材とセメント、砂、砂利及び適量
の水、さらに、必要に応じ減水剤等を配合して、モルタ
ル又はコンクリートを混練し、ポールを製造するにあた
り、本発明のセメント混和材は、予めセメントに混合し
てセメント組底物としても良いし、混線時直接ξキサー
へ各々の戒分を別々に又は予め混合したものを添加して
も良く、さらに、水に分散させスラリー状で添加しても
良い. 混線方法、戒形方法、ポールの暉筋方法及びプレストレ
スの導入方法等については、特に制躍されるものではな
く、通常、ポールを製造する際に実施される方法が利用
できる. また、本発明のセメント混和材を用いたポールの常圧蒸
気養生は40〜100℃の範囲で行なわれ、50〜80
℃の範囲がより好ましい. く実施例〉 以下、実施例にて本発明を説明する. 実施例1 表−1に示すコンクリート配合記号Cを用い、表−2の
ように、■型無水セッコウlOO重量部に対し、ポゾラ
ン物の量を変化させ、セメント混和材のセメントへの添
加量を変えて、常法でコンクリートを混練し、φ10
X 20csiの供試体を威形した.供試体は、前置き
養生を4時間行った後、15℃/hの昇温速度で、65
℃まで昇温し、常圧蒸気養生し、そのまま4時間保持し
た後、自然放冷し、翌朝蒸気養生槽より取り出し、各種
試験を行なった.結果を表−2に併記する. なお、水セメント比は、水量とセメント量の重量比であ
り、セメント混和材は、セメント100重量部に対して
の重量部で、細骨材と容積で置き換えた.セメント混和
材の使用量によって、目標スランプ外となるものは、多
少の水量を加減してスランプを調節した. 〈使用材料〉 セメント:電気化学工業■製、普通ボルトランドセメン
ト(比重3.16) 砂 :新潟県姫川産川砂(比重2.65)砂利
: 砕石(比重2.68)水 :地下水 減水剤 :高性能減水剤、電気化学工業■製商晶名rF
T−500J (比重1.20)主成分ナフタレンスル
ホン酸ホルムアルデヒド縮合物 ■型無水セッコウ:新秋田化威■製、弗酸発生副生セッ
コウ、ブレーン値6.0OOcm”/g(#aシツィ0
.5)、 比重2.96 シリカ :シリカヒエーム、日本重化学工業■製、比重
2.20 ケインウ:ケイソウ土、昭和化学工業■製商品名『ラヂ
オライトSPPJ ,比重2.10く拭験方法〉 (1)強度の測定 圧縮強度はφ10 X 20C11の振動詰めの円柱供
試体を用いて、JIS A 1108に準じて、材令l
日で測定を行った. (2)耐塩性の測定 −10X20αの円柱供試体を材令l日で脱型し、その
後20±3℃、R[I6G±5%にコントロールした養
生箱で28日間養生してから、3%NaC1水溶液に浸
漬し、材令6か月で取り出し、供試体中央部をφ10X
1tsの寸法で切り出し、300℃で24時間乾燥した
ものを全量粉砕して、蛍光X線分析によって浸透した塩
素イオン量を測定した. (3)作業性の測定 コンクリート混線直後に、JIS A 1101に準じ
、スランプを測定し、20分後に、再び、同様にスラン
プを測定した. 表−2から明らかなように、■型無水セフコウと、シリ
カヒエームやケイソウ土のポゾラン物を適量使用した実
施例は、浸透した塩素イオンの量が大幅に減少しており
、耐塩性を改善する効果が認められる. また、使用量が適当でないと、耐塩性は向上せず、スラ
ンプドロップなどの作業性が悪くなる.実施例2 実施例1、実uNIlt−itに示す配合のコンクリー
トに、高炉スラグ粉を表−3のように併用し、実施例1
と同様に供試体を作成し、各種試験とコンクリート硬化
体中のボルトランダイトの測定を行った.結果を表−3
に併記する. なお、実験?h2− 1と2−2配合の単位水量は14
0kg/ポ、それ以外は145kg/ryr前後で同程
度のスランプが得られた. −,{17一 く使用材料〉 スラグ粉a:高炉スラグ粉、川鉄リバーメント社製、二
水セッコウなし、粉砕・分級品 プレーン6.0OOcd/g #b: s 10.500ai/gく試験
方法〉 (4)ボルトランダイトの測定 φ10X2Gcmの円柱供試体を材令l日で脱型し、供
試体中央部をφ10 X 1c+sの寸法で切り出し、
300℃で24時間乾燥したものを全量粉砕して、化学
分析を行った.なお、ボルトランダイトはf −CaO
に換算して示した. 表−3から明らかなように、セメント混和材に高炉スラ
グ粉を併用すると、強度や耐塩性が著しく向上する.高
炉スラグ粉が2重量部未満では添加効果が小さく、15
重量部を越えて併用しても、強度や耐塩性の伸びが小さ
く、コンクリート硬化体中のボルトランダイトが少なく
なり、鉄筋の発鯖などが懸念される. 実施例3 表−1に示す配合記号A−Fのコンクリート配合を用い
、表−4に示すように、セメント混和材を添加して、コ
ンクリートのポールを製造した.ポールは、長さ13m
、未口径19G閣、設計ひびわれ荷重350kgfのA
型ポールで、常法により遠心威型し、実施例lと同様の
条件で蒸気養生を行った後、翌日脱型してプレストレス
を導入し、そのまま屋外養生を行った.その後、材令2
l日で曲げ強さ試験を行い、初ひびわれ荷重と破壊荷重
(設計値700kgf)を測定した. なお、pc鯛捧は高周波熱練■製を用い、配筋は緊張用
のpc鋼棒φ7.4閣×8本と補強鋼棒φ7.4mm×
4本(ストレート筋)、らせん筋はφ3■の鉄線を10
c11間隔で配置し、pc鋼棒の初期緊張応力度は10
.150kgf/c4となるようにした.また、ポール
製造時に採集したコンクリートで、圧縮強度と浸透した
塩素イオン量測定用として、φ20X厚さ5×長さ30
cmの供試体と、耐候性の試験用としてφ10X2Gc
mの供試体を、ポールと同様に遠心威型して作成した.
結果を表−4に併記する. 圧縮強度は材令2l日で測定し、塩素イオンの浸透量は
、材令21日で、中空部に3%NaC 1水溶液が入ら
ないように、両端を塩ビ板で接着し、該水溶液に浸漬し
、材令6か月で1c一の厚さで輪切りにして、実施例l
と同様に測定した. く試験方法〉 (5)耐候性 φ10X20cIlの供試体を脱型後屋外IIIn養生
を行い、1年後のひびわれを観察した. 表−4から明らかなように、本発明のセメント混和材を
使用した、単位セメント量250〜450kg/+*”
のコンクリートのボールは、強度も、耐塩性や耐候性に
対する効果も顕著に改善される.く発明の効果〉
の課題〉 従来、ポールの製造を行う際に使用されるコンクリート
は、材令28日の設計強度500kgf/cm”を越え
るように設計配合されており、具体的には、単位セメン
ト量が460〜550kg/m’、水セメント比が35
%程度のコンクリートが使用されている.しかしながら
、このようなコンクリートを使用して製造されたポール
を、海岸沿いに設置した場合、波しぶき、即ち、海水中
の塩素イオンの浸透により、鉄筋が発鯖したり、クラン
クが入り、赤錆が吹き出すなど耐久性に課題があった.
また、蒸気養生して高強度を得る方法として、■型無水
セッコウ100重量部と、例えば、シリカヒエーム、ケ
イ酸白土及びフライアシシュ等のシリカ質物質5−40
重量部を配合したセメント混和材を使用する方法が知ら
れている(特公昭57−49504号公報). しかしながら、この方法では合理的に高強度は得られる
が、耐久性、特に、塩素イオンの浸透抵抗性(耐塩性)
については、十分な効果が得られないなどの課題があっ
た. 本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意検討した結果
、■型無水セッコウとポゾラン物を特定量使用すること
により、前記課題が解決できる知見を得て本発明を完威
するに至った. 〈謀題を解決するための手段〉 即ち、本発明は、■型無水セッコウ100重量部に対し
、ポゾラン物40重量部を越え、500重量部以下を主
戒分とするセメント混和材を、セメント100重量部に
対し、6〜30重量部混合して作成したコンクリートを
、遠心或型することを特徴とする耐塩性ポールの製法で
ある. 以下、本発明を詳しく説明する. 本発明における■型無水セッコウとは、X線回折パター
ンがII −Cano4の形態を示すものであり、二水
、半水及び■型無水セッコウなどを焼威して得られるも
のの他、弗酸製造工程より副生ずるものや天然無水セッ
コウも使用可能である.また、■型無ホセッコウは天然
に又は工業的に含まれる不純物には制限されない. ■型無水セッコウの粉末度は、ブレーン値で3.000
cj/g以上が好まし< 、4.000−7.500c
j/gがより好ましい.ブレーン値が3.0OOd/g
未満では、蒸気養生を行っても未反応で残り易く、これ
が長期にわたって反応し、コンクリート硬化体の安定性
を欠く傾向にあるので好ましくない.本発明におけるポ
ゾラン物には種々のものが挙げられるが、シリカヒエー
ムとケイソウ土が、強度や耐塩性などの特性の他、ボー
ル製造時のコンクリートのハンドリング性の面から好ま
しい.即ち、ポールは、他の遠心成型製品より細いため
、二つ割りにした型枠にコンクリートを盛り込むとき、
コンクリートが山盛りとなる.そのため、コンクリート
がプラスチック性を保持していないと、型枠が組立られ
ない傾向がある.シリカヒエームやケイソウ土は、この
コンクリートのプラスチック性を高め、効率的な生産を
促す重要な要素となるものである. ここでいう、シリカヒエームとは、金属シリコン、フェ
ロシリコンやカルシウムシリコンなどのシリコンアロイ
等の製造時に副生する非晶質Stowを主成分とする超
微粉である. また、ケイソウ土とは、ケイソウと呼ばれる単細胞藻類
の遺骸が堆積したもので、特徴は、その多孔性にある. 本発明において、ポゾラン物の使用量は、■型無水セシ
コウ100重量部に対し、ポゾラン物40重量部を超え
、500重量部以下である.ポゾラン物が40重量部以
下では、前記耐久性を改善する効果が小さ<、SOO重
量部を超えると単位水量が増加し、強度が低下したり、
スランプドロップによる作業性の低下が大きくなる. 本発明のセメント混和材の使用量は、セメント100重
量部に対し、6−30重量部である.セメント混和材の
使用量が6重量部未満では耐久性改善効果が小さく、3
0重量部を超えると単位水量の増加に伴い、強度が低下
する傾向を示し、かつ、スランプドロップによる作業性
の低下が大きくなる.本発明では、さらに、高炉スラグ
粉を使用することが可能である. 高炉スラグ粉は、高炉より副生ずる溶融スラグを急冷し
ガラス化したものを粉砕又は粉砕・分級して得られる微
粉末であり、その他、通常高炉セメント用に使用される
ものも使用可能である.高炉スラグの潜在水硬性の度合
いを表わすものとして示される塩基度(CaO+A1g
Os+MgO)/SiOxは、本発明では、1.4以上
が好ましく、1.7以上がより好ましい. また、高炉スラグ粉のガラス化率は50%以上が好まし
<、90%以上がより好ましい.高炉スラグ粉は、粉砕
又は粉砕・分級して得られる、プレーン値で4.000
d/g以上のものが好ましく、粒度が細かければ細かい
程良い.また、工業的に、かつ、経済的に粉砕又は粉砕
・分級されて得られる最小の高炉スラグ粉の粒度は、通
常、10u以下で、D50の値が3〜6p程度であり、
また、ブレーン値で10.0OOcj/g前後である.
このような微粉末の高炉スラグ粉の使用はより好ましい
.高炉スラグ粉は■型無水セッコウとポゾラン物と併用
した場合、著しく高い強度を発現させ、かつ、耐塩性も
、より改善することが可能である.高炉スラグ粉の使用
量は、セメント100重量部に対し、2〜15重量部が
好ましく、4−10重量部がより好ましい.高炉スラグ
粉が2重量部未満では、■型無水セッコウとポゾラン物
の強度発現性や耐塩性を助長する効果が小さ《、15重
量部を越えると、強度や耐塩性の効果の伸びが期待でき
ず、不経済となるばかりでなく、ポゾラン物の使用量に
よっては、コンクリート硬化体中のボルトランダイトが
全くなくなり、アルカリ度の低下による、鉄筋の発請が
懸念され、特に、ボール等のプレストレス製品は、鋼捧
の緊張による応力腐食も加わるので好ましくない. なお、本発明において、高炉スラグ粉が、このような相
乗的効果を発現する理由は不明であるが、高炉スラグを
微粉化することにより、高炉スラグ粉中に多量にあるA
I戒分の溶解速度が速くなり、■型無水セッコウの溶解
速度とバランスして、効率的にエトリンガイト(3Ca
041tO13CaSOa42HzO)を生威し、コン
クリート中の空隙を充填し、密実化すること.また、同
時に、■型無水セッコウが高炉スラグ粉中の^l或分の
溶出量を高かめ、高炉スラグ粒子をポーラスにして、高
炉スラグ粉全体の永和反応量を高め、それにより、顕著
な強度の増大や耐塩性の改善が示されるものと思われる
.さらに、本発明において、単位セメント量は250〜
450kg/一の範囲が好ましい. 250kg/s”
未満では、水セメント比が急に大きくなり、セメント濃
度が低下することから、設計強度が得られず、耐塩性も
期待できない.単位セメント量が450kg/m”を越
えると、強度は大きくなるが、耐塩性は、むしろ低下す
る傾向にあり、かつ、耐候性が悪くなる傾向があり、屋
外で長期間曝露養生した場合、ひびわれが発生する傾向
がある. この、強度が増大するにもかかわらず、耐塩性が低下す
る理由は明確ではないが、単位セメント量が多くなると
、水セメント比も必然的に下がるので、この時のポゾラ
ン物及び高炉スラグ粉の反応量が低下することに起因す
るものと思われる.本発明に使用するセメントとは、普
通・早強・超早強・中庸熱・白色等の各種ボルトランド
セメントなどである.また、高炉セメントは中性化、酸
化及び変色等の問題があるので使用しにくいが、シリカ
セメントやフライアッシュセメントは使用できる.セメ
ントは水硬性係数が大きいものほど、また、粉末度が大
きいはど耐塩性が向上する.本発明のセメント混和材を
用いて耐塩性ポールを製造するに当り、必要に応じ、減
水剤、AH減水剤、促進剤及び遅延剤等の化学混和剤を
併用することができる. 特に、減水剤の併用は好ましく、その減水剤の中でも高
性能減水剤の併用はより好ましいものである. 高性能減水剤とは、多量に添加しても凝結の過遅延や過
度の空気連行を伴わない、分散能力の大きな界面活性剤
であって、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮金
物の塩、メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮金物の
塩、高分子量りグニンスルホン酸塩及びポリカルボン酸
塩等を主成分とするものなどであり、具体的には、例え
ば、花王■製商品名「マイツィl50』、電気化学工業
■製商品名rFT−5001、ボゾリス物産■製商晶名
rNL−4000J等が挙げられる. 高性能減水剤の使用量は特に限定されるものではないが
、固形分換算でセメント!00重量部に対し、0.2〜
2重量部程度が好ましい.そして、セメントの種類や銘
柄、砂などの骨材の変動に対応して、コンクリートがプ
ラスチック性を保持するように、この範囲内で使用量を
選定することが好ましい. 本発明のセメント混和材とセメント、砂、砂利及び適量
の水、さらに、必要に応じ減水剤等を配合して、モルタ
ル又はコンクリートを混練し、ポールを製造するにあた
り、本発明のセメント混和材は、予めセメントに混合し
てセメント組底物としても良いし、混線時直接ξキサー
へ各々の戒分を別々に又は予め混合したものを添加して
も良く、さらに、水に分散させスラリー状で添加しても
良い. 混線方法、戒形方法、ポールの暉筋方法及びプレストレ
スの導入方法等については、特に制躍されるものではな
く、通常、ポールを製造する際に実施される方法が利用
できる. また、本発明のセメント混和材を用いたポールの常圧蒸
気養生は40〜100℃の範囲で行なわれ、50〜80
℃の範囲がより好ましい. く実施例〉 以下、実施例にて本発明を説明する. 実施例1 表−1に示すコンクリート配合記号Cを用い、表−2の
ように、■型無水セッコウlOO重量部に対し、ポゾラ
ン物の量を変化させ、セメント混和材のセメントへの添
加量を変えて、常法でコンクリートを混練し、φ10
X 20csiの供試体を威形した.供試体は、前置き
養生を4時間行った後、15℃/hの昇温速度で、65
℃まで昇温し、常圧蒸気養生し、そのまま4時間保持し
た後、自然放冷し、翌朝蒸気養生槽より取り出し、各種
試験を行なった.結果を表−2に併記する. なお、水セメント比は、水量とセメント量の重量比であ
り、セメント混和材は、セメント100重量部に対して
の重量部で、細骨材と容積で置き換えた.セメント混和
材の使用量によって、目標スランプ外となるものは、多
少の水量を加減してスランプを調節した. 〈使用材料〉 セメント:電気化学工業■製、普通ボルトランドセメン
ト(比重3.16) 砂 :新潟県姫川産川砂(比重2.65)砂利
: 砕石(比重2.68)水 :地下水 減水剤 :高性能減水剤、電気化学工業■製商晶名rF
T−500J (比重1.20)主成分ナフタレンスル
ホン酸ホルムアルデヒド縮合物 ■型無水セッコウ:新秋田化威■製、弗酸発生副生セッ
コウ、ブレーン値6.0OOcm”/g(#aシツィ0
.5)、 比重2.96 シリカ :シリカヒエーム、日本重化学工業■製、比重
2.20 ケインウ:ケイソウ土、昭和化学工業■製商品名『ラヂ
オライトSPPJ ,比重2.10く拭験方法〉 (1)強度の測定 圧縮強度はφ10 X 20C11の振動詰めの円柱供
試体を用いて、JIS A 1108に準じて、材令l
日で測定を行った. (2)耐塩性の測定 −10X20αの円柱供試体を材令l日で脱型し、その
後20±3℃、R[I6G±5%にコントロールした養
生箱で28日間養生してから、3%NaC1水溶液に浸
漬し、材令6か月で取り出し、供試体中央部をφ10X
1tsの寸法で切り出し、300℃で24時間乾燥した
ものを全量粉砕して、蛍光X線分析によって浸透した塩
素イオン量を測定した. (3)作業性の測定 コンクリート混線直後に、JIS A 1101に準じ
、スランプを測定し、20分後に、再び、同様にスラン
プを測定した. 表−2から明らかなように、■型無水セフコウと、シリ
カヒエームやケイソウ土のポゾラン物を適量使用した実
施例は、浸透した塩素イオンの量が大幅に減少しており
、耐塩性を改善する効果が認められる. また、使用量が適当でないと、耐塩性は向上せず、スラ
ンプドロップなどの作業性が悪くなる.実施例2 実施例1、実uNIlt−itに示す配合のコンクリー
トに、高炉スラグ粉を表−3のように併用し、実施例1
と同様に供試体を作成し、各種試験とコンクリート硬化
体中のボルトランダイトの測定を行った.結果を表−3
に併記する. なお、実験?h2− 1と2−2配合の単位水量は14
0kg/ポ、それ以外は145kg/ryr前後で同程
度のスランプが得られた. −,{17一 く使用材料〉 スラグ粉a:高炉スラグ粉、川鉄リバーメント社製、二
水セッコウなし、粉砕・分級品 プレーン6.0OOcd/g #b: s 10.500ai/gく試験
方法〉 (4)ボルトランダイトの測定 φ10X2Gcmの円柱供試体を材令l日で脱型し、供
試体中央部をφ10 X 1c+sの寸法で切り出し、
300℃で24時間乾燥したものを全量粉砕して、化学
分析を行った.なお、ボルトランダイトはf −CaO
に換算して示した. 表−3から明らかなように、セメント混和材に高炉スラ
グ粉を併用すると、強度や耐塩性が著しく向上する.高
炉スラグ粉が2重量部未満では添加効果が小さく、15
重量部を越えて併用しても、強度や耐塩性の伸びが小さ
く、コンクリート硬化体中のボルトランダイトが少なく
なり、鉄筋の発鯖などが懸念される. 実施例3 表−1に示す配合記号A−Fのコンクリート配合を用い
、表−4に示すように、セメント混和材を添加して、コ
ンクリートのポールを製造した.ポールは、長さ13m
、未口径19G閣、設計ひびわれ荷重350kgfのA
型ポールで、常法により遠心威型し、実施例lと同様の
条件で蒸気養生を行った後、翌日脱型してプレストレス
を導入し、そのまま屋外養生を行った.その後、材令2
l日で曲げ強さ試験を行い、初ひびわれ荷重と破壊荷重
(設計値700kgf)を測定した. なお、pc鯛捧は高周波熱練■製を用い、配筋は緊張用
のpc鋼棒φ7.4閣×8本と補強鋼棒φ7.4mm×
4本(ストレート筋)、らせん筋はφ3■の鉄線を10
c11間隔で配置し、pc鋼棒の初期緊張応力度は10
.150kgf/c4となるようにした.また、ポール
製造時に採集したコンクリートで、圧縮強度と浸透した
塩素イオン量測定用として、φ20X厚さ5×長さ30
cmの供試体と、耐候性の試験用としてφ10X2Gc
mの供試体を、ポールと同様に遠心威型して作成した.
結果を表−4に併記する. 圧縮強度は材令2l日で測定し、塩素イオンの浸透量は
、材令21日で、中空部に3%NaC 1水溶液が入ら
ないように、両端を塩ビ板で接着し、該水溶液に浸漬し
、材令6か月で1c一の厚さで輪切りにして、実施例l
と同様に測定した. く試験方法〉 (5)耐候性 φ10X20cIlの供試体を脱型後屋外IIIn養生
を行い、1年後のひびわれを観察した. 表−4から明らかなように、本発明のセメント混和材を
使用した、単位セメント量250〜450kg/+*”
のコンクリートのボールは、強度も、耐塩性や耐候性に
対する効果も顕著に改善される.く発明の効果〉
Claims (1)
- (1)II型無水セッコウ100重量部に対し、ポゾラン
物40重量部を越え、500重量部以下を主成分とする
セメント混和材を、セメント100重量部に対し、6〜
30重量部混合して作成したコンクリートを、遠心成型
することを特徴とする耐塩性ポールの製法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22437289A JP2612071B2 (ja) | 1989-09-01 | 1989-09-01 | 耐塩性ポールの製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22437289A JP2612071B2 (ja) | 1989-09-01 | 1989-09-01 | 耐塩性ポールの製法 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7244096A Division JP2853989B2 (ja) | 1996-03-27 | 1996-03-27 | 高耐久性セメント組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0393659A true JPH0393659A (ja) | 1991-04-18 |
JP2612071B2 JP2612071B2 (ja) | 1997-05-21 |
Family
ID=16812725
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22437289A Expired - Fee Related JP2612071B2 (ja) | 1989-09-01 | 1989-09-01 | 耐塩性ポールの製法 |
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Country | Link |
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JP (1) | JP2612071B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08319143A (ja) * | 1996-03-27 | 1996-12-03 | Denki Kagaku Kogyo Kk | セメント混和材及びセメント組成物 |
JP2003013060A (ja) * | 2001-06-29 | 2003-01-15 | Mitsubishi Materials Corp | 耐海水性地盤改良用セメント系固化材 |
JP2007254221A (ja) * | 2006-03-24 | 2007-10-04 | Ube Ind Ltd | 遠心力成形用コンクリート組成物及びその製造方法 |
CN112209687A (zh) * | 2020-10-27 | 2021-01-12 | 中铁二十局集团第三工程有限公司 | 一种具有优异耐久性的高性能海工混凝土及其制备方法 |
Families Citing this family (1)
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---|---|---|---|---|
JP5429058B2 (ja) * | 2010-06-03 | 2014-02-26 | 新日鐵住金株式会社 | 無機酸化物系材料中のエトリンガイトの定量分析方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5767057A (en) * | 1980-10-08 | 1982-04-23 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Manufacture of centrifugally reinforced concrete moldings |
-
1989
- 1989-09-01 JP JP22437289A patent/JP2612071B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
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JPS5767057A (en) * | 1980-10-08 | 1982-04-23 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Manufacture of centrifugally reinforced concrete moldings |
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JP2853989B2 (ja) * | 1996-03-27 | 1999-02-03 | 電気化学工業株式会社 | 高耐久性セメント組成物 |
JP2003013060A (ja) * | 2001-06-29 | 2003-01-15 | Mitsubishi Materials Corp | 耐海水性地盤改良用セメント系固化材 |
JP2007254221A (ja) * | 2006-03-24 | 2007-10-04 | Ube Ind Ltd | 遠心力成形用コンクリート組成物及びその製造方法 |
CN112209687A (zh) * | 2020-10-27 | 2021-01-12 | 中铁二十局集团第三工程有限公司 | 一种具有优异耐久性的高性能海工混凝土及其制备方法 |
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JP2612071B2 (ja) | 1997-05-21 |
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