JPH0374506A - カムタペットの製造方法 - Google Patents
カムタペットの製造方法Info
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- JPH0374506A JPH0374506A JP20894989A JP20894989A JPH0374506A JP H0374506 A JPH0374506 A JP H0374506A JP 20894989 A JP20894989 A JP 20894989A JP 20894989 A JP20894989 A JP 20894989A JP H0374506 A JPH0374506 A JP H0374506A
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Landscapes
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野〉
本発明は内燃機関等に使用するカムタペットに係り、特
にカムタペットの製造方法に関する。
にカムタペットの製造方法に関する。
(従来の技術〉
従来から内燃機関に使用されているカムタペットは、そ
の負荷・用途に応じて、つぎのようなものがある。
の負荷・用途に応じて、つぎのようなものがある。
■鋳鉄ボディのカム摺動部に高周波焼入を施したもの。
■鋳鉄ボディのカム摺動部に耐摩耗鉄系焼結材をろう接
、接合焼結したもの。
、接合焼結したもの。
■鋳鉄ボディのカム摺動部に超硬をろう接したもの。
などが使用されている。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかしながら上記の■のタイプは薄肉円筒部品であるた
め、鋳造欠陥の除去の意味もあり加工代が大きく、また
カム摺動部の耐ピツチング性が悪いため、低出力小型エ
ンジン用しか用いられていない。
め、鋳造欠陥の除去の意味もあり加工代が大きく、また
カム摺動部の耐ピツチング性が悪いため、低出力小型エ
ンジン用しか用いられていない。
また■のタイプのものは■のタイプの耐ピツチング、耐
摩耗性の向上を図ったものであるが、より高出力、高負
荷になると耐ピツチング性、耐摩耗性に問題が発生する
。その原因は多くの場合、高密度焼結化工程において粒
界での比較的大きな炭化物税の析出が避けられず、耐面
圧強度が低くなるためである。
摩耗性の向上を図ったものであるが、より高出力、高負
荷になると耐ピツチング性、耐摩耗性に問題が発生する
。その原因は多くの場合、高密度焼結化工程において粒
界での比較的大きな炭化物税の析出が避けられず、耐面
圧強度が低くなるためである。
■のタイプのものは超硬は非常に高硬度であり、かつ数
μm以下の微細なWCの分散組織を有しており、耐ピツ
チング、耐摩耗性に優れているが非常に高価なものとな
っている。
μm以下の微細なWCの分散組織を有しており、耐ピツ
チング、耐摩耗性に優れているが非常に高価なものとな
っている。
本発明はこれに鑑み著しい耐摩耗性、耐ピツチング性が
要求されるカムタペットを鉄系焼結材と表面硬化処理、
または鉄系焼結材を施した鋼材とから結合焼結法によっ
て安価に製造することのできるカムタペットの製造方法
を提供して従来技術の持つ欠点の解消を図ることを目的
としてなされたものである。
要求されるカムタペットを鉄系焼結材と表面硬化処理、
または鉄系焼結材を施した鋼材とから結合焼結法によっ
て安価に製造することのできるカムタペットの製造方法
を提供して従来技術の持つ欠点の解消を図ることを目的
としてなされたものである。
(課題を解決するための手段)
上記目的を達成するため本発明の請求項1はCrが10
〜25wt%、MOが0〜6wt%,Vが0〜5 w
t%の範囲内の炭化物形成元素を1つ以上含み、Siが
0.1〜2.0wt%、Niが0〜5 w t%、Cが
0.4wt%以下を主成分とし残部をFeとした鋼材に
浸炭処理を施して、セメンタイト、M7C3、M2 C
,MC型の炭化物を20〜60体積%析出させてカム摺
動面に配し、焼結体と通常の鋳物の何れかと、鋼材から
なるボディにろう接するようにしたことを特徴とする請
求項2はCrが10〜25wt%、Moが0〜6wt%
、Vが0〜5 w t%の範囲内の炭化物形成元素を1
つ以上含み、Siが0.1〜2.0wt%、Niが0〜
5wt%、Cが0.4wt%以下を主成分とし残部をF
eとした鋼板を一端封止の円筒形状に加工したものと、
前記鋼板による円板と鋼管を組み合わせた円筒部との何
れかの筒内に、塑性加工法によって、鉄系の焼結体を配
し、Cu系溶浸剤、ろう剤の何れかを共に組み込んで、
焼結時に円筒部と端部円板とを接合するようにしたこと
を特徴とする請求項3は前記焼結体と鋼との結合に、焼
結体成分をSn〜5 w t%、pb〜3%、Cuが0
〜25wt%、Pが0〜1.5wt%、BfJc0〜0
.5wt%の内の1元素以上を含むように調整して、残
部をFeと炭素(〜1.5wt%)とで横或し、焼結時
の焼結体の膨張、液相の発生の何れかを利用して接合焼
結するようにしたことを特徴とする。
〜25wt%、MOが0〜6wt%,Vが0〜5 w
t%の範囲内の炭化物形成元素を1つ以上含み、Siが
0.1〜2.0wt%、Niが0〜5 w t%、Cが
0.4wt%以下を主成分とし残部をFeとした鋼材に
浸炭処理を施して、セメンタイト、M7C3、M2 C
,MC型の炭化物を20〜60体積%析出させてカム摺
動面に配し、焼結体と通常の鋳物の何れかと、鋼材から
なるボディにろう接するようにしたことを特徴とする請
求項2はCrが10〜25wt%、Moが0〜6wt%
、Vが0〜5 w t%の範囲内の炭化物形成元素を1
つ以上含み、Siが0.1〜2.0wt%、Niが0〜
5wt%、Cが0.4wt%以下を主成分とし残部をF
eとした鋼板を一端封止の円筒形状に加工したものと、
前記鋼板による円板と鋼管を組み合わせた円筒部との何
れかの筒内に、塑性加工法によって、鉄系の焼結体を配
し、Cu系溶浸剤、ろう剤の何れかを共に組み込んで、
焼結時に円筒部と端部円板とを接合するようにしたこと
を特徴とする請求項3は前記焼結体と鋼との結合に、焼
結体成分をSn〜5 w t%、pb〜3%、Cuが0
〜25wt%、Pが0〜1.5wt%、BfJc0〜0
.5wt%の内の1元素以上を含むように調整して、残
部をFeと炭素(〜1.5wt%)とで横或し、焼結時
の焼結体の膨張、液相の発生の何れかを利用して接合焼
結するようにしたことを特徴とする。
(実施例)
本発明にか)るカムタペットの製造方法における成分の
設定条件は、 ■Cr;浸炭によって20〜60体積%のCr7 C3
炭化物を析出させるのに必要なCr量として10〜25
wt%とした。
設定条件は、 ■Cr;浸炭によって20〜60体積%のCr7 C3
炭化物を析出させるのに必要なCr量として10〜25
wt%とした。
■Mo;浸炭による炭化物向上には余り効果的ではない
が、焼入性向上と、耐焼戻軟化抵抗向上、および2次硬
化性を考慮して、より経済的な範囲でM a x 6
w t%とした。また浸炭前でも6 w t%組以上添
加によって金属間化合物が析出し易く脆くなる。
が、焼入性向上と、耐焼戻軟化抵抗向上、および2次硬
化性を考慮して、より経済的な範囲でM a x 6
w t%とした。また浸炭前でも6 w t%組以上添
加によって金属間化合物が析出し易く脆くなる。
■Ni;浸炭により炭化物が析出する際には、Cr、M
o炭化物側に濃縮し、焼入時には炭化物の周囲の焼入性
が悪くなり易いが、Niを添加するとNiが炭化物周囲
に濃縮するため良く焼きが入り、耐摩耗性が向上する。
o炭化物側に濃縮し、焼入時には炭化物の周囲の焼入性
が悪くなり易いが、Niを添加するとNiが炭化物周囲
に濃縮するため良く焼きが入り、耐摩耗性が向上する。
しかし5%以上にNiを入れると残留オーステナイト相
が多量に残り硬化しない。
が多量に残り硬化しない。
■V;浸炭時に非常に微細なVC炭化物を析出させ、か
つCr v炭化物の析出も細かく均一に分散させる効果
があり、特に耐摩耗性向上に寄与するが、高価な元素で
あるためMaxを5wt%とした。
つCr v炭化物の析出も細かく均一に分散させる効果
があり、特に耐摩耗性向上に寄与するが、高価な元素で
あるためMaxを5wt%とした。
■Si:浸炭時にCr〒C3炭化物の粒界析出を抑える
作用をもっているが、それ以上に焼戻し軟化抵抗を著し
く高める元素であり、カムとの摺動熱による硬度低下を
防ぎ、耐ピツチング性を高めるが、添加量が2wt%を
越えると浸炭時のムラを発生しやすいためにMax2w
t%とした。
作用をもっているが、それ以上に焼戻し軟化抵抗を著し
く高める元素であり、カムとの摺動熱による硬度低下を
防ぎ、耐ピツチング性を高めるが、添加量が2wt%を
越えると浸炭時のムラを発生しやすいためにMax2w
t%とした。
■その他の元素については特に成分範囲を規定しないが
、高Mo、Vを含むときにはCoの添加は容易にその焼
戻し軟化抵抗を高め、〜10wt%までの添加が効果的
と考えられるが、高価になり過ぎるのが多少問題となる
。
、高Mo、Vを含むときにはCoの添加は容易にその焼
戻し軟化抵抗を高め、〜10wt%までの添加が効果的
と考えられるが、高価になり過ぎるのが多少問題となる
。
以下9本発明を第1図および第5図に示す実施を参照し
て説明する。
て説明する。
実施例1;(第1図参照)請求項1に該当一般冶金鋼粉
(例えば神鋼アトメル4600等〉と黒鉛(例えばロン
ザ社KS6)、Fe−P合金(250メツシユ以下、福
田金属製〉銅粉末(福田金属CEIO)と、潤滑剤アク
ラワツクスをそれぞれFe−0,8C−0,5P−2,
0Cu−0,5アクラワツクスになるように■形混粉機
で混粉し、第1図(b)に示すような焼結体に51.。
(例えば神鋼アトメル4600等〉と黒鉛(例えばロン
ザ社KS6)、Fe−P合金(250メツシユ以下、福
田金属製〉銅粉末(福田金属CEIO)と、潤滑剤アク
ラワツクスをそれぞれFe−0,8C−0,5P−2,
0Cu−0,5アクラワツクスになるように■形混粉機
で混粉し、第1図(b)に示すような焼結体に51.。
n/ciで成形したのち、1130℃で1時間、真空中
で焼結した。またFe−17%Cr−2,0%Mo−1
,0%V−1%5t−2%Ni−0゜2%Cのステンレ
ス円板(厚さ1mm)を950℃で4時間真空浸炭した
ものを用意した。
で焼結した。またFe−17%Cr−2,0%Mo−1
,0%V−1%5t−2%Ni−0゜2%Cのステンレ
ス円板(厚さ1mm)を950℃で4時間真空浸炭した
ものを用意した。
ステンレス板は浸炭後表面にカーボンが析出しているの
で、焼結体と接合面はエメリー紙で軽く研磨して洗浄し
たのち、ステンレス用のろう剤を用いてN2雰囲気中で
ろう接し、油中にて焼入れした。ステンレス浸炭面の硬
度はHRC63〜66と高硬度化していた。
で、焼結体と接合面はエメリー紙で軽く研磨して洗浄し
たのち、ステンレス用のろう剤を用いてN2雰囲気中で
ろう接し、油中にて焼入れした。ステンレス浸炭面の硬
度はHRC63〜66と高硬度化していた。
実施例2;(第2図参照)請求項2に該当一般冶金鋼粉
(例えば神鋼アトメル4600等)と黒鉛(例えばロン
ザ社KS6)、Fe−P合金(250メツシユ以下、福
田金属製)をそれぞれFe−0゜8C−0,5Pになる
ように配合し、さらにアクラワックスを潤滑剤として0
.5wt%添加して■形混粉機で30分混粉し第2図に
示す焼結体を51on/a11″で形成した。また53
0Cの鋼管をFe−17%Cr−20%Mo−1,0%
V−2%Ni−1%5t−0,2%Cからなるステンレ
ス円板(t=1mm)上に、第2図(a)のごとく焼結
体を組み込んだのち、Cu−Mn系の溶浸剤を粉末成形
体の空孔量の1.5倍に相当する量を測り取ってφ20
のディスク状に4 ton/dでプレス成形したものを
セットして、N25%H2雰囲気中で1130℃×1時
間の焼結を施して接合と焼結を同時に行った。さらに炉
内温度を950℃に降温させた後、プロパンガスを10
体積%はど炉内に導入し、4時間の浸炭処理を行った後
、油中にて焼入れし、180℃×2時間の焼戻しを行っ
た。このときのステンレス浸炭層の硬度はHRC65〜
67と非常に硬化しており、CrvCs型の炭化物が約
50体積%析出している。
(例えば神鋼アトメル4600等)と黒鉛(例えばロン
ザ社KS6)、Fe−P合金(250メツシユ以下、福
田金属製)をそれぞれFe−0゜8C−0,5Pになる
ように配合し、さらにアクラワックスを潤滑剤として0
.5wt%添加して■形混粉機で30分混粉し第2図に
示す焼結体を51on/a11″で形成した。また53
0Cの鋼管をFe−17%Cr−20%Mo−1,0%
V−2%Ni−1%5t−0,2%Cからなるステンレ
ス円板(t=1mm)上に、第2図(a)のごとく焼結
体を組み込んだのち、Cu−Mn系の溶浸剤を粉末成形
体の空孔量の1.5倍に相当する量を測り取ってφ20
のディスク状に4 ton/dでプレス成形したものを
セットして、N25%H2雰囲気中で1130℃×1時
間の焼結を施して接合と焼結を同時に行った。さらに炉
内温度を950℃に降温させた後、プロパンガスを10
体積%はど炉内に導入し、4時間の浸炭処理を行った後
、油中にて焼入れし、180℃×2時間の焼戻しを行っ
た。このときのステンレス浸炭層の硬度はHRC65〜
67と非常に硬化しており、CrvCs型の炭化物が約
50体積%析出している。
実施例3;(第2図参照)請求項2に該当一般冶金鋼粉
(例えば神鋼アトメル4600等〉と黒鉛(例えばロン
ザ社KS6)、Fe−P合金(250メツシユ以下、福
田金属製)鋼粉末(福田金属CEIO)をそれぞれFe
−1,0C−1゜OP−5wt%Cuとなるように配合
し、きらにアクラワックスを潤滑剤として0.5wt%
添加して■形混粉機で30分混粉した後、第2図に示す
形状の圧粉体を5ton/CIlで成形した。また83
0Cの鋼管をFe−17%Cr−2,0%M。
(例えば神鋼アトメル4600等〉と黒鉛(例えばロン
ザ社KS6)、Fe−P合金(250メツシユ以下、福
田金属製)鋼粉末(福田金属CEIO)をそれぞれFe
−1,0C−1゜OP−5wt%Cuとなるように配合
し、きらにアクラワックスを潤滑剤として0.5wt%
添加して■形混粉機で30分混粉した後、第2図に示す
形状の圧粉体を5ton/CIlで成形した。また83
0Cの鋼管をFe−17%Cr−2,0%M。
−1,O%V−2%Ni−1,0%5i−0,2%Cの
成分のステンレス円板(t=1mm)上に、第2図(a
)のごとく成形体を組み込んだ後、N2−5%H2雰囲
気中1200℃×1時間の焼結を施して、同時に接合し
た。その後の浸炭、焼入焼戻しは実施例2と同じである
。このときのステンレス浸炭層の硬度は)IRC65〜
67で非常に硬化している。またステンレスとの接合程
度は30kg/lll12以上で非常に強固であった。
成分のステンレス円板(t=1mm)上に、第2図(a
)のごとく成形体を組み込んだ後、N2−5%H2雰囲
気中1200℃×1時間の焼結を施して、同時に接合し
た。その後の浸炭、焼入焼戻しは実施例2と同じである
。このときのステンレス浸炭層の硬度は)IRC65〜
67で非常に硬化している。またステンレスとの接合程
度は30kg/lll12以上で非常に強固であった。
実施例4; (第2図参照〉請求項3に該当一般冶金鋼
粉(神鋼アトメル300M)、Fe−P合金(250メ
ツシユ以下、福田金属製〉、鋼粉(福田金属CEIO)
、錫粉(250メツシユ以下、福田金属製)、鉛粉(2
50メツシユ以下、福田金属アトマイズ)をそれぞれ、
Fe−20%Cu−5%5n−2%Pb−0,3%Pに
なるようにして、さらにケロシンを0.1%添加した後
、■形混粉機で30分混粉し、第2図(a)に示す形状
の圧粉体を5 ton/cil″で成形した。この圧粉
体を実施PA3と同じように配置した後、900℃×6
時間でN210%プロパン雰囲気中で浸炭と同時に焼結
接合を行い、さらに油焼入れ焼戻しを行った。ステンレ
ス浸炭層の硬度は焼入れ温度が低いこともあってHRC
63〜66と多少低い結果となった。
粉(神鋼アトメル300M)、Fe−P合金(250メ
ツシユ以下、福田金属製〉、鋼粉(福田金属CEIO)
、錫粉(250メツシユ以下、福田金属製)、鉛粉(2
50メツシユ以下、福田金属アトマイズ)をそれぞれ、
Fe−20%Cu−5%5n−2%Pb−0,3%Pに
なるようにして、さらにケロシンを0.1%添加した後
、■形混粉機で30分混粉し、第2図(a)に示す形状
の圧粉体を5 ton/cil″で成形した。この圧粉
体を実施PA3と同じように配置した後、900℃×6
時間でN210%プロパン雰囲気中で浸炭と同時に焼結
接合を行い、さらに油焼入れ焼戻しを行った。ステンレ
ス浸炭層の硬度は焼入れ温度が低いこともあってHRC
63〜66と多少低い結果となった。
第3図は鉄系母材浸炭層の組織(930℃浸炭、3時間
拡散、850℃油焼入れ180℃×2時間焼戻し〉を示
すもので、これによるとCr7C:sを主体とする炭化
物が高密度に分散析出していることが分かる。つぎに耐
焼付性評価を表1に示す。
拡散、850℃油焼入れ180℃×2時間焼戻し〉を示
すもので、これによるとCr7C:sを主体とする炭化
物が高密度に分散析出していることが分かる。つぎに耐
焼付性評価を表1に示す。
表1
(相手材 553C高周波焼人材、周速10m/ s
e c 、油温80℃) (注) 発明lFe−10%Cr−2%Mo−1%V−0. 4
%C 発明2Fe−1%5i−2Ni−17%Cr−2%MO
−1%■ また第4図に相手材:1.O%炭素!l4(Q、T材)
、荷重;3.2kg、辷り距離;100mの場合の大越
式摩耗テストの結果を示す。
e c 、油温80℃) (注) 発明lFe−10%Cr−2%Mo−1%V−0. 4
%C 発明2Fe−1%5i−2Ni−17%Cr−2%MO
−1%■ また第4図に相手材:1.O%炭素!l4(Q、T材)
、荷重;3.2kg、辷り距離;100mの場合の大越
式摩耗テストの結果を示す。
(発明の効果)
本発明は以上説明したように、請求項1によれば、カム
部の摺動部に用いる鉄系用材を浸炭することによって数
μm以下の@綱なCr炭化物を主体として、体積%で2
0〜60%の範囲に高密度に析出させ、高硬度化させる
ことにより、耐焼付性と耐摩耗性を表1および第4図に
示すように向上させることができる。
部の摺動部に用いる鉄系用材を浸炭することによって数
μm以下の@綱なCr炭化物を主体として、体積%で2
0〜60%の範囲に高密度に析出させ、高硬度化させる
ことにより、耐焼付性と耐摩耗性を表1および第4図に
示すように向上させることができる。
また請求項2.3によれば円筒形状の鉄系母材と焼結部
品の複合材化を図ることにより加工代を最小とすること
ができ、さらに第5図に示すように中空化を図ることに
より、カムタペットの軽量化が期待できる。
品の複合材化を図ることにより加工代を最小とすること
ができ、さらに第5図に示すように中空化を図ることに
より、カムタペットの軽量化が期待できる。
第1図は本発明にかへるカムタペットの底面(カム摺動
面)の浸炭層を示すもので、(a)は鉄系母材が円筒の
場合、(b)は鉄系母材が円柱の場合、第2図は円筒の
鉄系母材の中に焼結体を入れた場合の外周面の浸炭層を
示すもので、(a)は円筒に別体の底板(カム摺動面)
を接合したもの、(b)は円筒と底板を一体に成形した
もの、第3図は鉄系母材の浸炭層の金属組織を示す図面
に代わる写真で、(a>、(b)は共に一例、第4図は
大越式摩耗テスト結果のグラフ、第5図は第1図 浸 炭 層 手 続 補 正 書 (方 式) 本発明の結果によるカムタペットの軽量形を示す図であ
る。 平成 1年12月14日
面)の浸炭層を示すもので、(a)は鉄系母材が円筒の
場合、(b)は鉄系母材が円柱の場合、第2図は円筒の
鉄系母材の中に焼結体を入れた場合の外周面の浸炭層を
示すもので、(a)は円筒に別体の底板(カム摺動面)
を接合したもの、(b)は円筒と底板を一体に成形した
もの、第3図は鉄系母材の浸炭層の金属組織を示す図面
に代わる写真で、(a>、(b)は共に一例、第4図は
大越式摩耗テスト結果のグラフ、第5図は第1図 浸 炭 層 手 続 補 正 書 (方 式) 本発明の結果によるカムタペットの軽量形を示す図であ
る。 平成 1年12月14日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)Crが10〜25wt%,Moが0〜6wt%,V
が0〜5wt%の範囲内の炭化物形成元素を1つ以上含
み、Siが0.1〜2.0wt%,Niが0〜5wt%
,Cが0.4wt%以下を主成分とし残部をFeとした
鋼材に浸炭処理を施して、セメンタイト、M_7C_3
,M_2C,MC型の炭化物を20〜60体積%析出さ
せてカム摺動面に配し、焼結体と通常の鋳物の何れかと
、鋼材からなるボディにろう接するようにしたことを特
徴とするカムタペットの製造方法。 2)Crが10〜25wt%,Moが0〜6wt%,V
が0〜5wt%の範囲内の炭化物形成元素を1つ以上含
み、Siが0.1〜2.0wt%,Niが0〜5wt%
,Cが0.4wt%以下を主成分とし残部をFeとした
鋼板を一端封止の円筒形状に加工したものと、前記鋼板
による円板と鋼管を組み合わせた円筒品との何れかの筒
内に、塑性加工法によって、鉄系の焼結体を配し、Cu
系溶浸剤、ろう剤の何れかを共に組み込んで、焼結時に
円筒部と端部円板とを接合するようにしたことを特徴と
するカムタペットの製造方法。 3)前記焼結体と鋼との結合に、焼結体成分をSn〜5
wt%,Pb〜3%,Cuが0〜25wt%,Pが0〜
1.5wt%,Bが0〜0.5wt%の内の1元素以上
を含むように調整して、残部をFeと炭素(〜1.5w
t%)とで構成し、焼結時の焼結体の膨張、液相の発生
の何れかを利用して接合焼結するようにしたことを特徴
とするカムタペットの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20894989A JPH0374506A (ja) | 1989-08-11 | 1989-08-11 | カムタペットの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20894989A JPH0374506A (ja) | 1989-08-11 | 1989-08-11 | カムタペットの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0374506A true JPH0374506A (ja) | 1991-03-29 |
Family
ID=16564814
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20894989A Pending JPH0374506A (ja) | 1989-08-11 | 1989-08-11 | カムタペットの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0374506A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2017029921A1 (ja) * | 2015-08-17 | 2017-02-23 | Ntn株式会社 | 摺動部材及びその製造方法 |
-
1989
- 1989-08-11 JP JP20894989A patent/JPH0374506A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2017029921A1 (ja) * | 2015-08-17 | 2017-02-23 | Ntn株式会社 | 摺動部材及びその製造方法 |
CN107923027A (zh) * | 2015-08-17 | 2018-04-17 | Ntn株式会社 | 滑动部件及其制造方法 |
US11007572B2 (en) | 2015-08-17 | 2021-05-18 | Ntn Corporation | Sliding member and method for producing same |
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