JPH0366270B2 - - Google Patents
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- JPH0366270B2 JPH0366270B2 JP17349982A JP17349982A JPH0366270B2 JP H0366270 B2 JPH0366270 B2 JP H0366270B2 JP 17349982 A JP17349982 A JP 17349982A JP 17349982 A JP17349982 A JP 17349982A JP H0366270 B2 JPH0366270 B2 JP H0366270B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refractive index
- lens
- glass plate
- glass
- distribution
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Landscapes
- Surface Treatment Of Glass (AREA)
- Lenses (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は光軸方向に屈折率分布が変化している
レンズに関する。
レンズに関する。
一般に球面レンズは第８図に示すようにレンズ
光軸近くに入射した平行光線２０の焦点２１に比
べてレンズ光軸から離れた位置に入射する平行光
線２２の焦点２３の方がよりレンズ面寄りに位置
するという本質的な軸上収差をもつている。
光軸近くに入射した平行光線２０の焦点２１に比
べてレンズ光軸から離れた位置に入射する平行光
線２２の焦点２３の方がよりレンズ面寄りに位置
するという本質的な軸上収差をもつている。
このような収差を排除する一方法としてレンズ
面をほぼ理想面通りの非球面に加工する方法があ
るが、この非球面加工には極めて高度の研磨加工
技術が要求され非常に高価なものになるという欠
点がある。
面をほぼ理想面通りの非球面に加工する方法があ
るが、この非球面加工には極めて高度の研磨加工
技術が要求され非常に高価なものになるという欠
点がある。
上記の欠点を無くした低収差のレンズとして、
少なくとも片面が球面であるレンズ内に、屈折率
が片面から他面に向けて厚み方向に連続的に減少
し且つ光軸に垂直な面内では一様であるような屈
折率分布を設けたレンズが提案されている。
少なくとも片面が球面であるレンズ内に、屈折率
が片面から他面に向けて厚み方向に連続的に減少
し且つ光軸に垂直な面内では一様であるような屈
折率分布を設けたレンズが提案されている。
上記構造によれば、レンズ内において無限小厚
みの相互に屈折率の異なる光軸に垂直なガラス層
が屈折率の高低の順に積層していてこれら各ガラ
スの端部がレンズの球面に露出することになる。
みの相互に屈折率の異なる光軸に垂直なガラス層
が屈折率の高低の順に積層していてこれら各ガラ
スの端部がレンズの球面に露出することになる。
このため高屈折率側を球面とした場合レンズの
球面上では、屈折率が中心において最大で周辺に
向けて半径方向に連続的に減少し同心円状に同一
屈折率部分が存在するような屈折率分布を形成す
ることができる。
球面上では、屈折率が中心において最大で周辺に
向けて半径方向に連続的に減少し同心円状に同一
屈折率部分が存在するような屈折率分布を形成す
ることができる。
上記のレンズにおいては、球面側から入射する
光線は中心から離れた位置ほど屈折率が低いので
屈折率が一様である球面レンズの場合に比べて光
軸から離れた位置ほど屈折が相対的に緩やかにな
る。
光線は中心から離れた位置ほど屈折率が低いので
屈折率が一様である球面レンズの場合に比べて光
軸から離れた位置ほど屈折が相対的に緩やかにな
る。
すなわちレンズの光軸から離れた位置に入射す
る光線の焦点位置が屈折率一様な球面レンズに比
べてレンズ面から遠ざかりこれにより前述した収
差が補正される。
る光線の焦点位置が屈折率一様な球面レンズに比
べてレンズ面から遠ざかりこれにより前述した収
差が補正される。
本発明の目的は上述したような軸方向屈折率分
布型のレンズを安価なコストで能率良く製造する
ことのできる方法を提供することである。
布型のレンズを安価なコストで能率良く製造する
ことのできる方法を提供することである。
本発明に従つた方法では、平行平面をもつ母材
ガラス板の少なくとも片面に、タリウム（Tl）、
リチウム（Li）、セシウム（Cs）のうちから選ん
だ一種または二種以上の陽イオンを含む媒体を拡
散浸透させて該陽イオンの濃度分布でガラス板中
に表面から内部に向けて厚み方向に変化する屈折
率分布を与え、この母材ガラス板から必要な屈折
率分布を持つ部分を切り出し、前記母材ガラス板
の厚み方向をレンズ光軸としてこれに端面球面加
工を施す。
ガラス板の少なくとも片面に、タリウム（Tl）、
リチウム（Li）、セシウム（Cs）のうちから選ん
だ一種または二種以上の陽イオンを含む媒体を拡
散浸透させて該陽イオンの濃度分布でガラス板中
に表面から内部に向けて厚み方向に変化する屈折
率分布を与え、この母材ガラス板から必要な屈折
率分布を持つ部分を切り出し、前記母材ガラス板
の厚み方向をレンズ光軸としてこれに端面球面加
工を施す。
以下本発明を図面に示した実施例について詳細
に説明する。
に説明する。
第１図イ，ロは本発明方法で製造されるレンズ
の断面図および片半分省略正面図をそれぞれ示
し、透明なガラスからなる基材の片面１Ａを凸球
面とし他面１Ｂを平面とした凸レンズ１であり、
内部には後述のような屈折率分布が形成してあ
る。すなわち屈折率が球面レンズ面１Ａの中心に
おいて最大で光軸２の方向に他方のレンズ面１Ｂ
に向けて連続的にnaからnbまで減少しており、光
軸２に垂直な各断面内では屈折率が一様であるよ
うな分布をなしている。
の断面図および片半分省略正面図をそれぞれ示
し、透明なガラスからなる基材の片面１Ａを凸球
面とし他面１Ｂを平面とした凸レンズ１であり、
内部には後述のような屈折率分布が形成してあ
る。すなわち屈折率が球面レンズ面１Ａの中心に
おいて最大で光軸２の方向に他方のレンズ面１Ｂ
に向けて連続的にnaからnbまで減少しており、光
軸２に垂直な各断面内では屈折率が一様であるよ
うな分布をなしている。
つまり光軸２と球面レンズ面１Ａとの交点にお
ける屈折率をna、その点から光軸方向の距離をＺ
とすると、この点における屈折率は、 ｎ（ｚ）＝naｆ（ｚ） ……(1) で表わすことができる。
ける屈折率をna、その点から光軸方向の距離をＺ
とすると、この点における屈折率は、 ｎ（ｚ）＝naｆ（ｚ） ……(1) で表わすことができる。
ここでｆ（ｚ）はｚについての単調減少関数で
ある。
ある。
上記構成のレンズは、厚みが無限小の屈折率一
様なガラス層をその屈折率をna，n1，……nd……
nbと順次小さくしつつ積層し、このガラス層の法
線をレンズ光軸２として高屈折率側を光軸２上に
曲率中心をもつ凸球面１Ａにした構造とみなすこ
とができる。
様なガラス層をその屈折率をna，n1，……nd……
nbと順次小さくしつつ積層し、このガラス層の法
線をレンズ光軸２として高屈折率側を光軸２上に
曲率中心をもつ凸球面１Ａにした構造とみなすこ
とができる。
このようなレンズの球面１Ａにおいては最大の
屈折率naの部分が中心に位置し、各屈折率n1，n2
……nd……のガラス層の端部が同心円状に露出し
ている。
屈折率naの部分が中心に位置し、各屈折率n1，n2
……nd……のガラス層の端部が同心円状に露出し
ている。
つまりレンズの球面１Ａ上に中心から外周に向
けて半径方向に連続的に屈折率が減少し円周方向
には屈折率が一様であるような屈折率分布が形成
される。
けて半径方向に連続的に屈折率が減少し円周方向
には屈折率が一様であるような屈折率分布が形成
される。
このレンズの球面１Ａ側に光軸２からの距離が
異なる平行光線３Ａ，３Ｂ，３Ｃをそれぞれ入射
させると、各光線３Ａ，３Ｂ，３Ｃは互いに異な
る屈折率部分に入射する。
異なる平行光線３Ａ，３Ｂ，３Ｃをそれぞれ入射
させると、各光線３Ａ，３Ｂ，３Ｃは互いに異な
る屈折率部分に入射する。
そして光軸２からの距離が離れるほど低屈折率
となつているので屈折率一様な凸球面レンズにお
ける光線３′に比べて外周側に寄るほど相対的に
屈折角が緩やかとなる。
となつているので屈折率一様な凸球面レンズにお
ける光線３′に比べて外周側に寄るほど相対的に
屈折角が緩やかとなる。
このため遠軸光線の焦点が近軸光線の焦点より
もよりレンズ面寄りにくるという球面レンズ個有
の収差が上記屈折率分布の効果で相殺されて後述
の実施例に示されるように非常に低収差のレンズ
を得ることができる。
もよりレンズ面寄りにくるという球面レンズ個有
の収差が上記屈折率分布の効果で相殺されて後述
の実施例に示されるように非常に低収差のレンズ
を得ることができる。
次に本発明方法の実施例を第２図および第３図
に基づいて説明する。まずアルカリボロシリケー
トガラスなどアルカリ金属を含むガラスでガラス
板１０を製作し、このガラス板１０をタリウム
（Tl）、リチウム（Li）、セシウム（Cs）のうちか
ら選んだ一種または二種以上の陽イオンを含む媒
体、たとえば硫酸タリウムからなる溶融塩１１と
接触させてガラス板内の表面に近い部分にあるナ
トリウムイオンと溶融塩中の前記陽イオンを置換
する。
に基づいて説明する。まずアルカリボロシリケー
トガラスなどアルカリ金属を含むガラスでガラス
板１０を製作し、このガラス板１０をタリウム
（Tl）、リチウム（Li）、セシウム（Cs）のうちか
ら選んだ一種または二種以上の陽イオンを含む媒
体、たとえば硫酸タリウムからなる溶融塩１１と
接触させてガラス板内の表面に近い部分にあるナ
トリウムイオンと溶融塩中の前記陽イオンを置換
する。
これによりガラス板１０の表面でタリウム濃度
が最大で内部に向けて次第に減少する濃度分布を
生じ、ガラス板１０の肉厚内に屈折率ｎ（ｚ）が
板の両面１０Ａ，１０Ａで最大で内部に向けてほ
ぼ放物線状に減少して中央で最小であり、且つ板
面１０Ａに平行な断面内では屈折率が一様である
ような屈折率分布が形成される。
が最大で内部に向けて次第に減少する濃度分布を
生じ、ガラス板１０の肉厚内に屈折率ｎ（ｚ）が
板の両面１０Ａ，１０Ａで最大で内部に向けてほ
ぼ放物線状に減少して中央で最小であり、且つ板
面１０Ａに平行な断面内では屈折率が一様である
ような屈折率分布が形成される。
またタリウムの代りにリチウムあるいはセシウ
ムを含む溶融塩１１を用いた場合でもこれらの陽
イオンはいずれもガラスの屈折率増加に寄与する
ので上記と同様な屈折率分布をガラス板１０内に
形成することができる。
ムを含む溶融塩１１を用いた場合でもこれらの陽
イオンはいずれもガラスの屈折率増加に寄与する
ので上記と同様な屈折率分布をガラス板１０内に
形成することができる。
所定のイオン濃度分布を得るまでに要する処理
時間は、絶対温度の指数函数に比例しているため
処理温度を上昇させると処理時間は短縮される。
時間は、絶対温度の指数函数に比例しているため
処理温度を上昇させると処理時間は短縮される。
しかしガラスの粘性による制限があり、一般的
に、logη＝10（η：センチポアズ）以下にするこ
とはガラスの変形が生ずるため避けなければなら
ない。
に、logη＝10（η：センチポアズ）以下にするこ
とはガラスの変形が生ずるため避けなければなら
ない。
またあまり長時間処理をすると溶融塩の熱的な
分解が生じ素材ガラスをアタツクして失透やクラ
ツクを生ぜしめたりすることにもなる。
分解が生じ素材ガラスをアタツクして失透やクラ
ツクを生ぜしめたりすることにもなる。
したがつて母材ガラスの転移温度付近でイオン
交換処理することが好ましい。
交換処理することが好ましい。
なおガラス板１０の粘性がイオン交換処理中に
ほぼ一定となるように、母材ガラス板１０の組成
変化に応じて溶融塩等の媒体の温度を上昇または
下降させる方法でもよい。
ほぼ一定となるように、母材ガラス板１０の組成
変化に応じて溶融塩等の媒体の温度を上昇または
下降させる方法でもよい。
これにより厚みの大なガラス板でも比較的短時
間でイオン交換が可能となる。
間でイオン交換が可能となる。
または適当な時間でイオン交換を止め、ガラス
板をそのイオン交換温度以上の空気、シリコンカ
ーバイド等の媒質中に保持し所要の屈折率分布を
形成するようにしてもよい。
板をそのイオン交換温度以上の空気、シリコンカ
ーバイド等の媒質中に保持し所要の屈折率分布を
形成するようにしてもよい。
以上のようにして第３図に示すような屈折率分
布を横断面内に形成した母材ガラス板１０の中か
ら必要な屈折率分布の領域を選んで切り出してこ
れをレンズ素材１２とする。
布を横断面内に形成した母材ガラス板１０の中か
ら必要な屈折率分布の領域を選んで切り出してこ
れをレンズ素材１２とする。
次にこのレンズ素材１２を、前記母材ガラス板
１０の板面法線Ｚ方向にレンズ光軸として高屈折
率面側を球面に、低屈折率面側を光軸に垂直な平
坦面にそれぞれ研磨加工仕上げする。
１０の板面法線Ｚ方向にレンズ光軸として高屈折
率面側を球面に、低屈折率面側を光軸に垂直な平
坦面にそれぞれ研磨加工仕上げする。
レンズ球面１Ａの曲率半径Ｒは屈折率分布を考
慮して光線追跡計算から最も低収差となるように
決定される。
慮して光線追跡計算から最も低収差となるように
決定される。
ここでレンズの軸方向屈折率分布ｎ（ｚ）とし
てたとえば、 ｎ（ｚ）＝n0（１−CZ）1/2 （ただしＣは定数で表される分布） を使用することができる。
てたとえば、 ｎ（ｚ）＝n0（１−CZ）1/2 （ただしＣは定数で表される分布） を使用することができる。
この軸方向屈折率分布型レンズは厚みｄと屈折
率分布ｎ（ｚ）を与えれば曲率半径Ｒを変化させ
ることにより収差を正または負のいずれにも制御
することもできる。
率分布ｎ（ｚ）を与えれば曲率半径Ｒを変化させ
ることにより収差を正または負のいずれにも制御
することもできる。
これらのレンズは組み合せレンズを構成するレ
ンズの１つとして使用される。
ンズの１つとして使用される。
以上に述べた実施例では、ガラス板の両面側か
らイオン交換を行なつて屈折率が板厚中心で最小
で両面側へ増大するような分布を与えたものを母
材として使用したが、第４図に示すようにガラス
板１０の片面にチタンの蒸着等によりマスク１３
を施してガラス板の片面側からのみイオン交換を
行ない、マスク１３を施さない面からマスク１３
を施した面に向けて漸減する屈折率分布を形成し
てこれを母材として使用してもよい。
らイオン交換を行なつて屈折率が板厚中心で最小
で両面側へ増大するような分布を与えたものを母
材として使用したが、第４図に示すようにガラス
板１０の片面にチタンの蒸着等によりマスク１３
を施してガラス板の片面側からのみイオン交換を
行ない、マスク１３を施さない面からマスク１３
を施した面に向けて漸減する屈折率分布を形成し
てこれを母材として使用してもよい。
また本発明においてイオン交換処理は第５図に
示すようにガラス基板１０の片面を例えば
Tl2SO4とZnSO4の混塩からなる溶融塩１１Ａに
浸漬し、基板１０の他面の周囲に液密状態にせき
１４を設けて内部に他の溶融塩１１Ｂを満たし、
両溶融塩１１Ａ，１１Ｂ内に電極板１５Ａ，１５
Ｂを配置してこれら両電極間に電圧印加して溶融
塩中の陽イオンのガラス内への拡散を促進するこ
ともできる。
示すようにガラス基板１０の片面を例えば
Tl2SO4とZnSO4の混塩からなる溶融塩１１Ａに
浸漬し、基板１０の他面の周囲に液密状態にせき
１４を設けて内部に他の溶融塩１１Ｂを満たし、
両溶融塩１１Ａ，１１Ｂ内に電極板１５Ａ，１５
Ｂを配置してこれら両電極間に電圧印加して溶融
塩中の陽イオンのガラス内への拡散を促進するこ
ともできる。
なお、本発明方法によつてガラス基板中に形成
される屈折率分布は使用するガラスの組成によ
り、第６図の実線ａのような上に凸の状態から連
続的に変化し破線ｂのような下に凸の状態に変化
させることができる。
される屈折率分布は使用するガラスの組成によ
り、第６図の実線ａのような上に凸の状態から連
続的に変化し破線ｂのような下に凸の状態に変化
させることができる。
本発明方法において上記屈折率分布の分布形状
に特に制約はないが、極めて低収差（例えば収差
1μm以下）のレンズを得るためには、屈折率分布
を例えば ｎ（ｚ）＝n0（１−CZ） ……(2) または、 ｎ（ｚ）＝n0√１− ……(3) あるいはこれらの中間の屈折率分布とすること
が望ましい。
に特に制約はないが、極めて低収差（例えば収差
1μm以下）のレンズを得るためには、屈折率分布
を例えば ｎ（ｚ）＝n0（１−CZ） ……(2) または、 ｎ（ｚ）＝n0√１− ……(3) あるいはこれらの中間の屈折率分布とすること
が望ましい。
そしてレンズ厚みがガラス基板１０厚みよりも
十分小さくなつてもよい場合には、第６図のよう
にイオン交換でガラス基板中に形成された単調減
少屈折率分布の中から必要とする屈折率分布をも
つ厚みｄのガラス板部分を基板両面からの研削、
研磨等により取り出せばよい。
十分小さくなつてもよい場合には、第６図のよう
にイオン交換でガラス基板中に形成された単調減
少屈折率分布の中から必要とする屈折率分布をも
つ厚みｄのガラス板部分を基板両面からの研削、
研磨等により取り出せばよい。
実施例 １
光学ガラスのBK7を用いて厚み2.0mmの両面が
研磨された平行平面のガラス基板１０を作成し
た。
研磨された平行平面のガラス基板１０を作成し
た。
このガラス基板を、Tl2SO4 60モル％、ZnSO4
40モル％の混塩からなり590℃に保つた溶融塩中
に浸漬し、ガラス中のアルカリイオン（Naイオ
ン，Ｋイオン）と溶融塩中のTlイオンとの間の
イオン交換処理を約300時間行なつた。
40モル％の混塩からなり590℃に保つた溶融塩中
に浸漬し、ガラス中のアルカリイオン（Naイオ
ン，Ｋイオン）と溶融塩中のTlイオンとの間の
イオン交換処理を約300時間行なつた。
このようにして厚みｔ＝2.0mmのガラス板中に
形成された屈折率分布の中から、このガラス板を
ラツピングポリツシユすることにより厚み1.5mm
で屈折率分布が、高屈折率面の屈折率np＝1.612
この面から内部へｚmmの距離における屈折率ｎ
（ｚ）が、 ｎ（ｚ）＝n0√１−0.08015× で近似できるレンズ母材ガラス板を製作した。
形成された屈折率分布の中から、このガラス板を
ラツピングポリツシユすることにより厚み1.5mm
で屈折率分布が、高屈折率面の屈折率np＝1.612
この面から内部へｚmmの距離における屈折率ｎ
（ｚ）が、 ｎ（ｚ）＝n0√１−0.08015× で近似できるレンズ母材ガラス板を製作した。
次に光線追跡計算から求めた曲率半径Ｒ＝
5.550mmの球面加工を上記の高屈折率面側に施す
とともに、抵屈折率面は平面のままとして厚みｄ
＝1.5mm、レンズ半径7.59mmの軸方向屈折率分布
型レンズを作成した。
5.550mmの球面加工を上記の高屈折率面側に施す
とともに、抵屈折率面は平面のままとして厚みｄ
＝1.5mm、レンズ半径7.59mmの軸方向屈折率分布
型レンズを作成した。
このレンズの球面側に光軸に平行に光線を入射
させた結果、レンズ半径の80％以内で軸上収差が
±2μm以下であることがわかつた。
させた結果、レンズ半径の80％以内で軸上収差が
±2μm以下であることがわかつた。
このときの収差曲線を第７図にグラフで示す。
グラフのたて軸はレンズ半径Xnaxに対する中
心から入射光線までの距離Ｘの比をあらわす。
心から入射光線までの距離Ｘの比をあらわす。
実施例 ２
実施例１で製作した厚み1.5mmで内部に屈折率
分布を形成したレンズ母材ガラス板をさらにラツ
ピングポリツシユして厚みｄ＝1.0mmで屈折率分
布が最大屈折率n0＝1.612として、 ｎ（ｚ）＝n0√１−0.08015×（mm） で表わされる基板とした。
分布を形成したレンズ母材ガラス板をさらにラツ
ピングポリツシユして厚みｄ＝1.0mmで屈折率分
布が最大屈折率n0＝1.612として、 ｎ（ｚ）＝n0√１−0.08015×（mm） で表わされる基板とした。
次に曲率半径Ｒ＝5.640mmの球面加工を上記基
板の高屈折率面側に施し低屈折率側面は平面のま
まとして軸方向屈折率分布型レンズを製作した。
このレンズの球面側から光軸に平行に光線を入射
させた結果、レンズ半径6.41mmの80％以内で軸上
収差が±1μm以下であることがわかつた。
板の高屈折率面側に施し低屈折率側面は平面のま
まとして軸方向屈折率分布型レンズを製作した。
このレンズの球面側から光軸に平行に光線を入射
させた結果、レンズ半径6.41mmの80％以内で軸上
収差が±1μm以下であることがわかつた。
第１図イ，ロは本発明方法で製造される軸方向
屈折率分布型レンズを示す縦断面図および一部省
略正面図、第２図は本発明方法でガラス基板を溶
融塩に浸漬してイオン交換する工程を示す縦断面
図、第３図は第２図のイオン交換処理で得られた
屈折率分布ガラス板およびこのガラス板を加工し
て得られるレンズを示す縦断面図、第４図は本発
明方法でイオン交換するガラス基板の他の例を示
す縦断面図、第５図は本発明方法で基板のイオン
交換を電圧印加で行なう例を示す縦断面図、第６
図は本発明方法でガラス基板内に形成される屈折
率分布の例を示すグラフ、第７図は本発明方法に
よつて得られる軸方向屈折率分布型レンズの軸上
収差の例を示すグラフ、第８図は屈折率分布のな
い凸レンズの収差を示す縦断面図である。 １…軸方向屈折率分布型レンズ、１Ａ…球面、
２…光軸、３Ａ，３Ｂ，３Ｃ…光線、１０…ガラ
ス基板、１１，１１Ａ，１１Ｂ…溶融塩、１２…
レンズ素材、Ｒ…曲率半径、１３…マスク。
屈折率分布型レンズを示す縦断面図および一部省
略正面図、第２図は本発明方法でガラス基板を溶
融塩に浸漬してイオン交換する工程を示す縦断面
図、第３図は第２図のイオン交換処理で得られた
屈折率分布ガラス板およびこのガラス板を加工し
て得られるレンズを示す縦断面図、第４図は本発
明方法でイオン交換するガラス基板の他の例を示
す縦断面図、第５図は本発明方法で基板のイオン
交換を電圧印加で行なう例を示す縦断面図、第６
図は本発明方法でガラス基板内に形成される屈折
率分布の例を示すグラフ、第７図は本発明方法に
よつて得られる軸方向屈折率分布型レンズの軸上
収差の例を示すグラフ、第８図は屈折率分布のな
い凸レンズの収差を示す縦断面図である。 １…軸方向屈折率分布型レンズ、１Ａ…球面、
２…光軸、３Ａ，３Ｂ，３Ｃ…光線、１０…ガラ
ス基板、１１，１１Ａ，１１Ｂ…溶融塩、１２…
レンズ素材、Ｒ…曲率半径、１３…マスク。
Claims (1)
- １ 平行平面をもつ母材ガラス板の少なくとも片
面に、タリウム（Tl）、リチウム（Li）、セシウ
ム（Cs）のうちから選んだ一種または二種以上
の陽イオンを含む媒体を接触させ、イオン交換に
より前記陽イオンをガラス板内に拡散浸透させて
該陽イオンの濃度分布でガラス板中に表面から内
部に向けて厚み方向に変化する屈折率分布を与
え、この母材ガラス板から必要な屈折率分布をも
つ部分を切り出し、前記母材ガラス板の厚み方向
をレンズ光軸として少なくとも片面に球面加工を
施すことを特徴とする軸方向屈折率分布型レンズ
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17349982A JPS5964547A (ja) | 1982-10-02 | 1982-10-02 | 軸方向屈折率分布型レンズの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17349982A JPS5964547A (ja) | 1982-10-02 | 1982-10-02 | 軸方向屈折率分布型レンズの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5964547A JPS5964547A (ja) | 1984-04-12 |
| JPH0366270B2 true JPH0366270B2 (ja) | 1991-10-16 |
Family
ID=15961645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17349982A Granted JPS5964547A (ja) | 1982-10-02 | 1982-10-02 | 軸方向屈折率分布型レンズの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5964547A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0750242B2 (ja) * | 1985-01-31 | 1995-05-31 | キヤノン株式会社 | 屈折率分布型メニスカスレンズ及びレンズ系 |
| JPS61222943A (ja) * | 1985-03-29 | 1986-10-03 | Hoya Corp | 屈折率分布型レンズの製造法 |
| JPS61261238A (ja) * | 1985-05-13 | 1986-11-19 | Hoya Corp | 軸方向に屈折率分布を有するレンズの製造法 |
| JP2601802B2 (ja) * | 1985-09-17 | 1997-04-16 | 日本板硝子株式会社 | 屈折率分布型コリメータレンズ |
| JPH0727112B2 (ja) * | 1986-03-07 | 1995-03-29 | 日本板硝子株式会社 | 屈折率分布型ネガティブレンズ |
| JP2002311212A (ja) * | 2001-04-13 | 2002-10-23 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | 光軸方向屈折率分布型レンズの加工方法、同方法で作製した光軸方向屈折率分布型レンズ、及び同レンズを用いたコリメータ |
-
1982
- 1982-10-02 JP JP17349982A patent/JPS5964547A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5964547A (ja) | 1984-04-12 |
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