JPH0364466A - アモルファスシリコン系半導体膜の製法 - Google Patents
アモルファスシリコン系半導体膜の製法Info
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- JPH0364466A JPH0364466A JP19856589A JP19856589A JPH0364466A JP H0364466 A JPH0364466 A JP H0364466A JP 19856589 A JP19856589 A JP 19856589A JP 19856589 A JP19856589 A JP 19856589A JP H0364466 A JPH0364466 A JP H0364466A
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Landscapes
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高い成膜速度により気相成長させることができ
、しかも、成膜面に亘って空間的に安定且つ均一な放電
ができたアモルファスシリコン系半導体膜の製法に関す
るものである。
、しかも、成膜面に亘って空間的に安定且つ均一な放電
ができたアモルファスシリコン系半導体膜の製法に関す
るものである。
近時、グロー放電分解法によって製造したアモルファス
シリコン感光体ドラムが実用化されている。このアモル
ファスシリコン膜(以下、アモルファスシリコンをa−
5iと略す)の厚みは一般的に約20〜40μmであり
、その大きな厚みにより製造所要時間は約5〜10時間
に至っている。
シリコン感光体ドラムが実用化されている。このアモル
ファスシリコン膜(以下、アモルファスシリコンをa−
5iと略す)の厚みは一般的に約20〜40μmであり
、その大きな厚みにより製造所要時間は約5〜10時間
に至っている。
かか″る問題点を解決するために既に本発明者;>はグ
ロー放電分解法のなかで反応室内部のガス圧力及び高周
波電力並びに反応室に流入するガス量をそれぞれ所定の
範囲内に設定した場合、成膜速度が著しく大きくなるこ
とを見い出した。
ロー放電分解法のなかで反応室内部のガス圧力及び高周
波電力並びに反応室に流入するガス量をそれぞれ所定の
範囲内に設定した場合、成膜速度が著しく大きくなるこ
とを見い出した。
ところで、a−3i悪感光ドラムをグロー放電分解法に
より作製する場合、基本的にば被I′Ij、膜用ドラム
状基板に対して同軸になるように囲む円筒状の電極板を
配置し、そして、該電極板の板面に亘って形成した多数
のガス噴出口よりモノシランガスやドーピングガスなど
を吹き出し、基板に亘って均一な成膜速度が得られるよ
うに工夫されている。
より作製する場合、基本的にば被I′Ij、膜用ドラム
状基板に対して同軸になるように囲む円筒状の電極板を
配置し、そして、該電極板の板面に亘って形成した多数
のガス噴出口よりモノシランガスやドーピングガスなど
を吹き出し、基板に亘って均一な成膜速度が得られるよ
うに工夫されている。
第1図は上記のように電極板を配置した場合のグロー放
電分解装置の一例を示す。
電分解装置の一例を示す。
同図中、1は金属から成る円筒形状反応室であり、この
反応室1の内部に円筒形状のグロー放重用電極板2が設
置され、更に電極板2の内部には円筒形状の基板支持体
3と、該基板支持体3に装着した円筒形状の基板4が設
置されている。また、基板支持体3ば基板載置体5の上
に配置され、この基板@置体5には細管状のヒータ一部
6が接続され、ヒータ一部6により基板支持体3が加熱
され、同時に基板4も加熱される、しかも、反応室1の
上部にはモータ一部7が設置され、このモータ一部7は
基板支持体3に接続されている。そして、モータ一部7
により基板支持体3と共に基板4が回転する。
反応室1の内部に円筒形状のグロー放重用電極板2が設
置され、更に電極板2の内部には円筒形状の基板支持体
3と、該基板支持体3に装着した円筒形状の基板4が設
置されている。また、基板支持体3ば基板載置体5の上
に配置され、この基板@置体5には細管状のヒータ一部
6が接続され、ヒータ一部6により基板支持体3が加熱
され、同時に基板4も加熱される、しかも、反応室1の
上部にはモータ一部7が設置され、このモータ一部7は
基板支持体3に接続されている。そして、モータ一部7
により基板支持体3と共に基板4が回転する。
8はガス導入部、9は電極板2に多数個形成されたガス
噴出口であり、a−5i膜気相戒長用ガスはガス導入部
8より導入され、ガス噴出口9を介して基板4の面上に
吹き付けられ、グロー放電に供される。そして、その放
電の残余ガスはガス排出部10より排出される。尚、図
中の矢印はガス流の方向を示す。
噴出口であり、a−5i膜気相戒長用ガスはガス導入部
8より導入され、ガス噴出口9を介して基板4の面上に
吹き付けられ、グロー放電に供される。そして、その放
電の残余ガスはガス排出部10より排出される。尚、図
中の矢印はガス流の方向を示す。
また、11は高周波電源であり、その一方の出力端子は
アース側に接地され、他方の出力端子は反応室1の周壁
に接続され、そして、この周壁と電気的に導通された電
極板2にグロー放電用電力が印加される。
アース側に接地され、他方の出力端子は反応室1の周壁
に接続され、そして、この周壁と電気的に導通された電
極板2にグロー放電用電力が印加される。
以上のような構成のグロー放電分解装置によれば、基板
4が所要な温度に設定され、そして、回転しながら基板
4と電極板2の間でグロー放電が発生し、これにより、
気相成長用ガスが分解するのに伴って基板4上にa −
Si膜が気相成長する。
4が所要な温度に設定され、そして、回転しながら基板
4と電極板2の間でグロー放電が発生し、これにより、
気相成長用ガスが分解するのに伴って基板4上にa −
Si膜が気相成長する。
そこで本発明者等は上記構成のグロー放電分解装置を用
いて、前述した高速成膜の条件によりaSi感光体ドラ
ムを作製する実験を行った。この実験においてはグロー
放電用として通常用いられる13.56MIIzの周波
数の電圧を印加した。
いて、前述した高速成膜の条件によりaSi感光体ドラ
ムを作製する実験を行った。この実験においてはグロー
放電用として通常用いられる13.56MIIzの周波
数の電圧を印加した。
しかしながら、上記実験の結果によれば、基板4と電極
板2の間隔、即ち放電距離が10〜60mm前後であり
、印加電力の反応室流入ガス量に対する比率が1w /
sccm以上である場合、高い成膜速度が得られたが、
その反面、基板4の成膜面に亘って均一な成膜速度が得
られず、また、ガス排出部10付近並びに排気配管内で
強い放電が生じるという問題点が明らかになった。
板2の間隔、即ち放電距離が10〜60mm前後であり
、印加電力の反応室流入ガス量に対する比率が1w /
sccm以上である場合、高い成膜速度が得られたが、
その反面、基板4の成膜面に亘って均一な成膜速度が得
られず、また、ガス排出部10付近並びに排気配管内で
強い放電が生じるという問題点が明らかになった。
かかる問題点に鑑み、放電距離を大きくした場合、基板
4の成膜面に亘って比較的均一な成膜速度が得られるよ
うになったが、その反面、電極板2の径が大きくなり、
そのため、グロー放電時に電極板2に付着するa−5i
膜が更に広範囲になり、相対的に基板4に付着するa−
3i膜の成膜面積が小さくなり、これにより、気相成長
用ガスの利用効率が低下するという問題点が生した。
4の成膜面に亘って比較的均一な成膜速度が得られるよ
うになったが、その反面、電極板2の径が大きくなり、
そのため、グロー放電時に電極板2に付着するa−5i
膜が更に広範囲になり、相対的に基板4に付着するa−
3i膜の成膜面積が小さくなり、これにより、気相成長
用ガスの利用効率が低下するという問題点が生した。
従って本発明者等は上記事情に鑑みて鋭意研究に努めた
結果、印加する高周波電圧の周波数を大きくした場合、
成膜面に亘って空間的に安定且つ均一な放電になること
を見い出した。
結果、印加する高周波電圧の周波数を大きくした場合、
成膜面に亘って空間的に安定且つ均一な放電になること
を見い出した。
本発明は上記知見に基づいて完成されたものであり、そ
の目的は高い成膜速度並びに成膜面に亘る均一な成膜速
度が得られたa−5i系半導体膜の製法を提供すること
にある。
の目的は高い成膜速度並びに成膜面に亘る均一な成膜速
度が得られたa−5i系半導体膜の製法を提供すること
にある。
本発明の他の目的は気相成長用ガスの利用効率を高め、
製造効率及び製造コストが改善できたaSi系半導体膜
の製法を提供することにある。
製造効率及び製造コストが改善できたaSi系半導体膜
の製法を提供することにある。
本発明に係るa−3i系半導体膜の製法は、a−5t系
半導体膜気相成長用ガスが導入される反応室の内部を1
0−4〜0.2Torrのガス圧力に設定し、印加する
高周波電力の反応室流入ガス量に対する比率を0.1〜
10w/sccmに設定し、この高周波電力に係る印加
電圧の周波数を20MHz以上に設定してグロ放電を発
生さセたことを相徴とする。
半導体膜気相成長用ガスが導入される反応室の内部を1
0−4〜0.2Torrのガス圧力に設定し、印加する
高周波電力の反応室流入ガス量に対する比率を0.1〜
10w/sccmに設定し、この高周波電力に係る印加
電圧の周波数を20MHz以上に設定してグロ放電を発
生さセたことを相徴とする。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明者等は既にグロー放電用反応室内部のガス圧力を
10−4〜0.2Torr 、好適には0.01〜0.
1Torrの範囲内に設定し、しかも、印加する高周波
電力の流入ガス量に対する比率(以下、電力/ガス量の
比率と略す)を0.1〜10w/sccm、好適には1
〜6 W/sccmの範囲内に設定した場合、高い成膜
速度が得られることを提案した。
10−4〜0.2Torr 、好適には0.01〜0.
1Torrの範囲内に設定し、しかも、印加する高周波
電力の流入ガス量に対する比率(以下、電力/ガス量の
比率と略す)を0.1〜10w/sccm、好適には1
〜6 W/sccmの範囲内に設定した場合、高い成膜
速度が得られることを提案した。
本発明は上記成膜条件に対して更に高周波電圧の周波数
を20M11z以上、好適には30〜50MIIZの範
囲内に設定した場合、成膜面に亘って均一な成膜速度が
達成できたことが特徴である。
を20M11z以上、好適には30〜50MIIZの範
囲内に設定した場合、成膜面に亘って均一な成膜速度が
達成できたことが特徴である。
このように各種条件を数値限定した理由は、ガス圧力が
10− ’Torr未溝の場合には高周波電力が流人ガ
スに十分伝搬されないためであり、一方、0.2Tor
rを越えた場合には気相中での反応速度が大きくなり、
粉体生成量が増大し、これに伴って基板上の成膜速度が
小さくなるためである。
10− ’Torr未溝の場合には高周波電力が流人ガ
スに十分伝搬されないためであり、一方、0.2Tor
rを越えた場合には気相中での反応速度が大きくなり、
粉体生成量が増大し、これに伴って基板上の成膜速度が
小さくなるためである。
また、電力/ガス量の比率が0.1 W/sccm未満
の場合には流入ガスの分解に要する電力が不足し、その
ために未分解ガスが排出し、ガスの利用効率が低下する
。一方、IOW/sccmを越えた場合に流入ガスの分
解に要する電力に比べて過剰な電力が印加され、これに
より、電力効率が低下する。
の場合には流入ガスの分解に要する電力が不足し、その
ために未分解ガスが排出し、ガスの利用効率が低下する
。一方、IOW/sccmを越えた場合に流入ガスの分
解に要する電力に比べて過剰な電力が印加され、これに
より、電力効率が低下する。
更にまた高周波電圧の周波数が20MHz以上になった
場合、放電領域の電子は基板や電極板に到達する前に反
転及び加速が共に増加傾向となり、そのため頻繁にガス
と衝突し、これにより、ガスのイオン化並びに解離が効
率よく行われ、成膜面に亘って空間的に安定且つ均一な
放電となり、その結果、基板面に亘って均一に気相成長
する。
場合、放電領域の電子は基板や電極板に到達する前に反
転及び加速が共に増加傾向となり、そのため頻繁にガス
と衝突し、これにより、ガスのイオン化並びに解離が効
率よく行われ、成膜面に亘って空間的に安定且つ均一な
放電となり、その結果、基板面に亘って均一に気相成長
する。
このように周波数を高めた場合、放電距離を長くしなく
とも上記の均−成膜が達成できた。この点について本発
明者等はa−3i悪感光ドラムの作製により実験上確認
した。
とも上記の均−成膜が達成できた。この点について本発
明者等はa−3i悪感光ドラムの作製により実験上確認
した。
a−3i悪感光ドラムを作製する成膜装置の基本構成は
、円筒状被成膜用基板と、該基板に対して実質上同一の
中心軸であるように周設した円筒状電極板とを配置し、
基板と電極板の間に成膜用ガスを導入するとともに両板
の間にグロー放電を発生させるというものであり、その
構成によれば、基板の外径により放電距離が依存する。
、円筒状被成膜用基板と、該基板に対して実質上同一の
中心軸であるように周設した円筒状電極板とを配置し、
基板と電極板の間に成膜用ガスを導入するとともに両板
の間にグロー放電を発生させるというものであり、その
構成によれば、基板の外径により放電距離が依存する。
本発明者等が行った実験によれば、些仮の外径が20〜
300mmであれば、放電距離が10〜60mmに設定
でき、それ以上に放電距離を長くしなくても基板面に亘
って均一に成膜することができた。
300mmであれば、放電距離が10〜60mmに設定
でき、それ以上に放電距離を長くしなくても基板面に亘
って均一に成膜することができた。
本発明においては、上記a−3i膜にカーボン、ゲルマ
ニウム、スズ、酸素、窒素のいずれか少なくとも一種の
元素を添加しても本発明の目的が達成できる。その添加
元素へとシリコン元素Siとの組成比率をS]+−x
A x と表した場合、x値が0<x〈0.5の範囲内
であればよい。
ニウム、スズ、酸素、窒素のいずれか少なくとも一種の
元素を添加しても本発明の目的が達成できる。その添加
元素へとシリコン元素Siとの組成比率をS]+−x
A x と表した場合、x値が0<x〈0.5の範囲内
であればよい。
かかるa−3i系半導体膜を製作するに当たって用いら
れる気相成長用ガスには下記の通り種々のガスが挙げら
れる。
れる気相成長用ガスには下記の通り種々のガスが挙げら
れる。
シリコン元素含有ガスとして5i)14,5i2116
,5i3uaSiFa、 5illF3.5illzF
z、5il13Fなどがある。
,5i3uaSiFa、 5illF3.5illzF
z、5il13Fなどがある。
ゲルマニウム元素含有ガスとしてG e、lI 4 、
G e 2 Il b 。
G e 2 Il b 。
GeJe、 GeF4などがある。
カーボン元素含有ガスとしてCH4,C2H□、 C2
H。
H。
C2116,CF4. C6H6−n Fllなどがあ
る。
る。
スズ元素含有ガスとして5nl14.、 Sn (C1
h) 4などがある。
h) 4などがある。
酸素又は窒素元素の含有ガスとして0□、 N2No。
N20.NI+3などがある。
また、上記気相成長用ガスに周期律表第ma族元素や第
Va族元素を含むドーピングガス並びにキャリアガスを
必要に応して混合する。
Va族元素を含むドーピングガス並びにキャリアガスを
必要に応して混合する。
ドーピングガスにはBJ6.pH:+、BF3.^sH
:+などがあり、これらのガスにより成膜したa−5i
系半導体膜の価電子制御を行うことができる。
:+などがあり、これらのガスにより成膜したa−5i
系半導体膜の価電子制御を行うことができる。
キャリアガスは上述したすべてのガスを輸送するための
ガスであり、例えば11□ガスもしくはHc、N0 e、 Arなどの不活性ガスがある。
ガスであり、例えば11□ガスもしくはHc、N0 e、 Arなどの不活性ガスがある。
かくして本発明によれば、10μm/時以上、更には7
0μm/時以上という高い成膜速度が得られ、その上、
rli、膜面に亘る膜厚のムラ、即ち((膜厚の最大値
−膜厚の最小値)/膜厚の平均値)×1゜Oχにより表
す膜厚ムラが20%以下にまで小さくできた。
0μm/時以上という高い成膜速度が得られ、その上、
rli、膜面に亘る膜厚のムラ、即ち((膜厚の最大値
−膜厚の最小値)/膜厚の平均値)×1゜Oχにより表
す膜厚ムラが20%以下にまで小さくできた。
しかも、このようにして得た膜の質に関して、電子スピ
ン共鳴装置(ESI?)を用いて欠陥密度に対応するス
ピン密度を測定して求めたところ、2×101b/cm
以下となり、良質な膜であることを確認した。
ン共鳴装置(ESI?)を用いて欠陥密度に対応するス
ピン密度を測定して求めたところ、2×101b/cm
以下となり、良質な膜であることを確認した。
以下、本発明の実施例を述べる。
(例1)
第1図に示すグロー放電分解装置(基板の外径110m
m 、放電距離4(1mm)において、5i)I4ガス
を2゜Osccmで導入し、基板温度を260℃、ガス
圧力を0.05Torr、電力/ガス量の比率を3W/
secmに設定し、そして、印加電圧の周波数は電波法
における電界強度の最大許容値の適用を受けない周波数
として下記(A) 、 (B)及び(C)の3通りに設
定した。
m 、放電距離4(1mm)において、5i)I4ガス
を2゜Osccmで導入し、基板温度を260℃、ガス
圧力を0.05Torr、電力/ガス量の比率を3W/
secmに設定し、そして、印加電圧の周波数は電波法
における電界強度の最大許容値の適用を受けない周波数
として下記(A) 、 (B)及び(C)の3通りに設
定した。
(八) ・ ・ ・ 13.56MI(z ±6.
1F3kHz(B) −−・27.12MHz±16
2.72kHz(C) ・ ・ ・40.68Mtl
z±20.34kllzかくして上記3通りの成膜方法
によりそれぞれ1時間成膜したところ、(八)について
はガス排気部や排気配管内で放電が集中して発生してお
り、そのため、反応室内部の上部付近においては成膜速
度が低くなり、下部付近においては成膜速度が高くなっ
た。
1F3kHz(B) −−・27.12MHz±16
2.72kHz(C) ・ ・ ・40.68Mtl
z±20.34kllzかくして上記3通りの成膜方法
によりそれぞれ1時間成膜したところ、(八)について
はガス排気部や排気配管内で放電が集中して発生してお
り、そのため、反応室内部の上部付近においては成膜速
度が低くなり、下部付近においては成膜速度が高くなっ
た。
(B)については反応室内部の上部付近で(八)に比べ
て成膜速度が高くなる傾向にあるが、下部付近において
は未だ高い成膜速度であった。
て成膜速度が高くなる傾向にあるが、下部付近において
は未だ高い成膜速度であった。
(C)については反応室内部の下部付近で放電集中がな
くなり、放電空間内で均一な放電が発生し、成膜面に亘
って均一な成膜速度が達成できた。
くなり、放電空間内で均一な放電が発生し、成膜面に亘
って均一な成膜速度が達成できた。
1
2−
上記3通りの成膜方法における膜厚ムラを測定したとこ
ろ、第2図に示す通りの結果が得られた。
ろ、第2図に示す通りの結果が得られた。
尚、同図中の(A) (B) (C)はそれぞれ上記成
膜方法(A) (B) (C)に相当する。
膜方法(A) (B) (C)に相当する。
この膜厚ムラは第1図に示す基板4の上から下に至る5
箇所の部位a + b + c + d及びeを各々等
間隔に設定し、その部位の膜厚を測定して求めた。
箇所の部位a + b + c + d及びeを各々等
間隔に設定し、その部位の膜厚を測定して求めた。
第2図中の横軸は基板の上下方向に亘る寸法を表し、縦
軸は上記5箇所の部位の測定結果を平均し、その平均値
を零とし、その平均値との差を百分率により表したもの
である。
軸は上記5箇所の部位の測定結果を平均し、その平均値
を零とし、その平均値との差を百分率により表したもの
である。
同図中、・印、Δ印、○印、目印及び■印はそれぞれ部
位a、b、c、d及びeの測定プロットである。
位a、b、c、d及びeの測定プロットである。
第2図に示す結果より(A) (B)及び(C)の膜厚
ムラはそれぞれ60%以上、約18χ及び10%以下で
あった。
ムラはそれぞれ60%以上、約18χ及び10%以下で
あった。
また同図より放電距離が小さい場合でも周波数を高める
ことにより安定な放電となり、膜厚ムラが顕著に小さく
なったことが判る。
ことにより安定な放電となり、膜厚ムラが顕著に小さく
なったことが判る。
(例2)
第1図のグロー放電分解装置を用いて気相成長用ガスと
してS i 2H,ガスとGetlaガスの混合ガスを
導入し、下記の成膜条件(i)により気相成長を行った
ところ、約30μm/時の成膜速度が得られ、(例1)
と同様に膜厚ムラを測定したところ、60χとなり、そ
して、そのSi元素とGe元素の組成比率を測定したと
ころ、Sio、 7sGeo、 25であった。
してS i 2H,ガスとGetlaガスの混合ガスを
導入し、下記の成膜条件(i)により気相成長を行った
ところ、約30μm/時の成膜速度が得られ、(例1)
と同様に膜厚ムラを測定したところ、60χとなり、そ
して、そのSi元素とGe元素の組成比率を測定したと
ころ、Sio、 7sGeo、 25であった。
成膜条件(り
SiH4ガス量・・・5003ccm
GeH4ガス量・・・101003c
ガス圧力 ・・・0.05Torr
電力/ガス量の比率・・・3 W/sccm電圧の周波
数・・・13.56MHz 然るに下記成膜条件(ii)により気相成長を行ったと
ころ、約30μm/時の成膜速度が得られ、膜厚ムラを
測定したところ、1ozとなり、その組成比率はSio
、 eGeo、 2であった。
数・・・13.56MHz 然るに下記成膜条件(ii)により気相成長を行ったと
ころ、約30μm/時の成膜速度が得られ、膜厚ムラを
測定したところ、1ozとなり、その組成比率はSio
、 eGeo、 2であった。
3
4
成膜条件(ii)
S i II 、ガス量−・・500SCCmGeH4
ガス量・・・11003CC ガス圧力 ・・・0.05orr 電力/ガス量の比率・・・3 W/sccm電圧の周波
数・・・40.68MHz (例3) 第1図のグロー放電分解装置を用いて気相成長用ガスと
して5iHnガスとCI+4ガスの混合ガスを導入し、
下記成膜条件(iii )により気相成長を行ったとこ
ろ、約30μm1時の成膜速度が得られ、(例1)と同
様に膜厚ムラを測定したところ、60χとなり、そして
、そのSi元素とC元素のMi戒比率を測定したところ
、Sio、 5SG0.4.であった。
ガス量・・・11003CC ガス圧力 ・・・0.05orr 電力/ガス量の比率・・・3 W/sccm電圧の周波
数・・・40.68MHz (例3) 第1図のグロー放電分解装置を用いて気相成長用ガスと
して5iHnガスとCI+4ガスの混合ガスを導入し、
下記成膜条件(iii )により気相成長を行ったとこ
ろ、約30μm1時の成膜速度が得られ、(例1)と同
様に膜厚ムラを測定したところ、60χとなり、そして
、そのSi元素とC元素のMi戒比率を測定したところ
、Sio、 5SG0.4.であった。
成膜条件(iii )
SiH4ガス量・・・500SCCm
CH4ガス量・・・3000sccm
ガス圧力 ・・・0.05TOrr
電力/ガス量の比率・・・3 W/sccm電圧の周波
数・・・13.56MHz 然るに下記成膜条件(iv)により気相成長を行ったと
ころ、約30μm/時の成膜速度が得られ、膜厚ムラを
測定したところ、10χとなり、その組成比率はSio
、 5sCo、 a5であった。
数・・・13.56MHz 然るに下記成膜条件(iv)により気相成長を行ったと
ころ、約30μm/時の成膜速度が得られ、膜厚ムラを
測定したところ、10χとなり、その組成比率はSio
、 5sCo、 a5であった。
瓜基3ぼL工匠L
Si)laガス量・・・500sCCmCH,ガス量・
・・3000sccm ガス圧力 ・・・0.05Torr 電力/ガス量の比率・・・3 W/secm電圧の周波
数・・・40MHz (例4) 第1図のグロー放電分解装置を用いて気相成長用ガスと
してSiH4ガスとSnLガスの混合ガスを導入し、下
記成膜条件(V)により気相成長を行ったところ、約3
0μm7時の成膜速度が得られ、5 6 (例1)と同様に膜厚ムラを測定したところ、60χと
なり、そして、そのSi元素とSn元素の組成比率を測
定したところ、Sio、 7sno、 3であった。
・・3000sccm ガス圧力 ・・・0.05Torr 電力/ガス量の比率・・・3 W/secm電圧の周波
数・・・40MHz (例4) 第1図のグロー放電分解装置を用いて気相成長用ガスと
してSiH4ガスとSnLガスの混合ガスを導入し、下
記成膜条件(V)により気相成長を行ったところ、約3
0μm7時の成膜速度が得られ、5 6 (例1)と同様に膜厚ムラを測定したところ、60χと
なり、そして、そのSi元素とSn元素の組成比率を測
定したところ、Sio、 7sno、 3であった。
成膜条件(V)
SiHnガス量・・・500SCCm
Sn)14ガス量・・・11005CCガス圧力 ・・
・0.05TOrr 電力/ガス量の比率・・・3 W/sccm電圧の周波
数・・・13.56MHz 然るに下記成膜条件(vi )により気相成長を行った
ところ、約30μm/時の成膜速度が得られ、膜厚ムラ
を測定したところ、10χとなり、その組成比率はSi
o、 7ssno、 25であった。
・0.05TOrr 電力/ガス量の比率・・・3 W/sccm電圧の周波
数・・・13.56MHz 然るに下記成膜条件(vi )により気相成長を行った
ところ、約30μm/時の成膜速度が得られ、膜厚ムラ
を測定したところ、10χとなり、その組成比率はSi
o、 7ssno、 25であった。
感敵4ぼL玉止L
Sin4ガス量・・・500SCCm
SnH4ガス量・・・11003CC
ガス圧力 ・・・0.05TOrr
電力/ガス量の比率・・・3 W/sccm電圧の周波
数・・・40.68MHz 〔発明の効果〕 以上の通り、本発明に係るa−3i系半導体膜の製法に
よれば、成膜速度が高くなり、成膜面に亘って均一な成
膜速度が得られた。しかも、放電距離を長くしなくとも
均−成膜が遠戚できるので一個の反応室より複数個の感
光体ドラムを作製する場合、円筒状電極板の径が小さく
なり、気相成長用ガスの利用効率が大きくなる。その結
果、製造効率及び製造コストが改善された。
数・・・40.68MHz 〔発明の効果〕 以上の通り、本発明に係るa−3i系半導体膜の製法に
よれば、成膜速度が高くなり、成膜面に亘って均一な成
膜速度が得られた。しかも、放電距離を長くしなくとも
均−成膜が遠戚できるので一個の反応室より複数個の感
光体ドラムを作製する場合、円筒状電極板の径が小さく
なり、気相成長用ガスの利用効率が大きくなる。その結
果、製造効率及び製造コストが改善された。
また、前述した実施例においてはa−3i悪感光ドラム
を製作する場合を例に挙げたが、それ以外に太陽電池、
光センサ、密着型イメージセンサ、TPTなどの各種電
子部品デバイスにも適用でき、高速且つ均一な成膜形成
により低コスト・高品質なデバイスが提供できる。
を製作する場合を例に挙げたが、それ以外に太陽電池、
光センサ、密着型イメージセンサ、TPTなどの各種電
子部品デバイスにも適用でき、高速且つ均一な成膜形成
により低コスト・高品質なデバイスが提供できる。
第1図はグロー放電分解装置の概略図、第2図7
8
(八)(B)(C)
は膜厚ムラを表す線図である。
・グロー放電用電極板
・基板支持体
・基板
・ガス噴出口
Claims (5)
- (1)アモルファスシリコン系半導体膜気相成長用ガス
が導入される反応室の内部を10^−^4〜0.2To
rrのガス圧力に設定し、印加する高周波電力の反応室
流入ガス量に対する比率を0.1〜10W/sccmに
設定し、上記高周波電力に係る印加電圧の周波数を20
MHz以上に設定してグロー放電を発生させることを特
徴とするアモルファスシリコン系半導体膜の製法。 - (2)前記アモルファスシリコン系半導体膜にカーボン
、ゲルマニウム、スズ、酸素、窒素のいずれか少なくと
も一種の元素を添加し、該添加元素Aとシリコン元素S
iとの組成比率をSi_1_−_xA_xと表してx値
が0<x<0.5の範囲内である請求項(1)記載のア
モルファスシリコン系半導体膜の製法。 - (3)前記反応室の内部に円筒状被成膜用基板と、該基
板に対して実質上同一の中心軸であるように周設した円
筒状電極板とを配置した請求項(1)記載のアモルファ
スシリコン系半導体膜の製法。 - (4)前記電極板に多数個のガス噴出口を形成した請求
項(3)記載のアモルファスシリコン系半導体膜の製法
。 - (5)前記円筒状被成膜用基板の外径が20〜300m
mの範囲内であり、該基板と前記円筒状電極板の間隔が
10〜60mmの範囲内である請求項(3)記載のアモ
ルファスシリコン系半導体膜の製法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19856589A JPH0364466A (ja) | 1989-07-31 | 1989-07-31 | アモルファスシリコン系半導体膜の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19856589A JPH0364466A (ja) | 1989-07-31 | 1989-07-31 | アモルファスシリコン系半導体膜の製法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0364466A true JPH0364466A (ja) | 1991-03-19 |
Family
ID=16393296
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19856589A Pending JPH0364466A (ja) | 1989-07-31 | 1989-07-31 | アモルファスシリコン系半導体膜の製法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0364466A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5534070A (en) * | 1993-03-31 | 1996-07-09 | Canon Kabushiki Kaisha | Plasma CVD process using a very-high-frequency and plasma CVD apparatus |
US5582880A (en) * | 1992-03-27 | 1996-12-10 | Canon Kabushiki Kaisha | Method of manufacturing non-single crystal film and non-single crystal semiconductor device |
US5846612A (en) * | 1995-04-03 | 1998-12-08 | Canon Kabushiki Kaisha | Process for forming high-quality deposited film utilizing plasma CVD |
US6410102B1 (en) | 1996-06-17 | 2002-06-25 | Canon Kabushiki Kaisha | Plasma process method |
WO2004083486A1 (ja) * | 1993-03-23 | 2004-09-30 | Atsushi Yamagami | 超短波を用いたプラズマcvd法及び該プラズマcvd装置 |
JP2007291554A (ja) * | 2006-04-24 | 2007-11-08 | Chuo Spring Co Ltd | 色付きワイヤロープ及び色付きワイヤロープ製造方法 |
-
1989
- 1989-07-31 JP JP19856589A patent/JPH0364466A/ja active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5582880A (en) * | 1992-03-27 | 1996-12-10 | Canon Kabushiki Kaisha | Method of manufacturing non-single crystal film and non-single crystal semiconductor device |
WO2004083486A1 (ja) * | 1993-03-23 | 2004-09-30 | Atsushi Yamagami | 超短波を用いたプラズマcvd法及び該プラズマcvd装置 |
US5534070A (en) * | 1993-03-31 | 1996-07-09 | Canon Kabushiki Kaisha | Plasma CVD process using a very-high-frequency and plasma CVD apparatus |
WO2004087990A1 (ja) * | 1993-03-31 | 2004-10-14 | Nobuyuki Okamura | 超短波を用いたプラズマcdv法及び該プラズマcdv装置 |
US5846612A (en) * | 1995-04-03 | 1998-12-08 | Canon Kabushiki Kaisha | Process for forming high-quality deposited film utilizing plasma CVD |
US6410102B1 (en) | 1996-06-17 | 2002-06-25 | Canon Kabushiki Kaisha | Plasma process method |
JP2007291554A (ja) * | 2006-04-24 | 2007-11-08 | Chuo Spring Co Ltd | 色付きワイヤロープ及び色付きワイヤロープ製造方法 |
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