JPH0360401A - メタノール改質反応装置 - Google Patents
メタノール改質反応装置Info
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- JPH0360401A JPH0360401A JP19458989A JP19458989A JPH0360401A JP H0360401 A JPH0360401 A JP H0360401A JP 19458989 A JP19458989 A JP 19458989A JP 19458989 A JP19458989 A JP 19458989A JP H0360401 A JPH0360401 A JP H0360401A
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Landscapes
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、メタノールと水を小型装置で効率良く反応さ
せて水素ガスを製造するメタノール改質反応装置に関す
る。
せて水素ガスを製造するメタノール改質反応装置に関す
る。
（従来の技術）
水素ガスは、石油精製工業での改質、脱硫用、化学工業
での各種台底、水添用等、多くの産業分野で使用されて
おり、最近では電子産業、食品工業、燃料電池用等の新
規分野での利用が加わり、その使用分野が増大している
。
での各種台底、水添用等、多くの産業分野で使用されて
おり、最近では電子産業、食品工業、燃料電池用等の新
規分野での利用が加わり、その使用分野が増大している
。
メタノールを原料とする水素ガスの製造は、原料のメタ
ノールの輸送および貯蔵が容易であること、比較的低い
温度で反応が容易に行われること等から、最近では水素
を消費する装置に隣接してメタノール改質装置を設置し
、無人化運転を行うことが検討されている。
ノールの輸送および貯蔵が容易であること、比較的低い
温度で反応が容易に行われること等から、最近では水素
を消費する装置に隣接してメタノール改質装置を設置し
、無人化運転を行うことが検討されている。
このためメタノール改質装置は、できるだけ小型の装置
で効率良く反応を行う必要があり、且つ安全な装置とす
る必要がある。
で効率良く反応を行う必要があり、且つ安全な装置とす
る必要がある。
メタノール改質反応は吸熱反応なので、触媒が充填され
た反応管を外部より加熱する必要があり、その加熱方法
としては、■反応管の外部で燃料を燃焼させる方法（特
開昭６３−２５２０１号、特開昭６３３０３０２号、特
開昭６３−１９７５３４号等）、■反応管の外部に熱媒
油を循環さゼる方法（特開昭５９−１８４７０６号、特
開昭６３−２９５４０３号、特開昭６４−５９０１号等
）、■反応管を水蒸気で加熱する方法（特開昭６３−１
２３３９号等）■燃焼触媒を用いて触媒を加熱する方法
（特開昭６１−２８６２０４号、特開昭６１−２９５２
０５号、特開昭６３−２０１００１号等）がある。
た反応管を外部より加熱する必要があり、その加熱方法
としては、■反応管の外部で燃料を燃焼させる方法（特
開昭６３−２５２０１号、特開昭６３３０３０２号、特
開昭６３−１９７５３４号等）、■反応管の外部に熱媒
油を循環さゼる方法（特開昭５９−１８４７０６号、特
開昭６３−２９５４０３号、特開昭６４−５９０１号等
）、■反応管を水蒸気で加熱する方法（特開昭６３−１
２３３９号等）■燃焼触媒を用いて触媒を加熱する方法
（特開昭６１−２８６２０４号、特開昭６１−２９５２
０５号、特開昭６３−２０１００１号等）がある。
メタノール改質反応器を小型化するために種々の検討が
行われており、例えば特開昭６１−２８６２０４号、特
開昭６２−１６０１３４号、特開昭６３−１６６７０１
号等にはプレート型熱交換器を用いることが記載されて
おり、また特開昭６３−２５２０１号にはスパイラル型
熱交換器を用いることも示されている。
行われており、例えば特開昭６１−２８６２０４号、特
開昭６２−１６０１３４号、特開昭６３−１６６７０１
号等にはプレート型熱交換器を用いることが記載されて
おり、また特開昭６３−２５２０１号にはスパイラル型
熱交換器を用いることも示されている。
（発明が解決しようとする問題点）
小型メタノール改質装置を水素を消費する装置に隣接し
て設置する場合には、反応管の加熱方法において次のよ
うな問題がある。まず反応管の外部で燃料を燃焼させる
■の方法は触媒層を均一に加熱することが困難であり、
また失火時の対策等の安全対策を十分に行う必要がある
。反応管の外部に熱媒油を循環させる■の方法はその熱
媒油を加熱する装置が別に必要であるため、そのスペー
スが必要であり、また燃料を燃焼させて熱媒油の加熱を
行う場合には■と同様に安全対策が必要である。反応管
を水蒸気で加熱する■の方法は反応温度との関係から相
当高圧の水蒸気で加熱する必要があるので通常の小型装
置での採用が困難である。燃焼触媒を用いて触媒を加熱
する■の方法は、メタノールや水素精製装置（ＰＳＡ装
置）から発生するパージガスを燃焼させることができ、
プレート型熱交換器やスパイラル型熱交換器を採用する
ことが示されている。しかしながらこのような熱交換器
においては、改質反応の触媒層の温度分布を好ましい状
態に制御することが困難であり、改質触媒が有効に使用
できない欠点がある。
て設置する場合には、反応管の加熱方法において次のよ
うな問題がある。まず反応管の外部で燃料を燃焼させる
■の方法は触媒層を均一に加熱することが困難であり、
また失火時の対策等の安全対策を十分に行う必要がある
。反応管の外部に熱媒油を循環させる■の方法はその熱
媒油を加熱する装置が別に必要であるため、そのスペー
スが必要であり、また燃料を燃焼させて熱媒油の加熱を
行う場合には■と同様に安全対策が必要である。反応管
を水蒸気で加熱する■の方法は反応温度との関係から相
当高圧の水蒸気で加熱する必要があるので通常の小型装
置での採用が困難である。燃焼触媒を用いて触媒を加熱
する■の方法は、メタノールや水素精製装置（ＰＳＡ装
置）から発生するパージガスを燃焼させることができ、
プレート型熱交換器やスパイラル型熱交換器を採用する
ことが示されている。しかしながらこのような熱交換器
においては、改質反応の触媒層の温度分布を好ましい状
態に制御することが困難であり、改質触媒が有効に使用
できない欠点がある。
（問題点を解決するための手段）
発明者等は水素を消費する装置に隣接して設置する小型
メタノール改質装置について鋭意検討を行った結果、反
応器は触媒の有効利用および安全対策等の点より反応管
の加熱に熱媒油を用いメタノールやパージガスを燃焼さ
せることが有利であり、■従来の熱媒油で加熱する方法
はいずれも反応管が直管の熱交換器型反応器であるのに
対して上向きのＵ字管を用い、熱媒油を上部より下部に
流すようにすれば反応上有利に小型化でき、装置上程々
の利点を有すること、■原料蒸発器、改質反応器、電熱
加熱器および触媒燃焼器を同一熱媒油槽に入れ、撹拌機
にまり熱媒油を循環させるようにすれば、非常に小型の
一体化された装置が得られることを見出し本発明に至っ
た。
メタノール改質装置について鋭意検討を行った結果、反
応器は触媒の有効利用および安全対策等の点より反応管
の加熱に熱媒油を用いメタノールやパージガスを燃焼さ
せることが有利であり、■従来の熱媒油で加熱する方法
はいずれも反応管が直管の熱交換器型反応器であるのに
対して上向きのＵ字管を用い、熱媒油を上部より下部に
流すようにすれば反応上有利に小型化でき、装置上程々
の利点を有すること、■原料蒸発器、改質反応器、電熱
加熱器および触媒燃焼器を同一熱媒油槽に入れ、撹拌機
にまり熱媒油を循環させるようにすれば、非常に小型の
一体化された装置が得られることを見出し本発明に至っ
た。
即ち本発明は、メタノールと水の混合蒸気を触媒の存在
下熱媒油により加熱しながら反応を行うメタノール改質
反応装置において、■上部に管板を有する複数個のＵ字
型反応管を設置し、熱媒油を胴側の上部に供給して下部
より抜き出す構造であることを特徴とするメタノール改
質反応装置、および■原料蒸発器、改質反応器、電熱加
熱器および触媒燃焼器を同一熱媒油槽に入れ、撹拌機に
より熱媒油を循環させることを特徴とするメタノール改
質反応装置である。
下熱媒油により加熱しながら反応を行うメタノール改質
反応装置において、■上部に管板を有する複数個のＵ字
型反応管を設置し、熱媒油を胴側の上部に供給して下部
より抜き出す構造であることを特徴とするメタノール改
質反応装置、および■原料蒸発器、改質反応器、電熱加
熱器および触媒燃焼器を同一熱媒油槽に入れ、撹拌機に
より熱媒油を循環させることを特徴とするメタノール改
質反応装置である。
なお■の発明において、原料蒸発器、改質反応器、電熱
加熱器および触媒燃焼反応器にＵ字型伝熱管を用いるこ
とが好ましい。
加熱器および触媒燃焼反応器にＵ字型伝熱管を用いるこ
とが好ましい。
メタノール改質反応は、銅系触媒が一般に用いられ、通
常原料のメタノールに対して１．５〜３倍の水蒸気を混
合したガスを触媒層に導入し、温度２００〜５００℃、
圧力５〜３０ｋｇ／ｃｍ２Ｇで反応が行われる。
常原料のメタノールに対して１．５〜３倍の水蒸気を混
合したガスを触媒層に導入し、温度２００〜５００℃、
圧力５〜３０ｋｇ／ｃｍ２Ｇで反応が行われる。
反応管を加熱する熱媒油は、３００℃程度で常用できる
高温用液体熱媒体であり、ジフェニルとジフェニルエー
テルの共融混合物であるダーウサム（商品名）が有名で
ある。
高温用液体熱媒体であり、ジフェニルとジフェニルエー
テルの共融混合物であるダーウサム（商品名）が有名で
ある。
次に図面を用いて本発明を説明する。第１図は熱媒油を
用いた従来の直管型反応器を用いた場合のフロー図、第
２図は■の発明によるＵ字管型反６器の構造図、第３図
および第４図は■の発明によるメタノール改質反応装置
の構成図である。
用いた従来の直管型反応器を用いた場合のフロー図、第
２図は■の発明によるＵ字管型反６器の構造図、第３図
および第４図は■の発明によるメタノール改質反応装置
の構成図である。
第１図おいて、加熱されたメタノールε水の混合蒸気は
流路ｌより従来の直管型反応器２に供給され、直管反応
管３に充填された触媒層４を通過して反応が行われ、反
応生成ガスは流路５から次の熱交換器等に送られる。一
方、熱媒油は流路６より供給され反応管３を加熱し、流
路７より反応器を出て熱媒油ポンプ８（こ入り昇圧後、
熱媒油加熱器９で加熱され循環使用される。反応ガスと
熱媒油は図の如き並流が一般的である。
流路ｌより従来の直管型反応器２に供給され、直管反応
管３に充填された触媒層４を通過して反応が行われ、反
応生成ガスは流路５から次の熱交換器等に送られる。一
方、熱媒油は流路６より供給され反応管３を加熱し、流
路７より反応器を出て熱媒油ポンプ８（こ入り昇圧後、
熱媒油加熱器９で加熱され循環使用される。反応ガスと
熱媒油は図の如き並流が一般的である。
第２図においては、加熱されたメタノールと水の混合蒸
気は流路１１よりＵ字管型反応器１２に供給され、Ｕ字
管反応管１３に充填された触媒層１４を通過して反応が
行われ、反応生成ガスは流路１５から次の熱交換器等に
送られる。一方熱媒油は流路１６より供給され反応管１
３を加熱し、流路１７より改質反応器を出る。この改質
反応器を出た熱媒油のフローは第１図と同様である。こ
の第２図のＵ字管型反応器においては、触媒層の前半部
において反応ガスと熱媒油が並流となり、後半部におい
ては向流となる。従って触媒層の入口部と出口部におい
て加熱された高温の熱媒油と接触し、触媒層の中央部で
は温度の低下した熱媒油と接触する。
気は流路１１よりＵ字管型反応器１２に供給され、Ｕ字
管反応管１３に充填された触媒層１４を通過して反応が
行われ、反応生成ガスは流路１５から次の熱交換器等に
送られる。一方熱媒油は流路１６より供給され反応管１
３を加熱し、流路１７より改質反応器を出る。この改質
反応器を出た熱媒油のフローは第１図と同様である。こ
の第２図のＵ字管型反応器においては、触媒層の前半部
において反応ガスと熱媒油が並流となり、後半部におい
ては向流となる。従って触媒層の入口部と出口部におい
て加熱された高温の熱媒油と接触し、触媒層の中央部で
は温度の低下した熱媒油と接触する。
メタノール改質反応は吸熱反応であるので反応管の入口
部にコールドスポットを形成する。これに対し本発明の
Ｕ字管型反応器は、触媒層の入口部で高温の熱媒油と接
触するので反応をスムーズに開始させることができる。
部にコールドスポットを形成する。これに対し本発明の
Ｕ字管型反応器は、触媒層の入口部で高温の熱媒油と接
触するので反応をスムーズに開始させることができる。
一般に反応温度が高くなれば、反応率が上昇するが副反
応が多くなり、また触媒寿命が低下する。これに対して
も本発明のＵ字管型反応器は、触媒層の中央部では温度
が比較的低く保たれるので好都合である。更に触媒層の
出口部において加熱された高温の熱媒油と接することは
、反応率を高め好ましく反応の完結を図る点で有利であ
り、本発明のＵ字管型反応器は理想的な触媒層の温度分
布を示す。
応が多くなり、また触媒寿命が低下する。これに対して
も本発明のＵ字管型反応器は、触媒層の中央部では温度
が比較的低く保たれるので好都合である。更に触媒層の
出口部において加熱された高温の熱媒油と接することは
、反応率を高め好ましく反応の完結を図る点で有利であ
り、本発明のＵ字管型反応器は理想的な触媒層の温度分
布を示す。
これに対し従来の熱媒油を用いた従来の直管型反応器で
反応ガスと熱媒油を並流とした場合には、反応管の入口
部にコールドスポットに対して有効に対応するが、反応
ガスの出口部で温度が低下しているため反応率を高める
ことが困難である。
反応ガスと熱媒油を並流とした場合には、反応管の入口
部にコールドスポットに対して有効に対応するが、反応
ガスの出口部で温度が低下しているため反応率を高める
ことが困難である。
好ましく反応を完結するために反応ガスの出口部の温度
を上昇させるには、熱媒油の供給温度を上昇させるか、
大量に熱媒油を循環させる必要がある。熱媒油の供給温
度を上昇させることは、触媒層全体の温度を上昇させる
ことになるので、副反応量が増加し触媒の寿命が低下す
る。また大量に熱媒油を循環させるためには配管サイズ
を大きくする必要があり、循環するための動力使用量が
増大する。
を上昇させるには、熱媒油の供給温度を上昇させるか、
大量に熱媒油を循環させる必要がある。熱媒油の供給温
度を上昇させることは、触媒層全体の温度を上昇させる
ことになるので、副反応量が増加し触媒の寿命が低下す
る。また大量に熱媒油を循環させるためには配管サイズ
を大きくする必要があり、循環するための動力使用量が
増大する。
なお従来の直管型反応器でおいて反応ガスと熱媒油を向
流とした場合には、反応ガスの入口部のコールドスポッ
トでの温度が低くなるため並流の場合以上に触媒層全体
の温度を上昇させる必要があり、副反応量が増加し触媒
の寿命が低下する。
流とした場合には、反応ガスの入口部のコールドスポッ
トでの温度が低くなるため並流の場合以上に触媒層全体
の温度を上昇させる必要があり、副反応量が増加し触媒
の寿命が低下する。
更に触媒の反応特性および伝熱特性から反応管のサイズ
および通過するガスの流速を一定範囲とする必要があり
、好ましく反応を完結させるための反応管の長さが決定
される。その長さは通常の１〜１％インチの反応管を用
いる場合には４〜６ｍ程度となる。このため従来の直管
型反応器では非常に細長い反応器となり、設置および輸
送上の問題もあるので反応管の長さを好ましい長さより
相当短く抑えていることが多い。本発明のＵ字管型反応
器においては反応器の高さが低くなるので、この点にお
いても改善が図られる。
および通過するガスの流速を一定範囲とする必要があり
、好ましく反応を完結させるための反応管の長さが決定
される。その長さは通常の１〜１％インチの反応管を用
いる場合には４〜６ｍ程度となる。このため従来の直管
型反応器では非常に細長い反応器となり、設置および輸
送上の問題もあるので反応管の長さを好ましい長さより
相当短く抑えていることが多い。本発明のＵ字管型反応
器においては反応器の高さが低くなるので、この点にお
いても改善が図られる。
また従来の直管型反応器では反応管入口が高くなるので
、触媒の充填に特殊な工夫が必要であり、多くの時間と
労力を有する。反応器の長さが小さくなることは、触媒
の充填作業においても有利であり、短期間で触媒を均一
に充填できる。更に反応管の温度上昇による伸びに対し
て従来の直管型反応器では胴部にエクスパンションを設
けることが一般に行われるが、本発明のＵ字管型反応器
においてはそのような対策が不要である。
、触媒の充填に特殊な工夫が必要であり、多くの時間と
労力を有する。反応器の長さが小さくなることは、触媒
の充填作業においても有利であり、短期間で触媒を均一
に充填できる。更に反応管の温度上昇による伸びに対し
て従来の直管型反応器では胴部にエクスパンションを設
けることが一般に行われるが、本発明のＵ字管型反応器
においてはそのような対策が不要である。
第３図は■の発明により、原料蒸発器、改質反応器、電
熱加熱器および触媒燃焼器にＵ字型伝熱管を用い、これ
らを同一熱媒油槽に入れた場合の構成図である。第３図
おいて原料のメタノールと水の混合液は流路２１より原
料蒸発器２２に供給され、その伝熱管２３を通過しなか
ら熱媒油槽２４に入れられた熱媒油２５により加熱され
、蒸発して過熱蒸気となり流路２６を通過して改質反応
器２７に入る。
熱加熱器および触媒燃焼器にＵ字型伝熱管を用い、これ
らを同一熱媒油槽に入れた場合の構成図である。第３図
おいて原料のメタノールと水の混合液は流路２１より原
料蒸発器２２に供給され、その伝熱管２３を通過しなか
ら熱媒油槽２４に入れられた熱媒油２５により加熱され
、蒸発して過熱蒸気となり流路２６を通過して改質反応
器２７に入る。
改質反応器においては反応管２８に改質触媒が充填され
ており、熱媒油により加熱されながら改質反応が行われ
、反応生成ガスが流路２９より出る。
ており、熱媒油により加熱されながら改質反応が行われ
、反応生成ガスが流路２９より出る。
熱媒油槽中には更に電熱加熱器３０および触媒燃焼器３
１が組込まれており、熱媒油撹拌機３２により熱媒油が
撹拌され、電熱加熱器および触媒燃焼器で発生する熱が
原料蒸発器および改質反応器に用いられる。
１が組込まれており、熱媒油撹拌機３２により熱媒油が
撹拌され、電熱加熱器および触媒燃焼器で発生する熱が
原料蒸発器および改質反応器に用いられる。
なお小容量の装置では電熱加熱器のみとし、触媒燃焼器
を無くすることができる。しかし熱媒油槽中に触媒燃焼
器３１を組込み水素ガス精製装置（ＰＳＡ装置）より発
生するパージガスやメタノールを燃焼させれば、電力使
用量を削減することができる。触媒燃焼器には白金、パ
ラジウム等の金属を担持した触媒が一般に用いられる。
を無くすることができる。しかし熱媒油槽中に触媒燃焼
器３１を組込み水素ガス精製装置（ＰＳＡ装置）より発
生するパージガスやメタノールを燃焼させれば、電力使
用量を削減することができる。触媒燃焼器には白金、パ
ラジウム等の金属を担持した触媒が一般に用いられる。
触媒燃焼器を組込んだ場合には、電熱加熱器は起動時の
み使用される。また熱媒油槽中に組込まれる原料蒸発器
２２も起動時のみ使用し、改質装置の運転中は改質反応
器よりの高温の反応生成ガスを原料蒸発器の熱源に用い
ることもできる。
み使用される。また熱媒油槽中に組込まれる原料蒸発器
２２も起動時のみ使用し、改質装置の運転中は改質反応
器よりの高温の反応生成ガスを原料蒸発器の熱源に用い
ることもできる。
原料蒸発器２２は第３図における改質反応器、電熱加熱
器および触媒燃焼器と同様にＵ字管を下向きにして並べ
ることもできるが、メタノール・水の混合蒸気をスムー
ズに通過させるために第３図の如くに原料蒸発器のＵ字
管を横向きとすることが好ましい。
器および触媒燃焼器と同様にＵ字管を下向きにして並べ
ることもできるが、メタノール・水の混合蒸気をスムー
ズに通過させるために第３図の如くに原料蒸発器のＵ字
管を横向きとすることが好ましい。
第４図は■の発明のメタノール改質装置を上部より見た
場合の構成図の一例である。図の如く中心部に熱媒油撹
拌機３２を設置し、周囲に改質反応器２７、電熱加熱器
３０および触媒燃焼器３１を組込めば、撹拌機を効率良
く作動させることができる。
場合の構成図の一例である。図の如く中心部に熱媒油撹
拌機３２を設置し、周囲に改質反応器２７、電熱加熱器
３０および触媒燃焼器３１を組込めば、撹拌機を効率良
く作動させることができる。
第３図および第４図に示される如き■の発明によるメタ
ノール改質装置では、装置が非常にコンパクトとなる他
に、熱媒油循環ポンプおよび配管等が不要であり、撹拌
機を用いることにより動力使用量が非常に少なくなり、
建設費用も削減される。また小さい動力で触媒層を均一
に加熱することができるので、改質反応の温度を従来の
装置よりも低下することができ、副反応生成物が少なく
なり、触媒寿命を長くすることができる。
ノール改質装置では、装置が非常にコンパクトとなる他
に、熱媒油循環ポンプおよび配管等が不要であり、撹拌
機を用いることにより動力使用量が非常に少なくなり、
建設費用も削減される。また小さい動力で触媒層を均一
に加熱することができるので、改質反応の温度を従来の
装置よりも低下することができ、副反応生成物が少なく
なり、触媒寿命を長くすることができる。
（実施例）
次に実施例により本発明を更に具体的に説明する。但し
本発明は、これらの実施例により制限されるものでは無
い。
本発明は、これらの実施例により制限されるものでは無
い。
比較例１
第１図に示されるメタノール改質装置において改質反応
器には内径３６゜７ｍｍ、長さ４．０ｍの反応管を２０
本設置し、銅系触媒を使用し、反応管にメタノール３２
ｇ／ｈｒ （水／メタノールのモル比：２．０）を２５
０℃で供給し、熱媒油の温度は入口部２７０℃、出口部
２６０℃とした。この結果触媒層温度は２２０〜２５５
℃となり、原料メタノールの反応率は９６゜０％であり
、熱媒油循環ポンプの動力は５ｋｗであった。なおこの
装置においては、反応管の入口が高く触媒を落下させた
場合に粉化し易いため、反応管にビニールチューブを挿
入しながら慎重に行う必要があり、触媒充填にＩＯ時間
を要した。
器には内径３６゜７ｍｍ、長さ４．０ｍの反応管を２０
本設置し、銅系触媒を使用し、反応管にメタノール３２
ｇ／ｈｒ （水／メタノールのモル比：２．０）を２５
０℃で供給し、熱媒油の温度は入口部２７０℃、出口部
２６０℃とした。この結果触媒層温度は２２０〜２５５
℃となり、原料メタノールの反応率は９６゜０％であり
、熱媒油循環ポンプの動力は５ｋｗであった。なおこの
装置においては、反応管の入口が高く触媒を落下させた
場合に粉化し易いため、反応管にビニールチューブを挿
入しながら慎重に行う必要があり、触媒充填にＩＯ時間
を要した。
実施例１
第２図に示されるメタノール改質装置を用い、反応管を
Ｕ字管とした以外は反応管サイズ、触媒およびその操作
条件をを比較例１と同様とした。
Ｕ字管とした以外は反応管サイズ、触媒およびその操作
条件をを比較例１と同様とした。
この結果、触媒層温度は２２０〜２６５℃となり、原料
メタノールの反応率は９９．０％であった。なおこの装
置においては、反応管の入口が低いので触媒充填が容易
であり、僅か１時間で触媒充填を行うことができた。
メタノールの反応率は９９．０％であった。なおこの装
置においては、反応管の入口が低いので触媒充填が容易
であり、僅か１時間で触媒充填を行うことができた。
実施例２
第３図および第４図に示されるメタノール改質装置を用
い、改質反応器の反応管、触媒およびその操作条件を実
施例１とした。その結果、触媒層温度および原料メタノ
ールの反応率は実施例１とほぼ同じとなった。また、熱
媒油撹拌機の動力は僅かｌｋｗであった。
い、改質反応器の反応管、触媒およびその操作条件を実
施例１とした。その結果、触媒層温度および原料メタノ
ールの反応率は実施例１とほぼ同じとなった。また、熱
媒油撹拌機の動力は僅かｌｋｗであった。
第１図は熱媒油を用いた従来の直管型反応器を用いた場
合のフロー図、第２図は本発明のによるＵ字管型反応器
の構造図、第３図および第４図はは本発明■によるメタ
ノール改質反応装置の構成図である。 ３、１３．２８：改質反応管、８：熱媒油循環ポンプ９
：熱媒油加熱器、 ２２：原料蒸発器２４：熱媒油槽
２７：改質反応器３０：電熱加熱器、 ３
１：触媒燃焼器３２：熱媒油撹拌機
合のフロー図、第２図は本発明のによるＵ字管型反応器
の構造図、第３図および第４図はは本発明■によるメタ
ノール改質反応装置の構成図である。 ３、１３．２８：改質反応管、８：熱媒油循環ポンプ９
：熱媒油加熱器、 ２２：原料蒸発器２４：熱媒油槽
２７：改質反応器３０：電熱加熱器、 ３
１：触媒燃焼器３２：熱媒油撹拌機
Claims (3)
- （１）メタノールと水の混合蒸気を触媒の存在下熱媒油
により加熱しながら反応を行うメタノール改質反応装置
において、上部に管板を有する複数個のＵ字型反応管を
設置し、熱媒油を胴側の上部に供給して下部より抜き出
す構造であることを特徴とするメタノール改質反応装置 - （２）メタノールと水の混合蒸気を触媒の存在下熱媒油
により加熱しながら反応を行うメタノール改質反応装置
において、原料蒸発器、改質反応器、電熱加熱器および
触媒燃焼器を同一熱媒油槽に入れ、撹拌機により熱媒油
を循環させることを特徴とするメタノール改質反応装置 - （３）原料蒸発器、改質反応器、電熱加熱器および触媒
燃焼器にＵ字型伝熱管を用いる請求項（２）のメタノー
ル改質反応装置
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19458989A JP2817236B2 (ja) | 1989-07-27 | 1989-07-27 | メタノール改質反応装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19458989A JP2817236B2 (ja) | 1989-07-27 | 1989-07-27 | メタノール改質反応装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0360401A true JPH0360401A (ja) | 1991-03-15 |
| JP2817236B2 JP2817236B2 (ja) | 1998-10-30 |
Family
ID=16327059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19458989A Expired - Lifetime JP2817236B2 (ja) | 1989-07-27 | 1989-07-27 | メタノール改質反応装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2817236B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002293507A (ja) * | 2001-04-04 | 2002-10-09 | Mitsubishi Gas Chem Co Inc | メタノール改質用反応器 |
| US6664844B1 (en) | 1997-09-19 | 2003-12-16 | Nokia Corporation | Temperature compensation in electronic devices |
| JP2007131500A (ja) * | 2005-11-14 | 2007-05-31 | Mitsubishi Gas Chem Co Inc | 水素製造装置 |
| JP2007223843A (ja) * | 2006-02-23 | 2007-09-06 | Toshiba Corp | 水素製造装置及び製造方法 |
| CN114057162A (zh) * | 2021-12-27 | 2022-02-18 | 广东蓝玖新能源科技有限公司 | 一种制氢器用多层套管反应器结构 |
| CN115159454A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-10-11 | 苏州氢洁电源科技有限公司 | 一种内部集成蒸发器的甲醇重整反应器 |
-
1989
- 1989-07-27 JP JP19458989A patent/JP2817236B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6664844B1 (en) | 1997-09-19 | 2003-12-16 | Nokia Corporation | Temperature compensation in electronic devices |
| JP2002293507A (ja) * | 2001-04-04 | 2002-10-09 | Mitsubishi Gas Chem Co Inc | メタノール改質用反応器 |
| JP4666127B2 (ja) * | 2001-04-04 | 2011-04-06 | 三菱瓦斯化学株式会社 | メタノール改質用反応器 |
| JP2007131500A (ja) * | 2005-11-14 | 2007-05-31 | Mitsubishi Gas Chem Co Inc | 水素製造装置 |
| JP2007223843A (ja) * | 2006-02-23 | 2007-09-06 | Toshiba Corp | 水素製造装置及び製造方法 |
| CN114057162A (zh) * | 2021-12-27 | 2022-02-18 | 广东蓝玖新能源科技有限公司 | 一种制氢器用多层套管反应器结构 |
| CN115159454A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-10-11 | 苏州氢洁电源科技有限公司 | 一种内部集成蒸发器的甲醇重整反应器 |
| CN115159454B (zh) * | 2022-06-30 | 2024-02-09 | 苏州氢洁电源科技有限公司 | 一种内部集成蒸发器的甲醇重整反应器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2817236B2 (ja) | 1998-10-30 |
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