JPH0360025B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

(イ) 産業上の利用分野 本発明は空気調和機、冷凍・冷蔵庫、冷凍・冷
蔵シヨーケース等の冷凍装置に適用される冷媒流
量制御装置に関する。 (ロ) 従来の技術 特公昭58−47628号公報（IPC、F25B41／06）、
刊行物「冷凍」の第56巻第641号（昭和56年３月
号）第60頁〜第64頁には、電動弁の１種である熱
電式膨張弁を使用した冷媒流量制御装置が示され
ている。かゝる冷媒流量制御装置によれば、蒸発
器の入口部乃至中間部に設けた第１の温度センサ
と、蒸発器の出口部に設けた第２の温度センサと
からの各々の電気信号の差に応じて電動弁の弁開
度を制御する電気信号を出力して前記電気信号の
差を一定に保ち、蒸発器の過熱度制御を略一定に
保つ冷媒流量制御が行なわれている。 又、一般に冷凍空調機器に使用されている温度
式膨張弁は、蒸発器の過熱度が一定になるように
感熱筒内に封入ガスなどに多くの工夫がなされて
いるが、上記熱電式膨張弁に比べ制御可能な能力
範囲は狭い。 (ハ) 発明が解決しようとする問題点 上記が従来技術では、冷凍装置に使用する冷媒
の種別（例えばＲ−12、Ｒ−22、Ｒ−502）及び
又は被冷却空間の大きさ（例えば冷蔵庫にあつて
は庫内の容積）が異なれば、熱電式膨張弁、温度
式膨張弁の制御能力も変わるため、制御対象に合
わせたものを選択する必要が生じ、電動弁の選択
及び弁開度の調整が難しく手間がかゝる欠点が生
じた。 本発明は上記従来技術の欠点を解決することを
目的としてなされたものである。 (ニ) 問題点を解決するための手段 上記問題点を解決するために、本発明では予じ
め設定された設定過熱度（SHS）と、蒸発器温
度測定部１２から得られた測定過熱度（SH）と
を第１比較部９で比較してその偏差信号（DV）
を内部アルゴリズム部１０に入力し、この内部ア
ルゴリズム部でPID動作による偏差修正を行ない
弁駆動部１１に調節信号HSSを与え、この弁駆
動部から適切な過熱度制御を行なうに必要に弁開
度調節信号（BKC）を電動弁４に与える。又、
予じめ設定された設定温度（T_S）と、被冷却空
間温度測定部１３から得られた測定温度（T_M）
とを第２比較部１４を比較して（T_M）≦（T_S）の
温度信号が出力された場合には、この温度信号を
弁全閉信号発生部１５に与え、この弁全閉信号発
生部から出力された弁閉信号（BP）によつて電
動弁４を閉じ、蒸発器５への冷媒供給を停止して
温度制御を行なう。更に、上記過熱度及び温度両
制御に先だつて、即ち冷凍装置１の冷却運転前
に、冷媒の種別を指定する冷媒種別選択回路２０
からの冷媒種別信号（RS）と、被冷却空間６の
大きさを指定する負荷容量選択回路２１からの負
荷容量信号（FS）とを初期弁開度信号部１８に
与え、この初期弁開度信号部で封入冷媒の種別及
び負荷容量の大きさを判別して初期弁開度信号
（Ｓ）を弁駆動部１１に与えることにより、冷凍
装置１の初期運転時における電動弁４の初期弁開
度を決定する。 (ホ) 作用 上記技術的手段は次の様に作用する。 蒸発器温度測定部１２で得られた過熱度（SH）
と、設定過熱度（SHS）とを第１比較部９で比
較してその偏差信号（DV）を内部アルゴリズム
部１０で偏差修正しで調節信号（HSS）とし、
この調節信号を弁駆動部１１に入力して電動弁４
を弁開させる弁開度調節信号（BKC）を出力さ
せることにより、設定過熱度（SHS）との偏差
に適応した過熱度制御が行なえると共に、外乱
（DT）の影響を排除して収斂したパルス信号を
電動弁４に継続して与え、このパルス信号に見合
つた弁開度を得て安定した過熱度制御が行なえ
る。又、被冷却空間温度測定部１３で得られた測
定温度（T_M）と、選定温度（T_S）とを第２比較
部１４で比較して（T_M）≦（T_S）の条件で、弁全
閉信号発生部１５から弁全閉信号（BP）を弁駆
動部１１に入力して電動弁４を弁閉さるので、被
冷却空間６の冷え過ぎ防止、即ち温度制御を行な
うことができ、しかもこの温度制御を、過熱度制
御とは関係なく電動弁４で行なうことができる。
更に、冷媒種別選択回路２０の冷媒種別信号
（RS）と、負荷容量選択回路２１の負荷容量信号
（FS）とを初期弁開度信号部１８に入力して冷媒
種別及び負荷容量に合つた初期弁開度信号（Ｓ）
を得ることにより、冷凍装置１の初期運転時にお
ける電動弁４の弁解度即ち開口面瀬を最適状態に
設定できる。 (ヘ) 実施例 以下図面に基づいて本発明の実施例を説明する
と、第２図１は冷凍装置を示し、この冷凍装置
は、電動冷媒圧縮機２、凝縮器３、電動弁４、蒸
発器５を配管で環状に接続することにより構成さ
れ、冷媒を圧縮、凝縮液化、減圧（膨張）、蒸発
気化させる周知のサイクルを形成する。一点鎖線
で囲まれる６は前記蒸発器で熱交換された冷気で
冷却される被冷却空間で、蒸発器５からの供給さ
れる供給冷気（Al）と、蒸発器５に帰還する帰
還冷気（A2）とを強制循環させる送風機７を備
えている。 ８は前記電動弁の開閉動作を制御する制御器
で、この制御器は第１図に示し如く、目標値とな
る設定過熱度とフイードバツク信号とを比較する
第１比較部９と、調節部となる内部アルゴリズム
部１０と、操作部となる弁駆動部１１と、蒸発器
５の温度を検出する蒸発器温度測定部１２と、被
冷却空間６の温度を検出する被冷却空間温度測定
部１３と、設定温度と被冷却空間温度とを比較す
る第２比較部１４と、弁全閉信号発生部１５とか
らなるものである。この制御器には、蒸発器入口
温度測定用の第１センサ１６Ａと、蒸発器出口温
度測定用の第２センサ１６Ｂと、供給冷気温度測
定用の第３センサ１６Ｃと帰還冷気温度測定用の
第４センサ１６Ｄと、電動弁４とが各信号ライン
１７Ａ〜１７Ｅを介して接続されている。１８は
前記制御器に組み込まれた初期弁開度信号部で、
後述する選択装置からの出力信号に基づき、冷凍
サイクル開始時における電動弁４の弁開度を指定
する出力信号を弁駆動部１１に与える。 １９は冷媒種別選択回路２０と、負荷容量選択
回路２１とからなる選択装置で、前記両回路から
の出力信号を初期弁開度信号部１８に与える。前
記冷媒種別選択回路は第４図に示す如く切換接片
２０Ａと、例えば冷媒Ｒ−12、Ｒ−22、R502を
指定する固定接点２０Ｂ〜２０Ｄとを備えてお
り、冷凍装置１に使用される冷媒の種別によつて
切換接片２０Ａを、その冷媒の種別に合つた固定
接点例えば２０Ｃを投入される。又、負荷容量選
択回路２１は被冷却空間６の大きさ即ち容積を設
定するもので、切換接片２１Ａと、例えば時間当
りの冷凍効果1.0ton、2.0ton（tonはUS冷凍トン）
を指定する固定接点２０Ｂ，２０Ｃとを備えてお
り、切換接片２０Ａを、被冷却空間６の大きさに
合つた固定接点例えば２０Ｂに投入される。尚、
第４図においてＩ／Ｆはインターフエイスであ
る。 前記電動弁として本発明では第３図に示すパル
ス駆動式膨張弁を用いており、該弁はコイル２
５、ロータ２６、ギヤー２７、駆動シヤフト２８
からなるパルスモーター２９と、前記駆動シヤフ
トにて押圧される弁部３０、ベローズ３１、冷媒
入口管３２、冷媒出口管３３からなる弁本体３４
とにより構成されており、前記弁駆動部からの弁
開度調節信号（パルス信号）によつて適当な過熱
度を維持するようにパルスモーター２９を駆動す
る。又、パルスモーター２９の回転力は、駆動シ
ヤフト２８の上下運転に変換され、弁開度を調節
する。 次に電動弁４の開閉動作について説明する。尚
第１図において（SHS）は予じめ設定された設
定過熱度、（SH）は蒸発器出口温度（ST）−蒸発
器入口乃至中間の冷媒温度、即ち蒸発温度（ET）
から算出される測定過熱度、（DV）は〔制御量
＝（SH）〕−〔目標値＝（SHS）〕から算出される偏
差信号、（HSS）はPID（比較積分微分）動作に従
つて偏差修正を行なう調節信号、（BKC）はこの
調節信号に基づいて操作量を制御即ち電動弁４を
開放させるパルス数を与える弁開度調節信号、
（GA）は電動弁４で減圧される制御量となる冷
媒流量、（DT）は凝縮圧力の変化、供給冷気
（Al）と帰還冷気（A2）との温度差及びエンタル
ピイ差等蒸発器５に対する外乱、（RS）は冷媒種
別信号、（FS）は負荷容量信号、（Ｓ）は冷凍サ
イクル開始時の電動弁４の弁開度を指定する初期
弁開度信号である。 まず、圧縮機２への冷媒の液戻り所謂液バツク
を発生させない過熱度制御、即ち弁開動作につい
て説明する。 いま、設定過熱度（SHS）を５℃とした場合、
この設定過熱度（SHS）と、蒸発器温度測定部
１２からの測定過熱度（SH）とを第１比較部９
で比較してその偏差信号（DV）を内部アルゴリ
ズム部１０に入力し、この内部アルゴリズム部で
偏差修正を行ない弁駆動部１１に調節信号
（HSS）を入力する。弁駆動部１１は、調節信号
（HSS）に基づき設定過熱度（SHS）の５℃との
偏差に応じた弁開度調節信号（BKC）を電動弁
４に対して継続して与え、即ち種々のパラメータ
となる外乱（DT）を内部アルゴリズム部１０で
排除して収斂したパルス信号を電動弁４に与え、
弁開度→開口面積→冷媒流量（GA）の増減とい
うメカニズムによつて設定過熱度（SHS）の５
℃に冷媒流量（GA）を保つべく適切な弁開度を
維持する。この結果、被冷却空間６の測定温度
（T_M）が設定温度（T_S）に到達する。この過熱度
制御による電動弁４の動作は第５図のτ₀〜τ₁の時
間に行なわれ、この間の弁解度調節は不定階段形
になる。 次に、一般にサーモサイクルと称される被冷却
空間６の温度制御、即ち弁閉動作について説明す
る。 尚、第５図において測定温度（T_M）は供給冷
気（Al）及び帰還冷気（A2）の両温度の平均値
で算出され、第２比較部１４で設定温度（T_S）
と比較される。この第２比較部において、（T_M）
＞（T_S）の温度信号が出力された場合、即ち測定
温度（T_M）が設定温度（T_S）より高い場合には、
上記した過熱度制御が行なわれ、（T_M）≦（T_S）の
温度信号が出力された場合、即ち測定温度（T_M）
が設定温度（T_S）より低い場合及び等しい場合
には、被冷却空間６の温度制御が行なわれる。 第５図の時刻τ₁において、被冷却空間６の測定
温度（T_M）が設定温度（T_S）に到達すると、第
２比較部１４から（T_M）≦（T_S）の信号が弁全閉
信号発生部１５に入力され、この弁全閉信号発生
部から弁閉信号（BP）が弁駆動部１１に出力さ
れ、電動弁４は全閉状態になり、蒸発器５への冷
媒供給は停止される。この全閉状態における温度
制御は、設定温度（T_S）より稍高く設定した上
限温度（T_S）＋△Ｄ）の到達する時刻τ₂迄続く。
この△Ｄは所謂デイフアレンシヤルである。前記
時刻τ₂〜τ₃迄は前述の弁閉動作、τ₃〜τ₄迄は弁閉
動作となり、以降電動弁４はこの開閉動作を繰り
返す。 前記過熱度及び温度両制御において、弁開度調
節信号（BKC）のサンプリング周期（＝出力周
期）を△τ、（△τ＝tn−tn−₁、但しtnはサンプ
リング時刻、tn−₁は１回前のサンプリング時
刻）、τ₁〜τ₂の弁全閉時間をτ_H、τ_H＞△τとすれ
ば、時刻tn時の弁開度調節信号（BKC）の制御
データYnは下記の式となる。 Yn＝Yn−₁＋（Dn−Dn−₁） − 又はYn＝Yn−₁＋Dn − この式においてＤは偏差に対する修正分で
内部アルゴリムズ部１０により処理される。尚、
上記式は時間による偏差修正、即ち偏差修正分
をも差分したもの、式は時刻による偏差修正し
たものである。 従つて、この制御データYnは上記した種々の
パラメータ即ち外乱（DT）を収斂した基準値と
なる。尚、τ_H時には、Yn＝Ｃ（Ｃは定数であり、
Yn−₁には全く無関係の制御データ）となる。 前記過熱度制御、即ち弁開動作における弁開度
調節信号（BKC）の時刻（τ₁−△τ）での制御
データYn＝S_Aとすると、このデータはτ₀〜τ₁迄
の時間中に発生した外乱（DT）を排除して収斂
した値であり、内部アルゴリズム部１０に保存さ
れる。この制御データYn＝S_Aは、次の過熱度制
御時刻τ₂に取り出され、弁開度調節信号（BKC）
の制御データYn＝S_Aとして電動弁４にそのまゝ
与えてもよいし、又Yn＝S_A−δ＝S′_A（δは立ち
上がりの過渡補正分）として与えられる。尚時刻
τ₃、τ₄、制御データYn＝S_B、Yn＝S′_Bについても
同様である。 又、デユーテイサイクルによる電動弁４の全閉
動作は上述の温度制御による全閉動作と同じであ
るが、温度のデイフアレンシヤルによらず、強制
的に或る時間電動弁４を停止させることにより達
成される。即ち、除霜終了（＝過熱度制御開始）
時刻τ₀から駆動するタイマー（Ｔ）が或る時間経
過後、弁全閉信号発生部１５に出力信号を出し、
この出力信号に基づいて弁全閉信号発生部１５か
ら弁閉信号（BP）を出力することにより、温度
とは関係なく電動弁４を全閉状態に維持すること
ができる。 かゝる電動弁４の制御において、この電動弁の
弁部３０の開度、即ち開口面積が同じでも、冷媒
（流体）の密度（ρ）と差圧（△Ｐ）とが変化す
れば、体積流量｛GR（Ｖ）｝も変化することが、
ベルヌーイと連続の定理とにより次の式で知られ
ている。 GR（Ｖ）∝√△ − この式は、体積流量は差圧（△Ｐ）と密度
（ρ）との比の平方根に比例することを表わして
いる。 上記差圧（△Ｐ）は冷凍装置１において、 差圧（△Ｐ）＝凝縮圧力(Pd)−蒸発圧力(Pn) である。 この凝縮圧力（Pd）は凝縮温度と密接な関係
があり、冷凍装置１の凝縮器２の種別（空冷型、
水冷型）によらず外気温度の影響を受け、例えば
冷媒Ｒ−22においては、夏期から冬期の間に
20atg〜7atgに変化する。 又、この凝縮圧力（Pd）は凝縮温度が同じで
あつても、冷媒の種別によつて物理的に異なる。
例えば凝縮温度40℃としたときには、次の表の如
くになる。

【表】 同様に蒸発温度を−５℃としたときにおける蒸
発圧力（P_E）と差圧（△Ｐ）は次の表の如くに
なる。

【表】 次に冷媒の冷凍効果（Q_S）は次の式で与えら
れる。 Q_S＝｛G_R（Ｖ）×ρ｝×（ｈ×hi｝ − この式において、ρは密度、ｈは蒸発器５
の出口における冷媒の持つエンタルピイ、hiは蒸
発器５の入口における冷媒の持つエンタルピイで
ある。 従つて、上記〜式の関係により冷媒種別の
異なる場合において、夫々同一の冷凍効果、凝縮
温度、蒸発温度を条件として電動弁４における開
口面積比を求めると、

【表】 その大きさはA₁₂＞A₅₀₂＞A₂₂、Ｏ＜η₁＜η₂＜１
となり、冷媒の種別によつて同一の条件の基でも
冷媒（液冷媒）を減圧するに必要な開口面積が異
なることが分る。上記の表に示す如くＲ−12の開
口面積比を１とした場合には、Ｒ−22、Ｒ−502
における開口面積比η₁＝0.6、η₂＝0.8となる。従
つて、冷凍装置１に例えば冷凍Ｒ−22を封入した
際には、冷媒種別選択回路２０の切換接片２０Ａ
を固定接点２０Ｃに予じめ切り換えておく必要が
ある。 又、この種電動弁４の制御においては、本願出
願人が先に出願した特願昭58−2026611号の第６
図に示す如く、対印加パルス数の流量特性は差圧
（△Ｐ）が一定であれば、リニアな関係にある。
従つて、被冷却空間６の大きさによる電動弁４の
開口面積の変化に対しては、負荷容量選択回路２
１の切換スイツチ２１Ａを被冷却空間６の大きさ
に合わせ、例えば固定接点２１Ｂに予じめ切り換
えておく必要がある。即ち、大きい負荷に対して
は開口面積を大きく、又小さい負荷に対しては開
口面積を小さく設定する必要がある。 従つて、冷凍装置１の初期（第１回）冷凍運転
開始前に、第１のパラメータである冷媒種別によ
る開口面積の違いと、第２のパラメータである負
荷容量による開口面瀬の違いとを選択装置１９に
よつて明確にすることにより、使用する冷媒の種
別及び被冷却空間６の大きさに合つた電動弁４の
初期弁開度を初期弁開度信号部１８によつて設定
することができる。 因に上記第１及び第２両パラメータを選択でき
ず、弁開時における電動弁４の開口面積が小さい
場合には、蒸発温度（ET）が下がり、これに連
れ蒸発圧力も低下して低圧スイツチの作用（低圧
カツト）により圧縮機２が停止し、しかもこの圧
縮機の運転再開時、過熱度（SH）が大きく圧縮
機２に帰還する低圧ガス冷媒の温度上昇や再度の
低圧カツトが発生し、圧縮機２の耐久性が悪くな
るばかりでなく、プルダウン時間も遅く十分な冷
凍効果を得ることができず、又弁開時における電
動弁４の開口面積が大きい場合には、過熱度
（SH）が小さく圧縮機２に帰還する低圧ガス冷媒
中に液冷媒が混ざり、所謂液バツクによつて圧縮
機２の耐久性を損なうばかりでなく、冷凍効果も
悪くなる事態を招くことになる。更に電動弁４の
初期弁開度を固定すると、外乱（DT）の影響を
排除するためにPID動作の定数が大きくなり、偏
差修正に多大の時間を費すことになる。 それ故本発明では、上述した如く冷媒種別選択
回路２０からの冷媒種別信号（RS）と、負荷容
量選択回路２１からの負荷容量信号（FS）とを
初期弁開度信号部１８をに与え、この初期弁開度
信号部で封入冷媒の種別及び負荷容量の大きさを
判別して初期弁開度信号（Ｓ）を弁駆動部１１に
与えることにより、冷媒の種別及び負荷容量の大
きさに合つた電動弁４の初期弁開度を設定するこ
とができる。勿論この初期弁開度信号（Ｓ）は内
部アルゴニズム部１０で偏差修正された調節信号
（HSS）と弁駆動部１１において組合わされるた
めに可変となり、第５図のτ₀、τ₂、τ₄各時刻にお
ける電動弁４の初期弁開度は夫々異なつた初期開
口面積となる。 例えば、冷媒種別選択回路２０において、電動
弁４の初期開口面積は、上記開口面積と同様にな
るように下記表の如く与えればよい。

【表】 又、負荷容量選択回路２１において、大きな負
荷に対しては開口面積を大きく、小さい負荷に対
しては開口面積を小さくする負荷容量信号（FS）
を与えればよい。 即ち、冷媒種別Ｒ−22、負荷容量2.0tonを組合
わせた時の初期弁開度信号（Ｓ−１）、同様にＲ
−22、1.0tonを組合わせた時の初期弁開度信号
（Ｓ−２）とした場合には第６図イ，ロに示す初
期弁開度となる。尚、第６図ハは制御器８の通電
状態を示す。 かゝる構成によれば、蒸発器温度測定部１２で
得られた過熱度（SH）と、設定過熱度（SHS）
とを第１比較部９で比較してその偏差信号
（DV）を内部アルゴリズム部１０で偏差修正し
て調節信号（HSS）とし、この調節信号を弁駆
動部１１に入力して電動弁４を弁開させる弁開度
調節信号（BKC）を出力させることができるの
で、設定過熱度（SHS）との偏差に適当した過
熱度制御が行なえると共に、外乱（DT）の影響
を排除して収斂したパルス信号を電動弁４に継続
して与え、このパルス信号に見合つた弁開度を得
て安定した過熱度制御が行なえる。又、被冷却空
間温度測定部１３で得られた測定温度（T_M）と、
測定温度（T_S）とを第２比較部１４で比較して
（T_M）≦（T_S）の条件で、弁全閉信号発生部１５か
ら弁全閉信号（BP）を弁駆動部１１に入力して
電動弁４を弁閉させるので、被冷却空間６の冷え
過ぎ防止、即ち温度制御を行なうことができ、し
かもこの温度制御を、過熱度制御とは関係なく同
一の電動弁４で行なうことができる。 更に、過熱度制御において外乱（DT）の影響
を排除して収斂した制御データYn＝S_Aを内部ア
ルゴリズム部１０に保存し、この制御データYn
＝S_Aを過熱度制御再開時に基準値として使用す
るので、過熱度制御再開時における過渡立上りの
際、円滑な過熱度制御が行なえ、蒸発器の有効利
用を図ることができる。 又、冷媒種別選択回路２０からの冷媒種別信号
（RS）と、負荷容量選択回路２１からの負荷容量
信号（FS）とを初期弁開度信号部１８に与え、
この初期弁開度信号部で封入冷媒の種別及び負荷
容量の大きさを判別して初期弁開度信号（Ｓ）を
弁駆動部１１に与えるので、冷凍装置１の初期運
転前に冷媒種別及び負荷容量の大きさに合つた電
動弁４の初期弁開度を設定することができ、しか
も初期弁開度信号（Ｓ）は過熱度制御時内部アル
ゴニズム部１０で偏差修正された調節信号
（HSS）と弁駆動部１１で組合わされるため、冷
凍運転の度に適切な初期弁開度を維持することが
でき、電動弁４の制御範囲が広くなると共に、停
電等によつて制御器８への給電が一時的に停止さ
れても給電後には引き続き電動弁４の円滑な操作
が行なえる。 (ト) 発明の効果 以上の如く本発明は構成されているので、下記
に列挙する効果を奏する。 電動弁でもつて過熱度制御と温度制御とを行
なうので、この両制御の切替えに伴なう制御特
性が良くなり、安定した過熱度及び温度制御が
得られる。 過熱度制御の際には、設定過熱度との偏差に
応じたパルス信号を継続して弁駆動部に与える
ので、電動弁の弁開度調節がスムースになり、
外乱の影響を排除した制御が行なえる。 温度制御の際には、測定温度と設定温度とを
比較した値を基準とし、且つ過熱度制御とは関
係なく電動弁を全閉させるので、電動弁を通し
ての液洩れは発生しない。 内部アルゴリズム部にて外乱の影響を排除し
た制御データが保存され、次の過熱度制御時に
はこの制御データを基準値として使用するの
で、過渡立上り時、円滑な過熱度制御が行な
え、蒸発器のEER（成績係数）を改善すること
ができる。 選択装置によつて複数種の冷媒及び負荷容量
の大きさを予じめ設定することにより、初期弁
開度信号からその封入冷媒の種別及び負荷容量
の大きさに合つた初期弁開度信号を弁駆動部に
与えることができるので、初期冷凍運転時には
電動弁を適切な初期弁開度に維持でき、電動弁
の制御範囲を広げることができる。 弁駆動部で初期弁開度信号と、調節信号とを
組合わせることができるので、過熱度制御の度
に電動弁の初期弁開度を変えることができ、円
滑な冷媒流量制御が行なえる。

【図面の簡単な説明】

図面は何れも本発明冷媒流量制御装置の実施例
を示し、第１図は制御器及び選択装置のブロツク
図、第２図は冷媒回路図、第３図は電動弁の縦断
面図、第４図は選択回路のブロツク図、第５図は
電動弁の動作特性図、第６図イ，ロは電動弁の初
期弁開度を示す波形図、ハはイ，ロにおける制御
器のタイムチヤートである。 ４……電動弁、５……蒸発器、６……被冷却空
間、１０……内部アルゴリズム部、１１……弁駆
動部、１５……弁全閉信号発生部、１８……初期
弁開度信号部、２０……冷媒種別選択回路、２１
……負荷容量選択回路。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 被冷却空間に配置された蒸発器に減圧液冷媒
   を供給する電動弁と、予じめ設定された設定過熱
   度と、前記蒸発器から得られた測定過熱度とを比
   較した値を偏差修正する内部アルゴリズム部と、
   この内部アルゴリズム部からの信号により電動弁
   の弁開度を調節する弁駆動部と、予じめ設定され
   た設定温度と、前記被冷却空間から得られた測定
   温度とを比較し、測定温度≦設定温度の条件で前
   記電動弁を弁閉させる弁全閉信号発生部と、冷凍
   装置に使用する冷媒種別を選択する冷媒種別選択
   回路と、前記被冷却空間の大きさを選択する負荷
   容量選択回路と、前記冷凍装置の初期運転時に前
   記両回路からの信号に基づき初期弁開度信号を前
   記弁駆動部に与え、前記電動弁の開口面積を設定
   する初期弁開度信号部とを備えてなる冷媒流量制
   御装置。