JPH0355843B2 - - Google Patents
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- JPH0355843B2 JPH0355843B2 JP55050718A JP5071880A JPH0355843B2 JP H0355843 B2 JPH0355843 B2 JP H0355843B2 JP 55050718 A JP55050718 A JP 55050718A JP 5071880 A JP5071880 A JP 5071880A JP H0355843 B2 JPH0355843 B2 JP H0355843B2
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電力系統の適正電圧維持と送電損失の
低減を図る電圧及び無効電力の制御における無効
電力の制御を負荷の変化に応じて設定した目標値
により行うようにした無効電力制御装置に関す
る。[Detailed Description of the Invention] The present invention performs reactive power control in voltage and reactive power control aimed at maintaining proper voltage in a power system and reducing power transmission loss using target values set according to changes in load. The present invention relates to a reactive power control device.
1次変電所における無効電力の制御は、一般に
負荷時タツプ切換変圧器と、電力用コンデンサ、
分路リアクトル等の調相設備と、制御装置とを備
え、制御の目標値をあらかじめ行つた負荷予測に
よつて設定し、上記制御装置により、負荷時タツ
プ切換変圧器のタツプ切換は電圧調整リレーで、
また調相設備の開閉は24時間タイマーで個別に操
作するよう制御していた。 Reactive power control in primary substations generally involves on-load tap-changing transformers, power capacitors,
It is equipped with phase adjustment equipment such as a shunt reactor and a control device, and the control target value is set based on load prediction made in advance, and the tap switching of the tap-changing transformer at the time of load is controlled by the voltage regulating relay. in,
Additionally, the opening and closing of the phase adjustment equipment was controlled individually using a 24-hour timer.
しかし乍ら、この制御はいわゆるタイムスケジ
ユールによる制御であるため、負荷曲線が1週間
の各曜日によつたり、あるいは1日の時間帯によ
つて急激に変化したりしたときには想定した負荷
曲線と異なつて、これに追随することができず、
適正な電圧維持は勿論、最適な無効電力の制御を
行うことができなくなるという問題がある。 However, since this control is based on a so-called time schedule, if the load curve varies depending on the day of the week or changes rapidly depending on the time of the day, the load curve may not match the expected load curve. Due to the difference, we are unable to follow suit,
There is a problem in that it becomes impossible to maintain an appropriate voltage as well as to perform optimal control of reactive power.
これを改善するため、目標値を予め想定した負
荷曲線からこまかく設定することも考えられる
が、あくまで予測による設定であるので、実際の
負荷状況に追随せしめることは困難であり、ま
た、目標値を多数設定することは設定の手間を増
大してわずらわしいという問題もある。 In order to improve this, it is possible to set the target value in detail based on a pre-assumed load curve, but since this is only a setting based on predictions, it is difficult to make it follow the actual load situation, and it is also possible to There is also the problem that setting a large number of settings increases the time and effort required for setting and is troublesome.
一方、電圧及び無効電力制御における無効電力
制御は、需要家に対する電力安定供給という観点
から、電圧優先の制御が採用されており、母線電
圧を電圧制御の不感帯内に維持しながら行うこと
が最適制御とされている。 On the other hand, for reactive power control in voltage and reactive power control, voltage-priority control is adopted from the perspective of stable power supply to consumers, and optimal control is performed while maintaining the bus voltage within the dead band of voltage control. It is said that
しかし乍ら、無効電力の制御は、電力用コンデ
ンサ及び分路リアクトルを、しや断器の投入しや
断によつて操作して行うことになるので、1操作
による変化分が段階的となるため操作によつて電
圧制御の不感帯を超える場合が生じ、操作ひん度
の増加につながるという問題を有している。この
操作ひん度の増加は、しや断器の使用回数が接点
の損耗により通常8000〜10000回とみられており、
しや断器の寿命を短くするという問題を惹起し、
特に負荷変動の激しい時間帯にあつては、無効電
力が一方(遅れ側あるいは進み側)に増大するた
め、1操作による変化分が少ないとしや断器の操
作ひん度を増加し、しや断器の寿命を短くすると
いう問題を有している。 However, since reactive power is controlled by operating the power capacitor and shunt reactor by turning on and off the circuit breaker, the change due to one operation is gradual. Therefore, there is a problem in that the dead band of voltage control may be exceeded due to the operation, leading to an increase in the frequency of operation. This increase in operation frequency is due to the wear and tear of the contacts, and the number of times the circuit breaker is used is estimated to be 8,000 to 10,000 times.
This causes the problem of shortening the life of the disconnector.
Particularly during periods of severe load fluctuation, reactive power increases in one direction (lag side or lead side), so if the amount of change due to one operation is small, the operation frequency of the breaker is increased, and the breaker is operated more frequently. This has the problem of shortening the life of the device.
加えて制御に際し、特定のしや断器に操作が集
中することは当該しや断器の寿命をさらに短くす
ることになつて早期の取換が必要となり、その最
適な無効電力の制御に支障をきたすという問題も
有している。 In addition, concentrating operations on a specific shingle breaker during control will further shorten the lifespan of that shingle breaker, requiring early replacement, and hindering optimal reactive power control. It also has the problem of causing
本発明は上述した点にかんがみてなされたもの
で、その目的とするところは、無効電力の制御を
負荷変化に応じて演算設定した目標値により行う
ようにした無効電力制御装置を提供することにあ
る。 The present invention has been made in view of the above points, and an object thereof is to provide a reactive power control device that controls reactive power using a target value calculated and set according to load changes. be.
以下、本発明の実施例を図によつて説明する。
第1図において、T1,T2,T3,T4は並列運転制
御される複数の負荷時タツプ切換変圧器(以下
LRTと略称する)で、1次側は上位系統(例え
ば154KV)から送電される線路と接続し、2次
側には変流器CT1,CT2,CT3,CT4を各々挿設
してバンク2次母線(以下単に母線と故障する)
BUSに接続され、この母線BUSに接続された負
荷Lに例えば154KV/77KVで送電するようにな
つている。又、このLRTT1,T2,T3,T4には
自動電圧調整を行うための図示しないタツプ切換
制御盤を備え、このタツプ切換制御盤によつてタ
ツプ切換操作を行つて母線BUSの母線電圧VBを
調整できるようになつている。SC1,SC2…SCo
は上記母線BUSにしや断器CB11,CB12…CB1oを
介して各々接続された複数の電力用コンデンサ
(以下単にコンデンサと略称する)、ShR1,ShR2
…ShRnは上記母線BUSにしや断器CB21,CB22
…CB2nを介して各々接続された複数の分路リア
クトル(以下単にリアクトルと略称する)、CTB
は上記変流器CT1,CT2,CT3,CT4から接続さ
れてバンクトータル電流IBを導出するようにした
バンク用変流器、PTは上記母線BUSに接続され
て母線電圧VBを導出するようにした電圧変成器
である。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
In Figure 1, T 1 , T 2 , T 3 , and T 4 are multiple on-load tap-change transformers (hereinafter referred to as
(abbreviated as LRT), the primary side is connected to the line that transmits power from the upper system (e.g. 154KV), and the secondary side is equipped with current transformers CT 1 , CT 2 , CT 3 , and CT 4 respectively. Bank secondary busbar (hereinafter referred to simply as busbar)
It is connected to the bus BUS and transmits power at, for example, 154KV/77KV to the load L connected to the bus BUS. In addition, LRTT 1 , T 2 , T 3 , and T 4 are equipped with a tap switching control panel (not shown) for automatic voltage adjustment, and the tap switching control panel performs tap switching operation to control the bus line BUS. The voltage VB can be adjusted. SC 1 , SC 2 …SC o
are a plurality of power capacitors (hereinafter simply referred to as capacitors), ShR 1 , ShR 2 connected to the above bus line BUS via disconnectors CB 11 , CB 12 ...CB 1o , respectively.
...ShR n is the bus disconnector CB 21 , CB 22 on the above bus line BUS
...Multiple shunt reactors (hereinafter simply referred to as reactors) each connected via CB 2n , CT B
PT is a bank current transformer connected to the above current transformers CT 1 , CT 2 , CT 3 , CT 4 to derive the bank total current I B , and PT is connected to the above bus BUS to derive the bus voltage V B This is a voltage transformer designed to derive .
次に、LRTT1,T2,T3,T4の図示しないタ
ツプ切換制御盤にタツプ切換指令と、しや断器
CB11,,CB12…CB1o及びCB21,CB22…CB2nに投
入しや断指令とを送出する制御装置Aについて説
明する。1は変流器CTBから接続された電流変換
器で、バンクトータル電流IBを電圧変換しこれを
直流に変換して一定の時定数(例えば2秒)をも
つフイルターを通して出力するようになつてい
る。2は電圧変成器PTと変流器CTBとから接続
された無効電力変換器で、2相分のバンクトータ
ル電流と3相分の母線電圧とを入力として無効電
力を演算しこれを直流変換して一定の時定数(例
えば2秒)ももつフイルターを通して出力するよ
うになつている。3は電圧変成器PTから接続さ
れた電圧変換器で、母線電圧VBを絶縁トランス
を介して導出した実効値を直流変換し、3相分を
加算して一定の時定数(例えば0.3秒)をもつフ
イルターを通して出力するようになつている。そ
して、これら電流変換器1、無効電力変換器2及
び電力変換器3の出力はマルチプレクサーを有し
たアナログ−デジタル変換器5を介してデジタル
出力として演算処理部(以下CPUと略称する)
6に送出されるようになつている。7,8は
CPU6と接続された記憶部で、記憶部7(以下
PROM7と略称する)には電力及び無効電力制
御のための処理プログラムが格納され、これらは
CPU6によつて実行されるようになつており、
記憶部8(以下RAM8と略称する)にはPROM
7に格納された処理プログラムを実行するための
データが記憶され、このデータを上記プログラム
に従つて読出してCPU6で演算処理を行わせる
ようになつている。9はCPU6と接続された入
出力部で、制御条件(例えばLRTT1,T2,T3,
T4のタツプ位置、コンデンサSC1,SC2…SCn及
びリアクトルShR1,ShR2…ShRnの投入引外し
状態等)を入力せしめると共に、CPU6の出力
をドライブ出力に変換して、これにより、
LRTT1,T2,T3,T4のタツプ切換とコンデン
サSC1,SC2…SCn及びリアクトルShR1,ShR2…
ShRnの投入、引外しを行わせるようになつてい
る。そして、上記CPU6は電流変換器1からア
ナログ−デジタル変換器5を介して読込んだバン
クトータル電流IBにより電圧制御のための目標値
Vrefと無効電力制御のための目標値Qrefとをそ
れぞれ演算設定し、この目標値Vref、Qrefにも
とづいて上記電圧変換器3、無効電力変換器2か
らアナログ−デジタル変換器5を介して入力する
信号(母線電圧VB,無効電力Qと比較判定して
電圧及び無効電力制御のための指令を入出力部9
を介して送出するようになつている。 Next, a tap switching command is sent to the tap switching control panels (not shown) for LRTT 1 , T 2 , T 3 , and T 4 , and a
A description will now be given of the control device A that sends the closing and closing commands to CB 11 , CB 12 ...CB 1o and CB 21 , CB 22 ...CB 2n . 1 is a current converter connected to current transformer CT B , which converts the bank total current I B into voltage, converts it to direct current, and outputs it through a filter with a fixed time constant (for example, 2 seconds). ing. 2 is a reactive power converter connected to a voltage transformer PT and a current transformer CT B , which calculates reactive power by inputting the bank total current for two phases and the bus voltage for three phases, and converts this into DC. The signal is output through a filter having a certain time constant (for example, 2 seconds). 3 is a voltage converter connected to the voltage transformer PT, which converts the effective value derived from the bus voltage V B via an isolation transformer into DC, adds up the three phases, and converts it to a fixed time constant (for example, 0.3 seconds). It is designed to output through a filter with . The outputs of the current converter 1, reactive power converter 2, and power converter 3 are output as digital outputs via an analog-to-digital converter 5 having a multiplexer to a calculation processing unit (hereinafter abbreviated as CPU).
It is now sent out on the 6th. 7 and 8 are
A storage unit connected to CPU 6, storage unit 7 (hereinafter referred to as
PROM7) stores processing programs for power and reactive power control.
It is now executed by CPU6,
The storage unit 8 (hereinafter abbreviated as RAM8) has a PROM
Data for executing a processing program stored in CPU 7 is stored, and this data is read out in accordance with the program to cause the CPU 6 to perform arithmetic processing. 9 is an input/output unit connected to the CPU 6, and control conditions (for example, LRTT 1 , T 2 , T 3 ,
T 4 tap position, capacitors SC 1 , SC 2 . . . SCn and reactors ShR 1 , ShR 2 .
Tap switching of LRTT 1 , T 2 , T 3 , T 4 , capacitors SC 1 , SC 2 ...SCn and reactors ShR 1 , ShR 2 ...
It is designed to make ShR n input and trip. Then, the CPU 6 uses the bank total current I B read from the current converter 1 via the analog-to-digital converter 5 to set a target value for voltage control.
Vref and target value Qref for reactive power control are calculated and set respectively, and based on these target values Vref and Qref, input from the voltage converter 3 and reactive power converter 2 via the analog-to-digital converter 5. The input/output unit 9 compares and judges signals (bus voltage V B and reactive power Q and outputs commands for voltage and reactive power control).
It is now being sent out via .
次に、無効電力制御のための目標値Qrefにつ
いて説明する。この目標値Qrefは
Qclk=QNIT−X・IB 2 ……(1)
Qref=Qclk+Qsft ……(2)
但し
IB:バンクトータル電流(KA)
QNIT:バンクトータル電流IB零時の無効電力
(MVar)
X:リアクタンス補償分(MVar/KA2)
Qsft:無効電力目標に対するシフト量
によつてCPU6により演算設定されるようにな
つている。この上記(1)式のQclkはバンクトータ
ル電流IB零時の無効電力QNIT(例えば20MVar)
と、LRTT1,T2,T3,T4の変圧器リアクタン
ス及び上位系統(例えば154KV)の線路リアク
タンス、バンク2次最大負荷電流等によつて定め
たリアクタンス補償分X(例えば50MVar/KV2)
とをRAM8にあらかじめ記憶させておき、これ
らQNIT,Xと電流変換器1を介して読込んだバン
クトータル電流IBとにより演算し、これに上記上
位系統の調相設備が作業等により停止したり、
盆・正月等の特異日に上位系統の電圧が過昇傾向
になるなどの場合にバンク2次無効電力の目標を
変更させるため遠方もしくは直接の手動操作によ
り目標無効電力を複数段にあらかじめシフトする
ように設定したシフト量Qsft(例えば1%
20MVarとして±2%)とによつて上記(2)式によ
り演算して目標値Qrefを設定するようになつて
いる。この目標値QrefはPROM7のプログラム
により極めて短い一定時間毎(例えば0.5秒毎)
にCPU6によつて演算設定されるようになつて
いる。上記目標値Qrefの演算設定において、シ
フト量Qsftが0%である場合は目標値Qrefは
Qref=Qclkとなる。そして、この目標値Qrefに
もとずく無効電力の制御は、負荷Lの急増する時
間帯と負荷Lの急減する時間帯とに区分し、負荷
Lの急増する時間帯に対して無効電力Qが遅れ側
に増大となるので、目標値Qrefにより動作値Qop
を
Qop=Qref+Qs/2 ……(3)
但し、
Qs:次位操作のコンデンサあるいはリアクトル
の単器容量(MVA)
によつて演算設定し、この動作値Qopと無効電力
変換器2を介して読込んだ無効電力Qとを比較判
定し、Qop<QならびにCPU6によつて入出力
部9を介し投入したリアクトルを引外し操作又は
引外したコンデンサを投入操作させて無効電力の
調整を行うようになつている。又、負荷Lが急減
する時間帯に対しては無効電力Qが進み側に増大
となるので、動作値Qopを
Qop=Qref−Qs/2 ……(4)
によつて演算設定し、この動作値Qopにより、上
述同様Qop>QならCPU6によつて入出力部9
を介し投入したコンデンサを引外し操作又は引外
したリアクトルを投入操作させて無効電力の調整
を行うようになつている。そして、リアクトル
ShR1,ShR2…ShRn及びコンデンサSC1,SC2…
SCoの投入、引外し操作は負荷Lの急増する時間
帯と急減する時間帯とによりいずれか一方の操作
に制限し、かつ輪番制により行わせるようになつ
ている。 Next, the target value Qref for reactive power control will be explained. This target value Qref is Qclk=Q NIT −X・I B 2 ...(1) Qref=Qclk+Qsft ...(2) However, I B : Bank total current (KA) Q NIT : Invalid when bank total current I B is zero Power ( MVar ) Qclk in equation (1) above is the reactive power Q NIT when the bank total current I B is zero (for example, 20MVar)
and the reactance compensation X ( e.g. 50MVar / KV 2 )
are stored in RAM 8 in advance, and calculated using these Q NIT , X and the bank total current I B read through the current converter 1. or
In order to change the bank secondary reactive power target when the voltage of the upper system tends to rise excessively on special days such as Obon holidays and New Year holidays, the target reactive power is shifted in advance to multiple stages by remote or direct manual operation. The shift amount Qsft set as (for example, 1%)
(±2% as 20MVar), the target value Qref is set by calculating according to the above equation (2). This target value Qref is determined by the PROM7 program every very short period of time (for example, every 0.5 seconds).
The calculation settings are made by the CPU 6. In the calculation settings for the target value Qref above, if the shift amount Qsft is 0%, the target value Qref is
Qref=Qclk. Control of reactive power based on this target value Qref is performed by dividing the time period in which the load L rapidly increases and the time period in which the load L rapidly decreases. Since it increases on the delay side, the operating value Qop is increased by the target value Qref.
Qop=Qref+Qs/2...(3) However, Qs: Calculated and set using the unit capacitance (MVA) of the capacitor or reactor in the next operation, and read through this operating value Qop and reactive power converter 2. The reactive power Q is compared and determined, and if Qop<Q, the CPU 6 causes the input/output unit 9 to trip the reactor or turn on the tripped capacitor to adjust the reactive power. It's summery. In addition, since the reactive power Q increases on the leading side during the period when the load L suddenly decreases, the operating value Qop is calculated and set by Qop = Qref - Qs / 2 ... (4), and this operation According to the value Qop, if Qop>Q as described above, the input/output section 9 is output by the CPU 6.
The reactive power is adjusted by tripping the capacitor that has been turned on via the capacitor or turning on the tripped reactor. And the reactor
ShR 1 , ShR 2 ...ShR n and capacitors SC 1 , SC 2 ...
The operation of turning on and tripping the SC o is limited to one operation depending on the time period when the load L increases rapidly and the time period when the load L decreases rapidly, and is performed in rotation.
ここで上記動作値Qopの設定についてさらに説
明する。なお、説明は、負荷が急増する時間帯に
ついて説明し、負荷が急激することとする。 Here, the setting of the above operation value Qop will be further explained. Note that the description will be made regarding a time period in which the load increases rapidly, and assumes that the load increases rapidly.
動作値Qopを
Qop=Qref+2Qs/3で設定した場合
系統状態によつては、制御装置Aが無効電力
変換器2を介し読込んだ無効電力Qが、第2図
イに示すように、点A1にあつたとすると、無
効電力QはQref<Q<Qopの範囲内にあるた
め、無効電力の制御は行わないが、電力制御の
目標値Vrefに対する不感帯−δより超えてい
るため、制御装置Aから昇圧のタツプ切換指令
が送出され、タツプ切換操作が行われ、点A1
から点A2に電圧調整される。この結果、点A2
は動作値Qopを超える(Qop<Q)ことになる
ので、例えば電力用コンデンサを投入して、無
効電力の制御が続いて行われ、点A2から点A3
に無効電力Qが調整される。即ち、A1→A2、
A2→A3の2回操作が必要となり操作回数を増
し、動作値Qopを、Qref+2Qs/3で設定する
ことは操作ひん度の増加につながる。 When the operating value Qop is set as Qop = Qref + 2Qs/3 Depending on the system status, the reactive power Q read by the control device A via the reactive power converter 2 may change to point A as shown in Figure 2 A. 1 , the reactive power Q is within the range of Qref<Q<Qop, so reactive power is not controlled, but since it exceeds the dead zone -δ for the power control target value Vref, the control device A A step-up tap switching command is sent from , a tap switching operation is performed, and point A 1
The voltage is regulated from point A2 . As a result, point A 2
exceeds the operating value Qop (Qop<Q), so the reactive power is subsequently controlled by, for example, introducing a power capacitor, and from point A 2 to point A 3
The reactive power Q is adjusted accordingly. That is, A 1 →A 2 ,
The operation A 2 →A 3 is required twice, increasing the number of operations, and setting the operation value Qop to Qref+2Qs/3 leads to an increase in the operation frequency.
動作値Qopを
Qop=Qref+Qs/3で設定した場合
系統状態によつては、制御装置Aから読込ん
だ無効電力Qが、第2図ロに示すように、点
B1にあつたとすると、動作値Qopより超えて
いるため(Qop<Q)、例えば電力用コンデン
サを投入して無効電力の制御が行われ、この結
果、無効電力Qは点B1から点B2に調整される。
しかし、この調整によつて点B2は電圧制御の
目標値Vrefに対する不感帯+δを超えること
になるので、降圧のタツプ切換操作が行われ、
点B2から点B3に電圧調整されることになる。
即ち、上述同様、この場合もB1→B2、B2→B3
の2回の操作が必要となり、操作回数を増し、
動作値Qopを、Qop=Qref+Qs/3で設定す
ることは上述同様、操作ひん度を増加につなが
る。 When the operating value Qop is set as Qop = Qref + Qs / 3 Depending on the system status, the reactive power Q read from the control device A may change to a point as shown in Figure 2 B.
If B 1 is reached, it exceeds the operating value Qop (Qop < Q), so, for example, a power capacitor is input to control the reactive power, and as a result, the reactive power Q increases from point B 1 to point B. Adjusted to 2 .
However, as a result of this adjustment, point B2 will exceed the dead zone +δ for the voltage control target value Vref, so a step-down tap switching operation is performed.
The voltage will be adjusted from point B 2 to point B 3 .
That is, as above, in this case as well, B 1 →B 2 , B 2 →B 3
2 operations are required, increasing the number of operations,
Setting the operating value Qop as Qop=Qref+Qs/3 increases the operating frequency as described above.
動作値Qopを
Qop=Qref+Qs/2で設定した場合
制御装置Aから読込んだ無効電力Qが、第3
図で示すように、点Aにあつたとすると、電圧
制御の不感帯内にあつて動作値Qopを超えてい
るので(Qop<Q)例えば電力用コンデンサを
投入して無効電力の制御が行われる。この結
果、無効電力Qは点Aから点Bに電圧を不感帯
内(Vref±δ)に維持しながら調整されるこ
とになる。即ち、操作はA→Bへの1回ですむ
ことになる。 When the operating value Qop is set as Qop=Qref+Qs/2, the reactive power Q read from the control device A is
As shown in the figure, if point A is reached, it is within the dead zone of voltage control and exceeds the operating value Qop (Qop<Q), so for example, a power capacitor is turned on to control reactive power. As a result, the reactive power Q is adjusted from point A to point B while maintaining the voltage within the dead zone (Vref±δ). In other words, the operation from A to B only needs to be done once.
しかも、点Bに調整された無効電力Qは無効
電力制御の目標値Qrefをはさんで動作値Qopと
対称な位置(2点鎖線で示す)Qop′よりは大
きくQrefよりは小さい(Qop′<Q<Qref)位
置に制御されることになる。(因に、次位操作
の単器容量Qsだけ電圧変化なしで無効で電力
Qを制御したとしてもA→Cに調整されて、上
記Qop′を超えて制御されることはないことに
なる)。このことは、負荷が急増する時間帯に
おいて遅れ側に増大する無効電力Qを、電圧を
電圧制御の不感帯内(Vref±δ)に維持しな
がら可能な限り進み側へ制御することができる
ことを意味し、この結果、しや断器の操作回数
を軽減することができる。 Furthermore, the reactive power Q adjusted to point B is larger than Qop' and smaller than Qref (Qop'<Q<Qref) position. (Incidentally, even if the power Q is ineffectively controlled by the unit capacity Qs of the next operation without voltage change, it will be adjusted from A to C and will not be controlled beyond the above Qop') . This means that it is possible to control the reactive power Q, which increases on the lagging side during times when the load increases rapidly, to the leading side as much as possible while maintaining the voltage within the voltage control dead band (Vref±δ). However, as a result, the number of operations of the shredder breaker can be reduced.
換言すれば、不感帯としての検出レベル内
に、電圧制御の操作回数も含めた操作回数を軽
減して、負荷が急増する場合は可能な限り進み
側に、負荷が急増する場合は可能な限り遅れ側
に無効電力を制御することができることにな
る。 In other words, within the detection level as a dead zone, reduce the number of operations, including the number of voltage control operations, to advance as much as possible when the load increases rapidly, and to delay as much as possible when the load increases rapidly. It will be possible to control the reactive power on the side.
10はコンデンサSC1,SC2…SCoと対応し
て入出力部9に設けられた電力用コンデンサ制
御回路である。これは、第4図に示すように、
制御電源にコンデンサの図示しない操作盤に設
けた切換スイツチ43Aの「自動」側への閉路
操作によつて励磁するリレー43ASCの常開
接点43ASCaを介してリレーSC1C,SC1Tの常
開接点SC1Ca,SC1Taの一端を並列に接続し、こ
の常開接点SC1Caの他端にしや断器例えばCB11
の図示しない投入コイルを、また常開接点
SC1Taの他端にしや断器例えばCB11の図示しな
いトリツプコイルを接続して駆動部10bを形
成し、上記リレーSC1C,SC1Tは制御電源に
CPU6の出力によりいずれか一方を励磁する
ように接続して、主制御部10aを形成し、上
記リレーSC1Cの励磁によつてしや断器例えば
CB11を投入させ、また上記リレーSC1Tの励磁
によつてしや断器例えばCB11をしや断せしめ
るようになつている。11はリアクトルShR1,
ShR2…ShRnと対応して入出力部9に設けられ
た分路リアクトル制御回路である。これは第5
図に示すように、制御電源にリアクトルの図示
しない操作盤に設けた切換スイツチ43Aの
「自動」側への閉路操作によつて励磁するリレ
ー43AShRの常開接点43AShRaを介して、
リレーShR1C,ShR1Tの常開接点ShR1Ca,
ShR1Taの一端を並列に接続し、この常開接点
ShR1Caの他端にしや断器例えばCB21の図示し
ない投入コイルを、またShR1Taの他端にしや
断器例えばCB21の図示しないトリツプコイル
を接続して駆動部11bを形成し、上記リレー
ShR1C,ShR1Tは制御電源にCPU6の出力によ
りいずれか一方を励磁するように接続して、主
制御部11aを形成し、上記リレーShR1Cの励
磁によつてしや断器例えばCB21を投入させ、
また上記リレーShR1Tの励磁によつてしや断器
例えばCB21をしや断せしめるようになつてい
る。 Reference numeral 10 denotes a power capacitor control circuit provided in the input/output section 9 in correspondence with the capacitors SC 1 , SC 2 . . . SC o . This is as shown in Figure 4.
The normally open contacts SC of the relays SC 1C and SC 1T are energized by the closing operation to the "auto" side of the changeover switch 43A provided on the control panel (not shown) of the capacitor for the control power supply, through the normally open contact 43ASCa of the relay 43ASC. 1Ca , SC 1Ta are connected in parallel, and the other end of this normally open contact SC 1Ca is connected with a breaker, for example CB 11.
The closing coil (not shown) and the normally open contact
A sheath breaker, for example, a trip coil (not shown) of CB 11 is connected to the other end of SC 1Ta to form a drive section 10b, and the relays SC 1C and SC 1T are connected to the control power source.
The main control unit 10a is formed by connecting one of them to be energized by the output of the CPU 6, and by energizing the relay SC 1C , the
CB 11 is turned on, and by energizing the relay SC 1T , the circuit breaker, for example CB 11 , is finally disconnected. 11 is reactor ShR 1 ,
ShR 2 . . . A shunt reactor control circuit provided in the input/output section 9 in correspondence with ShR n . This is the fifth
As shown in the figure, the control power is supplied to the reactor via the normally open contact 43AShRa of the relay 43AShR, which is energized by the closing operation to the "auto" side of the changeover switch 43A provided on the operation panel (not shown) of the reactor.
Relay ShR 1C , normally open contact of ShR 1T ShR 1Ca ,
Connect one end of ShR 1Ta in parallel and this normally open contact
The drive unit 11b is formed by connecting a closing coil (not shown) of a sheath breaker, e.g. CB 21 , to the other end of ShR 1Ca , and a trip coil (not shown) of a shear breaker, e.g. CB 21 , to the other end of ShR 1Ta.
ShR 1C and ShR 1T are connected to a control power source so that one of them is excited by the output of the CPU 6 to form a main control section 11a, and by the excitation of the relay ShR 1C , a circuit breaker such as CB 21 is activated. let them put it in,
Furthermore, the excitation of the relay ShR 1T causes the breaker, for example CB 21 , to become energized.
なお、上記入出力部9には、上記電力用コン
デンサ制御回路10、分路リアクトル制御回路
11と同様、LRT1〜T4の図示しないタツプ切
換器にタツプ切換指令を送出する図示しないタ
ツプ切換制御回路が設けられている。 The input/output section 9 includes a tap switching control (not shown) that sends a tap switching command to the tap switching devices (not shown) of LRT 1 to T 4 , as well as the power capacitor control circuit 10 and the shunt reactor control circuit 11. A circuit is provided.
次にその動作について説明する。先ずCPU6
によつて電圧変換器3を介して読込んだ母線電圧
VBを、LRT1〜T4のタツプ切換操作並びにコン
デンサSC1…SC4及びリアクトルShR1…ShRnの
投入引外し操作により、電圧制御の目標値Vref
に対する不感帯δ内(Vref±δ)に調整する。 Next, its operation will be explained. First, CPU6
The bus voltage read through the voltage converter 3 by
V B is set to the voltage control target value Vref by tap switching of LRT 1 to T 4 and turning on/off of capacitors SC 1 ...SC 4 and reactors ShR 1 ...ShR n .
Adjust to within the dead zone δ (Vref±δ).
次いで、CPU6によつて無効電力変換器2を
介して読込んだ無効電力Qの制御を行う。 Next, the reactive power Q read in via the reactive power converter 2 is controlled by the CPU 6.
(A) QEL<Q<QEH制御
先ず、読込んだ上記無効電力QをRAM8に
記憶させた無効電力の遅れ最大検出値QEHと進
み過大検出値QELとにより、QEL<Q<QEHの関
係に制御する。(A) Q EL <Q<Q EH control First, the read reactive power Q is stored in RAM 8. By using the delayed maximum detection value Q EH of the reactive power and the advanced excessive detection value Q EL , Q EL <Q< Controlling the Q EH relationship.
これは、RAM8から読出したQEHとQELによ
りQを比較判定し、
(a) Q>QEHの場合
Q>QEHの関係で一定時間(例えば3秒)
継続すれば、入出力部9を介して入力した制
御条件の信号によりCPU6によつて、母線
電圧VBがVB<Vref−δの関係で、投入した
リアクトル例えばShR1,ShR2の分路リアク
トル制御回路11のリレーShR1Tを励磁して
しや断器CB21,CB22を順次しや断させ、次
いで引外したコンデンサ例えばSC1,SC2の
電力用コンデンサ制御回路10のリレー
SC1Cを励磁させてしや断器CB11,CB12を順
次投入させて無効電力QをQ<QEHの関係と
なるまで進み側に調整する。 This is done by comparing and determining Q using Q EH and Q EL read from RAM 8. (a) When Q > Q EH For a certain period of time (for example, 3 seconds) in the relationship of Q > Q EH
If this continues, the control condition signal input via the input/output unit 9 causes the CPU 6 to change the shunt voltage of the input reactors, e.g. The relay ShR 1T of the reactor control circuit 11 is energized to sequentially disconnect the shield breakers CB 21 and CB 22 , and then the relay of the power capacitor control circuit 10 for the tripped capacitors, for example SC 1 and SC 2
By energizing SC 1C and sequentially turning on circuit breakers CB 11 and CB 12 , the reactive power Q is adjusted to the advance side until the relationship Q<Q EH is satisfied.
この際、母線電力VBがVB<Vref−δの関
係にないときは、CPU6により図示しない
タツプ切換制御回路から降圧のタツプ切換指
令を送出させてLRT1〜T4のタツプを降圧側
に切換操作してから上記調整を行う。 At this time, if the bus power V B does not satisfy the relationship V B < Vref - δ, the CPU 6 sends a step-down tap switching command from a tap switching control circuit (not shown) to change the taps of LRT 1 to T 4 to the step-down side. Perform the above adjustment after performing the switching operation.
(b) Q<QELの場合
入出力部9を介して入力した制御条件の信
号によりCPU6によつて、母線電圧VBがVB
>Vref+δの関係で、投入したコンデンサ
例えばSC1,SC2の電力用コンデンサ制御回
路10のリレーSC1Tを励磁して、しや断器
CB11,CB12を順次しや断させ、次いで引外
したリアクトル例えばShR1,ShR2の分路リ
アクトル制御回路11のリレーShR1Cを励磁
して、しや断器CB21,CB22を順次投入
させて、無効電力QをQ>QELとなるまで遅
れ側に調整する。 (b) When Q<Q EL The CPU 6 changes the bus voltage V B to V B according to the control condition signal input via the input/output section 9.
>Vref+δ, the relay SC 1T of the power capacitor control circuit 10 of the input capacitors SC 1 and SC 2 , for example, is energized and the circuit breaker is activated.
CB 11 and CB 12 are sequentially cut off, and then the relay ShR 1C of the shunt reactor control circuit 11 of the tripped reactors, such as ShR 1 and ShR 2 , is energized to sequentially close the breakers CB21 and CB2 2 . and adjust the reactive power Q to the lag side until Q> QEL .
この際、母線電圧VBがVB>Vref+δの関
係にないときは、CPU6により図示しない
タツプ切換制御回路からの昇圧タツプ切換指
令を送出させて、LRT1〜T4のタツプを昇圧
側に切換操作してから上記調整を行う。 At this time, if the bus voltage V B is not in the relationship of V B > Vref + δ, the CPU 6 sends a boost tap switching command from a tap switching control circuit (not shown) to switch the taps of LRT 1 to T 4 to the boost side. Perform the above adjustments after operation.
(B) 動作値Qopによる制御
(a)負荷が急増する時間帯の場合
負荷Lが急増する時間帯であれば、入出力
部9を介して入力した制御条件の信号によ
り、CPU6によつて動作値Qopを、割込
(例えば0.5秒毎に)演算設定した目標値Qref
とRAM8から読出した次位操作の投入した
リアクトルの単器容量Qsとから動作値Qop
をQop=Qref+Qs/2を演算し、この動作
値Qopに対して無効電力QがQ>Qopの関係
(QがQopより遅れ側にある)、かつ母線電圧
VBがVref>VB>Vref−δの関係で、上記投
入したリアクトルの分路リアクトル制御回路
11のリレーShR1TをCPU6によつて励磁し
てしや断器を介して投入したリアクトルを引
外して進み側に調整する。(B) Control using the operating value Qop (a) In the case of a time period when the load increases rapidly If the load L increases rapidly, the CPU 6 operates according to the control condition signal input via the input/output section 9. The target value Qref is calculated by interrupting the value Qop (for example, every 0.5 seconds).
The operating value Qop is obtained from the unit capacity Qs of the reactor input in the next operation read from RAM8.
Calculate Qop = Qref + Qs / 2, and with respect to this operating value Qop, the relationship of reactive power Q is Q > Qop (Q is on the lagging side of Qop), and the bus voltage
Since V B satisfies Vref > V B > Vref - δ, relay ShR 1T of the shunt reactor control circuit 11 of the input reactor is excited by the CPU 6 and the input reactor is pulled through the shunt breaker. Remove it and adjust it to the forward direction.
この動作を無効電力QがQ>Qopの関係で
なくなるまで投入したリアクトルに対して順
次行つて制御し、投入したリアクトルがなけ
れば、引外したコンデンサの次位操作の単器
容量により、上述同様動作値Qopを演算
(Qop=Qref+Qs/2)してこれと無効電力
Qを比較判定し、上述同様、無効電力QがQ
>Qopの関係でなくなるまで引外したコンデ
ンサを順次投入して上記調整を行う。 This operation is controlled by sequentially performing this operation on the reactors that have been turned on until the reactive power Q no longer meets the relationship Q > Qop. If there is no reactor that has been turned on, the unit capacity of the next operation of the tripped capacitor is used as described above. Calculate the operating value Qop (Qop = Qref + Qs / 2) and compare it with the reactive power Q to determine whether the reactive power Q is
> Perform the above adjustment by sequentially inserting the capacitors that were tripped until the Qop is no longer relevant.
このようにして調整される無効電力Qは、
動作値Qopを目標値Qrefに次位操作の単器容
量Qsの1/2を加えて演算設定し、かつ、母線
電圧VBがVref>VB>Vref−δの関係におい
て制御するので、上記母線電圧VBをVref±
δの範囲に維持しながら無効電力Qが遅れ側
に増大する当該時間帯においては制御を可能
な限り進み側へ調整することができる。 The reactive power Q adjusted in this way is
The operating value Qop is calculated and set by adding 1/2 of the unit capacity Qs of the next operation to the target value Qref, and the bus voltage V B is controlled in the relationship of Vref > V B > Vref - δ, so the above Bus voltage V B to Vref±
In the time zone in which the reactive power Q increases in the lag side while maintaining the range of δ, the control can be adjusted to the advance side as much as possible.
しかも、動作値Qopは、遅れ側のみ設定す
るのにもかかわらず、次位操作の単器容量
Qsの1/2を加えて設定されるため、目標位
Qrefをはさんで動作値Qopと対称なる位置を
超えることなく調整することが可能となつ
て、あたかも不感帯としての動作値Qopが
Qrefをはさんで両方に設定されて(Qref±
Qop)制御するのと同様に行うことができ
る。 Moreover, even though the operating value Qop is set only on the delay side, the single unit capacity of the next operation is
Since it is set by adding 1/2 of Qs, the target position
It is now possible to adjust without exceeding the symmetrical position with the operating value Qop across Qref, as if the operating value Qop was a dead zone.
It is set on both sides of Qref (Qref±
Qop) can be done in the same way as controlling.
(b) 負荷が急減する時間帯の場合
CPU6により、動作値Qopを、目標値
Qrefと次位操作の投入したコンデンサの単
器容量QsとによりQop=Qref−Qs/2で演
算設定し、この動作値Qopに対して無効電力
QがQ<Qopの関係(QがQopより進み側に
ある)でかつ母線電圧VBがVref<VB<Vref
±δの関係で、上記投入したコンデンサの電
力用コンデンサ制御回路10のリレーSC1T
をCPU6によつて励磁して、しや断器を介
して投入したコンデンサを引外して無効電力
Qを遅れ側に調整する。 (b) During a time period when the load suddenly decreases The CPU 6 changes the operating value Qop to the target value.
Using Qref and the unit capacitance Qs of the capacitor inserted in the next operation, calculate and set Qop = Qref - Qs / 2, and for this operating value Qop, the reactive power Q has a relationship of Q < Qop (Q is ahead of Qop). side) and the bus voltage V B is Vref < V B < Vref
Due to the relationship of ±δ, the relay SC 1T of the power capacitor control circuit 10 of the capacitor inserted above
is excited by the CPU 6, and the capacitor introduced via the breaker is tripped to adjust the reactive power Q to the lagging side.
この動作を無効電力QがQ<Qopの関係で
なくなるまで投入したコンデンサに対して順
次行つて制御し、投入したコンデンサがなけ
れば引外したリアクトルの次位操作の単器容
量により上述同様、動作値Qopを演算(Qop
=Qref−Qs/2)してこれと無効電力Qを
比較判定し、無効電力QがQ<Qopの関係で
なくなるまで、上述同様、引外したリアクト
ルを順次投入して上記調整を行う。 This operation is controlled by sequentially controlling the input capacitors until the reactive power Q no longer satisfies the relationship Q<Qop. If there is no input capacitor, the operation will continue as described above using the unit capacity of the next operation of the tripped reactor. Calculate the value Qop (Qop
=Qref-Qs/2) and compare this with the reactive power Q, and perform the above adjustment by sequentially turning on the tripped reactors as described above until the reactive power Q no longer satisfies Q<Qop.
この場合も急増する時間帯の場合と同様、
母線電圧VBをVref±δの範囲に維持しなが
らかつ、目標値Qrefをはさんで両方に不感
帯としての動作値Qopを設定されているよう
に(Qref±Qop)制御することができ、操作
回数の軽減を図つた無効電力の制御を行うこ
とができる。 In this case as well, as in the case of a period of rapid increase,
While maintaining the bus voltage V B within the range of Vref±δ, it is possible to control the operation value so that the operating value Qop is set as a dead zone between the target value Qref (Qref±Qop). Reactive power can be controlled to reduce the number of times.
(c) 母線電圧VBが所定の関係にない場合
上記動作値Qopによる無効電力Qの制御に
おいて、母線電圧VBが
Q>Qop時…Vref>VB>Vref−δ
Q>Qop時…Vref<VB<Vref+δ
の関係にないときは、CPU6によつて入出
力部9に設けた図示しないタツプ切換制御回
路から降圧(あるいは昇圧)のタツプ切換指
令を送出させて、母線電圧VBが
VB>Vrefで、かつVB>Vref+δであれば
Vref<VB<Vref+δに、またVB<Vrefで、
かつVB<Vref−δであればVref>VB>Vref
−δになるよう母線電圧VBを調整する。 (c) When the bus voltage V B does not have a predetermined relationship In controlling the reactive power Q using the above operating value Qop, when the bus voltage V B is Q>Qop...Vref>V B >Vref−δ When Q>Qop...Vref <V B <Vref+δ When the relationship does not hold, the CPU 6 sends a step-down (or step-up) tap switching command from a tap switching control circuit (not shown) provided in the input/output section 9, so that the bus voltage V B changes to V If B > Vref and V B > Vref + δ, then
For Vref<V B <Vref+δ, and for V B <Vref,
and if V B <Vref−δ, then Vref>V B >Vref
Adjust the bus voltage V B so that it becomes −δ.
これら無効電力の制御はPROM7に格納
した処理プログラムにより、CPU6によつ
て繰返し実行される。 These reactive power controls are repeatedly executed by the CPU 6 according to a processing program stored in the PROM 7.
(C) 目標値の設定
無効電力制御の目標値Qref及び電圧制御の
目標値Vrefは、上記動作中において極めて短
い一定時間(例えば0.5秒)毎に割込んで演算
設定される。(C) Setting of target values The target value Qref of reactive power control and the target value Vref of voltage control are calculated and set every extremely short fixed time (for example, 0.5 seconds) during the above operation.
これは、第6図に示すように、先ず無効電力
制御の目標値Qrefを演算設定する。即ち、電
流変換器1を介して読込んだバンクトータル電
流IBと、RAM8から読出したバンクトータル
電流IB零時の無効電力QNIT及びリアクタンス補
償分Xとから、Qclk=QNIT−X・IB 2を演算し、
Qref=Qclkから目標値Qrefを設定する。 As shown in FIG. 6, first, a target value Qref for reactive power control is calculated and set. That is, from the bank total current I B read through the current converter 1, the reactive power Q NIT when the bank total current I B is zero and the reactance compensation X read out from the RAM 8, Qclk=Q NIT -X・Compute I B 2 ,
Set the target value Qref from Qref=Qclk.
なお、上記目標値Qrefを、一時的な系統の
変更や上位系統の調相設備の停止、盆、正月等
の特異日により上位系統が過昇傾向となる等に
起因してシフトさせたいときは、RAM8にあ
らかじめ記憶させたシフト量Qsftを読出して
Qref=Qclk+Qsftにより演算設定して、これ
により無効電力制御を行うようにしてもよい。 In addition, when you want to shift the above target value Qref due to a temporary change in the system, the suspension of phase adjustment equipment in the upper system, or a tendency for the upper system to rise excessively due to special days such as Obon holidays or New Year holidays, etc. , read out the shift amount Qsft stored in RAM8 in advance.
Reactive power control may be performed by calculating and setting Qref=Qclk+Qsft.
次に電圧制御の目標値Vrefを演算設定する。
これは、バンクトータル電流IBとRAM8から
読出したバンクトータル電流IB零時の母線電圧
VBO及びフイーダ負荷中心点ドロツプ補償係数
KBによりVclk=VBO+KB・IBを演算し、Vref
=Vclkから目標値Vrefを設定する。 Next, a target value Vref for voltage control is calculated and set.
This is the bank total current I B and the bus voltage when the bank total current I B read from RAM8 is zero.
V BO and feeder load center point drop compensation coefficient
Calculate Vclk=V BO +K B・I B using K B , and set Vref
= Set target value Vref from Vclk.
なお、上述同様、目標値Vrefをシフトさせ
たいときいは、RAM8にあらかじめ記憶させ
たシフト量Vsftを読出してVref=Vclk+Vsft
により目標値Vrefを設定するようにしてもよ
い。 As mentioned above, when you want to shift the target value Vref, read out the shift amount Vsft stored in RAM8 in advance and set Vref=Vclk+Vsft.
The target value Vref may be set by
上述したように、無効電力の制御はその目標値
を極めて短い一定時間毎にバンクトータル電流を
読込んで送電損失が最小となるよう演算設定され
るので、従来の予測負荷から目標値を設定するも
のに比して負荷の変化に追随した目標値にもとづ
いて制御することが可能となる。しかも、目標値
は自動的に演算設定されるので、従来のように多
数の目標値を予測負荷からあらかじめ設定する必
要もなく、わずらわしい手間も不要となり、記憶
部に記憶させるデータも少なくなつて記憶部の小
容量化を図つて構成することが可能となる。ま
た、複数の電力用コンデンサ及び分路リアクトル
の投入引外し操作は輪番制に設定して順次操作す
るようになつているので特定のしや断器に操作が
集中して接点の損耗を惹起し、寿命に至らせるこ
とも防止することができ、調相設備としての操作
の等ひん度化を図り、寿命の長期化を図つた無効
電力の制御を行うことになる。 As mentioned above, in reactive power control, the target value is calculated and set by reading the bank total current at extremely short fixed intervals to minimize power transmission loss, so the conventional method of setting the target value from the predicted load Compared to the above, it is possible to perform control based on a target value that follows changes in the load. Moreover, since the target value is automatically calculated and set, there is no need to set a large number of target values in advance from the predicted load as in the past. It becomes possible to configure the unit with a smaller capacity. In addition, since the turning on/off operations of multiple power capacitors and shunt reactors are set in a rotational manner and operated in sequence, operations are concentrated on a specific switch or disconnector, causing wear and tear on the contacts. , it is possible to prevent the phase adjustment equipment from reaching the end of its life, and to make the operation of the phase adjusting equipment more frequent, thereby controlling the reactive power in a way that extends the life.
なお、上記実施例にあつて、目標値Qrefは平
日(月曜〜土曜)、休日(日曜)の区別すること
なく制御するように説明したが、平日と休日では
負荷状態も変化するので、PROM7に平日用と
休日用の処理プログラムを格納させておき、平日
用と休日用にわけて設定したデータをRAM8に
記憶させ、図示しないクロツク回路のクロツク信
号をカウンタトして休日になつたら自動的に休日
用の処理プログラムを読出してCPU6により実
行させ、目標値Qref,Vrefを演算設定し、これ
にもとづいて無効電力の制御を行うようにしても
よい。これによれば負荷状況に見合つた無効電力
の制御をより的確に行うことができる。 In the above embodiment, it was explained that the target value Qref is controlled without distinguishing between weekdays (Monday to Saturday) and holidays (Sunday), but since the load condition changes between weekdays and holidays, PROM7 is Processing programs for weekdays and holidays are stored, data set separately for weekdays and holidays is stored in RAM 8, and a clock signal of a clock circuit (not shown) is counted, and when a holiday comes, the holiday is automatically set. Alternatively, a processing program may be read out and executed by the CPU 6, the target values Qref and Vref may be calculated and set, and the reactive power may be controlled based on these. According to this, it is possible to more accurately control reactive power in accordance with the load situation.
本発明によれば、無効電力制御の動作値は、目
標値に次位操作の電力用コンデンサもしくは分路
リアクトルの単器容量の1/2を、負荷急増時間帯
には加算して遅れ側に、また負荷急減時間帯には
減算して進み側に設定して、この動作値を無効電
力が超えたとき、電力用コンデンサもしくは分路
リアクトルの投入引外しを行つて無効電力の制御
を行うようになつているので、母線電圧を電圧制
御の不感帯内に維持しながら操作回数を減少させ
た制御を行うことができる。しかも、動作値を負
荷変動の時間帯に応じて目標値に次位操作の単器
容量の1/2を加算もしくは減算して一方のみに設
定するのにもかかわらず、目標値をはさんで両方
に動作値を設定したと同様に制御することがで
き、しや断器の操作回数を軽減し、接点の損耗を
防止して調相設備の寿命の長期化を図つた無効電
力制御を行うことができる。また、目標値はバン
クトータル電流を読込んで設定するようになつて
いるので、負荷変動に追随した無効電力制御を行
うことができる。 According to the present invention, the operating value of reactive power control is set to the target value by adding 1/2 of the unit capacity of the power capacitor or shunt reactor operated in the next order to the target value during the load surge period. , and set it to the advanced side by subtracting it during the period of sudden load decrease, and when the reactive power exceeds this operating value, the power capacitor or shunt reactor is turned on and off to control the reactive power. Therefore, it is possible to perform control with a reduced number of operations while maintaining the bus voltage within the voltage control dead zone. Moreover, even though the operating value is set to only one side by adding or subtracting 1/2 of the unit capacity of the next operation to the target value depending on the time period of load fluctuation, the target value cannot be set. It can be controlled in the same way as if the operating values were set for both, reducing the number of times the breaker is operated, preventing wear and tear on the contacts, and performing reactive power control that extends the life of the phase adjustment equipment. be able to. Further, since the target value is set by reading the bank total current, it is possible to perform reactive power control that follows load fluctuations.
第1図は本発明の実施例を示すブロツク図、第
2図は制御動作の説明図で、同図イは動作値を次
位操作の単器容量の2/3によつて設定した場合を
示し、同図ロは動作値を次位操作の単器容量の1/
3によつて設定した場合を示したものである。第
3図は本発明の制御動作の説明図、第4図は第1
図の入出力部に設けた電力用コンデンサ制御回路
を示す回路図、第5図は第1図の入出力部に設け
た分路リアクトル制御回路を示す回路図、第6図
は目標値の設定を説明する概略フローチヤート図
である。
1:電流変換器、2:無効電力変換器、3:電
圧変換器、4:演算処理部、7,8:記憶部、
9:入出力部、10:電力用コンデンサ制御回
路、11:分路リアクトル制御回路,T1〜T4:
負荷時タツプ切換変圧器、SC1〜SCo:電力用コ
ンデンサ、ShR1〜ShRn:分路リアクトル、CB11
〜CB1o,CB21〜CB2n:しや断器。
Fig. 1 is a block diagram showing an embodiment of the present invention, and Fig. 2 is an explanatory diagram of control operation. Figure B shows the operating value as 1/1 of the unit capacity of the next operation.
3 shows the case where the setting is made according to No. 3. Fig. 3 is an explanatory diagram of the control operation of the present invention, and Fig. 4 is an explanatory diagram of the control operation of the present invention.
Figure 5 is a circuit diagram showing the power capacitor control circuit installed in the input/output section in Figure 1. Figure 5 is a circuit diagram showing the shunt reactor control circuit installed in the input/output unit in Figure 1. Figure 6 is the target value setting. It is a schematic flowchart diagram explaining. 1: Current converter, 2: Reactive power converter, 3: Voltage converter, 4: Arithmetic processing unit, 7, 8: Storage unit,
9: Input/output section, 10: Power capacitor control circuit, 11: Shunt reactor control circuit, T 1 to T 4 :
On-load tap-changing transformer, SC 1 to SC o : Power capacitor, ShR 1 to ShR n : Shunt reactor, CB 11
〜CB 1o , CB 21 〜CB 2n : Shiya breaker.
Claims (1)
続されてバンクトータル電流を送出するバンク用
変流器と、上記複数の負荷時タツプ切換変圧器の
2次側に接続されたバンク2次母線に接続されて
母線電圧を送出する電圧変成器と、各々がしや断
器を介して上記バンク2次母線に接続された複数
の電力用コンデンサ並びに分路リアクトルと、制
御装置とを具備し、上記制御装置の指令により上
記複数の電力用コンデンサ並びに分路リアクトル
の投入引外を行つて無効電力の調整を行う無効電
力制御装置において、上記制御装置には、上記バ
ンク用変流器から接続された電流変換器と、上記
バンク用変流器並びに上記電圧変成器から接続さ
れた無効電力変換器と、上記バンクトータル電流
に応じた無効電力目標値(Qref)を演算するた
めのデータと負荷急増時間帯のデータと負荷急減
時間帯のデータと無効電力演算プログラムとを記
憶した記憶部と、上記しや断器から接続されて、
しや断器の投入引外操作の検知を行う入出力部
と、上記バンク2次母線に接続された負荷の負荷
急増時間帯には、動作値(Qop)を次式 Qop=Qref+Qs/2 (但し、Qref:上記バンク用変流器が送出した
上記バンクトータル電流と上記記憶部に記憶され
た上記バンクトータル電流に応じた無効電力目標
値(Qref)を演算するためのデータとから算定
した無効電力目標値、Qs:次に投入すべき電力
用コンデンサもしくは次に引外すべき分路リアク
トルの単器容量) により設定し、上記負荷の負荷急減時間帯には、
動作値(Qop)を次式 Qop=Qref−Qs/2 (但し、Qref:上記バンク用変流器が送出した
上記バンクトータル電流と上記記憶部に記憶され
た上記バンクトータル電流に応じた無効電力目標
値(Qref)を演算するためのデータとから算定
した無効電力目標値、Qs:次に投入すべき分路
リアクトルもしくは次に引外すべき電力用コンデ
ンサの単器容量) により設定し、上記動作値(Qop)を上記無効電
力変換器が送出した無効電力(Q)と比較判定し
て、上記負荷急増時間帯にはQop<Qにあつたと
き、上記負荷急減時間帯にはQop>Qにあつたと
き、上記電力用コンデンサ、上記分路リアクトル
の投入引外操作の指令を上記入出力部に送出する
演算処理部とを備えた無効電力制御装置。[Scope of Claims] 1. A bank current transformer that is connected to the secondary side of a plurality of on-load tap-changing transformers and sends out a bank total current, and a voltage transformer connected to the connected bank secondary bus to send out bus voltage; a plurality of power capacitors and shunt reactors each connected to the bank secondary bus through a disconnector; and a reactive power control device that adjusts reactive power by turning on and off the plurality of power capacitors and shunt reactors according to commands from the control device, the control device including the bank Calculate the reactive power target value (Qref) according to the current transformer connected from the bank current transformer, the reactive power converter connected from the bank current transformer and the voltage transformer, and the bank total current. a storage unit that stores data for the load increase period, data for the load sudden decrease period, and a reactive power calculation program, and is connected from the above-mentioned disconnector,
The operating value (Qop) of the input/output section that detects the closing/untrapping operation of the shield breaker and the load connected to the bank secondary bus during the load surge period is calculated using the following formula: Qop=Qref+Qs/2 ( However, Qref: the reactive power calculated from the bank total current sent out by the bank current transformer and the data stored in the storage unit for calculating the reactive power target value (Qref) according to the bank total current. Power target value (Qs: unit capacity of the next power capacitor to be turned on or the next shunt reactor to be tripped), and during the period of rapid load reduction of the above loads,
The operating value (Qop) is calculated using the following formula: Qop=Qref−Qs/2 (where, Qref: the bank total current sent out by the bank current transformer and the reactive power according to the bank total current stored in the storage unit) The reactive power target value calculated from the data for calculating the target value (Qref), Qs: the unit capacity of the shunt reactor to be turned on next or the power capacitor to be tripped next) is set, and the above operation is performed. The value (Qop) is compared with the reactive power (Q) sent out by the reactive power converter, and it is determined that Qop < Q during the load increase period, and Qop > Q during the load sudden decrease period. A reactive power control device comprising: an arithmetic processing section that sends a command for turning on/off operation of the power capacitor and the shunt reactor to the input/output section when a power is generated.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5071880A JPS56148137A (en) | 1980-04-16 | 1980-04-16 | Voltage and reactive power control system |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5071880A JPS56148137A (en) | 1980-04-16 | 1980-04-16 | Voltage and reactive power control system |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS56148137A JPS56148137A (en) | 1981-11-17 |
JPH0355843B2 true JPH0355843B2 (en) | 1991-08-26 |
Family
ID=12866657
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5071880A Granted JPS56148137A (en) | 1980-04-16 | 1980-04-16 | Voltage and reactive power control system |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS56148137A (en) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5063458A (en) * | 1973-10-08 | 1975-05-29 | ||
JPS5334827A (en) * | 1976-09-13 | 1978-03-31 | Nippon Chem Ind Co Ltd:The | Production of stabilized iron oxide pigment |
-
1980
- 1980-04-16 JP JP5071880A patent/JPS56148137A/en active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5063458A (en) * | 1973-10-08 | 1975-05-29 | ||
JPS5334827A (en) * | 1976-09-13 | 1978-03-31 | Nippon Chem Ind Co Ltd:The | Production of stabilized iron oxide pigment |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS56148137A (en) | 1981-11-17 |
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