JPH03503443A

JPH03503443A - ごみの焼却方法

Info

Publication number: JPH03503443A
Application number: JP1503714A
Authority: JP
Inventors: ホルベック　キエルト
Original assignee: エフエルエス　ミリョー　アクチェセルスカベト
Priority date: 1988-03-21
Filing date: 1989-03-21
Publication date: 1991-08-01
Also published as: DK153888A; WO1989009253A1; EP0406287A1; DK153888D0

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】ごみの焼却方法本発明は、燃焼プラントにおける燃焼工程により形成されたフライアッシュの少なくとも一部又は実質的に全てを同時にスラグに転化することにより燃焼プラントからの酸形成ガスの排出を低減する方法、及び該方法に使用する燃焼プラント装置（システム）に関する。全世界で発生する急激な増大量のごみの処理の問題及びこれに関連する環境問題は、広範囲に論議される主題であり、かつ多くの国における広範囲の法律と関連している。従来、ごみは焼却により処理されており、このため、多かれ少なかれ有害な性質を有する固体、液体及びガス状の燃焼生成物が形成され、これらの燃焼生成物自体をも処理する必要がある。現在量も有害で取扱いに困難な燃焼生成物はフライアッシュである０通常、フライアッシュは、煙道ガス中に存在する燃焼残留物として形成され、燃焼プラントの煙突に連結されたフィルタシステム内に収集される。煙道ガス中には、例えば、硫黄酸化物、窒素酸化物、フン化水素及び塩化水素等の酸性化合物が存在する。特に、石炭を燃焼させて熱及び／又は電気を発生させる場合には、硫黄酸化物及び／又は他の放出物を煙道ガスから除去する多くの方法が開発されている。一般に、これらの方法では、煙道ガスを石灰（石灰は、煙道ガス中の酸性化合物と反応する）と接触させ、煙道ガスを無害なものとしている。ごみ燃焼プラントからの煙道ガスを同程度に浄化できる同様な方法は、未だ開発されていない。ごみの燃焼に関連して形成されるフライアッシュを満足できる方法で処分することは困難なことが証明されている。このフライアッシュは、石炭の燃焼に関連して形成されるフライアンシュとは異なり、環境と調和し難いものである。また、このフライアッシュは、環境中に直接堆積させることは困難であり、かつ、例えば埋立てプロジェクトに関連する充填材料として用いることにより環境中に堆積させることも困難である。また、セメント及びコンクＩＪ　−ト産業においては、石炭を燃焼する火力発電所の作動に関連して形成されるフライアッシュをしばしば使用しているが、ごみの燃焼に関連して形成されるフライアッシュは、このようなセメント及びコンクリート産業でも使用が困難なものである。殆どの燃焼形式により、通常、スラグ、フライアワシュ及び煙道ガスのカテゴリ内で分類できる燃焼残留物又は副生物の広いスペクトルが形成される。これらのカテゴリには、種々の塩及び／又は他の化合物又は材料（これらは、燃焼工程中に形成又は改質されるか、燃焼工程により影響を受けないものであって、固体、液体又はガス状のものである）が存在する。もちろん、形成される副生物の性質は、燃焼される材料の性質並びに燃焼が行われる条件に基づいている。一般に、形成される副生物は、更に特別な処理（煙道ガスを冷却し濾過すること、スラグを冷却すること、及び場合によっては鉄等の磁性材料を同時に除去すること等の処理は除く〉を施すことなくして燃焼プラントから除去される３通常、燃焼工程中に形成される副生物の最大部分を構成するスラグは、本明細書においても説明するように、例えば道路の建設等の多くの場合に直接使用することができる。これに対し、特に、酸形成ガス、とりわけ、硫黄酸化物、窒素酸化物、塩化水素及びフン化水素を含むフライアッシュ及び環境に有害な成分の使用及び処理はかなり困難であり、従ってかなりの費用が必要になる。 −ｉに、現在の状況では、スラグは、冷却後に残留している固体の燃焼残留物として形成されていて、キルン内の燃焼条件下では分解されない、主とし７て、石英、長石、硫酸カルシウム等の無機化合物で形成されている。多くの場合、スラグには、燃焼工程において燃焼材料から遊ｊｉｌ　（ｒｅｌｅａｓｅ）された、例えば、鉛、カドミウム及び水銀等の重金属が含有されている。また、スラグには、成る種の非常に耐性の大きな有機材料も存在しており、これらは、例えばタール、グラファ・イト（黒鉛）、ビチューメン（アスファルト）等の材料に用いられている。当然、スラグの組成及び生成量は、燃焼される材′１４（すなわち燃焼工程を受ける材料）の性質及びキルン内で行われる燃焼条件に基づいている１例えば、家庭で出るごみは、７その大部分が有機物及び容易に分解可能な成分であるが５、しばしば、ガラス、セラミック材料、罐のような金属含有材料等の非常に分解し難い少量の無機材料も含まれている。これらの分解し難い材料は、通常、主として上記のような石英、長石、硬石膏、及び他の無機及び有Ｉ！成分からなる比較的′Ｍ限された量のスラブを性成する。例えば、建築材料や鉄含有物等のように、その大部分が無機質で不燃性又は非分解性材料で形成されている産業廃棄物（一部を燃焼した建築材料も含まれる）は、一般に、上記成分以外に多量のスラグを発生する。例えば発電所において石炭のような化石燃料を燃焼することにより形成されるスラグは、殆どの場合が、例えばｐｌ（８以上く例えばｐ）１８．５〜１Ｏ−５）である。これに対し、ごみの燃焼により形成されるスラグのｐＨ値は、通常、少なくとも９であり、一般的には１０〜１１のｐＨ値を存している。後述のように、ｉｌｌ常、スラグはキルンから連続的又は不連続的に除去されて、更に処理又は堆積される。雨水その他の浸出剖のような水に曝されるとスラグから比較的容易に浸出又は遊離される重金属等の環境に有害な成分をスラグが含有していない場合には、何らの測定を行わずして直ちに、例えば道路建設や埋立て又はコンクリート産業に関連する充填目的に使用することができるし、周囲の環境の適当な場所に極めて簡箪に堆積することができる。上記のように、フライアッシュは、燃焼工程に関連して形成されるもう１つの副生物である。一般に、また、本明細書においても、「フライアッシュＪなる用語は、キルンがら出る連中に存在する、ガスがら生成された固体の燃焼残留物（ｓｏｌｉｄ、　ｇａｓ−ｂｏｒｎｅｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ　ｒｅｓｉｄｕｅ）をいう、一般に、煙は、大気中に排出される前に濾過され、連中に存在する固体成分は使用されているフィルタにより捕捉される９通常、フライアッシュと呼ばれているのはこれらの固体成分である。スラグの場合と同様に、フライアッシュの性質及び量は、燃焼残留物の組成並びに実行される燃焼条件に基づいており、更に、使用されるフィルタ（任意の適当な形式のフィルタを使用することができる）にも基づいている。殆どの煙道ガスの浄化目的に適したフィルタは、例えば、静電フィルタ又はバグフィルタ（ｂａｇ　ｆｉｌｔｅｒ）であり、これらの形式のフィルタについては後で詳述する。しがしながら、１つ以上のサイクロンを用いて煙を濾過することも有効である。一般に、エネルギ発生に関連して行われる、石炭及び他の芳香族化合物のような化石燃料の燃焼に関していえば、形成されかつ収集されるフライアンシュは、通常、例えば１１〜１２のｐＨ値をもつ比較的塩基性の特徴を有している（但し、より酸蓚のフライアッシュを見出すこともできる）。普通のごみ燃焼に関連して形成されるフライアッシュは、より変動的な性質を有しており、従って一１的には僅かに酸性又は僅かに塩基性のものもある。ごみ燃焼プラントから出るフライアッシュは、水が存在している条件下に置かれているため、多くの場合において、より塩基性の性質を帯びる傾向がある。多くの場合、フライアッシュは、煙道ガス中に存在している種々のガス状成分を吸着（ａｄｓｏｒｂ）及び／又は吸収（ａｂｓｏｒｂ）する。例えばこれらの成分は、カリウムのような：ａ縮塩、塩化ナトリウム、スルフェート（硫酸塩）、及び亜硫酸含有化合物、重金属、及び重金属含有化合物（特に塩、例えば、塩化鉛、塩化カドミウム等）又は他の不純物である。「フライアッシュ」という用語から暗黙的に理解されるように、フライアッシュは非常に動き回り易く、従って取扱いに困難な物質である。一般に、フライアッシュは非常に微細Ｃご分割された粒子からなる物質であり、一般に、８００〜１．０００　ｋｇ／ｍ’以下の低密度（約５００　ｋｇ／ｍ３）を有している。フライアッシュは、しばしば粒状凝集物の形態をなしており、凝集物を構成する個々の粒子のサイズ（粒度）は一般に数百オングストローム〜２μ−であり、凝集物は一般に１１００ｕ１までのオーダである。殆どの燃焼方法の形式に関し、燃焼中に形成されたフライアンシュの処理には非常な困難が伴うものであり、このため、しばしば貯蔵ｙＩ！、設等に強い要望がなされている。形成されたフライアッシュは、後で処理又は堆積する前に、しばしば、屋外の大きなパイル中に収集される。このため、フライアッシュが風で飛ばされないように「保持」し７ておかなくてはならず、がなりの困難が生じている。多くの場合、スプリンクラでフライアンシュに水を掛け、容易に取扱いができる湿った凝集性のあるスランジ状のマスにするのが実用的であることが判明している。しかしながら、スプリンタうでフライアッシュに水を掛けることは、環境に有害な物質をフライアッシュから浸出させることになり、また、水が凍る低温度でスプリンクラ作業を行う場合にも問題がある。多くの場合、フライアッシュは、上記のように環境に有害な物質を含有しているため、直接堆積することはできず、有害な物質は最初に除去しておくか、無害なものにしておく必要がある。或いは、フライアッシュは、有害な物質が逃散しない形態に転化しておくこともできる。フライアンシュには環境に調和しない（すなわち有害）な＠ＩＪ’ｉｔが含有されているため、例えば道路の建設や埋立て等に、スラグと同様に直接使用することはできず、フライアッシュを前処理しておくことが必要である。有害物質は、例えば水その他の浸出剤を用いて浸出させることにより除去することができる。しかしながら、通常、この方法は掻めて高価な方法である。上記フライアッシエ以外にも、煙道ガスは、例えば昇華塩（ｓ−ｕｂｌｉｗｅｄ　５ａｌｔｓ）のようなガス状化合物を含有しており、当然、その組成及び量は燃焼される材料に基づいている。有機化合物を多量に含有している材料の燃焼により生じる煙道ガスは、殆どの場合、水蒸気以外に、二酸化炭素のような無害の低炭素貧化合物を含有している。多くの場合、煙道ガスにはまた、環境に有害な物質も多量に含有されており１、二の有害物質は、周囲の大気中に排出される前に除去しておくことが必要である。一般に、環境に有害なこれらの物質とは、窒素酸化物、フッ化水素、及び、例えば二酸化硫黄及び塩化水素のような硫黄及び塩素を含んだ種々の化合物である。上記のように、燃焼プラントからのこのような酸性化合物の排出量を低減さ廿るべく、近年、多大の努力がなされており、このため、石灰のような塩基を用いた処理を含む種々の排出低減方法を用いた試みがなされている。より詳しくは、当業者に知られている湿式方法及び乾式方法を特に用いて硫黄含有化合物の除去を行っている。英国特許第１．３２５．４６０号には、ハロゲン含有プラスチック材料の焼却により形成されたハロゲン化合物の排出を低減する方法が開示されている。この方法は、ごみを焼却する前に、例えば水酸化物又はカーボネートのような塩基を添加しておく工程を有している。塩基（水溶液が好ましい）は、ごみ内の紙及び／又は他の水吸収性成分により吸収されて、ごみ内に分散される。ごみには、粉末状の塩基を直接添加してもよい、この点に関し、フライアッシュについては説明されていない。デンマーク国特許出願第５８７２／７７号及び第５８７３／７７号において、ＫＪ、に、　Ｋｒｏｙｅｒは、発電所の作動中に形成されるフライアッシュをセメントクリンカの製造に関連して再循環する技術について説明している。本発明によれば、フライアッシュを処理しかつ煙道ガス中に存在する環境に有害な酸形成化合物の量を低減する安価で有効な方法が提供される。また、本発明によれば、燃焼工程に関連して、例えば酸形成ガス等の燃焼中に生じる副生物から通常形成される多数の化合物の形成が防止又は低減される。本発明は、次のように構成された燃焼プラントの作動方法、すなわち、燃焼プラントからの酸形成ガス及び／又はダイオキシンの排出を低減し、燃焼プラントでの燃焼工程により形成される少なくとも一部又は実質的に全てのフライアッシュをスラグに転化させ、前記スラグは前記燃焼プラント以外のフライアッシュ発生源からのフライアッシュで補完することができ、フライアッシュと１種類以上の排出低減剤と燃焼すべき材料との混合物を作り、該混合物を、燃焼プラントの１つ以上の燃焼キルン内に導入して、これらの燃焼キルン内で行われる燃焼条件に曝すように構成した燃焼プラントの作動方法に関する。本発明の方法を用いることにより、ダイオキシンの形成を非常に大幅に回避できるものと考えられる。後述のように、ダイオキシンは、燃焼される材料から遊離される塩素含有化合物からその殆どが発生するものと考えられている。上記のように、本発明によれば、フライアッシュは、スラグに転化され、燃焼中に形成されたスラグに添加される。後述の例から明らかなように、スラグの組成は、フライアッシュの添加によって大きな影響を受けることはなく、従ってスラグは、燃焼により普通に形成されるスラグと同様に使用することができる。上記のように、本発明の方法を使用することにより、所与の燃焼工程において形成されたフライアッシュを一度及び同時に処理することができると共に、燃焼中に形成される酸形成ガスの排出をかなり低減させることができる０本発明の方法は、フィルタにより収集されたフライアッシュを周囲の環境からの影響を受けることなく燃焼プラントに直接再循環させるように構成した閉装置（システム）内で実施するのに適している。フライアッシュの再循環中に、フライアッシュには、該フライアッシュと大きな割合で混合できる条件下で、１種類以上の排出低減剤（ｅｍｉｓｓｉｏｎ−ｒｅ−ｄｕｃｉｎｇ　ａｇｅｎｔ（ｓ））が添加され、次に、燃焼すべき材料をキルンに導入する前に、前記排出低減剤を含有したフライアッシュを前記燃焼すべき材料と混合させる。この方法により、フライアッシュは、燃焼すべきごみの中で排出低減剤を効率良く分散させることに貢献することができる。しかしながら、フライアッシュの再循環及び燃焼プラントのシュート（単数又は複数）又は供給装置への排出低減剤の供給が別々に行われ、このため、種々の材料（ｃｏｍｂｉｎｅｄ　ｍａｔｅｒｉａｌ　、以下、「複合材料」と呼ぶ）がキルン（車数及び複数）に導かれるまで混合が行われないということも考えられる。このような場合には、フライアッシュが非常に動き回り易い性質を有していることから、フライアッシュが、複合材料内での排出低減剤としても機能するであろう。排出低減剤（単数又は複数）は、通常、１種類以上の塩基で構成される。フライアッシュ及び排出低減剤は、１／１０気圧のオーダの低圧が生じている箇所、すなわち、ごみを燃焼キルンに搬入するシュート又は供給装置が設けられている箇所において、燃焼すべき材料と一諸に導入するのが好まし、い。これは、フライアッシュ及び排出低減剤をシェー・ト又は供給装置を通して吸引させることにより、フライアッシュ特に排出低減剤が、シュート又は供給装置から上方に吹とがって排出されることを大幅に防止するためである。シュートが適当な量のごみで充満されていて、シュートのストッパとして働く場合には、通常、適当な低圧状態が確立される。更に詳細に後述するように、排出低減剤（単数又は複数）は、燃焼すべき材料が強く加熱される前に、燃焼すべき材料と混合することが重要である。これは、燃焼プラントから排出される酸性排出物の排出量を満足できる程低減させるには、酸形成成分をこれらが形成される瞬間に無害なものとする必要があるとい・う事実によるものである。従って、ごみの分解が生じる前、すなわち、ごみから有害物質が遊離される温度にごみが加熱される前に、混合を行うのが好ましい、大量のＰｖＣ及び／又は他の塩素含を化合物を含有しているごみの場合には、ごみが約１５０℃以上の温度を受ける前に混合を行うのが重要である（なぜならば、塩素は、既にこの温度に加熱された材料から遊離するからである）。しかしながら、Ｎｏ、のような窒素酸化物の排出を低減させることに関しては、１つ以上の燃焼キルンの最終部分（すなわら下流側）において煙道ガスに１種類以上の排出低減剤を添加して実効を挙げることがしばしば必要になる。窒素酸化物の排出を低減させるのに適した薬剤として、例えば、ＮＨ，又は尿素のようなアンモニア含有化合物がある。本発明の方法は、種々の形式の多くの燃焼工程、例えば、熱や電気を発生させるべく石炭を燃焼する燃焼プラント、又は鉱物繊維のような成る種の繊維の製造のごとき工業生産に関連して使用される燃焼プラントに適用することができる。本発明の方法を特に有効に通用できることが判明している燃焼プラントは、工業玉出るごみ及び／又は家庭から出るごみを燃焼して、これにより発生する熱を工業用の加熱及び／又は住居の暖房及び／又は発電に利用できる燃焼プラント、又は燃料を燃焼する燃焼プラントであって、工業用の加熱及び／又は住居の暖房及び／又は発電或いはこれらを組み合わせた用途に使用できる燃焼プラントである。上記のように、種々の材料を効率良く燃焼させるのに用いられるプロセスパラメータは、殆どの場合において、燃焼すべき材料の種類及び量に適合できるものでなくてはならない、後述するような燃焼プラントにおいて行われている普通のごみ燃焼の場合には、通常、ごみは、少なくとも８７５℃、ごみの所望の分解度合（場合によっては完全分解）を達成するのに遺した時間中は少なくとも約９５０ ℃の温度を受ける。後述のように、ごみの加熱は数段階に行われ、場合によっては直列に配置された１つ以上のキルンを用いて適正な燃焼が行われるようにしている。しかしながら、１つの同じキルンの中で加熱及び燃焼を行うこともできる。所与の燃焼工程に使用される排出低減剤の種類及び量は、上記のように、低減させるべき排出物の種類及び量、従って、燃焼すべき材料の種類及び量に基づいて選定される゛、低減させたい排出物が酸性の性質又は酸を生成する性質をもつ場合には、排出低減剤は、次のクラスの無機塩基、すなわち１、酸化物、水酸化物、１種類基ヒのアルカリ金属又は１種類以上のアルカリ土類金属からなるカーボネート又は炭酸水素塩の１つ以上で形成するのが好ましい、また、窒素酸化物の排出を低減させるには、アンモニア及び尿素がを効である。前記１種類以上のアルカリ金属はＮａ又はＫが好ましく、前記１種類以上のアルカリ土類金属はＭｇ、　Ｃａ、　Ｓｒ又はＢａのうちの１種類以上が好ましい。排出低減剤の選択は、しばしば上記パラメータとは別に、経済的な観点に基づいて行われる。この観点から、現在好ましいと思われる塩基として、Ｃａ（ＯＨ）ｚ　、ＣａＯ、、ＣａＣＯ５、Ｎａ０ｆ（又はこれらの混合物がある。後述のように、Ｃａを含有している塩基は、硫黄を含有している排出物の低減に特に有効であり、ＮａＯＨは塩素を含有している排出物の低減に有効である。幾つかの異なる成分を含む排出物を低減させるには、幾つかの排出低減剤の混合物を使用するのが有効である。燃焼すべき材料に添加されるフライアッシュの量は、広範囲に変化させることができる。通常、フライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との混合物に使用されるフライアノシ１の量は、約１〜１０重量％にするのが好ましい。しかしながら、成る場合には多量のフライアッシュを添加するのがを効であり、例えば、キルンに供給される複合材料の約２０重量％又は５０重量９４までの量のフライアッシュを添加することができ、場合によっては、はぼ１００重量％のフライアッシュを添加することもある（この場合には、キルンに供給される材料の全てがフライアッシュであるということになる）。この後者の場合、フライアッシュは、キルン内で受ける高温によりフライアッシュ自体で焼結し、従って、取扱いに容易な形態に転化される。上記のように、フライアッシュは、現に問題としている燃焼プラント内での燃焼により生成されたフライアッシュ、又は別の独立した燃焼工程により生成されたフライアッシュ及び／又はこれらのフライアッシュの混合物を使用することができる。また、粘土及び／又は砂をフライアッシュと一諸に添加することにより、スラグ中の重金属含有量を希釈することができる。また、アスベスト（石綿）含有材料をごみに添加して、アスベストをスラグの一部に転化させることができる。更に、フライアッシュには、石炭塵のような成る種のエネルギに冨んだ燃焼残留物が含まれていることがあり、このような残留物は、再循環（すなわち添加）フライアッシュのより効率の良い燃焼を可能にする。所望ならば、フライアッシュを燃焼プラントに再循環及び／又は供給するときに、フライアッシュにエネルギに冨んだ成分を添加して、より効率の良い燃焼を行わせることができる。、二のようなエネルギに富んだ材料として、例えば、石油又は石炭のような種々の化石燃料がある。多くの場合、キルンに供給されるフライアッシュの量は、現に問題にしている環境（処理すべきフライアッシュの量を含む）、燃焼プラントの種類及び容量、スラグ等に適合される。しかしながら、あらゆる場合において、フライアッシュの量は、キルンに供給される複合材料の少なくとも約１重量％の量を構成することが好ましい。なぜならば、フライアッシュの量が少ないと、材料中で排出低減剤を充分に分散させることができないからである。９通のごみ燃焼プラントにおける燃焼に関しては、キルンに供給される複合材料の重量に基づいて、１〜５重量％、例えば２〜４重量％、特に２〜３重量％の量が好ましい。上記のように、フライアッシュに添加される排出低減剤の萱は、低減させるべき酸形成ガスの量、従って燃焼すべきごみの量に基づいている。通常、混合物に添加される排出低減剤の量は、現に問題にしている燃焼プラントからの平均排出量に基づいて１．粗く見積もられている０種々の酸形成成分は、種々の数の酸相を有しているため、ごみに添加すべき排出低減剤の暮に関して異なる条件を有しているので、酸形成ガスの特定の複合排出物を低減させるのに必要であると考えられる塩基の量を、酸当量の形態で特定するのが便利である。殆どの場合において、フライアラ：：／ｚと排出低減剤と燃焼すべも５０酸当量、例えば、燃焼すべき前記の１トン当り５０〜１，０００酸当量の排出低減剤を添加するのが有効であると推測される。１トン当りの酸当量が１　、０００を超える量の排出低減剤は、通常、殆どの種類の燃料及びごみについて必要とされる量を超えるものであり、従って合理的な用法ではない、なぜならば、過剰量の少なくとも一部は、使用されるフィルタ中にフライアラ・ンユと一緒に保持されで、プライアフシｊ、と−緒に再循環され、キルン内に堆積されるからである。排出低減剤の量が５０酸当量以下であると、殆どの種類の燃料及びごみに・ついて、酸形成ガスの排出量を所望の度合まで低減さセることが不充分になり、また、排出低減剤を、燃焼すべき材料中に満足できる方法で分散させることが困難になる０例えば、ごみ粉砕機を用いて、入ってくる成分を非常に完全に混合する場合には、排出低減剤を混合物中により均質に分散させることが可能になり１．従って少量の排出低減剤（単数又は複数）を使用すればよくなる。殆どの目的に対して、フライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との混合物中に、燃焼すべき材料の１トン当り約５０〜５００酸当量１．特に５０〜３００酸当量、好ましくは１５０〜２５０酸当量の排出低減剤を添加すればよいと推測される。上記量は、後述の例において与えられた酸形成ガスの平均排出！（これらの平均排出量は、一般的なごみ燃焼プラントから得たものである）に基づく化学ｉｌ論的＝ｆ算（ｓｔｏｉｃｈｉｏ＊ｅｔｒｉｅ　ｃａｌｃ、ｕｌａｔｉｏｎｓ）に基づいて特定化されたものである。ごみ自体は多量の酸形成ガスを生成しない場合には、殆どの場合において、フライアッシュに塩基を添加して酸形成排出物（核酸形成排出物は、フライアンシュ中に存在する昇華塩（例えば、塩化物及びスルフェート（硫酸塩））により形成され、該昇華塩と共にキルンに戻される）を低減させることが依然として必要である。これ迄、注意深い研究がなされていないけれども、ごみ燃焼プラントは、二酸化硫黄（これは、ｇ酸の形成をもたらす）よりも多量の塩化水素（これは、塩酸の形成をもたらす）を排出することが注目されてきた。これらの酸形成排出物の形成が基づいている化学的性質は、更に次のようにｍ論される。ごみ焼却時におけるＳＯ工影形成実質的な源は、硫黄含有を機材料の酸化とは別に、硫酸第二鉄（ｆｅｒｒｉｃ　５ｕｌｐｈａｔｅ）及びアルミニウムスルフェートのようなアルカリ金属のスルフェート及び任意の三価金属のスルフェートが分解することである。ナトリウム及びカリウムのスルフェートが、Ｓ（ｈの遊離を伴って、赤熱温度（約６００℃）でほぼ完全に分解されること、及び例えばｇ＃１．第二鉄が既に４８０℃で分解されていることは知られている。殆どの二価金属のスルフェートは、赤熱温度以上の温度で最初に分解され、従って、ごみ焼却プラントにおいて通常みられる上限温度の１．１００℃までは、例えばカルシウムスルフェートの目立つ分解は生じない。ごみ焼却時におけるＨＣＩ形成の実質的な源は、塩素含有存機材料（特にＰｖＣ）の酸化とは別に、酸素及び水（水蒸気）の存在下でのＳＯ□と塩化物との間の反応である。この反応の一例が、「ハーグリーブス反応（Ｈａｒｇｒｅａｖｅｓ　ｒｅａｃｔｉｏｎ）Ｊと呼ばれている、次のような反応である。２ＮａＣＩ　　＋　ｓｏ、　　＋　１／２０！　＋　ｎ、ｏ　　→ＮａｘＳＯ，＋　２ＨＣＩ上記反応は、ごみの焼却が行われる条件下、すなわち、焼却プラント内でごみが受ける温度で生じるものである。上記のように、カルシウム含有塩基（このカルシウム含有塩基は、二酸化硫黄の場合に、直ちにカルシウムスルファイト（カルシウムの亜硫酸塩）の形成をもたらし、このカルシウムスルファイトは、存在する酸素と反応してカルシウムスルフェート（カルシウムの硫酸塩、「硬石膏（ａｎｈｙｄｒｉｔｅ）　Ｊ　）を形成する）を用いた本発明の方法の実施により、１（ＣＩ又はＳＯ，の形成源の少なくとも一方を無くすことにつながると考えるべきである。更に、本発明によれば、塩素含有化合物を含有する材料を燃焼する燃焼プラントからのダイオキシンの排出に関して優れた効果があると考えられる（本明細書において、「ダイオキシン」なる用語は、塩素化ジベンジルダイオキシン（ｃｈｌｏｒｉｎａｔｅｄ　ｄｉｂｅｎｚｏ−ａｎｓ）を指す）、この点に関しては、更に後述する。平均最高含有量の塩素含有化合物を含有している材料の大規模燃焼は、通常、家庭から出るごみ及び商業上及び工業玉出るごみを燃焼するプラント内で行われる。西側世界においては、家庭から出るごみには、一般に、約０．３重量％の塩素が含まれている。例えば、著書ｒＦＩＣＩ−Ｅｓ＋１ｓｓｉｏｎｅｎ　ａｕｓ　ｄｅｒ　？ｔ０１１ｖｅｒｂｒｅｎｎｕｎｇ　ｕｎｄＰＶＣＪ　（１９８６年、フランクフルト、 νｅｒｂａｎｄ　Ｋｕｎｓｔｓｔｏｆｆｅｒｚｅｕｇｅ−ｎｄｅ　Ｉｎｄｕｓｔｒｉ　ｅ、Ｖ、発行）には、西ドイツの家庭から出るごみの塩素含を量は約０．７重量％であり、その約４０％がｐｖｃ　　＜有機的に結合した塩素の形態をなす塩素）から発生していること、一方、塩素含有量の残余の部分は、食べ物Ｎ（主として塩化物の形態をなしている塩素）及び紙（塩化物の形態の塩素及び紙バルブ及び塗工紙のチッークの漂白からの有機塩素化合物）のようなごみ成分から主として出るものであることが記載されている。成る国゛（例えばデンマーク）においては、リサイクルプログラムに従って、特に家庭から出るごみがら食べ物屑及び紙を他の物と区別して除去する実験が行われており、これによると、Ｐｖｃは、家庭から出るごみにおける塩素の絶対的に優勢な源になっている。もちろん、商業玉出るごみ及び工業玉出るごみの組成は、その発生源に基き、大きく変化するが、例えばｐｖｃの包装材料、ｐｖｃ被覆ケーブルの端部、及びＰＶＣ製品の加工から出る屑の形態をなしている有機的に結合した塩素の含有量は、時によってはがなり大きなものとなる。ごみの焼却に関連してのダイオキシンは、焼却工程中に形成される塩化水素が、キルン自体の内部及び／又は焼却プラントから出る煙道ガスの冷却領域において、煙道ガス中、の有機化合物及び／又は炭素粒子との反応により形成されるものと考えられている。また、金属含有物、特に煙道ガス中のフライアッシュ中に存在することがある銅含有物は、ダイオキシン形成に関して触媒作用をなす、このため、ダイオキシンの合成に必要な高温が約２５０〜３５０℃に低下される。従って、キルン内及び／又は焼却プラントを出る煙道ガスの冷却領域における塩化水素の遊離を防止することが非常に重要である。　ＰＶＣ及び有機的に結合した塩素を含有している他の材料を焼却すると、塩化水素の形成を招くことになり、本明細書において前述したいわゆる「ハーグリーブス反応」によって、塩化水素の遊離が更に促進される。本発明による方法の性能は、ごみ中の有機的に結合した塩素含有物を焼却工程の前に塩化物に転化して塩素含有物を大きな度合で遊離させ、かつ焼却工程中に形成された二酸化硫黄（二酸化硫黄は、「ハーグリーブス反応」に必要な成分である）を、該二酸化硫黄の形成とほぼ同時にスルファイト（亜硫酸塩）に転化し、次いでスルフェート（硫酸塩）に転化させるため、カルシウム含有塩基を使用している本発明の方法の性能により、ダイオキシンの形成を低減できるものと考えられる。燃焼すべき材料が、酸形成ガスが形成され始める温度を受ける前に、フライアンシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との満足のいく混合を達成することが重要である。酸形成ガスが形成され始めるとき迄に、酸形成ガスと排出低減剤との間に充分な反応が行われるようにして、燃焼すべき材料内で排出低減剤を分散させることが必要である。フライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との充分な混合は、例えば、これらの混合物を、−緒に粉砕するか、これらの混合物の成分の混合に関連して粉砕するか、及び／又は混合物の成分が燃焼キルンに供給されるときに当然に生じる混合（燃焼プラントのシュート又は供給装置に通されるときに充分な乱流が生じ、混合物の成分が充分に混合される）により、連続的又は不連続的な方法で形成することによって達成される。混合物には、１種類以上の排出低減剤を更に添加することも有効である。この排出低減剤（これらの排出低減剤）は、フライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との混合物中に既に存在している排出低減剤と同じ種類のものであっても、異なる種類のものであってもよい。また、排出低減剤は、シュート又は供給装置及び／又は１つ以上の燃焼キルンにおいて混合物に適宜添加してもよいし、及び／又はキルンの最終部分において又は材料がキルンを出た後に、燃焼された材料に添加してもよい。フライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との混合物に排出低減剤を添加する形態は、現に問題にしている燃焼工程にはいかなる形態が最も適しているかを考慮して変えることができる。フライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との混合物に添加される１種類以上の排出低減剤、及び／又は１つ以上のキルンの最終部分において及び／又は材料がキルンを出た後、シュート、供給装置又は燃焼キルンにおいて、部分的に燃焼された材料に添加される排出低減剤は、固体の形態をなしており、好ましくは、微細な粒状固体又は水中に分散された形態すなわち水溶液の形態にする。排出低減剤を用いる形態は、殆どの場合、現に問題にしている用途に基づいて定められる。もちろん、フライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との混合物が受ける燃焼条件は、現に問題にしている燃焼形式に基づいて、広範囲に変えることができる。しかしながら、燃焼が行われる温度は、一般に９００〜１　、２００℃、特に９５０〜１，１００℃にする。また、本発明は、上記方法を実施するのに遺した燃焼プラントにも関している０本発明の燃焼プラントは、次のような構成、すなわち、商業上、工業上及び／又は家庭から出るごみを燃焼し、発生した熱を、工業用の加熱及び／又は住居の暖房及び／又は発電に利用できる燃焼プラント、又は、化石燃料を燃焼させることにより工業用の加熱及び／又は住居の暖房及び／又は発電用の熱を発生できる燃焼プラントにおいて、フライアッシュ及び液体又は固体の形態をなす排出低減剤を、燃焼すべき材料に添加する手段を有していることを特徴としている。前記添加手段は、燃焼プラントの１つ以上の燃焼キルンの上流側に配置された・ンユ・ −ト又は他の供給装置において、前記フライアッシュ及び排出低減剤を前記燃焼すべき材料に添加するように構成されている。多くの場合において便利なことは、更に１種類以上の排出低減剤を、シュート又は供給装置及び／又は１つ以上の燃焼キルンにおいて、フライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との混合物！２添加する手段、及び／又は前記１つ以上の燃焼キルンの少なくとも一部すなわぢ下流側において、全体的又は部分的に燃焼された材料に添加する手段を設けることである。通常、燃焼プラントには、前記１つ以上の燃焼キルンから出る煙道ガスからフライアンシｊを分離する１つ以上の煙道ガス処理装置と、分離したフライアッシュを、フライアッシュ添か口手段に再循環させる手段とを設ける。前記１つ以上の煙道ガス処理装置はフィルタ装置を備えており、該フィルタ装置は、好ましくは１つ以上のフィルタ、より好ましくはバグフィルタ形式又は静電フィルタ形式のフィルタで形成されている。燃焼プラントの種々の有効な形式について以下に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。本発明の方法を実施するのに適したシステム、すなわち、燃焼プラントにおける燃焼工程により形成されたフライアッシュ（該フライアッシュは、現に問題にしている燃焼ブラント以外の源がら出たフライアッシュで補完することもできる）の一部又はほぼ全部をスラグに同時転化させることにより、燃焼プラントからの酸形成ガスの排出量を低減できるように構成したシステムは、１つ以上の煙道ガス処理システム、１つ以上のフライアッシュ移送システム及び１つ以上の排出低減側供給システムを存している。上記煙道ガス処理システム（ｊ＄数又は複数）は、濾過システムで構成するのが適している０本発明の方法にとって、濾過システムの形式は特に限定されないが、煙道ガス中において煙道ガスから生成された粒子（ｆｌｕｅ　ｇａｓ−ｂｏｒｎｅ　ｐａｒｔｊｃｌｅｓ）を捕捉できるものでなくてはならない、この濾過システムは、現に問題にしている燃焼工程に従って、１つ以上のフィルタで構成することができる。煙道ガスの濾過に関して特に適していることが判明しているフィルタの種類は、バグフィルタ又は静電フィルタである。本発明に関連して使用するのに適したフライアッシュ移送システムは、移送手段が設けられた１つ以上のパイプ又はパイプシステムであって、１つ以上の濾過システムからのフライアンシュ又は外部のフライアッシュ源からのフライアッシュを、１つ以上のキルンの１つ以上のシュート又は他の供給装置に戻すことができるパイプ又はパイプシステムである。また、このフライアッシュ移送システムすなわち再循環システムは、機械的又は空気圧力により駆動することができる。排出低減剤の導入に適した供給装置の形式は、多くの場合、排出低減剤の形態に基づいて選択される。排出低減剤（単数又は複数）が粉末の形態で添加される場合には、使用に適した供給装置は、空気圧システム及び／又はスクリュウコンベアシステムである。また、排出低＄ｉ荊が懸濁液又は水溶液の形態をなしている場合には、ポンプ駆動形のものであって、耐塩基性をもつ供給装置が適している。上記のよ５に、成る場合及び多くの場合において、排出低減剤のフライアッシュへの添加、及び／又はフライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との混合物への添加は、例えばフライアッシュの連続添加に関連して、添付図面に示すような装置を用いて実質的に連続的に行うことが適している。他の場合には、例えば、排出低減剤を一定の間隔又は変化する間隔で、フライアッシュに混合することにより、排出低減剤を、フライアッシュに及び／又はフライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との混合物に不連続的に添加するのが最も適している。以下、添付■面を参照して本発明をより詳細に説明する。第１Ｉ′２１は、本発明によるごみ焼却プラントシステムの一例を示すものであり、本発明の方法が実施されている状態を示すものである。第２図は、第１図のごみ焼却プラントシステムを用いて、フライアッシュを再循環し５、かつ後述の例に記載の実物大規模（フルスケール）の実験にお←プる塩基を供給しているところを示すものである。第１図は、本発明に従って使用できるごみ焼却ブラントシステＡ　（装置）を示すものである。ごみの焼却中に生成される７ライ了ンシユは、静電フィルタ１内に収集される。静電フィルタ１は、任意の適当な形式の静電フィルタでよい。フライアツシ５は、静電フィルタ１から、１つ以上のフライアッシュ移送パイプ２　（第１図には２本のフライアッシュ移送バイブ２が示されている）を通ってスクリュウコンベア３に導かれ、更に、該スクリュウコンベア　３からトランスファコンテナ４に移送されて、該コンテナ４内に収集される。このトランスファコンテナ４から、フライアッシュは更に、圧縮機５及び空気乾燥装置６により発生される乾燥空気の流れにより、フライアッシュ移送導管７を這ってトランスファコンテナ８に導かれる。該トランスファコンテナ８は、シュート１３の近くに配置されてい′乙焼却すべきごみは該シュート１３を通ってロータリキルン２０に導かれる。フライアッシュは、トランスファコンテナ８から、メータリング（計量）スクリュウ１０を介して供給スクリュウ１１に導かれ、該供給スクリュウ１１によってシュート１３に供給される。供給スクリュウ１１には中空軸が設けられており、該中空軸を通して、液体コンテナ１２（ｉｉ体コンテナ１２を設けるか否かは任意である）からの液体をメータリングして供給できるようになっている。液体コンテナ１２内の液体は、本発明の方法に使用できる塩基の溶液又はスラリで構成することができる。本発明に使用できる固体状（例えば粉末状）の塩基は、例えば、再充填時又は他種類の塩基との交換時に必要番ご応して交換できる可搬サイロ１４内に貯蔵される。可搬サイロ１４内の塩基は、圧縮機１６及び空気乾燥装置１５により発生される乾燥空気の流れにより、塩基移送導管１７を介してトランスファコンテナ１８に移送される。トランスフ丁コンテナ１８内の塩基は、供給スラグ１つ１９によりごみシュート１３に導かれる。フライアッシュ（塩基と混合するか否かは任意である）は、温度が約２０℃でかつ上記のように減圧した箇所において、シュート１３内に導入される。これにより、フライアッシュ及び／又は塩基がシュート１３内で上方に移動しないようになつている、燃焼すべきごみは、グラブ２１によりシュート１３に運ばれる。フライアッシュ及び塩基と混合されたごみは、プラント（格子）５０からなる装置（ここで、ごみは燃焼温度まで徐々に加熱される）によりロータリキルン２０に移送され、該ロータリキルン２０内で最終燃焼される。ロータリキルン２０からは、スラグ出口５１を介してスラグが取り出される。また、煙道ガスは、煙道ガスパンフル手段５２及びボイラ５３　（これらの手段５２．５３内で煙道ガスの熱の一部が放出される）を介して静電フィルタ１に導かれる。静電フィルタ１内での処理後に残留している煙道ガスは、吸引プロワ５４を介して煙突５５に導かれる。第２図は、後述の例において説明する実物大規模の実験に使用されるフライアッシュ再循環及び塩基供給システムを示すものである。ごみ燃焼プラントの静電フィルタ１　（第１図）内に収集されたフライアッシュは、フライアッシュ移送パイプ２ａを介してスクリュウコンベア３ａに導かれ、該スクリュウコンベモで塩基と混合される。固体状の塩基の場合には、メータリングスクリュウ３１　（該メータリングスクリュウ３１の断熱及び加熱を行うか否かは任意である）を介して、塩基が、気密サイロ３０から供給スクリュウ３２に供給される。該供給スクリュウ３２は、断熱及び／又は加熱することができる。塩基は、気密サイロ３０、メータリングスクリュウ３１及び供給スクリュウ３２内においてＮ！雰囲気下に維持されている。Ｎ、（窒素）は、Ｎ？加圧シリンダ３３からＮ８バイブ３４を介して供給される。スクリュウコンベア３ａは、フライアッシュと塩基との混合物を、ばね２３により押圧された逆止フラップ２２に抗して押し出していく、フライアッシュと塩基との混合物は、フラップ弁２５及び仕切り弁（ｃｏｍｐａ −ｒｔｍｅｎｔ　５ｌｕｉｃｅ）　２６を介して移送導管２９に導かれる。この混合物は、圧縮機２７から圧縮空気バイ１２８を介して供給される圧縮空気により、移送導管２９を通って移送される。混合物は、移送導管２９を通ってごみシュート１３（第１図にも示されている）に導かれる。焼却工程は、制御パネル３５により制御される。逆止フラップ２２とフラップ弁２５との間の空間は、換気パイプ２４により換気される。１、実験室規模の実験（ａ）概要：　フライアッシュ、スラグ及びスラグ冷却水（すなわち、スラグがキルンを出るときに咳スラグの冷却に使用した水）のサンプルは、家庭から出るごみ（日常のごみ）、商業玉出るごみ及び工業玉出るごみのうちの可燃物の焼却に使用されている大型のデンマーク製焼却プラントから採取した。この焼却プラントは、全体として３基のキルンを有しており、これらのキルンのうち最新のキルンはいわゆるロータリキルンである。上記サシプルは、この最新のロータリキルンから採取した。焼却用に採取されたごみの組成は、当然、日毎に幾分変化するものであり、このことは、フライアッシュ、スラグ、従ってスラグ冷却水の組成に成る程度反映されると考えられる。これらの全ての材料から得られたサンプルは、代表的なものであると考えられる。生のスラグには、ビール壜の蓋や釘等の破砕不可能な「異物」が多数含まれている。これらの異物は、スラグの種々の処理を行う前に除去したが、この点については次のセフシランで説明する。（ｂ）フライアッシュ、スラグ及びスラグ冷却水の化学的分析：この分析は、原子吸光分光分析（ａｔｏ＋＊ｉｃ　ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ　５ｐｅｃｔｒｏ−ｐｈｏｔｏｓｅｔｒｙ）　、重量分析、自動分析、及び滴定により行った。また、フライアンシュ及びスラグの水性スラリのｐＨ１及びスラグ冷却水のｐＨも測定した。これらの測定結果を次の表１．１に示す。中−一一−！−一一一フライアッシュ　　スラグ　　　冷却水型％−］％　」− ５ｔｏｗ　　　　　　　　　　　３９．５　　　　　６７．５　　　　　４．５Ａ１ｘＯｓ　　　　　　　　　　１２．９　　　　　　８．４　　　　　７．９Ｆｅｔｃｈ　　　　　　　　　　　１．９　　　　　　１．８　　　　　２．７Ｍｇ０　　　　　　　　　　　２．６　　　　　　１．９　　　　　０．２ＣａＯ１２，４８，６１３７９Ｎａ、０　　　　　　　　　　７．６　　　　　　４．９　　　　８０３３に、０　　　　　　　　　　　５．６　　　　　　２．０　　　　２３６２ＣＩ−７，８０，７７１００ｐｏ、　−−−０，１５０，１，２Ｃｄ　　　　　　　　　　　　Ｏ，０１８Ｐｂ　　　　　　　　　　　　Ｏ，５６７０，０２６０，５８Ｈスラリ化後　　　　　　　７．１４　　　　　１１．５１　　　　　８．２９１時間後　　　　　　　　９．３２　　　　　１１．３６　　　　　８．５１２時間後　　　　　　　　１０．６８　　　　　１１．１８　　　　　８．４２３時間後　　　　　　　　１０．７６　　　　　１１．１９　　　　　８．３９日’ 　　　　　　　　　　１０．４　　　　　　　　．２　　　　　　　８．４本　測定せず酸化物としての主成分のＶＩＩ８　（ｓｐｅｃｉＨｃａｔｉｏｎ）は、従来と全く同じものであり、どれ程の物質が存在するかを示すものではない。従って、後述のＸ線分析（セフシラン（ｆ）参照）が、フライアッシュ中に多量のＭＣＩ及びＮａＣ１が存在することを示している。しかしながら、フライアッシュ（及び特にスラグ）が、多量の二酸化ケイ素（Ｓｉｆｔ）／シリケートを含有しているものと思われる。（ｅ）スラグの耐火性に関して、スラグへのフライアッシュの混合が及ぼす影響についての実験、「半球点（ｈｅｍｉｓｐｈｅｒｅ　ｐｏｉｎｔ）　Ｊの決定：これらの実験には、次の方法で準備したサンプルを使用した。サンプル（ｉ）：生スラグの一部を、その稠度（ｃｏｎｓｉｓｔｅｎｃｙ）が定量的に粉（ｆｌ、ｏｕｒ）の稠度と同等になるまで、乳鉢内で手で破砕した。サンプル（ｉｉ）ニスラグの一部を篩分けして、２ｗｒ−以上の粒子を除去した。２簡−未満の粒度の微小片を、サンプル（ｉ）と同じ方法で破砕した。サンプル（ｉｉ）：サンプルい）と同じ方法で破砕された生スラグのメータリングしたものを、乳鉢内で、スラグの量の１０％（重量比）に相当するフライアッシュの量と混合した・上記各サンプル（ｉ）、（ｉｉ　）、（ｉｎ）を乾燥圧縮（ドライブレス）した３×３Ｘ３ＩＩ１１の立方体について、半球点（融点）を決定した。サンプルを、ＬｅｉＬｚ社の高温顕微鏡で加熱（１０℃／分）した、その結果を、次の表１．２に示す。表１．２温度（℃）サンプル　（ｉ　）　　　　（ｉｉ　）　　　　（ｉｕ＞の開始　　　　　　　　　　　　　１１２２　　　１１７８　　　１１３４ブリスタリングの開始　　　　　　　　　　　　　　１１４３　　　１１８０　　　１１３９ラウンデイング　　　　　　　　　１１６３　　　１１９９　　　１１．５４土球説□−、１１９９２１５，１２０１＝主な結論は、２ｉｓ＊未満のスラグ微小片の方が、全体として生スラグより耐火性が幾分大きいということである。１０％（重量比）のフライアッシュを添加することにより、スラグの耐火性に掻く僅かな変化がもたらされる。（ｄ）スラグ、スうグ＋アッシュ、及びアッシュを用いた焼結実験：　実験は、破砕スラグ千６％の水、破砕スラグ千フライアッシュ＋６％の水、及びフライアッシュ→−６％の水から！１！備した円筒状の乾燥圧縮したサンプル本体く直径４６ｅｕ＋）を用いて行った（、〕こに用いた破砕方法は、更に後述３′る）、実験条件は次の通りである。サンプルは、約１，０２０℃までゆっくりと加熱された管状オーブン内に配置された（１０℃／分）。最高温度が２分間維持された。実験中、レーザ膨張針を用いてサンプルの直径を連続的に測定した。これらの結果を次の表１．３に示す。表１．３焼結温度　　　最高温度　　　直径変化（’Ｃ）　　　　　　（’Ｃ）　　　　　　（％）＾、破砕スラグ　　　’＋７０４　　”１９５２　　　１．０２０　　　　−２．５Ｂ、破砕スラグ＋１０％アッシュ　”６９３　　寞’９８０　　　１．０２７　　　　　−０．９Ｃ，スラグ〈２−■　　”６７３　　”１９４２　　　１．０２７　　　　− ４．４）０．スラグ〈２−曽＋１０％アッシュ　　　−１，０１８＋　１．２Ｅ、破砕スラグ　　　　　　　　　　　　　１，０１８　　　　　　０Ｆ、破砕スラグ　　　　　　　　９Ｂ７　　　１．０４４　　　　−１゜ＯＧ、破砕スラグ＋２％アッシュ　　　−　　　　　　　　１，００３　　　　　　＋１．９Ｈ４破砕スラグ＋２％アッシュ　　−１，０３５１，０４４＋１．１第１実験（１＋　Ｂ）は、めのうリング破砕器内で、はぼフライアッシュの粉末度（ｆｉｎｅｎｅｓｓ）に破砕されたスラグを用いて行われた。第１実験は、約７００℃での第１の小焼結工程（ｓｍａｌｌ　ｓｉｆｌｔｅｒｉ −ｎｇ　５ｔｅｐ）が、１０％（重量比）のフライアンシュをスラグと混合するときの温度よりも僅かに低い温度で行われることを示した。しかしながら、焼結温度プロパは９５２〜９８０℃に上昇され、この間、収縮は、最高温度が僅かに高いにも係わらず２．５〜０．９％に低減した。スラグの粗い部分はアッシュと反応する時間がないものと仮定し、て、実験（Ｃ＋　Ｄ）は、篩分けされて２ｍｍ未満の粒度をもつスラグ微小片を用いて行われた。この微小片は前述のよ・うにして破砕され、６７３℃において弱い焼結を示し、９４２℃において焼結プロパ（ｓｔｎｔｅｒｉｎｇ　ｐｒｏｐｅｒ）を示した。　１．０２７℃で２分間経過後に冷却した後の全収縮は４．４％であった。２ｍｍ未満の破砕スラグの微小片に１０％（重量比）のフライアッシＪ４を混合すると、。１．０１８℃以下では焼結されなくなり、かつ全膨張は１，２％になった。純粋アッシュは、６０２℃での弱い焼結を示した（実験藁）。しかしながら、１，０２０℃で２分間経過後に冷却したものは、全焼結（ｔｏｔａｌ　ｓｉｎｔｅｒｔｎｇ）が０．２％であった。約９６０℃から１．純粋アッシュから強い昇華が住しく多分、主として塩化物によるものであろう）、このため、膨張針による測定が不可能になった。グ（すなわち、フライアッシュと２■未満のスラグ微小片との間の粒度をも一つスラグ）を使用した。　１．０１８℃の最高温度では、焼結が全く観察されなかった。最高温度を］、、０４４℃にし、て実験を繰？）返し５たところ、９８７ ℃での焼結が見られ、全焼結は１％であった。２％（重量比）フライアッシュ、を添加したところ、１．０３５℃での焼結が可能になった。しかしながら、１，０４４℃で２分間経過後に冷却した結果、全Ｍ！′、張は１．１％にな、−た９焼結実験の最終バッチについて結果が変化し、ているのは、出発スラグの均質性が欠如おり、そのため出発スラグの粒度が比較的粗いことを示すものである。結論としていえるここは、フライアンシュを添加すると、ごみ焼却プラント内での焼却工程における焼結温度を僅かに高くできるということである。粒度は別にして、この結果は、スラグの不均質性及びごみの組成の変化に基づくところが大きい。（ｅ）水による焼結サンプルの抽出二　抽出物の化学的分析：焼結実験Δ〜夏からの生成物は、２４時間撹拌Ｌ７て、水を用いて抽出された。抽出物は、フライアッシュ、スラグ、及びスラグ冷却水について述べたと同様にして分析される（セクシヨン（ｂ）を参照）、これらの結果を次の表１，４に示す。表１，４Ａ　　　　Ｂ　　　ＣＤＥＦＧ　　　ＨｌｐＨ７，４７，４９，１Ｂ、４　７．６　　Ｉ＄　　７．７　７．７　７．７ＣＩ−ｏ、ｏｓ＊−−＊＊−＊本　０．１９−　　３．３７ＰＯａ−−−０，０００７本＊　　０．００７−　　。　　＊＊−−−ＮＯｓ　　　　　　　　−−−−＊＊−−−坦ｈ−−−−二一−−一 −７二−−−−−−−−二７．−１−一〜−−］コし」−一二−−−〜−ニー一本　　含有量（％）＊＊　測定せず結論としていえることは、１０％（重量比）までのフライアッシュが添加されているスラグから形成された焼結材料は、無機成分の浸出に関しては、焼結スラグと殆ど異ならないということである。（ｆ）Ｘ線の研究二　表１．５に掲示した材料について、粉末　゛の回折写真（ｐｏｗｄｅｒ　ｄｔｆｆｒａｃｔｏｇｒａｍｓ）を記録した０回折写真を記録する前に、フライアッシュを除く全ての材料を、粉の稠度（ｆ−１ｏｕｒ　ｃｏｎｓｉｓｔｅｎｃｙ）になるまで微細に破砕した。ペン記録針に接続された自動記録形粉末回折計を使用した０表１．５において、１つのｒｘＪは、現に注目している成分が確実性をもって識別されていることを意味するものである。従って、６つの「χＪは、最高のピークが、分析を行う感度で記録紙の全幅を振り切ったこと（主成分であること）を意味する。低温　硬石膏　長石　ＮａＣｌ　　ＫＣＩ　　アルカリ　その他石英　　　　　　　　　　　　　　硫酸塩フライアン　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　不明物質シｓ　　　　　　ＸＸ　　　ＸＸ　　　　？　　ＸＸＸＸＸＸＸＸ　　　Ｘ　　　　　多数枠）　　　　　ＸＸＩＸ　　　Ｘ　　　　Ｘ　　　Ｘ？　　　χ？　　　ｘ　　　　ＣａＣ０＝焼結サンプルスラグ　　　ＸＸＸＩＩ　　　Ｘ　　　Ｘ）ｌ　　　　　　　　　　　　　Ｃａ３ＰＯ。表１．５（続き）（＜　２ｍｍ）　　　ＸＸＸ　　　Ｘ　　　ＸＸ　　　　　　　　　　　　　　Ｃａ５ＰＯ＊イアフシユＸＸＸＸ　　　Ｘ　　　ＸＸ　　　　　　　　　　　　　　　Ｃａ５ＰＯａ（＜　２ｓｕ＋）　　ｘｘｘ　　　　ｘ　　　ｘ＋ｃ　　　　　　　　　　　　　　　　Ｃａ５ＰＯａイアンシｓ　ＸＸＸＸＸ　　　　　　　Ｘシｓ　　　　　）ＩＸＸＩＩ　　　　　　　Ｋ　　　Ｘ　　　Ｘ　　　　Ｘ冷えたキルン管からの縮合物　　　　　　　　　　　　　ＸＸＸＸＸ　　ＸＸＸ　　　Ｘ？　　　未識別相の少量台一一一一一一−１−−−−−−――−一、−１叩１１１１１−−−−−−−諏− １−両伸一一一輪−−阿一乳噛１罰！■−―〜、、ユ。Ｘ線分析の結果は、スラグが抜群の量の石英及び長石を有していること、アルカリ金属の塩化物及びスルフェート（ｆＬ酸塩）は大部分が蒸発されていてフライアンシュ中に見出されること、しかしながら、フライアッシュにはかなりの量の石英が含まれていることを示している。焼結サンプルについての分析結果（セクション（ｄ）参照）は、フライアッシュを添加しても顕著な鉱物組成的変化（ｍｉｎｅｒａｌｏｇｉｃａｌ　ｃｈａｎεｅ）は何ら起こらないことを示している。焼結の実験に使用したオーブンの冷えた部分からの縮合物の分析結果は、スラグにフライアッシュを添加して再度加熱すると、フライアッシュ中のアルカリ金属の塩化物及びスルフェート含存物の少なくとも一部が蒸発することを示している。（ｇ）ＰＶＣからの１（Ｃ１をＭａｉｌを用いて中和することに関する実験：　これらの実験を行うのに、直径が約５＋ｕ＋、中心部の厚さが約２Ｉ１ｍのレンズ形ＰｖＣグラニエールを最初に使用した。後で、粉末状のＰｖＣを用いて幾つかの実験を繰り返したが、実験結果において顕著な差異は見られなかった。　ｐｖｃ　、　ｐｖｃ＋フライアッシュ、及びＰｖＣ＋フライアッシェ＋ＮａＯＨのサンプル（表１．６参照）を、ｈの雰囲気下で、約５５０から９５０℃の範囲内の種々の温度に加熱した。遊離した１（ＣＩは闘δＯＨの標準液中に保持し、Ｉ（ＣＩの量は逆滴定により決定したａＮ２雰囲気を用いたのは、単に、ｐｖｃ中の炭素（カーボン）の酸化を避ける（なぜならば、炭素の酸化により形成されるＣＯ！によって、逆滴定が困難になるからである）ためである。実験装置として、長さ２１Ｉのケイ酸アルミニウム管（内径２〇−）を用い、その中央セクション（３９ｃｍ）をヘラオス（Ｈｅｒａｅ−ｕｓ）オーブン内に配置した。サンプル（ケイ酸アルミニウム製のボート中に入れられている）は、実験装置の管内の加熱部分の中央に配置した。加圧シリンダからのＮ８の弱い流れを管内に導き、サンプルを、現に問題としている最大温度まで加熱した（加熱速度は、約り０℃／分）０次にオーブンのスイッチを遮断した。全加熱フェーズを通して、及びサンプルが約１００ｔ：に冷却されるまで、逃散するガスを、ＮａＯＨの標準液の測定部分が収容された一連の洗浄ボトルに通した。冷却フェーズは、約４〜６時間継続した。グラニユール形ＰｖＣを用いた実験から得られた全ての結果を、次の表１．６に示す。実験　雰囲気　　　　　　条　件　　　　　　遊＠）ＩＣＩ　　コメント（ＰＶＣの％）Ｉ　　　　Ｎｔ　　　０．３５０　ｇ　（７）ＰＶＣ−６００℃　　　　３２．３■　　　−０，５０２ｇ　＜７ＪＰＶＣ−９３１℃３０．０ｍ　　　　−０，３７６７ｇのＰＶＣ４１，４００９ｇの？ツシュー７２１　℃２８．１ｒＶ　　　　−０，３３０１ｇ（７）ＰＶＣ＋０．９５６４　ｇのＮａ０）１　（粉末）　＋１．９１２８　ｇのアッシュ−５８６℃　　　　　　　ＯＮｔと共に、少量のＮａＯＨを洗浄ボトルに吹き込んだ表１．６　（続き）Ｖ　　　　−０，５１４３ｇのＰＶＣ＋０．１６０２　ｇのＮａＯＨ（粉末）　＋０．３４７５　ｇのアッシュ→　〜６００℃　　　　　１８．５Ｖｌ　　　　 −０，５１０８ｇのＰＶＣ＋０．１６０２　ｇのＮａ０Ｉｌ　（タブレフト）　＋１．５０４７　ｇ−−（ｐニア、−２−ン一も二＝７−！二５ρ［コ≧−ｊｕ　　　　　　　　〜、−−、−−上記表１．６から分かるように、これらの実験から得られる子想的結論は、塩基（この実験の場合はＮａ０Ｈ）及びアッシュの存在下では、ＰｖＣの焼却時におけるＨＣＩの遊離を顕著に低減できなくてはならないことである。２、実物規模の実験（ａ）概要：　この実物規模の実験は、上記セクション１　（ａ）において説明したロータリキルン（７トン／時間の平均処理能ツノを有するキルン）に関するものである。この実物規模実験は、煙道ガス排出物、及びフライアッシュ、スラグ及びスラグ冷却水の組成に、フライアッシュ及び塩基（ＮａＯＨ）を添加することによる効果を調べるために行った。２０日間の実験期間中、排出物の測定を行ない、かつフライアッシュ、スラグ及びスラグ冷却水を規則正しい時間間隔をおいて採取した。実験の最終部分は、塩基として炭酸カルシウム（ＣａＣＯｓ）を添加して行った。一方、実験の最後の日には、水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）も添加した。しかしながら、これらは、確立された供給チャンネル（第１図及び第２図参照）を通して添加したのではなく、１５分毎に２５ｋｇのＮａ０１１、及び３０分毎に５０ｋｇのＣａＣ０１を、ごみと共にシュート（第１閲及び第２図参照）内に不連続的に注ぎ込むことによって添加した。（ｂ）排出物の測定：　煙道ガスは、その含有物であるＢＣＩ及びＳＯｘが試験された。また、全実験期間を通じて、ｏｘ、　ｃｏ及びＮＯ□を定期的にモニタリングした。サンプルは、静電フィルタ（第１図）の直ぐ上流においてキルンの室内に向かって上向きに傾斜しているダクトから採取した。測定には次の機器及び方法を使用した。Ｏｘ　：　　Ｈａｒｔｍａｎｎ　ａｎｄ　Ｂｒａｕｎ社の磁気酸素濃度計（ｔｙｐｅ　ＭＡＧＮＯ５３Ｋ）ｓｏ、　、ｃｏ、及びＣｏ　：　　Ｂｅｃｋｍａｎｎ社の３つの個々の赤外線光度針（ｔｙｐｅ　８６４））ｉＱ、　　：　　Ｂｅｃｋｓａｎｎ社の光ルミネッセンス計（ｔｙｐｅ　９５１Ａ）ＨＣＩ　　：　　ＮａＯＨ標準液中への吸収による測定、全てのサンプルについて、Ｃ１−及びｓｏ、”−を測定した。サンプルの成るものについては、過剰のＮａ０ｆ（を［ｌＣ１で逆滴定し、これにより、全ての酸含有物（すなわち、ＨＣＩ及びＨｔＳＣｈ／’ＡｚＳＯハを測定した。標準状態に転化されたＳＯ，−及びＨＣＩ排出物についての測定結果を次の表２．１に示す。表２．１測定日　　添加物　　　Ｓ（ｂｓ１ｇ／ｈ＋’／１０％Ｏｘ　　）ＢＣＩ、ｍｇ／Ｎｍ’／１０％島】　　　フライアッシュ”　　　　５９０　　　　　　　　４７４８　　　　”　　＋ＮａＯＨ”　　　　　　７８７　　　　　　　　２０２９　　　＃　　　＃　’　　　　　　４４９　　　　　　　　６２１１０　　　＃〃”　　　　　　８０６　　　　　　　　５０７７．４　　　＃”　　　　　４４９　　　　　　　　５４６表２．１　（続き）１５　　　−　　　　　〃！′３５６　　　　　　　　　　５３４１７　　　　ｒ＋ＣａＣ０１”　　　　　　　３６７　　　　　　　　　　７３０２０　　　　ｓ　　　　　〃＋ＮａＯＨ”　　　　４９４　　　　　　　　　　３７８平均値　　　　　　　　　　　５００　　　　　　　　５３６１ｔｕ偏差−一一一− −−−〜−ＩＪ−ａ−，〜−、＝−、Ｌ篇、−一、−１−”　　３７０瞼／時 ”　　２００　ｋｇ／時のフライ７−／　シーｒ−＋１００　ｋｇ／時！７）ＮａＯＨ３）２００　ｋｇ７時のフライアッシュ＋１００ｋｇ／時のＣａＣ０゜” ２００ｋｇ／時のフライ？　７　’Ｊ　ｓ　＋　（１００ｋｇ１７）ＣａＣＯｓ　＋　１００　ｋｇ（ＤＮａ０４り　　（上記２（ａ）参照）ＳＯ２排出物の測定は、実験開始の直前に行った。このＳＯ，排出物は標準状態に転化され、ＳＯ，ハｍ”／１０％０．は、５１４弓の値を得た。実験開始の直前には対応するＨＣＩ排出物の測定は行ねなか、りた。し、かじながら、上記実験の直前の２．５年間は１．同一のキルンからのＳＯ２及びＩ（ＣＩの両方について、一連の１０回の測定を行っ）°４これらの１０回の測定により、次の平均値を得た。ｍｇ／Ｎｍ’／１０％０２　　　Ｉｌ準偏差ＳＯｘ　　　　　　　　　　　　３１０　　　　　　１７３ＨＣＩ　　　　　　　　　　　　９０２　　　　　　３０４これらの平均値及び上記表２，１から、実験中の５Ｑ、排出物についての平均値は、実験の直前の直前の測定値と実質的に変らないけれども、ｌ￥ｉＪに行った１０回の測定値の平均値よりかなり大きいことが明らかである。対照的に、実験中の１（ＣＩ排出物についての平均値は、前の測定値に見られるｌ／ベルの約１／２に過ぎない。（Ｃ）フライアッシュの分析：　この°フライアッシュの分析は、実験室規模の実験で説明したのと同様に行われた。２０日の実験期間中、全部で８つのフライアッシュサンプルを採取した。また、実験開始前にフライアッシュの１つのサンプルを採取し、実験路Ｔ後（の異なる日）に２つのサンプルを採取した。これらの分析結果の平均値が表２．２に示しである。、実験中に１トン当りのごみから生成されたフライ”アッシュの量は、実験開始前に１トン当りのごみから生成されたフライアッシュの量と実質的に異ならない。表２．２実験期間の　　標準　　実験期間中　　　標準前後３回の　　偏差　　の８回の分　　　偏差分析の平均　　　　　　析の平均値値（１１量％）　　　　　　（重量％）Ｓｉ（ｂ　　　　　　４５．９３　　　７．１９　　　３２．Ｔ、６　　　　６．１１ＴｉＯｚ　　　　　　Ｏ，９４０，０ｇ　　　　　１．１１　　　　０゜１５Ａｌｚ（ｈ　　　　　１２．０７　　　０．７４　　　１２．１　　　　１．３Ｆｅ、０．　　　　　３．１５　　　１．４０　　　　３．４５　　　　１．７５Ｍｇ０　　　　　　２．３３　　　０．２５　　　　１．８８　　　　０．８０ＣａＯ１１，９７１，］、２　　　１３．１４　　　　１．７６Ｎａｇ０　　　　　６−４７　　　１．３３　　　　６．８４　　　　１．６４に、０　　　　　　７．４　　　　２．３０　　　　７．４４　　　　０．９９強熱減量　　　２．９　　　　０　　　　　２．３０　　　　０．４９Ｚｎ　　　　　　　１．５４　　　０．３６　　　　２．００　　　　０．４２表２．２（続き）ｃｄＯ，０２１０，０９０，１２０，２２Ｃｕ　　　　　　　Ｏ，０９０，０５０，２００，１３Ｐｂ　　　　　　　Ｏ，４５０，１３１，０００，３１ｓｏ、　　　　　　３．１９　　　０．７８　　　　４．４２　　　０．５２ＣＩ　　　　　　　　。（ｄ）スラグの分析：　この分析は、実験室規模の実験で説明したのと同様に行った。サンプリングは、フライアッシュについて説明したのと同様に行った（セクション（ｃ）参照）、これらの分析結果の平均値を次の表２．３に示す。表２．３実験期間の　　　　　　　実験期間中前後３回の　　　　　　　の８回の分分析の平均　　　　　　　析の平均値値（重量％）　　　　　　　（重量％）Ｓｉ（ｂ　　　　　　　　６３．５　　　　　　　　　　５６．６ＴｉＯ寞　　　　　　　０．５　　　　　　　　　　　０．６Ａｌ　ｇｏｓ　　　　　　　　８．８　　　　　　　　　　　９．９Ｆｅｚｅｓ　　　　　　　　ｓ、ｓ　　　　　　　　　　　　７．４Ｍｇ０　　　　　　　　１．５　　　　　　　　　　　１．４Ｃａ０　　　　　　　　８．０　　　　　　　　　　１１　、２Ｎａｔ０　　　　　　　５．６　　　　　　　　　　　６．２ｘ、ｏ　　　　　　　　　３．２　　　　　　　　　　　２．３表２．３　（続き）強熱減量　　　　　５．０　　　　　　　　　　　４．７Ｚｎ　　　　　　　　　　　　　Ｏ，１９０，３５Ｃｄ　　　　　　　　　　　　　　ＯＯ，００１Ｃｕ　　　　　　　　　　　　　　Ｏ，１１０，２３５Ｐｂ　　　　　　　　　　　　　Ｏ，０９５０，１８５ＣＩ　　　　　　　　　　　　　　Ｏ，７００，６６Ｏ上記表２．３から、実験中のスラグの平均組成は、対照サンプル（ｃｏｎｔｒｏｌ　ｓａｍｐｌｅｓ）中の平均組成と実質的に異ならないことが明らかである。結論としていえることは、本発明の方法は、建設作業等へのスラグの適用を可能にするということである。（ｅ）スラグ冷却水の分析：　この分析も、実験室規模の実験で説明したのと同様に行った。サンプリングは、フライアッシュについて説明したのと同様に行った（上記セフシラン（ｅ）参照）。これらの分析結果の平均値を表２．４に示す。実験期間の　　　　　　　実験期間中前後３回の　　　　　　　の８回の分分析の平均　　　　　　　析の平均値（直　（ρｐｍ）　　　　　　　　　　　　　　　　　　（ｐｐ＋ｗ）Ｔｉ　　　　　　　　　Ｏ，０２０，１表２．４（続き）ＡＩ　　　　　　　　　５．１　　　　　　　　　３０５Ｆｅ　　　　　　　　　１．３　　　　　　　　　　１．５１ｐｇ　　　　　　　　１ｏ、６　　　　　　　　　　０．１Ｃａ　　　　　　　１４６８　　　　　　　　　　４６４Ｎａ　　　　　　　３８６１　　　　　　　　　　７７８３）［１９１８３８０７Ｚｎ　　　　　　　　　Ｏ，０２５２，ＯＣｄ　　　　　　　　　Ｏ，１３２０，０６２Ｃｕ　　　　　　　　　０．１３８　　　　　　　　　２．３８ＰｂＯ１０６Ｂ　　　　　　　　　　２．０５ｐ）１　　　　　　　　１１．８（８月）１１．４８．３け」」上−ｍ− 上記表２．４から、亜鉛（Ｚｎ）　、銅（Ｃｕ）、鉛（Ｐｂ）等の重金属の含有量は、対照サンプルに対して実験中に増加することが明らかである。スラグ冷却水中に許容できない程多くの重金属が存在するような場合に、所望ならば、これらの重金属を例えば沈澱させることにより低減させることができる。２．９，２了　　り恥平成　　年　　月　　日特許庁長官　　植　松　　　敏　　殿 ■、特許出願の表示　　　１）ＣＴ／ＤＫ　８９１０００６３２、発明の名称　　　　　ごみの焼却方法３、特許出願人明　　細　　　書ごみの焼却方法本発明は、ごみの焼却装置として知られている燃焼プラントからの酸形成ガス及び／又はダイオキシンの排出を低減させ、同時に、燃焼プラントの燃焼工程により形成される全てのフライアッシュを、燃焼工程から出る他の燃焼生成物と一緒に無害なスラグに転化させる方法に間する。全世界で発生する急激な増大量のごみの処理の問題及びこれに関連する環境問題は、広範囲に論議される主題であり、かつ多くの国における広範囲の法律と関連している。従来、ごみは焼却により処理されており、このため、多かれ少なかれ有害な性質を有する固体、液体及びガス状の燃焼生成物が形成され、これらの燃焼生成物自体をも処理する必要がある。現在量も有害で取扱いに困難な燃焼生成物はフライアンシュである。通常、フライアッシュは、煙道ガス中に存在する燃焼残留物として形成され、燃焼プラントの煙突に連結されたフィルタシステム内に収集される。煙道ガス中には、例えば、硫黄酸化物、窒素酸化物、フッ化水素及び塩化水素等の酸性化合物が存在する。ごみの燃焼に関連して形成されるフライアッシュを満足できる方法で処分することは困難なことが証明されている。このフライアッシュは、例えば石炭の燃焼に関連して形成されるフライアッシュとは異なり、環境と調和し難いものである。また、このフライアッシュは、環境中に直接堆積させることは困難であり、かつ、例えば埋立てプロジェクトに関連する充填材料として用いることにより環境中に堆積させることも困難である。また、セメント及びコンクリート産業においては、石炭を燃焼する火力発電所の作動に関連して形成されるフライアッシュをしばしば使用しているが、ごみの燃焼に関連して形成されるフライアッシュは、このようなセメント及びコンクリート産業でも使用が困難なものである。殆どの燃焼形式により、通常、スラグ、フライアッシュ及び煙道ガスのカテゴリ内で分類できる燃焼残留物又は副生物の広いスペクトルが形成される。これらのカテゴリには、覆々の塩及び／又は他の化合物又は材料（これらは、燃焼工程中に形成又は改質されるか、燃焼工程により影響を受けないものであって、固体、液体又はガス状のものである）が存在する。もちろん、形成される副生物の性質は、燃焼されるごみ材料の性質並びに燃焼が行われる条件に基づいている。一般に、形成される副生物は、更に特別な処理（煙道ガスを冷却し濾過すること、スラグを冷却すること、及び場合によっては鉄等の磁性材料を同時に除去すること等の処理は除く）を施すことなくして燃焼プラントから除去される。通常、ごみの燃焼工程中に形成される副生物の最大部分を構成するスラグは、本明細書においても説明するように、例えば道路の建設等の多くの場合に直接使用することができる。これに対し、特に、酸形成ガス、とりねり、硫黄酸化物、窒素酸化物、塩化水素及びフン化水素を含むフライアッシュ及び環境に有害な成分の使用及び処理はかなり困難であり、従ってかなりの費用が必要になる。一般に、現在の状況では、スラグは、冷却後に残留している固体の燃焼残留物として形成されていて、キルン内の燃焼条件下では分解されない、主として、石英、長石、８Ｍカルシウム等の無機化合物で形成されている。多くの場合、スラグには、燃焼工程において燃焼材料から遊離（ｒｅｌｅａｓｅ）された、例えば、鉛、カドミウム及び水銀等の重金属が含有されている。また、スラグには、成る種の非常に耐性の大きな有機材料も存在しており、これらは、例えばタール、グラファイト（黒鉛）、ビナ１−メン（アスファルト）等の材料に用いられている。当然、スラグの組成及び生成量は、燃焼されるごみ材料（すなわち燃焼処理を受ける材料）の性質及びキルン内で行われる燃焼条件に基づいている０例えば、家庭で出るごみは、その大部分が有機物及び容易に分解可能な成分であるが、しばしば、ガラス、セラミック材料、罐のような金属含有材料等の非常に分解し難い少量の無機材料も含まれている。これらの分解し難い材料は、通常、主として上記のような石英、長石、硬石膏、及び他の無機及び有機成分からなる比較的制限された量のスラグを生成する、例えば、建築材料や鉄含有物等のように、その大部分が無機質で不燃性又は非分解性材料で形成されている産業廃棄物（一部を燃焼した建築材料も含まれる）は、一般に、上記成分以外に多量のスラグを発生する。後述のように、通常、スラグはキルンから連続的又は不連続的に除去されて、更に処理又は堆積される。雨水その他の浸出剤のような水に曝されるとスラグから比較的容易に浸出又は遊離される重金属等の環境に有害な成分をスラグが含有していない場合には、何らの測定を行わずして直ちに、例えばｉμ路建設や埋立て又はコンクリ−１・産業に関連する充填目的に使用することができるし、周囲の環境の適当な場所に極めて簡単に堆積することができる。上記のように、フライアッシュは、ごみの燃焼工程に関連して形成されるもう１つの副生物である。一般に、また、本明細書においても、「フライアッシュ」なる用語は、キルンから出る連中に存在する、ガスから生成された固体の燃焼残留物（ｓｏｌｉｄ、　ｇａｓｂｏｒｎｅ　ｃｏｗ＋ｂｕｓｔｉｏｎ　ｒｅｓｉｄｕｅ）をいう。一般に、煙は、大気中に排出される前に濾過され、連中に存在する固体成分は使用されているフィルタにより捕捉される。通常、フライアッシュと呼ばれているのはこれらの固体成分である。スラグの場合と同様に、フライアッシュの性質及び量は、燃焼残留物の組成並びに実行される燃焼条件に基づいており、更に、使用されるフィルタ（任意の適当な形式のフィルタを使用することができる）にも基づいている。殆どの煙道ガスの浄化目的に適したフィルタは、例えば、静電フィルタ又はバグフィルタ（ｂａｇ　ｆｉｔｅｒ）であり、これらの形式のフィルタについては後で詳述するゆしかしながら、１つ以上のサイクロンを用いて煙を濾過することも有効である。普通のごみ燃焼に関連しζ形成されるフライアッシュは、変動的な性質を有しており、一般的には僅かに酸性又は僅かに塩基性のものもある。ごみ燃焼プラントから出るフライアッシュは、水が存在している条件下に置かれているため、多くの場合において、より塩基性の性質を帯びる傾向がある。多くの場合、フライアッシュは、煙道ガス中に存在している種々のガス状成分を吸着（ａｄｓｏｒｂ）及び／又は吸収（ａｂｓｏｒｂ）する。例えばこれらの成分は、カリウムのような濃縮塩、塩化ナトリウム、スルフェート（硫酸塩）、及び亜硫酸金を化合物、重金属、及び重金属含有化合物（特に塩、例えば、塩化鉛、塩化カドミウム等）又は他の不純物である、「フライアッシュ、」という用語から暗黙的に理解されるように、フライアソシＪ−は非常に動き回り易く、従って取扱いに困難な物質である。−勺に、フライアッシュは非常に微細に分割された粒子からなる物質であり、一般に、８ｏｏ〜１，０００　ｋｇ／ｍ″以下の低回度（約５００　ｋｇ／ｍ”）を有している。フライアンシュは、しばしば粒状凝集物の形態をなしており、凝集物を構成する個々の粒子のサイズ（粒度」は一般に数百オングストローム〜２μｍであり、凝集物は一般に１００μ諺までのオーダである。殆どのごみ燃焼方法の形式に関し、燃焼中に形成されたフライアッシュの処理ぼは非常な困難が伴うものであり、このため、しばしば貯蔵施設等に強い要望がなされている。従来は、形成されたフライアッシュは、後で処理又は堆積する前に、しばしば、屋外の大きなパイル中に収集されている。このため、フライアッシュが風で飛ばされないように「保持コしておかなくてはならず、かなりの困難が生じている。多くの場合、スプリンクラでフライアンシブに水を掛け、容易に取扱いができる湿った凝集性のあるスラッジ状のマスにするのが実用的であることが判明している。Ｌ７かしながら、スプリンクラでフライアフシ１に水を掛けることは、環境に有害な物質をフライアッシュから浸出させることになり、また、水が凍る低温度でスプリンクラ作業を行う場合にも問題がある。多く、の場合、フライアッシ１は、−上記のように環境に有害な物質を含有しているため、直接堆積することはできず、有害４Ｃ物質は最初に除去しておくか、無害なものにし５ておく必要がある。或いは、フライアソシｊは、有害な物質が逃散しない形態に転化し７ておくこともでき７．、．７７ライアソシ１には環境に調和しない（すなわぢ有害）な物質が含有され乙いるため、例えば道鍔の建設や埋立て等に、スラグと開襟ニ直接使用することはできず、フライアッシュを前処理しておくことが必要である。有害物質は、例えば水その他の浸出剤を用いて侵出させることにより除去することができる。しかしながら、通常、この方法は極めて高価な方法である、上記フライアッシエ以外にも、煙道ガスは、例えば昇華塩（ｓ−ｕｂｌｉｍｅｄ　５ａｌｔ、ｓ）のようなガス状化合物を含有しており、当然、その組成及び量は燃焼される材料に基プいている。有機化合物を多量に含有Ｉ２ているごみ材料の燃焼により生む−る煙道ガスは、殆どの場合、水蒸気以外に、二酸化炭素のような無害の低炭素質化合物を含有し７ている。しかしながら、多くの場合、煙道ガスにはまた、環境に有害な物質も多量に含有されており、。このを害物質は、周囲の大気中に排出される前に除去しておくことが必要である。一般に、環境に有害なこれらの物質とは、窒素酸化物、フッ化水素、及び、例えば二酸化硫黄及び塩化水素のような硫黄及び塩素を含んだ情々の化合物である。上記のよ・うに、ごみ燃焼プラン１〜からのこのような酸性化合物の排出量を低減させるべく、近年、多大の努力がなされており、このため、石灰のような塩基を用いた処理を含む種々の排出低減方法を用いた試みがなされている。より詳しくは、当業者（、こ知られている湿式方法及び乾式方法を特１．：用いて硫黄含有化合物の除去を行っている。英国特許第Ｌ３２５，４６０号には、ハロケ゛ン含をプラスチック材料の焼却により形成されたハロゲン化合物の排出を低減する方法が開示されている。この方法は、ごみを焼却する前に、例えば水酸化物又はカーボネー　１・のような塩基を添加しておく工程を有している。塩基（水溶液が好ましい）は、ごみ内の祇及び／又は他の水吸収性成分によｌ収されて、ごみ内に分散される。ごみには、粉末状の塩基をｉ！接不添加、でもよい。、：の点に関し、フライアッシュについては説明されていない。米国特許第４．６９０．０７６号には、燃焼すべき湿式粉砕石炭を水和石灰のよ・）な硫黄吸収剤と混合させるようにした、流動床形石炭燃焼プラントの作動方法が開示されている。この混合物には、粗い破砕片としてキルンの装入物から直接分離された、燃焼工程からの２００〜３００℃の熱い再循環微粒状材料が添加される。この微粒状材料は、未燃焼石炭、未使用石灰及び当然のこととして幾分かのフライアッシュからなる。一方、燃焼工程からの残余のフライアンシュは、微細材料及びキルンの煙道ガスと一緒にフィルタに導かれて煙道ガスから最終的に分離され、次いで、既に形成されている石炭と吸収剤との混合物に供給される。熱い微粒状材料の粗い破砕片とフライアッシュとを再循環させると、これらの材料中に含まれている熱は、混合物を燃料としてキルンに供給する前に、燃焼プラントの乾燥工程における石炭と石灰との湿った混合物を乾燥させる目的で主として使用される。また、その副次的効果として、未使用石灰の脱硫作用は、燃焼プラントからのＳＯ□の排出低減効果を改善するのに使用される。しかしながら、この米国特許には、フライアンシュを吸収剤のキャリヤとして用い、燃焼すべき材料との良好な混合を得ること、フライアッシュの全量を無害なスラグに転化すること、及び燃焼工程からの二酸化硫黄以外の有害排出物を低減させることについては何ら開示されていない。デンマーク国特許出願第５８７２／７７号及び第５８７３／７７号において、Ｋ、に、に、　Ｋｒｏｙｅｒは、発電所の作動中に形成されるフライアッシュをセメントクリンカの製造に関連して再循環する技術について説明している。しかしながら、これらの特許出願明細書にも、堆積するフライアッシュの環境的問題或いはごみの燃焼方法については、何らの開示もなされていない。本発明によれば、ごみの燃焼から出るフライアンシュを、このごみ燃焼工程から出る他の燃焼生成物と一緒に、本発明の方法を実施する燃焼ブランＩ・により生成される環境的に無害なスラグに転化して、ごみの燃焼から出るフライアッシュをほぼ完璧に堆積させることができ、かつ煙道ガス中に存在する環境的に有害な酸形成化合物の量を低減させることができる安価で有効な方法が提供される。また、本発明によれば、ごみの燃焼工程に関連して、例えば酸形成ガス等の燃焼中に生じる副生物から通常形成される多数の化合物の形成が防止又は低減される。本発明は、次のような構成の燃焼プラントの作動方法、すなわち、商業上及び工業玉出るごみ及び／又は家庭から出るごみを焼却する燃焼プラントから発生する熱を地域暖房及び／又は発電に利用することがき、かつ、液体又は固体の形態をなす１種類以上の塩基からなる１種類以上の排出低減剤及び／又は排出低減成分をごみに添加することにより、前記燃焼プラントからの１種類以上の酸形成ガス及び／又はダイオキシンの排出及び添加したフライアンシュの有害作用を低減できる燃焼プラントの作動方法において、燃焼用キルンに燃焼装入材として供給する前に、ごみとフライアンシュと１種類以工の排出低減剤及び／又は排出低減成分との混合物を作り、前記排出低減剤及び／又は排出低減成分と前記ごみとを混合するときに前記排出低減剤及び／又は排出低減成分を分散させる分散手段として前記フライアンシュを利用して、有機的に結合された塩素が、塩化水素従ってダイオキシンを形成しないように燃焼工程に作用させ、次に、前記キルン内で前記混合物を焼却することにより、燃焼工程からの酸形成ガス及びダイオキシンの排出を低減させ、同じく前記混合物の焼却を行うことにより、前記キルン内での燃焼工程において形成された全てのフライアンシュ及び／又は他の源から前記燃焼プラントに補給されたフライアッシュを、他の燃焼生成物と一緒に、環境的に無害なスラグに同時に転化させることを特徴とする燃焼プラントの作動方法に関する。従って、例えば本発明の方法を用いることにより、ダイオキシンの形成を非常に大幅に回避することができる。また、後述のように、ダイオキシンは、燃焼される材料から遊離される塩素含有化合物からその殆どが発生するものと考えられている。上記のように、本発明によれば、フライアッシュは、スラグに転化され、燃焼中に他の燃焼生成物により形成されるスラグに添加される。後述の例から明らかなように、スラグの組成は、フライアンシュの添加によって大きな影響を受けることはなく、従ってスラグは、燃焼により普通に形成されるスラグと同様に、環境的に無害な方法で使用することができる。上記のように、本発明の方法を使用することにより、所与の燃焼工程において形成されたフライアッシュを一度及び同時に処理することができると共に、燃焼中に形成される酸形成ガスの排出をかなり低減させることができる。本発明の方法は、フイＪレタにより収集された全てのフライアンシュを周囲の環境に放出することなく燃焼プラントに直接再循環させるように構成した閉装置（閉システム）内で実施するのに通している。フライアッシュの再循環中に、フライアッシュには、該フライアンシュと大きな割合で混合できる条件下で、１種類以上の排出低減剤（ｅｍｉｓｓｉｏｎ−ｒｅ−ｄｕｃｉｎｇ　ａｇｅｎｔ（ｓ））が添加され、次に、燃焼すべき材料をキルンに導入する前に、前記排出低減剤を含有したフライアンシュを前記燃焼すべき材料と混合させる。この方法により、フライア・ンシェは、燃焼すべきごみの中で排出低減剤を効率良く分散させることに貢献することができる。しかしながら、フライアッシュの再循環及び燃焼プラントのシュート（単数又は複数）又は供給装置への排出量ｔｓ、１Ｉｆ１の供給力（別々に行われ、このため、ごみとフライアンシュと排出低減剤との組み合わせ材料（ｃｏｍｂｉｎｅｄ　ｍａｔｅｒｉａｌ　、以下、「複合材料」と呼ぶ）がキルン（単数及び複数）に導かれるまで、フライアンシュと排出低減剤との混合が行われないということも考えられる。このような場合には、フライアッシュが非常に動き回り易い性質を有していることから、フライアンシュが、複合材料内での排出低減剤の分散手段としても機能するであろう。排出低減剤（単数又は複数）は、通常、１種類以上の塩基で構成される。フライアッシュ及び排出低減剤は、ｌ／１０気圧のオーダの低圧が生じている箇所、すなわち、ごみを燃焼キルンに搬入するシュート又は供給装置が設けられている箇所において、燃焼すべき材料と一緒に導入するのが好ましい。これは、フライアッシュ及び排出低減剤をシュート又は供給装置を通して吸引させることにより、フライアッシュ特に排出低減剤が、シェード又は供給装置から上方に吹上がって排出されることを大幅に防止するためである。シュートが適当な量のごみで充満されていて、シ二−トのストッパとして働く場合には、通常、適当な低圧状態が確立される。更に詳細に後述するように、排出低減剤（単数又は複数）は、燃焼すべき材料が強く加熱される前に、燃焼すべき材料と混合することが重要である。これは、燃焼プラントから排出される酸性排出物の排出量を満足できる程低減させるには、酸形成成分をこれらが形成される瞬間に無害なものとする必要があるという事実によるものである。従って、ごみの分解が生じる前、すなわち、ごみから有害物質が遊離される温度にごみが加熱される前に、混合を行うのが好ましい、大量のｐｖｃ及び／又は他の塩素含有化合物を含有しているごみの場合には、ごみが約１５０℃以上の温度を受ける前に混合を行うのが重要である（なぜならば、塩素は、既にこの温度に加熱された材料から遊離するからである）。しかしながら、ＮＯｘのような窒素酸化物の排出を低減させることに間しては、１つ以上の燃焼キルンの最終部分（すなわち下流側）において煙道ガスに１種類以上の排出低減剤を添加して実効を挙げることがしばしば必要になる。窒素酸化物の排出を低減させるのに適した薬剤として、例えば、Ｎ）！３又は尿素のようなアンモニア含有化合物がある。上記のように、種々のごみ材料を効率良く燃焼させるのに用いられるプロセスパラメータは、殆どの場合において、燃焼ｔべき材料の種類及び量に適合できるものでなくてはならない、後述するような燃焼プラントにおいて行われている普通のごみ燃焼の場合には、通常、ごみは、少なくとも８７５℃、ごみの所望の分解度合（場合によっては完全分解）を達成するのに適した時間中は少なくとも約９５０℃の燃焼温度を受ける。後述のように、ごみの加熱は数段階に行われ、場合によっては直列に配置された１つ以上のキルンを用いて適正な燃焼が行われるよ・うにしている。しかしながら、１つの同しキルンの中で加熱及び燃焼を行・うこともできる。所与の燃焼工程に使用される排出低減剤の種類及び量は、上記のように、低減させるべき排出物の種類及び量、従って、燃焼すべき材料の種類及び量に基づいて選定される。低減させたい排出物が酸性の性質又は酸を生成する性質をもつ場合Ｇこは、排出低減剤は、次のクラスの無機塩基−２すなわち、酸化物、水酸化物、１種類以上のアルカリ金属又は１種類以トのアルカリ土類金属からなるカーボネートヌは炭酸水素塩の１つ以上で形成するのが好ましい。また、窒素酸化物の排出を低減させるには、アンモニア及び尿素が有効である。前記１種類以上のアルカリ金属はＮａ又はＫが好ましく、前記１種類以上のアルカリ土類金属はＭｇ５Ｃａ、　Ｓｒ又はＢａのうちの１種類以上が好ましい。排出低減剤の選択は、しばしば上記パラメータとは別に、経済的な観点に基づいて行われる８、二の観点から、現在好ましいと思われる塩基として、Ｃａ（ＯＨ）ｔ　、ＣａＯ、ＣａＣＯ５、Ｎａ１ｌ又はこれらの混合物がある。後述のように、Ｃａを含有している塩基は、硫黄を含有している排出物の低減に特に有効であり、ＮａＯＨは塩素を含有している排出物の低減に有効である。幾つかの異なる成分を含む排出物を低減させるには、幾つかの排出低減剤の混合物を使用するのが有効である。燃焼すべき材料に添加されるフライアッシュの量は、広範囲に変化させることができる。ｉ！常、フライアッシュと排出低減剤とごみどの混合物に使用されるフライアッシュの量は、約１〜１０重量％にするのが好ましい。しかしながら、成る場合には多量のフライアッシュを添加するのが有効であり、例えば、キルンに供給される複合材料の約２０重量％又は５０重量％までの量のフライアッシュを添加することができ、場合によっては、はぼ１００重量％のフライアッシュを添加することもある（この場合には、キルンに供給される材料の全てがフライアッシュであるとい・うことになる）。この後者の場合、フライアッシュは、キルン内で受ける高温によりプライアッシュ自体で焼結し、従って、取扱いに容易な形態に転化される。上記のように、フライアッシュは、現に問題とじ−でいる燃焼ブラント内での燃焼により生成されたフライアッシュ、又は別の独立した燃焼工程により生成されたフライアッシュ及び／又はこれらのフライアッシュの混合物を使用することができる。また、粘土及び／又は砂をフライアッシュと一緒に添加するごとにより、スラグ中の重金属含有量を希釈するこ七ができる。また、アスベスト（石綿）含有材料をごみに添加して、アスベストをスラグの一部に転化させることができる。更に０、フライアッシュには、石炭塵のような成る種のエネルギに富んだ燃焼残留物が含まれていることがあり、このような残留物は、再循環（すなわち添加）フライアッシ；、のより効率の良い燃焼を可能にする。所望ならば、フライア・／シュを燃焼ブランＩ・に再循環及び／又は供給するときに、フライア・ノミ、・ユにエネルギに冨んだ成分を添加して、より効率の良い燃焼を行わせることができる、このよ・うなエネルギに富んだ材料と１．て、例えば、石油又は石炭のよらな種々の化石燃料がある。多くの場合、キルン１に供給されるフライアッシ１の量は、現に問題にしている環境（処理すべきフライアッシュの量を含む）、燃焼ブランＩ・の種類及び容量、スラグ等に適合される。しかし、なから、あらゆる場合において−５プライア・ノシュの量は、キルンに供給される複合材料の少なくとも約１重量９４の量を構成する、ことが好ましい。なぜならば、′フライアッシ１０景が少ないと、材料中で排出依滅４剤を充分に分散させるζ、とができｙｚいからである、普通のごみ燃焼プラントにお′、３る燃焼（４こ関し、では、キルンここ供給される複合材料の重量に暴づいて、１〜５重ｉ％、例えば２〜４重量％、特に２−・３重置％の景が奸才しい。上記のように、フライアッシー４、に添加される排出低減剤の量は、低減させるべき酸形成ガスの慣゛、従−４６′□？−燃焼すべきごみの量に基−プいている。通常、混合物に添加される排出低減剤の量は、現に問題にし、ている燃焼ブランｔからの平均排出量に基づいて、粗く見積もられている、種々の酸・形成成分は２４種々の数の酸根を有しているため、ごみに添加すべき排出低減剤の量に関して異なる条件を有しているので、酸形成ガスの特定の複合排出物を低減させるのに必要であると考えられる塩基の量を、酸当量の形態で時定するのが便利である。殆どの場合（、、′おい”こ、フライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との混合物中に、燃焼すべき材料の１トン当りに少なくとも５０酸当看、例えば、燃焼すべき前記の１トン当り５０〜コ、、ｏｏ。酸当量の排出低減剤を添加するのが有効であると推測される４、１トン当りの酸当量がｔ　、　ｏｏｏを超える量の排出低減、荊は、通常、殆どの種類の燃料及びごみに・ついて必要とされる量を超えるものであり１、従って合理的な用法ではない、なぜならば１、過剰量の少なくとも一部は、使用されるフィルタ中にフライアッシ↓と一緒に保持されて、フライアッシュと一緒に再循環され、キルン内に堆積されるからである。排出低減剤の量が５０酸当量以下であると、殆どのｉ類の燃料及びごみについて、酸形成ガスの排出！を所望の度合まで低減させるこ七が不充分を二なり、また、排出低減剤を、燃焼すべき材料中に満足できる方法で分散させることが困難になる１５例えば、ごみ粉砕機呪用いて５人１．でくる成分を非常に完全に混合する場合には、排出低減剤を混合物中により均質に分散さきるごとが可能になり、従って少量の排出低減剤（Ｊ４１数又は複数）を使用すればよくなる。殆どの目的（、対して１、フライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との７坪合物中（，４″、９、燃焼（べき）オ料の１トン当り約５０〜５００酸当量１、特に５０〜・３００酸当書、奸まＬ＜は１５０へ・２５０酸当磐−の排（Ｂ低温炉をオ加すればよいと推測される。と記景は、後述の例におい”Ｃ与えられた酸形成ガスの平均排出量（これらの平均排出！は５．一般的なごみ燃焼プラントから得たものである）に基づく化学量論的計算（ｓｔｏｉｃｈｉｏｍｅｔｒｉｃ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｓ）に基づいて特定化されたものである。ごみ自体は多量の酸形成ガスを生成しない場合には、殆どの場合において、フライアッシュに塩基を添加して酸形成排出物（該酸形成排出物は、フライアッシュ中に存在す゛る昇華塩（例えば、塩化物及びスルフニー）　（Ｐ酸塩））により形成され、該昇華塩と共にキルンに戻される）を低減させることが依然として必要である。これ迄、注意深い研究がなされていないけれども、ごみ燃焼プラントは、二酸化硫黄（これは、硫酸の形成をもたらす）よりも多量の塩化水素（これは、塩酸の形成をもたらす）を排出することが注目されてきた。これらの酸形成排出物の形成が基づいている化学的性質は、更に次のようにＩｍ論される。ごみ焼却時におけるＳＯ，形成の実質的な源は、硫黄含有有機材料の酸化とは別に、硫酸第二鉄（ｆｅｒｒｉｃ　５ｕｌｐｈａｔｅ）及びアルミニウムスルフェートのようなアルカリ金属のスルフェート及び任意の三価金属のスルフェートが分解することである。ナトリウム及びカリウムのスルフェートが、ＳＯｔの遊離を伴って、赤熱温度（約６００℃）でほぼ完全に分解されること、及び例えば硫酸第二鉄が既に４８０℃で分解されていることは知られている。殆どの二価金属のスルフェートは、赤熱温度以上の温度で最初に分解され、従って、ごみ焼却プラントにおいて通常みられる上限温度の１．１００℃までは、例えばカルシウムスルフェートの目立つ分解は生じない。ごみ焼却時におけるＨＣＩ形成の実質的な源は、塩素含有を機材料（特にＰＶＣ）の酸化とは別に、酸素及び水（水藤気）の存在下でのＳＯｘと塩化物との間の反応である。この反応の一例が、「ハーグリーブス反応（Ｈａｒｇｒｅａｖｅｓ　ｒｅａｃｔｉｏｎ）Ｊと呼ばれている、次のような反応である。２ＮａＣ１＋　ＳＯｘ　　＋　１／２０ｔ　＋　Ｈ，０−’　ＴＪａｚＳＯａ　＋　２）ＩＣＩ上記反応は、ごみの焼却が行われる条件下、すなわち、焼却プラント内でごみが受ける温度で生じるものである。上記のように、カルシウム含有塩基（このカルシウム含有塩基は、二酸化硫黄の場合に、直ちにカルシウムスルファイト（カルシウムの亜硫酸塩）の形成をもたらし、このカルシウムスルファイトは、存在する酸素と反応してカルシウムスルフェート（カルシウムの硫酸塩、［硬石膏（ａｎｈｙｄｒｉｔｅ）　Ｊ　）を形成する）を用いた本発明の方法の実施により、ＨＣＩ又はＳＯｌの形成源の少なくとも一方を無くすことにつながると考えるべきである。更に、本発明によれば、塩素含有化合物を含有する材料を燃焼する燃焼プラントからのダイオキシンの排出に関して優れた効果があると考えられる（本明細書において、「ダイオキシン」なる用語は、塩素化ジベンジルダイオキシン（ｃｈｌｏｒｔｎａｔｅｄ　ｃ！１ｂｅｎｚｏ−ｐ−ｄｔｏｘ４ｎｓ）及び塩素化ジベンゾフラン（ｃｈ！ｏｒｉｎａｔｅｄ　ｄｉｂｅｎｚｏｆｕｒ−ａｎｓ）を指す）。この点に関しては、更に後述する。平均最高含有量の塩素含有化合物を含有している材料の大規模燃焼は、通常、家庭から出るごみ及び商業上及び工業上当るごみを燃焼するプラント内で行われる。西側世界においては、家庭から出るごみには、一般に、約０．３重量％の塩素が含まれている。例えば、著書ｒＨＣ１−Ｅ＠ｔｓｓｉｏｎｅｎ　ａｕｓ　ｄｅｒ　Ｍｉｉｌｌｖｅｒｂｒｅｎｎｕｎｇ　ｕｎｄＰＶＣＪ　（１９８６年、フランクフルト、Ｖｅｒｂａｎｄ　Ｋｕｎｓｔｓｔｏｆｆｅｒｚｅｕｇｅ−ｎｄｅ　Ｉｎｄｕｓｔｒｊ　ｅ、Ｖ、発行）には、西ドイツの家庭から出るごみの塩素含有量は約０．７重量％であり、その約４０％がＰＶＣ（有機的に結合した塩素の形態をなす塩素）から発生していること、一方、塩素含有量の残余の部分は、食べ物屑（主として塩化物の形態をなしている塩素）及び紙（塩化物の形態の塩素及び紙バルブ及び塗工紙のチッークの漂白からの有機塩素化合物）のよ・うなごみ成分から主として出るものであることが記載されている。成る国（例えばデンマーク）においては、リサイクルプログラムに従って、特に家庭から出るごみから食べ物屑及び紙を他の物と区別して除去する実験が行われており、これによると、ＰｖＣは、家庭から出るごみにおける塩素の絶対的に優勢な源になっている。もちろん、商業上山るごみ及び工業」二重るごみの組成は、その発生源に基き、大きく変化するが、例えばｐｖｃの包装材料、ｐｖｃ被覆ケーブルの端部、及びＰｖＣ製品の加工から出る屑の形態をなしている有機的に結合した塩素の含有量は、時によってはかなり大きなものとなる。ごみの焼却に関連してのダイオキシンは、焼却工程中に形成される塩化水素が、キルン自体の内部及び／又は焼却プラントから出る煙道ガスの冷却領域において、煙道ガス中の有機化合物及び／又は炭素粒子との反応により形成されるものと考えられている。また、金属含有物、特に煙道ガス中のフライアッシュ中に存在することがある銅含有物は、ダイオキシン形成に関して触媒作用をなす、このため、ダイオキシンの合成に必要な高温が約２５０〜３５０℃に低下される。従って、キルン内及び／又は焼却プラントを出る煙道ガスの冷却領域における塩化水素の遊離を防止することが非常に重要である。ｐｖｃ及び有機的に結合した塩素を含有している他の材料を焼却すると、塩化水素の形成を招くことになり、本明細書において前述したいわゆる「ハーグリーブス反応」によって、塩化水素の遊離が更に促進される０本発明による方法の性能は、ごみ中のを磯釣に結合した塩素含有物を焼却工程の前に塩化物に転化して塩素含有物を大きな度合で遊離させ、かつ焼却工程中に形成された二酸化硫黄（二酸化硫黄は、「ハーグリーブス反応」に必要な成分である）を、該二酸化硫黄の形成とほぼ同時にスルファイト（亜硫酸塩）に転化し、次いでスルフニー）、（！酸塩）に転化させるため、カルシウム含有塩基を使用している本発明の方法の性能により、ダイオキシンの形成を低減できるものと考えられる。燃焼すべき材料が、酸形成ガスが形成され始める温度を受ける前に、フライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との満足のいく混合を達成することが重要である。酸形成ガスが形成され始めるとき迄に、酸形成ガスと排出低減剤との間に充分な反応が行われるようにして、燃焼すべき材料内で排出低減剤を分散させることが必要である。フライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との充分な混合は、例えば、これらの混合物を、−緒に粉砕するか、これらの混合物の成分の混合に関連して粉砕するか、及び／又は混合物の成分が燃焼キルンに供給されるときに当然に生じる混合（燃焼プラントのシュート又は供給装置に通されるときに充分な乱流が生し、混合物の成分が充分に混合される）により、連続的又は不連続的な方法でフライアッシュと排出低減剤とごみとの混合物を公知の方法で形成することによって達成される。混合物には、１種類以上の排出低減剤を更に添加することも有効である。この排出低減剤（これらの排出低減剤）は、フライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との混合物中に既に存在している排出低減剤と同じ種類のものであっても、異なる種類のものであってもよい。また、排出低減剤は、シュート又は供給装置及び／又は１つ以上の燃焼キルンにおいて混合物に適宜添加してもよいし、及び／又はキルンの最終部分において又は材料がキルンを出た後に、燃焼された材料に添加してもよい。フライアンシュと排出低減剤とごみとの混合物に排出低減剤を添加する形態は、現に問題にしている燃焼工程にはいがなる形態が最も通しているかを考慮して変えることができる。フライアッシュと排出低減剤とごみとの混合物に添加される１種類以上の排出低減剤、及び／又は１つ以上のキルンの最終部分において及び／又は材料がキルンを出た後、シュート、供給装置又は燃焼キルンにおいて、部分的に燃焼された材料に添加される排出低減剤は固体の形態をなしており、好ましくは、微細な粒状固体又は水中に分散された形態すなわち水溶液の形態にする。排出低ｆＪＩｉ荊を用いる形態は、殆どの場合、現に問題にしている用途に基づいて定められる。もちろん、フライアンシュと排出低減剤とごみとの混合物が受ける燃焼条件は、現に問題にしている燃焼形式に基づいて、広範囲に変えることができる１、シかしながら、燃焼が行われる温度は、２一般に９００〜１　、２００℃、特に９５０〜１，１００℃にする。本発明は、原理自体は公知の形式の燃焼プラントであって、本発明の上記方法を実施するのにｉ！！ｌｉｔ、た燃焼プラントにより実施される。そのような燃焼プラントとは、商業上、工業」−及び／又は家庭から出るごみを燃焼し、そこから発生した熱を地域暖房及び／又は発電に利用できる燃焼プラントであ−っで、フライ７ツシユ及び液体又は固体の形態をなす排出低減剤を燃焼すべきごみ材料に添加する手段を有し、ている燃焼プラントである６前記添加手段は、燃焼プラントの１つ以上の燃焼キルンの一ヒ流側に配置されたシュート又は他の供給装置において、前記フライアッシュ及び排出低減剤を前記燃焼すべきごみ材料に添加するように構成されている。多くの場合において便利なことは、更に１種類以上の排出低＄ｉ荊を、シュート又は供給装置及び／又は１つ以上の燃焼キルンにおいて、フライアッシュと排出低減剤とごみとの混合物に添加する手段、及び／又は前記１つ以上の燃焼キルンの少なくとも一部すなわち下流側において、全体的又は部分的に燃焼された材料に添加する手段を設けることである。燃焼プラントには、前記１つ以上の燃焼キルンから出る煙道ガスからフライアン；゛・・ユを分離する１つ以りの煙道ガス処理装置と、分離したフライアッシュをフライアッシュ添加手段に再循環させる手段とを公知の方法で設けることができる。１つ以上の煙道ガス処理装置にはフィルタ装置が設けられており、該フィルタ装置は、好ましくは１つ以上のフィルタ、より好ましくはバグフィルタ形式又は静電フィルタ形式のフィルタで形成されている。本発明の方法を実施するのに適したシステム、すなわち、ごみ燃焼プラントにおける燃焼工程により形成されたフライアッシュ（該フライアッパ／ユは、現に問題にしている燃焼プラント思入の源から出たフライアッシュで補完することもできる）の全部をスラグに同時転化させることにより、燃焼プラントからの酸形成ガスの排出量を低減できるように構成したシステムは、１つ以上の煙道ガス処理システム、１つ以上のフライアッシュ移送システム及び１つ以上の排出低減剤供給システムを有している。上記煙道ガス処理システム（ｊ＃、数又は複数）は、濾過システムで構成するのが適している。本発明の方法にとって、濾過システムの形式は特に限定されないが、煙道ガス中において煙道ガスから生成された粒子（Ｈｕｅ　ｇａｓ−ｂｏｒｎｅ　ｐａｒｔｉｃｌｅ？ｉ）を捕捉できるものでなくてはならない７この濾過システムは、現に問題にしでいる燃焼工程に従って、１・つ以上のフィルタで構成することができる。煙道ガスの濾過に関して特に通していることが判明しているフィルタの種類は、バグフィルタ又は静電フィルタである。本発明に関連して使用するのに適したフライアッシュ移送システムは、移送手段が設けられた１つ以上のバイブ又はバ・イブシステムであっＣ１１つ以上の濾過システムからのフライアッシュ又は外部のフライアッシュ源からのフライアッシュを、１つ以上のキルンの１つ以上のシュート又は他の供給装置に戻すことができるパイプ又はパイプシステムである。また、このフライアッシュ移送システムすなわち再循環システムは、機械的又は空気圧力により駆動することができる。排出低減剤の導入に適した供給装置の形式は、多くの場合、排出低減剤の形態に基づいて選択される。排出低減剤（単数又は複数）が粉末の形態で添加される場合には、使用にＡ１−だ供給装置は、空気圧システム及び／ヌはスクリュウコンベア・／スチムであるやまた、排出低減剤が懸濁液又は水溶液の形態をなｊ、ている場合には、ポンプ駆動形のものであって、耐塩基性をもつ供給装置が適している。上記のように、成る場合及び多くの場合において、排出低減剤のフライアッシュへの添加、及び／又はフライアッシュと排出低＄ｉ荊とごみとの混合物への添加は、例えばフライアッシュの連続添加に関連して、添付を層面に示すような装置を用いて実質的に連続的に行うことが適している。他の場合には、例えば、排出低減剤を一定の間隔又は変化する間隔で、フライアッシュに混合する。、−とに、より、排出低減剤を、フライアソパノ二に及び／又はフライ１ノシユと排出低ｉｊ！割とごみとの混合物に不連続的に添加するのが最も適し７ている。以下、添付図面を参照しで本発明をより詳細に説明する。第１回は、本発明の方法を実施するのに適したごみ焼却プラントシステムの一例を示すものである。第２図は、第１図のごみ焼却プラントシステムを用いて、フライアッシュを再循環し、かつ後述の例に記載の実物大規模（フルスケール）の実験における塩基を供給しているところを示すものである。第１図は、本発明に従って使用できるごみ焼却プラントシステム（装置）を示すものである。ごみの焼却中に生成されるフライアッシュは、静電フィルタ１内に収集される。静電フィルタ１は、任意の適当な形式の静電フィルタでよい。フライアツシ１は、静電ツー１ルタ１から、１つ以上のフライアッシュ移送バイブ２（第１図には２木のフシイアソシ、ｉ移送バイブ２が示されている）を通ってスクリュウコンベア３に導かれ、更に、該スクリュウコンベア３からトランスファコンアナ４に移送されて、該コンテナ４内に収集される４、このトニンスファ：１ンテｆ４から、フライ１ノシユは更に、圧縮機５及び空気乾燥装置６により発生される乾燥空気の流れｊ４二より、ソ；２イアノシュ移送導管７を通ってトランスフッコンテナ８に導かイする。咳ｌ・マンスファコンテナ８は、ンコ−Ｈ− １３の近くに配置されていで、焼却すＩζきごみは該シｌ−１１３を通って１Ｊ・−タリキルソ７Ｑｌ、こ導かれる。フライ１ノシユは、トランスファ：Ｉンテナ８から、メータリング（計量）スクリュウ１０’＆介し７供給スゴ：１リー７、つ１１に導かれ、該供給スクリュウ１１によ、１．てシュー・Ｉ・１３に供給される。−供給スクリュウ１１には中空軸が設けられ−Ｃお２つ、該中空軸を通して、液体コンテナ１２　（該液体コンテナ］２を設けるか否かは任意である）からの液体クメータリングして供給できるよう？、ニなっている。液体コンナナ１２内の液体は、本発明の方法に使用できる塩基の溶液又はスラリで構成することができる０本発明に使用できる固体状（例えば粉末状）の塩基は、例えば、再充填時又は他種類の塩基との交換時に必要に応じて交換できる可搬サイロ１４内に貯蔵される。可搬サイロ１４内の塩基は、圧縮機１６及び空気乾燥装置１５により発生される乾燥空気の流れにより、塩基移送導管１７を介してトランスファコンテナ１８に移送される。トランスファコンテナ１８内の塩基は、供給スクリュウ１９によりごみシュート１３に導かれる。フライアッシュ（塩基と混合するか否かは任意である）は、温度が約２０℃でかつ上記のように減圧した箇所において、シュート１３内に導入される。これにより、フライアッシュ及び／又は塩基がシ、−）１３内で上方に移動しないようになっている。燃焼すべきごみは、グラブ２１によりシュート１３に運ばれる。フライアッシュ及び塩基と混合されたごみは、グリッド（格子）５０からなる装置（ここで、ごみは燃焼温度まで徐々に加熱される）によりロータリキルン２０に移送され、該ロータリキルン２０内で最終燃焼される。ロータリキルン２０からは、スラグ出口５１を介してスラグが取り出される。また、煙道ガスは、煙道ガスバフフル手段５２及びボイラ５３（これらの手段５２．５３内で煙道ガスの熱の一部が放出される）を介して静電フィルタ１に導かれる。静電フィルタ１内での処理後に残留している煙道ガスは、９引プロワ５４を介して煙突５５に導かれる。第２図は、後述の例において説明する実物大規模の実験に使用されるフライアッシュ再循環及び塩基供給システムを示すものである。ごみ燃焼プラントの静電フィルタ１　（第１図）内に収集されたフライアッシュは、フライアッシュ移送パイプ２ａを介してスクリュウコンベア３ａに導かれ、該スクリュウコンベア３ａ内で塩基と混合される。固体状の塩基の場合には、メータリングスクリュウ３１（該メータリングスクリュウ３１の断熱及び加熱を行うか否かは任意である）を介して、塩基が、気密サイロ３０から供給スクリュウ３２に供給される。該供給スクリュウ３２は、断熱及び／又は加熱することができる。塩基は、気密サイロ３０、メータリングスクリュウ３１及び供給スクリュウ３２内においてＮ、雰囲気下に維持されている。Ｎ、（窒素）は、ｈ加圧シリンダ３３からＮ１バイブ３４を介して供給される。スクリュウコンベア３ａは、フライアッシュと塩基との混合物を、ばね２３により押圧された逆止フラップ２２に抗して押し出していく、フライアンシュと塩基との混合物は、フラップ弁２５及び仕切り弁（ｃｏ＊ｐａ−ｒｔ＋＊ｅｎｔ　５ｌｕｉｃｅ）　２６を介して移送導管２９に導かれる。この混合物は、圧縮機２７から圧縮空気バイブ２８を介して供給される圧縮空気により、移送導管２９を通って移送される。混合物は、移送導管２９を遣ってごみシュート１３（第１図にも示されている）に導かれる。焼却工程は、制御パネル３５により制御される。逆止フラップ２２とフラップ弁２５との間の空間は、換気バイブ２４により換気される。１、実験室規模の実験（ａ）概要：　フライアッシュ、スラグ及びスラグ冷却水（すなわち、スラグがキルンを出るときに該スラグの冷却に使用した水）のサンプルは、家庭から出るごみ（日常のごみ）、商業玉出るごみ及び工業上山るごみのうちの可燃物の焼却に使用されている大型のアンマーク製焼却プラントから採取した。この焼却プラントは、全体として３基のキルンを有しており、これらのキルンのうち最新のキルンばいわゆるロータリキルンである。上記サンプルは、この最新のロータリキルンから採取した。焼却用に採取されたごみの組成は、当然、日毎に幾分変化するものであり、このことは、フライアッシュ、スラグ、従ってスラグ冷却水の組成に成る程度反映されると考えられる。これらの全ての材料から得られたサンプルは、代表的なものであると考えられる。生のスラグには、ビール壜の蓋や釘等の破砕不可能な「異物ｊが多数含まれている。これらの異物は、スラグの種々の処理を行う前に除去したが、この点については次のセクシぢンで説明する。（ｂ）フライアッシュ、スラグ及びスラグ冷却水の化学的分析：この分析は、原子吸光分光分析（ａｔｏｍｉｃ　ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ　ｓｐｅｃｔｒｏ−ｐｈｏｔｏｍｅｔｒｙ）　、重量分析、自動分析、及び滴定により行った。また、フライアッシュ及びスラグの水性スラリのｐ）ｌ、及びスラグ冷却水のｐ［（も測定した。これらの測定結果を次の表１．１に示す。表１゜ｌフライアッシュ　　スラグ　　　冷却水重量％　　　　　重量％　　　　ｐｐ＠ＳｉＯ□　　　　　　　　　３９．５　　　　　６７．５　　　　　４．５ＡｂＯゴ　　　　　　　　　１２．９　　　　　８．４　　　　　７．９Ｆｅｚｅｓ　　　　　　　　　　１．９　　　　　　１．８　　　　　２．７Ｍｇ０　　　　　　　　　　２．６　　　　　　１．９　　　　　０．２Ｃａ０　　　　　　　　　　１２．４　　　　　８．６　　　　１３７９ＮａｘＯ１，６４，９８０３３に、０　　　　　　　　　　５．６　　　　　２．０　　　　２３６２ＣＩ−７，８０，７７１００表１．１　（続き）ＰＯ，−−０，１５０，１２ＮＯｘ　−１０ＳＯ１＊　　　　　　　　　　　　　　本　　　　　　　　　　　１０７Ｃｄ　　　　　　　　　　　　　　　　　　Ｏ，０１８Ｐｂ　　　　　　　　　　　　　　　　Ｏ，５６７０，０２６０，５８Ｈｇ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　＊　　　　　　　　　　　　　　　ネ　　　　　　　　　　　　　　　■ ＣａＳＯ３０，５７＊　　　　　　　　　　”Ｈスラリ化後　　　　　　　７．１４　　　　　１１．５１　　　　　８．２９１時間後　　　　　　　　９．３２　　　　　　ＬＬ３６　　　　　８．５１２時間後　　　　　　　　１０．６８　　　　　１１．１８　　　　　８．４２３時間後　　　　　　　　１０．７６　　　　　１１．１９　　　　　８．３９１」」１匪後−１，４１− ＊　測定せず酸化物としての主成分の規格（ｓｐｅｃｉｆｉｃａＨｏｎ）は、従来と全く同じものであり、どれ程の物質が存在するかを示すものではない。従って、後述のＸ線分析（セクション（ｆ）参照）が、フライアッシュ中に多量のＫＣＩ及びＮａＣ１が存在することを示している。しかしながら、フライアッシュ（及び特にスラグ）が、多量の二酸化ケイ素（ＳｉＯｚ）／シリケートを含有しているものと思われる。（Ｃ）スラグの耐火性に関して、スラグへのフライアンシュの混合が及ぼす影響についての実験、「半球点（ｈｅｍｉｓｐｈｅｒｅ　ｐｏｉｎｔ）Ｊの決定：これらの実験には、次の方法で準備したサンプルを使用した。サンプル（１）：化スラグの一部を、その稠度（ｃｏｎｓｉｓｔｅｎｃｙ）が定量的に粉（ｆｌｏｕｒ）の稠度と同等になるまで、乳鉢内で手で破砕した。サンプル（ｉｉ＞ニスラグの一部を篩分けして、２ｍｍ以上の粒子を除去した。２１１１１未満の粒度の微小片を、サンプル（ｉ）と同じ方法で破砕した。サンプル（ｉｉｉ）：サンプル（ｉ）と同ｊニ方法で破砕された化スラグのメータリングし、たちのを、乳鉢内で、スラグの景の１０％（重量比）に相当するフライアッシュの量と混合した。上記各サンプル（ｉ）、（１１）、（ｉｊｉ　）を乾燥圧＊（Ｆライフ’レス）した３Ｘ３Ｘ３ｍ＋＠の立方体について、半球点く融点〉を決定した、サンプルを、Ｌｅｔｔｚ社の高温顕微鏡で加熱（１０”Ｃ／分）した、その結果を１４次の表１．２に示す。表１．２温度（’Ｃ）サンプル　（ｉ　）　　　　（ｉｉ　＞　　　　（ｉｉｉ　）の開始　　　　　　　　　　　　　　１１２２　　　１１７８　　　１１３４ブリスタリングの開始　　　　　　　　　　　　　　１１４３　　　１１８０　　　１．１３９ラウンデイング　　　　　　　　　　１１６３　　　１１９９　　　１１５４生毬庶−−−５−一−−−〜、−一−８゜、−、、−−、、，１県し−１石五〜− −−−−豆叶一−主な結論は、２１ＲＩｍ未満のスラグ微小片の方が、全体として化スラグより耐火性が幾分大きいということである。１０％（重量比）のフライアッシュを添加することにより、スラグの耐火性に極〈僅かな変化がもたらされる。（ｄ）スラグ、スラグ＋アフシュ、及びアンシュを用いた焼結実験：　実験は、破砕スラグ＋６％の水、破砕スラグ＋プライアッシュ＋６％の水、及びフライアッシュ＋６％の水から準備した円筒状の乾燥圧縮したサンプル本体く直径４６ｍｍ）を用いて行ったくここに用いた破砕方法は、更に後述する）。実験条件は次の通りである。サンプルは、約１．０２０℃までゆっくりと加熱された管状オープン内に配置された＜２０℃／分）、最高温度が２分間維持された。実験中、レーザ膨張計を用いてサンプルの直径を連続的に測定した。これらの結果を次の表１３に示す。焼結温度　　　最高温度　　　直径変化（ｔ）　　　　　　（’Ｃ）　　　　　　（％）み、破砕スラグ　　　ゝ’７０４　２ゝ９５２　　　１．０２０　　　　　−２．５６９破砕スラグ＋１０％アッシェ　′り６９３　　”９８０　　　１．０２７　　　　−０．９０、スラグ〈２ＩＩＩｌ　　　目６７３　　”９４２　　　　１．０２７　　　　　−４．４Ｄ、スラグ＜２５− →−１０％アッシュ　　　−１，０１８＋　１．２Ｅ。破砕スラグ　　　　　　　　　　　　　１，０１８　　　　　　０Ｆ、破砕スラグ　　　　　　　　９８７　　　１．０４４　　　　−１．０表１．３　（続き）Ｇ、破砕スラグ＋２％アッシュ　　−１，００３＋１．９日、破砕スラグ＋２％アッシ１　　〜　　ＬＯ３５１，０４４＋ｉ。工堕！之と−−、、６ｏムー、−一−−−−−、、−、−、１，０て一一一−−４−二県吐１）第１焼結工程、　　　　　　２′第２焼結工程第１実験（Ａ＋Ｂ）は、めのうリング破砕器内で、はぼフライアッシュの粉末度（ｆ　Ｎｎｅｎ８ｓｓ）に破砕されたスラグ４用いて行われた。第１実験は、約７００°Ｃでの第１の小焼結工ｆ４．　（ｓｖ＋ａ口ｓｔ、ｎｔｅｒｆｉ−ｎｇ　５ｔｅＰ）が、１０％（重量比）のフライアッシュ、をスラグと混合するときの温度よりも僅かに低い温度で行われることを示した。しかしながら、焼結温度プロパは９５２〜９８０℃に上昇され、この間、収縮は、最高温度が僅かに高いにも係わらず２．５〜０．９％に低減した。スらグの粗い部分は゛Ｊ′ノシュと反応群る時間がないものと仮定し一〇実験（Ｃ＋　Ｄ）は、篩分けされて２ｍ−未満の粒度をもつスラグ微小片を用いて行われた２、この微小片は前述のようにして破砕され、６７３℃において弱い焼結を示し、９４２℃において焼結プロパ（ｓｊｎｔｅｒｉｎｇ　ｐｒｏｐｅｒ’）を示した。　１，０２７℃で２分間経過後に冷却した後の全収縮ｊま４．４％であった。、２１１１１未満の破砕スラグの微小片に１０％（Ｖ量ｔｔ）Ｏフライアッシュを混合すると、１．０１８　’ｃ以下では焼結されなくなり、かつ全膨張は１２％にな−。た。純粋アッシュは、６０２℃での弱い焼結を示した（実験Ｉ）。しかしながら、１　、０２０℃で２分間経過後に冷却したものは、全焼結（ｔＯｔａｌ　ｓｉｒｉｔｅｒｉｎｇ）が０．２％であった９約９６０℃から、純粋゛？アンシュら強い昇華が生じ（多分、主として塩化物によるものであろう）、このため、膨張計による測定が不可能になったや焼結実験の最終バッチ（Ｅ〜（１）については、手で破砕したスラグ（ｒなわち、二）゛ライアッシュと２ｍ１１未満のスラグ微小片との間の粒度をもつスラグ）を使用した。１．０１８℃の最高温度では、焼結が全く観察されなかった４、最高温度を１　、０４４℃にして実験を繰り返したところ、９８７’ｌｌ：での焼結が晃られ、全焼結は１％であった。２％（重量比）フライアッシュを添加したところ、１　、０３５１−での焼結が可能になった。しかしながら、１，０４４℃で２分間経過後に冷却１．た結果、全膨張は１６１％になった。焼結実験の最終バ・・ノチについて結果が変化しているのは、出発スラグの均質性が欠如おり、そのため出発スラグの粒度が比較的粗いことを示すものである。結論とし、ていえることは、フライアンシスを添加すると、ごみ焼却ブラン［・内での焼却工程における焼結温度を僅かに高くできるということである。粒度は別にして、この結果は、スラグの不均質性及びごみの組成の変化に基づくと、τ ろが大きい。（８）本番５９．よる焼結づ゛、・プルの抽出二　抽出物の化学的分析：焼拮実験へ〜■からの生成物は、２４時間撹拌して、水を用いて抽出された。抽出物１．よ１、ノライアンシ、２、スラグ、及びスラグ冷却水について述べたと同様り二と７て分析される（セクション（ｂ）を参照）。これらの結果を次の表１．４に示す。表１．４＾　　　　Ｂ　　　　ＣＤＥＦＧ　　　　ＨｌｐＨ７，４７，４９，１８，４７，６Ｉ＄　　７．７　７．７　　？、７ｃ＋−ｏ、ｏｓ＊　　−−本寧−本＄　　０．１９−　　３．３７ＰＯ，−−−０，０００７＊＊　　０．００？−−＊＊　　　−−−ＮＯ，−−−−＊＊−−− 和１−一一二一一一一二−−二−−一二−−二−−艷ムー二一一エーエー一＊　　含有量（％）＊＊　測定せず結論としていえることは、１０％（重量比）までのフライアッシュが添加されているスラグから形成された焼結材料は、無機成分の浸出に関しては、焼結スラグと殆ど異ならないということである。（ｆ）Ｘ線の研究：　表１．５に掲示した材料について、粉末の回折写真（ｐｏｗｄｅｒ　ｄｉｆｆｒａｃｔｏｇｒａｍｓ）を記録した０回折写真を記録する前に、フライアッシュを除く全ての材料を、粉の稠度＜ｆ−１ｏｕｒ　ｃｏｎｓｔｓｔｅｎｃｙ）になるまで微細に破砕した。ペン記録針に接続された自動記録形粉末回折計を使用した。表１．５において、１つのｒｘＪは、現に注目している成分が確実性をもって識別されていることを意味するものである。従って、６つのｒ＋＋Ｊは、最高のピークが、分析を行う感度で記録紙の全幅を振り切ったこと（主成分であること）を意味する。表１．５低温　硬石膏　長石　ＮａＣｌ　　ＭＣＩ　　アルカリ　その他石英　　　　　　　　　　　　　　硫酸塩フライアラ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　不明物質シェＸＫ　　　ＸＸ　　　　、　　）［Ｘ）＋ＸＸＸ）ＩＸ　　　）ｌ　　　　　多数砕）　　　　　ｘｘｘｘ　　　ｘ　　　　Ｋ　　　Ｘ？　　　Ｘ？　　　　Ｘ　　　　ＣａＣＯ３焼結サンプルスラグ　　ＸＸＸＸ　　　Ｘ　　　ＸＸ　　　　　　　　　　　　　Ｃａ５ＰＯａ（＜　２ｍｍ）　　　ＸＸＸ　　　　Ｘ　　　　ＸＩ　　　　　　　　　　　　　　　　　Ｃａ５ＰＯａイアツシｓ　　ＸＸＸＸ　　　ｘ　　　ｘｘ　　　　　　　　　　　　　　　Ｃａ５ＰＯａ表１．５（続き）（＜　　２＋ｍ）　　　　ｘｘｘ　　　　　　　Ｘ　　　　　　ＸＸ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　Ｃａ、ＰnａイアツシュＸＸＸ１［Ｘ　　　　　　　Ｘ冷えたキルン管からの縮合物　　　　　　　　　　　　　ｘｘｘｘｘ　　ｘｘｘ　　　ｘ？　　　未識ｇｏ相の少量含Ｘ線分析の結果は、スラグが抜群の量の石英及び長石を有していること、アルカリ金属の塩化物及びスルフェート（硫酸塩）番よ大部分が蒸発されていてフライアッシュ中に見出されること、しかしながら、フライアッシュにはかなりの量の石英が含まれて０ることを示している。焼結サンプルについての分析結果（セクション（ｄ）参照）は、フライアッシュを添加しても顕著な鉱物組成的変化（ｓｉｎｅｒａｌｏｇｉｃａｌ　ｃｈａｎｇｅ）は何ら起こらなし）ことを示している。焼結の実験に使用したオーブンの冷えた部分からの縮合物の分析結果は、スラグにフライアッシュを添加して再度加熱すると、フライアッシュ中のアルカリ金属の塩化物及びスルフェート含有物の少なくとも一部が蒸発することを示している。（ｇ）ＰＶＣからのＩＩｃＩをＮａＯＨを用いて中和することに関する実験：　これらの実験を行うのに、直径が約５−転中心部の厚さが約２ｍｓのレンズ形ＰｖＣグラニユールを最初に使用した。後で、粉末状のＰｖＣを用いて幾つかの実験を繰り返したが、実験結果において顕著な差異は見られなかった。ＰＶＣ、ＰＶＣ＋フライアッシュ、及びＰｖＣ＋フライアンシュ＋Ｎａ０ＦＩのサンプル（表１．６参照）を、Ｎ８の雰囲気下で、約５５０から９５０℃の範囲内の種々の温度に加熱した。遊離したＨＣＩはＮａ０）Ｉの標準液中に保持し、ＦＩＣＩの量は逆滴定により決定した。Ｎ２雰囲気を用いたのは、単に、ＰＶＣ中の炭素（カーボン）の酸化を避ける（なぜならば、炭素の酸化により形成されるＣＯｌによって、逆滴定が困難になるからである）ためである。実験装置として、長さ２ｍのケイ酸アルミニウム管（内径２０ａｍ）を用い、その中央セクション（３９ｃｍ＞をヘラオス（Ｈｅｒａｅ−ＵＳ）オーブン内に配置した。サンプル（ケイ酸アルミニウム製のボート中に入れられている）は、実験装置の管内の加熱部分の中央に配置した。加圧シリンダからのｈの弱い流れを管内に導き、サンプルを、現に問題としている最大温度まで加熱した（加熱速度は、約り０℃／分）。次にオーブンのスイッチを遮断した。全加熱フェーズを通して、及びサンプルが約１００℃に冷却されるまで、逃散するガスを、Ｎａ０）ｌの標準液の測定部分が収容された一連の洗浄ボトルに通した。冷却フェーズは、約４〜６時間継続した。グラニユール形ＰｖＣを用いた実験から得られた全ての結果を、次の表１．６に示す。実験　雰囲気　　　　　　条　件　　　　　　遊離ＨＣＩ　　コメント（ｐｖｃの％）ｒ　　　　Ｎｔ　　　Ｏ，３５０ｇ　（７）ＰＶＣ＝６００℃　　　　３２．３Ｔｌ　　　　−０，５０２ｇ　（７）ＰＶＣ→９３１　℃　　　　３０．０ｍ　　　　−０，３７６７ｇ（７）ＰＶＣ＋１．４００９　ｇ（７）アッシュ→７２１　℃　　　　　　　２８．１■０．３３０１　ｇノＰＶｃ　＋０．９５６４’ ｇノＮａＯＨ（粉末）　　＋１．９１．２８　ｇのアノシュー５８６℃　　　　　　　ＯＮ、と共に、少量のＮａ０）Ｉを洗浄ボＶ　　　　−０，５１４３ｇのｐｖｃ　↓０．１６０２　ｇのＮａＯＨ（粉末）　　＋０．３４７５　ｇのアッシュ−〜６００℃　　　　　１８．５■−０，５１０８ｇノＰＶｃ　十０．１６０２　ｇ１７）ＮａＯＨ（タフ゛レット）　　＋１．５０４７　ｇ−１−Ｑ−１−／乞−正−−−、二６立０．’Ｃ、−、，４２ −〜−−−１−−−−−−−−−−−−上記表１，６から分かるように、これらの実験から得られる予想的結論は、塩基（この実験の場合はＮａ０Ｈ）及びアソノユの存在下では、ｐｖｃの焼却時におけるＭＣＩ　の遊離を顕著に低減できなくてはならないことである。２、実物規模の実験（ａ）概要：　この実物規模の実験は、上記セクション１　（ａ）において説明したロータリキルン（７トン／時間の平均処理能力を有するキルン）に関するものである。この実物規模実験は、煙道ガス排出物、及びフライアッシュ、スラグ及びスラグ冷却水の組成に、フライアンシュ及び塩基（ＮａＯＨ）を添加することによる効果を調べるために行った。２０日間の実験期間中、排出物の測定を行ない、かつフライアッシュ、スラグ及びスラグ冷却水を規則正しい時間間隔をおいて採取した。実験の最終部分は、塩基として炭酸カルシウム（ＣａＣＬ）を添加して行った。一方、実験の最後の日には、水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）も添加した。しかしながら、これらは、確立された供給チャンネル（第１図及び第２図参照）を通して添加したのではなく、１５分毎に２５ｋｇのＮａＯＨ，及び３０分毎に５０−のＣａＣＯ３を、ごみと共にシュート（第１図及び第２図参照）内に不連続的に注ぎ込むことによって添加した。（ｂ）排出物の測定：　煙道ガスは、その含有物である）ＨＣＩ及びＳＯ７が試験された。また、全実験期間を通じて、０３、ＣＯ及びＮ０１を定期的にモニタリングした。サンプルは、静電フィルタ（第１図）の直ぐ上流においてキルンの室内に向かって上向きに傾斜しているダクトから採取した。測定には次の機器及び方法を使用した。Ｏｚ　：　　Ｈａｒｔｍａｎｎ　ａｎｄ　Ｂｒａｕｎ社の磁気酸素温度計（ｔｙｐｅ　ＭＡＧＮＯ３３Ｋ）ｓｏ、　、ｃｏ、及びＣＯ：　　Ｂｅｅｋｍａｎｎ社の３つの個々の赤外線光度計（ｔｙｐｅ　８６４）Ｎｏ　ｇ　　：　　Ｂｅｃｋｍａｎｎ社の光ルミネッセンス計（ｔｙｐｅ　９５１Ａ）ＨＣＩ　　：　　ＮａＯＨ標準液中への吸収による測定や全てのサンプルについて、Ｃ１−及びＳＯ，トを測定した。サンプルの成るものについては、過剰のＮａＯＨを）ＩｃＩ　で逆滴定し、これにより、全ての酸含有物（すなわち、）ＩＣＩ及びＨｔＳＯｓ／ＬＳＯ４）を測定し、た。標準状態に転化されたＳＯ□−及びＨＣＩ排出物についての測定結果を次の表２．１に示す。測定日　　添加物　　　５０２ｍｇ／Ｎｍコ／１０％Ｏｚ　　ＨＣ１ｍｇ／Ｎｍ３／１０％Ｏｚ１　　フライアッシュｌ′５９０　　　　　　　　４７４８　　　　〃＋Ｎａ０）ｌ”　　　　　　７８７　　　　　　　　２０２９　　　　Ｎ２４４９　　　　　　　　６２１１０　　　Ｎ８０６　　　　　　　　５０７１４　　　〃”　　　　　　４４９　　　　　　　　５４６１５　　　Ｎ３５６　　　　　　　　５３４１７　　　”　　　＋ＣａＣＯ３”　　　　　　　３６７　　　　　　　　　　７３０２０　　　”　　　　”＋ＮａＯＨ”　　　４９４　　　　　　　　３７８平均イ直　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　５００　　　　　　　　　　　　　　　５３６標−１１扁ｉ−一〜−、、、、、、 −、、、−１３む−、−一。−一一一−−〜　−〜〜１ε別−−４．−−一−” ３７０ｋｔｒ／時ｚｒ　　２００　ｋｇ／時のプライアフシｚ＋１００ｋｇ／時のＮａ０）１３ゝ　２００　ｋｇ／時のフライアンシェ＋１００ｋｇ／時のＣａＣＯ５”２００ｋｇ／時のフライアッシュ＋　（１００ｋｇのＣａＣＯ５”　１００　ｋｇのＮａ０Ｈ）　　（上記２　（ａ）参照ンＳＯ！排出物の測定は、実験開始の直前に行った。このＳ島排出物は標準状態に転化され、Ｓ島ハ＋ｉ’／１０％ｏ２は、５１４ｍｇの値を得た。実験開始の直前には対応する）ＩＣＩ排出物の測定は行ねなかった。しかしながら、上記実験の直前の２．５年間は、同一のキルンがらのＳＯ２及びＦＩＣＩの両方についで、一連の１０回の測定を行った。これらの１０回の測定により、次の平均値を得た。ｍｇ／Ｎｍ’／１０％０．　　標準偏差Ｓｌｈ　　　　　　　　　　　　３１０　　　　　　１？３ＩＣＩ　　　　　　　　　　　　９０２　　　　　　３０４これらの平均値及び上記表２．１から、実験中のｓｏ工工高出物ついての平均値は、実験の直前の直前の測定値と実質的に変らないけれども、前に行った１０回の測定値の平均値よりがなり大きいことが明らかである。対照的に、実験中の）ＩＣ＋Ｃａ物についての平均値は、前の測定値に見られるレベルの約１７２に過ぎない。（Ｃ）フラ・イアッシ１の分析：　このフライアッシュの分析は、実験室規模の実験で説明したのと同様に行われた。２０日の実験期間中、全部で８つのフライアッシュサンプルを採取した。また、実験開始前に７ライアソシユの１つのサンプルを採取し、実験終結果の平均値が表２．２に示しである。実験中に１トン当りのごみから生成されたフライアフシ１の量は、実験開始前に１トン当りのごみから生成されたフライアノン１の量と実質的に異ならない。表２．２実験期間の　　標準　　実験期間中　　　標準前後３回の　　偏差　　の８回の分　　　偏差分析の平均　　　　　　析の平均値値（重量％）　　　　　　（重量％）ＳｉＯｚ　　　　　　４５．９３　　　７．１９　　　３２．１６　　　　６．１１ＴｉＯ□　　　　　０．９４　　　０．０８　　　　１．１１　　　　０．１５Ａｌｔｏｓ　　　　　１２゜０７　　　０．７４　　　１２．１　　　　１．３Ｆｅｚｅ３３．１５　　　１．４０　　　　３．４５　　　　１．７５Ｍｇ０　　　　　　２．３３　　　０゜２５　　　　１．８８　　　　０．８０Ｃａ０　　　　　１１．９７　　　１．１２　　　１３．１４　　　　１．７６Ｎａ＊０　　　　　６．４７　　　１．３３　　　　６．８４　　　　１．６４に、０　　　　　　７．４　　　　２．３０　　　　７．４４　　　　０．９９強熱減量　　　２．９　　　　０　　　　　２．３０　　　　０．４９Ｚｎ　　　　　　　１．５４　　　０．３６　　　　２．００　　　　０．４２Ｃｄ　　　　　　　Ｏ，０２１０，０９０，１２０，２２Ｃｕ　　　　　　　Ｏ，０９０，０５０，２００，１３Ｐｂ　　　　　　　Ｏ，４５０，１３１，０００，３１ｓＯ，３，１９０，７８４，４２０，５２ＣＩ　　　　　　　３．　　　　２．５　　　　　？、０　　　　　．０７（ｄ）スラグの分析：　この分析は、実験室規模の実験で説明したのと同様に行った。サンプリングは、フライアッシュについて説明したのと同様に行った（セクション（ｃ）参照）、これらの分析結果の平均値を次の表２．３に示す。表２．３実験期間の　　　　　　　実験期間中前後３回の　　　　　　　の８回の分分析の平均　　　　　　　析の平均値４ｆ１（重量％）　　　　　　　（重量％）ＳｉＯ□　　　　　　　６３．５　　　　　　　　　　５６．６ＴｉＯｚ　　　　　　　　Ｏ，５０，６Ａｌｔｏｓ　　　　　　　　８．８　　　　　　　　　　　９．９ＣａＯ８，ＯＨ，２ＮａｚＯ５，６６，２に冨０　　　　　　　　３．２　　　　　　　　　　　２．３強熱減量　　　　　５．０　　　　　　’　　　　　　４．７Ｚｎ　　　　　　　　　Ｏ，１９０，３５Ｃｄ　　　　　　　　　０　　　　　　　　　　　　０．００１Ｃｕ　　　　　　　　　Ｏ，１１０，２３５Ｐｂ　　　　　　　　　Ｏ，０９５０，１８５ＣＩ　　　　　　　　　Ｏ，７００，６６０，４００，３６上記表２．３から、実験中のスラグの平均組成は、対照サンプル（ｃｏｎｔｒｏｌ　ｓａｍｐｌｅｓ）中の平均組成と実質的に異ならないことが明らかである。結論としていえることは、本発明の方法は、建設作業等へのスラグの適用を可能にするということである。（ｅ）スラグ冷却水の分析：　この分析も、実験室規模の実験で説明したのと同様に行った。サンプリングは、フライア・ノシュについて説明したのと同様に行った（上記セクション（Ｃ）参照）。これらの分析結果の平均価を表２．４に示す。実験期間の　　　　　　　実験期間中前後３回の　　　　　　　の８回の分分析の平均　　　　　　　析の平均値（１１（ｐｐｍ）　　　　　　　　　（ｐｐｍ）Ｔｉ　　　　　　　　　０．０２　　　　　　　　　　０．ｌＡｌ５．１３０５Ｆｅ　　　　　　　　　１．３　　　　　　　　　　　１．５Ｍｇ　　　　　　　　　１０．６　　　　　　　　　　　０．１Ｃａ　　　　　　　　１４６８　　　　　　　　　　　４６４Ｎａ　　　　　　　　３８６１　　　　　　　　　　７７８３に　　　　　　　１９１８　　　　　　　　　　３８０７Ｚｎ　　　　　　　　　Ｏ，０２５２，ＯＣｄ　　　　　　　　　０．１３２　　　　　　　　　　０．０６２Ｃｕ　　　　　　　　　Ｏ，１３８２，３８Ｐｂ　　　　　　　　　Ｏ，０６８２，０５ｐＨ１１，８（８月）　　　　　　　　１１．４８．２上記表２．４から、亜鉛（Ｚｎ）　、ｍ（Ｃｕ）、鉛（Ｐｂ）等の重金属の含有量は、対照サンプルに対して実験中に増加することが明らかである。スラグ冷却水中に許容できない程多くの重金属が存在するような場合に、所望ならば、これらの重金属を例えば沈澱させることにより低減させることができる。請求の範囲１．商業上及び工業上山るごみ及び／又は家庭から出るごみを焼却する燃焼プラントから発生する熱を地域暖房及び／又は発電に利用することがき、かつ、液体又は固体の形態をなす１種類以上の塩基からなる１種類以上の排出低減剤及び／又は排出低減成分をごみに添加するごとにより、前記燃焼プラントからの１種類以上の酸形成ガス及び／又はダイオキシンの排出及び添加したフライアッシュの有害作用を低減できる燃焼プラントの作動方法において、燃焼用キルンに燃焼装入材として供給する前に、ごみとフライアッシュと１種類基との排出低減剤及び／又は排出低減成分との混合物を作り、前記排出低減剤及び／又は排出低減成分と前記ごみとを混合するときに前記排出低減剤及び／又は排出低減成分を分散さゼる分散手段として前記フラづアフシェを利用し７て、有機的に結合された塩素が、塩化水素従ってダイオキシンを形成しないように燃焼工程に作用させ、次に、前記キルン内で前記混合物を焼却することにより、燃焼工程からの酸形成ガス及びダイオキシンの排出を低減させ、同じく前記混合物の焼却を行うことにより、前記キルン内での燃焼工程において形成された全てのフライアッシュ及び／又は他の源から前記燃焼プラントに補給されたフライアッシュを、他の燃焼生成物と一緒に、環境的に無害なスラグに同時に転化させることを特徴とする燃焼プラントの作動方法。２．１つ以上の燃焼キルン自体の中で、前記混合物に更に１種類以上の排出低減剤を添加し、及び／又は全体的に又は部分的に燃焼された燃焼生成物が１つ以上のキルンを出た後に、この全体的に又は部分的に燃焼された燃焼生成物に更に１種類以上の排出低減剤を添加することを特徴とする請求の範囲第１項に記載の方法。３、前記フライアッシュを、好ましくは１〜２０重量％例えば１〜１０重量％、より詳しくは１〜５重量％例えば２〜３重量％の量で前記混合物に添加することを特徴とする請求の範囲第１項又は第２項に記載の方法。４、前記ＩＶ＠類以上の排出低減剤を、燃焼すべきごみの１トン当り少なくとも５０酸当量例えば５０−１，０００酸当量、好ましくは５０〜５００酸当量特に５０〜３００酸当量、より好ましくは１５０〜２５０酸当量の量で、前記混合物に添加することを特徴とする請求の範囲第１項〜第３項のいずれか１項に記載の方法。５、前記１つ以との燃焼キルン内で行われる燃焼条件が、８７５〜１．２５０℃ 、好ましくは９００から１，２００℃、特に９５０〜１．１００℃の範囲内の温度を有していることを特徴とする請求の範囲第１項〜第４項のいずれか１項に記載の方法。国際調査報告 □１□”　　ＰＣｒ／ＤＫ８９１０００６３　　　。

Claims

【特許請求の範囲】

１．燃焼プラントの作動方法において、燃焼プラントからの酸形成ガス及び／又はダイオキシンの排出を低減し、燃焼プラントでの燃焼工程により形成される少なくとも一部又は実質的に全てのフライアッシュをスラグに転化させ、前記スラグは前記燃焼プラント以外のフライアッシュ発生源からのフライアッシュで補完することができ、フライアッシュと１種類以上の排出低減剤と燃焼すべき材料との混合物を作り、該混合物を、燃焼プラントの１つ以上の燃焼キルン内に導入して、これらの燃焼キルン内で行われる燃焼条件に曝すことを特徴とする燃焼プラントの作動方法。
２．前記１つ以上の排出低減剤が、１種類以上の塩基であることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の方法。
３．前記燃焼プラントが、商業上、工業上及び／又は家庭から出るごみを燃焼するプラントであって、該プラントから発生する熱を、工業用の加熱及び／又は住居の暖房及び／又は発電に利用できる燃焼プラント、又は、化石燃料を燃焼させることにより工業用の加熱及び／又は住居の暖房及び／又は発電用の熱の発生又はこれらの組み合わせが行える燃焼プラントであることを特徴とする請求の範囲第１項又は第２項に記載の方法。
４．前記フライアッシュと１積類以上の排出低減剤と燃焼すべき材料との前記混合を、前記プラントの１つ以上の燃焼キルンの上流側に配置されたシュート又は他の供給装置内で行うことを特徴とする請求の範囲第１項〜第３項のいずれか１項に記載の方法。
５．前記シュート又は供給装置内及び／又は１つ以上の燃焼キルン内で、更に１種類以上の排出低減剤を前記混合物に添加すること、及び／又は前記１つ以上のキルンの最後の部分において全体的又は部分的に燃焼された材料に更に１種類以上の排出低減剤を添加するか、材料が１つ以上のキルンから出た後に更に１種類以上の排出低減剤を添加することを特徴とする請求の範囲第１項〜第４項のいずれか１項に記載の方法。
６．前記１種類以上の排出低減剤が、次のクラスの無機塩基、すなわち、酸化物、水酸化物、１種類以上のアルカリ金属又は１種類以上のアルカリ土類金属からなるカーボネート又は炭酸水素塩、アンモニア又は尿素の１つ以上で形成されていることを特徴とする請求の範囲第１項〜第５項のいずれか１項に記載の方法。
７．前記１種類以上のアルカリ金属がＮａ又はＫであり、前記１種類以上のアルカリ土類金属が、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ又はＢａのうちの１種類以上であることを特徴とする請求の範囲第６項に記載の方法。
８．前記フライアッシュを、１〜工００重量％例えば１〜５０重量％、より好ましくは１〜２０重量％例えば１〜１０重量％、特に１〜５重量％、例えば２〜３重量％に相当する量で、前記混合物に添加することを特徴とする請求の範囲第１項〜第７項のいずれか１項に記載の方法。
９．前記１種類以上の排出低減剤を、燃焼すべき材料の１トン当り少なくとも５０酸当量例えば５０〜１，０００酸当量、好ましくは５０〜５００酸当量特に５０〜３００酸当量、より好ましくは１５０〜２５０酸当量の量で、前記混合物に添加することを特徴とする請求の範囲第１項〜第８項のいずれか１項に記載の方法。
１０．前記フライアッシュと１種類以上の排出低減剤と燃焼すべき材料との混合物は、これらを一緒に粉砕することにより、又は前記混合物の成分と一緒に同時に粉砕することにより、及び／又は前記混合物の成分を、前記燃焼プラントの１つ以上のシュート又は１つ以上の供給装置を介して前記燃焼キルンに供給するときに当然に生じる混合作用により、連続的又は不連続的な方法で形成されることを特徴とする請求の範囲第１項〜第９項のいずれか１項に記載の方法。
１１．前記１種類以上の排出低減剤が、固体の形態、好ましくは徴細分された粒状固形物又は水中分散させた形態すなわち水溶液の形態をなしていることを特徴とする請求の範囲第１項〜第１０項のいずれか１項に記載の方法。
１２．前記１つ以上の燃焼キルン内で行われる燃焼条件が、８７５〜１，２５０ ℃、好ましくは９００から１，２００℃、特に９５０〜１，１００℃の範囲内の温度を有していることを特徴とする請求の範囲第１項〜第１１項のいずれか１項に記載の方法。
１３．商業上、工業上及び／又は家庭から出るごみを燃焼し、発生した熱を、工業用の加熱及び／又は住居の暖房及び／又は発電に利用できる燃焼プラント、又は、化石燃料を燃焼させることにより工業用の加熱及び／又は住居の暖房及び／又は発電用の熱を発生できる燃焼プラントにおいて、フライアッシュ及び液体又は固体の形態をなす排出低減剤を、燃焼すべき材料に添加する手段を有していることを特徴とする燃焼プラント。
１４．前記添加手段が、燃焼プラントの１つ以上の燃焼キルンの上流側に配置されたシュート又は他の供給装置において、前記フライアッシュ及び排出低減剤を前記燃焼すべき材料に添加するように構成したことを特徴とする請求の範囲第１３項に記載の燃焼プラント。
１５．更に１種類以上の排出低減剤を、シュート又は供給装置及び／又は１つ以上の燃焼キルンにおいて、フライアッシュと排出低減剤と燃焼すべき材料との混合物に添加する手段、及び／又は前記１つ以上の燃焼キルンの少なくとも一部すなわち下流側において、全体的又は部分的に燃焼された材料に添加する手段を有していることを特徴とする請求の範囲第１３項又は第１４項に記載の燃焼プラント。
１６．前記１つ以上の燃焼キルンから出る煙道ガスからフライアッシュを分離する１つ以上の煙道ガス処理装置と、分離したフライアッシュを、フライアッシュ添加手段に再循環させる手段とを有していることを特徴とする請求の範囲第１３項〜第１５項のいずれか１項に記載の燃焼プラント。
１７．前記１つ以上の煙道ガス処理装置がフィルタ装置を備えており、該フィルタ装置が、好ましくは１つ以上のフィルタ、より好ましくはバグフィルタ形式又は静電フィルタ形式のフィルタで形成されていることを特徴とする請求の範囲第１６項に記載の燃焼プラント。