JPH03500420A - Purification of raw material gas - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】 原 料 ガ ス の 精 製 本発明はガス化工程手段により炭素質材料から生成した原料ガスをガス化工程か ら隔てられた第2段階中で精製するI;めの方法に関する。[Detailed description of the invention] Made from raw material gas The present invention utilizes gasification process means to convert raw material gas generated from carbonaceous material into a gasification process. 1. The method of purification in a second stage separated from
種々の化石燃料から生産されそして燃料ガスとして使用される原料ガスは価値あ る油代替品である。というのは工程上の要求により固体燃料を直接燃焼させるの が不可能とされる(例えば石灰炉の燃焼または既存の油燃焼式ボイラーの変換) からである。Feedstock gas produced from various fossil fuels and used as fuel gas is valuable. It is an oil substitute. This is because solid fuel cannot be directly combusted due to process requirements. is not possible (e.g. lime furnace firing or conversion of existing oil-fired boilers) It is from.
他の型の用途、例えばディーゼルエンジンを使用することによる謂ゆる(電力と 熱の)コジェネレーションにおいては主にタールと粉塵についてのガス純度に非 常に高い要求が課せられている。さらに、環境上の観点から燃焼時N0X1SO xおよび種々の塩素化化合物のような危害を与える排出化合物を低濃度に抑える という要求がある。Other types of applications, such as so-called (electricity and In cogeneration (of heat), gas purity is mainly concerned with tar and dust. High demands are always placed on us. Furthermore, from an environmental point of view, NOX1SO during combustion Low concentrations of hazardous emission compounds such as x and various chlorinated compounds There is a demand.
最後に言及しl;点は廃棄物から誘導した燃焼(RDF)から生産されるガスに 関しては特にあてはまる。ガス純度に関するこれらの要求は原料ガスを適当な方 法によって精製することにより満足させることが出来る。A final point to mention is that gas produced from waste-derived combustion (RDF) This is especially true when it comes to These requirements regarding gas purity require that the source gas be It can be satisfied by purifying it by a method.
RDFをガス化し、引続いて前記原料ガスを精製するのは既存のボイラー中で精 製ガスを利用することによる廃棄物からエネルギーを回収する点でまたはディー ゼルニンジンおよび/またはボイラー中でコジェネレーションという点で環境的 に好ましい方法であることを意味する。Gasifying RDF and subsequently refining the feed gas is done in existing boilers. or in terms of energy recovery from waste by utilizing manufactured gas. Environmentally friendly in terms of co-generation in the plant and/or boiler This means that it is a preferred method.
さらに、原料ガスを利用するということはしばしば他の技術問題とも関係してい る。Furthermore, the use of feedstock gas is often associated with other technical issues. Ru.
1200℃より低い温度では、炭素質材料、例えば石炭、泥炭)樹皮、木材また はRDFのガス化により生産される原料ガス中にはタールが常に存在し、このた め高温になったガスを気化器に直接または近づけて接続して燃焼に利用するには 限界がある。機器や装置上にタールが付着することにより生じる操作上の妨げの ため能力が制限されるので大きな問題となっている。高温ガスの燃焼する間に窒 素および成る場合にはタール中に結合されたイオウ(例、泥炭からの)並びにア ンモニア、H,S (泥炭)またはHCff(RDFから)はさらに環境に有害 な排出(それぞれNOx1SOxおよびHCl2塩素化炭化水素すなわちダイオ キシン)を引き起こす。At temperatures below 1200°C, carbonaceous materials such as coal, peat) bark, wood or Since tar is always present in the raw material gas produced by RDF gasification, To use the heated gas for combustion by connecting it directly or close to the vaporizer. There is a limit. Avoid operational interference caused by tar buildup on equipment and equipment. This is a big problem because it limits its ability. Nitrogen is released during combustion of hot gas. sulfur (e.g. from peat) and acetic acid combined in the tar if consisting of Ammonia, H,S (peat) or HCff (from RDF) are even more harmful to the environment emissions (NOx1SOx and HCl2 chlorinated hydrocarbons or dioxins, respectively) xin).
タールとアンモニアの変換に関して熱心な研究がなされてはいるが現在まで工業 規模で満足できる原料ガスまで達成されている方法は開発されていない。原料ガ ス中のタール濃度を減じるだめの伝統的な方法は湿式スクラバーによる手段であ るが、しかしスクラバー中でエアロゾールが生成するのでタール除去は不十分な ものとなる。Although intense research has been carried out on the conversion of tar and ammonia, until now it has not been commercially available. No method has been developed that achieves a satisfactory raw material gas on a large scale. raw material moth The traditional method for reducing tar concentrations in scrubbers is through wet scrubbers. However, tar removal is insufficient because aerosols are generated in the scrubber. Become something.
さらに高濃度の有機化合物およびアンモニアを含有する水が製造工程で生じる。Furthermore, water containing high concentrations of organic compounds and ammonia is produced during the manufacturing process.
結果として前記水は次に下水道に排出する前に清浄しなければならない。RDF をガス化する場合も工程で生じる水は溶解塩酸および/または塩化アンモニウム を高濃度で含有する。さらにイオウ分の高い燃料例えば泥炭、または石炭をガス 化する場合も前記原料ガスは精製して硫化水素を除去しなければならない。As a result, said water must then be cleaned before being discharged to the sewer. RDF Also when gasifying Contains a high concentration of. In addition, fuels with high sulfur content, such as peat or coal, can be used as gas Even in the case of hydrogen sulfide, the raw material gas must be purified to remove hydrogen sulfide.
本発明の目的は上記の問題をかなりの程度まで解決するような手段による原料ガ ス精製方法を提供するものである。The object of the present invention is to provide a raw material gas solution by means which solves the above-mentioned problems to a considerable extent. The present invention provides a method for refining gas.
この方法は後述の請求の範囲で定義した内容を有する本発明の方法により達成さ れる。This method is achieved by the method of the invention as defined in the following claims. It will be done.
即ち本発明はタールおよびアンモニアを含有する原料ガス、特別の場合には相当 量の塩化水素ガスを含有する原料ガスを精製するための方法に関し前記ガスは炭 素質材料例えば樹皮、木材、泥炭、または廃棄物から誘導した燃料であるRDF からの任意のガス化方法の手段により生産され、ここで第2段階では適当な活性 材料(触媒的なそして吸収性も可)例えばドロマイトを原料ガス中に存在するタ ールおよびアンモニアと接触させ、好ましくは残留含量がそれぞれ500および 300m9/Nm”より低くなる程度まで変換が行なわれることを特徴としてい る。特別な場合には塩化水素の吸収が同時に起こりほとんど熱力学的平衡まで達 する。前記第2段階は少なくとも主に活性材料例えばドロマイトの形態にある床 材料(bedmaterial)を有する循環高速流動床(CFB)から構成さ れている。この配置について、前記第2段階は任意のCFB−気化器と一体とな り第一次粒子分離器のみまたは他の型の気化器のみが前段に配置されることも可 能である。That is, the present invention is suitable for raw material gases containing tar and ammonia, and in special cases, A method for purifying a raw material gas containing a quantity of hydrogen chloride gas, wherein said gas is RDF, which is a fuel derived from raw materials such as bark, wood, peat, or waste; produced by means of any gasification method from Materials (catalytic and also absorptive) such as dolomite present in the feed gas and ammonia, preferably with a residual content of 500 and ammonia, respectively. 300m9/Nm”. Ru. In special cases, absorption of hydrogen chloride occurs simultaneously, almost reaching thermodynamic equilibrium. do. Said second stage comprises at least a bed of active material, for example in the form of dolomite. Consisting of a circulating fast fluidized bed (CFB) with bedmaterial It is. For this arrangement, the second stage is integrated with any CFB-vaporizer. It is also possible for only a primary particle separator or other type of vaporizer to be placed upstream. It is Noh.
我々はタールおよびアンモニアの充分な変換、そして特殊な場合には同時に塩化 水素の吸収を達成出来ることを見出した。それは第1にタール含有ガスをガス化 段階において大きな燃料粒子を加熱することにより分離し、次に隔てられた第2 段階で循環高速流動床を適当な活性材料例えばドロマイトと適当なプロセスパラ メータで接触させるような形態でなされる。We provide sufficient conversion of tar and ammonia, and in special cases simultaneous chlorination. It was discovered that hydrogen absorption can be achieved. First, it gasifies tar-containing gas. The large fuel particles are separated by heating in a second stage, and then a separated second The circulating high speed fluidized bed is heated in stages with a suitable active material such as dolomite and suitable process parameters. It is made in the form of contact with a meter.
炭素質原料がイオウを相当量含有する例えば泥炭の場合には接触および吸収材料 上で硫化水素の吸収も当然起こる。contact and absorption materials if the carbonaceous feedstock contains significant amounts of sulfur, e.g. peat; Absorption of hydrogen sulfide also naturally occurs above.
原料ガス量と関連して必要とされる活性材料の量はタールおよびアンモニアの接 触変換のために要する空間速度により決定され、いくつかのパラメータ例えば温 度、ガス滞溜時間、活性材料の粒径、反応物の分圧および活性材料の劣化の程度 に依存する。温度が低すぎかつ/またはCO,分圧が低すぎる場合、タールが変 換され活性表面上に炭素の析出の製置となりそのため活性劣化に至る。もしこの 状態が生じても、前記材料は酸化ガス例えば空気および/または蒸気と共に処理 することにより賦活することが可能である。HCQ (および/またはH,S) の吸収は操作しようとする温度で(temperature of 1nte− rest)非常に速くなるので、これらの反応はほとんど平衡により決定される ようになりその結果、生成した塩化物固体(および、H,Sの場合は硫化物)に 対応した活性材料が消費されることになる。The amount of active material required in relation to the amount of feed gas depends on the contact with tar and ammonia. It is determined by the space velocity required for tactile conversion, and is determined by several parameters such as temperature. temperature, gas residence time, active material particle size, reactant partial pressure and degree of active material degradation. Depends on. If the temperature is too low and/or the CO, partial pressure is too low, the tar will change. This leads to the formation of carbon deposits on the active surface, thereby degrading the activity. If this If conditions arise, the material is treated with an oxidizing gas such as air and/or steam. It is possible to activate it by doing this. HCQ (and/or H,S) absorption at the temperature of 1nte- rest) so fast that these reactions are mostly determined by equilibrium As a result, the formed chloride solid (and sulfide in the case of H, S) The corresponding active material will be consumed.
即ち我々はドロマイトのような活性材料上への塩化物(および場合によっては硫 化水素)の吸収は速い反応であり、タールおよびアンモニアの接触変換よりもガ ス流量に関して活性材料は相当量少ない量で存在すればよいということを見出し たのである。That is, we apply chloride (and in some cases sulfur) onto active materials such as dolomite. The absorption of hydrogen chloride (hydrogen oxide) is a fast reaction and is less It was discovered that the active material only needs to be present in a considerably smaller amount with respect to the flow rate. It was.
第2段階を高速循環流動床(CFB)の形態で利用するのは相当の有利な結果を 生じる。The use of the second stage in the form of a fast circulating fluidized bed (CFB) has shown considerable advantages. arise.
このような床では気化器から浮遊して出る粉塵を取り扱うことが可能であり、反 応ゾーンにおいて非常に均一な温度を与え、そしてガスと床材料との均一相での 接触を与えることが可能となり、これは即ち変換/吸収の程度が変動するという 危険が少ないということである。さらに所定温度および空間速度において変換を 増加させるために必要な場合は前記粒径を下方へ大きく変動させることも可能で ある。床材料の相当する腐食によっても活性表面が利用しやすく増加する結果と なる。またCFBとして設計された利点を有した第2段階は任意のCFB気化器 と一体化することが出来、これは単に一次粉子分離器または他の型の気化器を有 するだけである。規模を拡大する時は比較的小さい粒径を達成することが可能で あるがそれはガス流速を比較的高く、約10w/sまで好ましくは611I/S まで保持することが出来るからである。Such a floor allows for the handling of airborne dust from the vaporizer; provides a very uniform temperature in the reaction zone and a homogeneous phase of gas and bed material. contact, which means that the degree of conversion/absorption varies. This means there is less danger. Furthermore, at a given temperature and space velocity, the conversion is It is also possible to vary the particle size significantly downwards if necessary to increase be. Corresponding corrosion of the flooring material also results in increased availability of the active surface. Become. The second stage, which also has the advantage of being designed as a CFB, can be used with any CFB vaporizer. This can be integrated with a primary powder separator or other type of vaporizer. Just do it. When scaling up, it is possible to achieve relatively small particle sizes. Although it allows the gas flow rate to be relatively high, up to about 10 w/s, preferably 611I/S This is because it can be maintained up to
気化器がCFB気化器からなる場合第一粉塵分離の後に直接接続して構成される 。もしCFB気化器の中で床材料として活性物質を使用する場合第2段階は気化 器と有利な方法で例えば第2段階の後の第2粒子分離器からの粉塵が気化器へ全 部または一部循環するように一体化することが可能である。この方法において床 材料の全損失量もまた低減し、そしてただ一つの床材料のみの型を使用するとい う利点も得られる。If the vaporizer consists of a CFB vaporizer, it is configured by directly connecting it after the first dust separation. . If active substances are used as bed material in a CFB vaporizer, the second stage is vaporization. The dust from the second particle separator, e.g. after the second stage, is transferred to the vaporizer in an advantageous manner. It is possible to integrate so that part or part circulates. In this method the floor The total amount of material lost is also reduced, and by using only one floor material mold. You can also get some benefits.
タールおよびアンモニアを満足出来る程度に接触変換するための第2段階の反応 塔中において必要な活性材料の量は加えた全体の量によりおよび床材料の再循環 により制御される。必要とする変換により温度、粒径および活性材料の量の適当 な組み合わせを決定する。摩耗、失活および/またはHCQの吸収(およびH, Sも可)のために消費された活性材料は相当する量の新鮮な活性材料および/ま たは活性化したそのような材料を追加することにより交替される。ガス滞溜時間 はガス入口上方の直径/高さの組み合わせにより制御される。Second stage reaction for satisfactory catalytic conversion of tar and ammonia The amount of active material required in the column depends on the total amount added and the recirculation of bed material. controlled by Suitability of temperature, particle size and amount of active material depending on required transformation Decide on a suitable combination. Attrition, deactivation and/or absorption of HCQ (and H, The active material consumed for or alternatively by adding activated such materials. Gas residence time is controlled by the diameter/height combination above the gas inlet.
H(12が原料ガス中に相当量存在するような特別な場合では、第2段階からの 排出ガスに浮遊して出る活性材料により、前記HCffの吸収が向上するという 結果が生じる。In special cases where H(12) is present in significant amounts in the feed gas, the The active material floating in the exhaust gas improves the absorption of the HCff. There are consequences.
これは熱力学的には、最終粉塵除去の前に本質的に低い温度まで精製したガスが 冷却される条件下で、より低い温度でより十分な程度に到達するようになるから である。Thermodynamically, this means that the gas is purified to an inherently lower temperature before final dust removal. Under conditions of cooling, it will reach a fuller degree at lower temperatures. It is.
以下に本発明の実施態様を添付図を参照しながら説明するがこれに制限される訳 ではない。図には本発明の実施態様を示すための気化およびガス精製システムを 略図として示している。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings, but the invention is not limited thereto. isn't it. The figure shows a vaporization and gas purification system to illustrate an embodiment of the invention. Shown schematically.
図示したシステムにおいて、炭素質原料lが気化器3に運ばれ、前記気化器は循 環高速流動(CFB)から構成されている。これは、反応器5L第1分離器52 および前記第1分離器中で分離されl;床材料のための再循環手段53からなっ ている。床材料は活性触媒および吸収材料、イトの形態からなる。第1分離器5 2は非遠心型の機械的分離器、適当にはU型ビーム分離器であり我々のヨーロッ パ特許EP O103613号に記載されたCFBボイラ一番:関連するものと 一致しここに参考として引用する。In the illustrated system, a carbonaceous feedstock l is conveyed to a vaporizer 3, said vaporizer being circulated. It is composed of ring fast flow (CFB). This is the reactor 5L first separator 52 and separated in said first separator; comprising recirculation means 53 for the bed material; ing. The bed material consists of an active catalyst and an absorbent material, in the form of oxides. First separator 5 2 is a non-centrifugal mechanical separator, suitably a U-shaped beam separator, which is used in our European CFB boiler number one described in Patent EP O103613: Related and They match and are cited here for reference.
気化器3中で製造された高温原料ガス2は第1分離器52かも直接引き出され、 いかなる粉塵除去も追加して行なうことなくガス清浄化第2段階25へ直接供給 される。The high temperature raw material gas 2 produced in the vaporizer 3 is also directly drawn out from the first separator 52, Direct feed to the second gas cleaning stage 25 without any additional dust removal be done.
前記第2段階25は循環高速流動床(CFB) 26として設計されており、前 記の気化器3と同じ種類の活性床材料を有している。The second stage 25 is designed as a circulating fast fluidized bed (CFB) 26, and the It has the same type of active bed material as the vaporizer 3 described above.
原料ガス2はそれが充填ガスを構成するように第2段階25へ供給される。The feed gas 2 is fed to the second stage 25 so that it constitutes the fill gas.
第2段階25は任意の断面(例えば円または四角)を有する長くて細い反応塔を 有するように設計されてし)る。The second stage 25 consists of a long, narrow reaction column with an arbitrary cross section (e.g. circular or square). (designed to have)
反応塔頂から排出される蒸気ガスに続いて来る床材料はその大部分は第1粒子分 離器27、好ましくは前記気化器のU形ビーム分離器と同種類のU形ビーム分離 器中で分離され、引き続き第2分離器28、好ましくはサイクロンで分離される 。第1粒子分離器中で分離された前記材料30は再循環装置を通して循環床26 の下部へ循環される。Most of the bed material that follows the steam gas discharged from the top of the reaction column consists of the first particles. Separator 27, preferably a U-shaped beam separator of the same type as the U-shaped beam separator of said vaporizer. separated in a vessel and subsequently separated in a second separator 28, preferably a cyclone. . The material 30 separated in the first particle separator is passed through a recirculation device to a circulating bed 26. is circulated to the bottom of the
第2粒子分離器28中で分離された材料29は主に気化器3の下部へ流れ31と して加えられる。必要な場合は、前記材料の流れ29の一部は流れ34として循 環床26の下部へ供給することもでき、および/または流れ43としてシステム の外に排出することも出来る。The material 29 separated in the second particle separator 28 mainly flows to the lower part of the vaporizer 3 as 31. can be added as If necessary, a portion of said material stream 29 may be circulated as stream 34. It can also be fed to the lower part of the annular bed 26 and/or as stream 43 to the system. It can also be discharged outside.
新鮮な触媒材料および吸収材料14を第2段階25に供給するために適当な高さ に配置しI;側部供給装置15が使用される。消費されおよび/または失活した 床材料35は第2段階25の底部に接続されて配置された排出装置36の手段に より排出される。a suitable height for supplying fresh catalytic material and absorbent material 14 to second stage 25; A side feeding device 15 is used. consumed and/or inactivated The bed material 35 is delivered to the means of a discharge device 36 arranged connected to the bottom of the second stage 25. more excreted.
この実施例の第2段階中で使用される活性材料はカルシウム−マグネシウムカー ボネート含有材料から構成され、好ましくは粒径2■以下、好ましくはl mu 以下を有するドロマイトであり、これは通過するガスと組み合わされて高速循環 流動床26を形成する。The active material used during the second step of this example is calcium-magnesium carbonate. composed of a carbonate-containing material, preferably with a particle size of 2μ or less, preferably lmu Dolomite with A fluidized bed 26 is formed.
前記反応塔上部におけるガス流速は断面自由として設計してloz/s以下好ま しくは6m/sを越えないように調整される。The gas flow rate in the upper part of the reaction tower is designed with a free cross section and is preferably less than 1 oz/s. Or, it is adjusted so that it does not exceed 6 m/s.
前記高速循環床26の流動ガスは原料ガス2および添加された酸化ガス13、例 えば空気から構成される。必要な場合は、酸化ガス33を1または数カ所の適当 なより高い水準位置で第2段階25に添加することが出来る。The fluidizing gas in the high-speed circulation bed 26 includes the feed gas 2 and the added oxidizing gas 13, e.g. For example, it is composed of air. If necessary, oxidizing gas 33 is supplied to one or several suitable locations. It can be added to the second stage 25 at a higher level.
原料ガス2中に含まれるタールおよびアンモニアの変換および前記原料ガス中に 含まれる塩化物の吸収は600〜1000℃好ましくは700〜900°C1最 も好ましくは850〜950°Cの温度範囲で循環床26中で触媒および吸収材 料と接触させる手段により行なう。必要とされる温度水準は前記第2段階25の 内部で可燃ガス成分を燃焼させることにより維持し、これは添加する酸化ガス流 13および33の量を調整することにより制御される。Conversion of tar and ammonia contained in raw material gas 2 and in the raw material gas The absorption of the chlorides contained is at 600-1000°C, preferably at 700-900°C1. The catalyst and absorbent material are also preferably heated in the circulating bed 26 at a temperature range of 850-950°C. This is carried out by means of contact with the material. The required temperature level is the same as that of the second stage 25. Maintained by internal combustion of combustible gas components, which are added to the oxidizing gas stream It is controlled by adjusting the amounts of 13 and 33.
第2段階25の反応塔中の平均懸濁密度は20〜300kg/m3の範囲、好ま しくは80〜250kg/+++3の範囲内に維持され、通過ガスと活性材料と の必要な接触を得るようにされる。これは循環材料の全量と回収された材料30 および34の流速の制御との組み合わせを調整することにより達成される。The average suspension density in the reaction column of the second stage 25 ranges from 20 to 300 kg/m3, preferably or between 80 and 250 kg/+++3, and the pass-through gas and active material to get the necessary contact. This is the total amount of recycled materials plus 30% of recovered materials. and 34 in combination with the control of the flow rate.
反応塔内のガス滞溜時間は反応塔が空であるとしての計算で0.2〜20秒の範 囲、好ましくは0.5〜7秒の範囲内に維持される。The gas residence time in the reaction tower is calculated to be in the range of 0.2 to 20 seconds assuming that the reaction tower is empty. range, preferably within the range of 0.5 to 7 seconds.
必要な場合には失活した触媒および吸収材料の賦活は酸化ガス32例えば空気を 流れ30および34として循環床の下部に再循環される前記物質に加えることに より遂行される。酸化ガス32の添加量は前記賦活が600〜1000℃の範囲 好ましくは750〜900°Cの範囲内で起こるように制御される。If necessary, the deactivated catalyst and absorption material can be reactivated using an oxidizing gas 32, e.g. air. In addition to said material recycled to the bottom of the circulation bed as streams 30 and 34 more accomplished. The amount of oxidizing gas 32 added is such that the activation is in the range of 600 to 1000°C. It is preferably controlled to occur within the range of 750 to 900°C.
前記の操作を開始する前に床材料を含む第2段階25の加熱はその中のLPガス 24の燃焼手段により行なう。Before starting the aforementioned operation, the heating of the second stage 25 containing the bed material is carried out by heating the LP gas therein. This is carried out using No. 24 combustion means.
第2段階25の第2分離器28を離れた精製ガス流4は浮遊して出て来る微細分 割床材料および蒸気から次のガス処理段階で取り出される。The purified gas stream 4 leaving the second separator 28 of the second stage 25 contains floating fines. The split bed material and steam are removed in the next gas processing stage.
前記ガスは2つの熱交換器を通過する。第1熱交換器37中で酸化ガス、流れ1 0との熱交換が起こり、前記ガスは気化器3および第2段階25中方へ進むが、 この場合熱交換器37から出て来る酸化ガス11は適温好ましくは400℃を有 するように予熱される。前記予熱されたガス11は気化器3(特に充填ガスとし て)中への流れ12および第2段階25中への流れ13.32および33両方で 使用される。The gas passes through two heat exchangers. Oxidizing gas in the first heat exchanger 37, stream 1 0 and the gas passes into the vaporizer 3 and the second stage 25, In this case, the oxidizing gas 11 coming out of the heat exchanger 37 has an appropriate temperature, preferably 400°C. It is preheated to The preheated gas 11 is supplied to the vaporizer 3 (especially as a filling gas). ) into stream 12 and into second stage 25 stream 13. In both 32 and 33 used.
後続の第2熱交換器38中において、ガス5の温度は例えば標準の織布炉布また はサイクロンを使用してさらに粉塵除去を39で行なうことによりさらに清浄で きるような程度、即ち好ましくは150〜300 ’C!まで降下される。除去 物J118は粉塵除去段階39から取り出される。In the subsequent second heat exchanger 38, the temperature of the gas 5 is adjusted, for example, by a standard woven furnace cloth or can be further cleaned by using a cyclone to remove dust at step 39. temperature, preferably 150 to 300'C! be lowered to. Removal Object J118 is removed from dust removal stage 39.
前述したように、ガス流4は浮遊して出て来る微細に分割された活性物質を含有 し、これは第2段階分離器28から出て来る前記ガス流に続く。特別な場合、例 えばRDFの気化器に接続した場合気化器からの原料ガス2は相当量のHCQを 含有している。ドロマイトのような炭素質材料上へのHCQの吸収は吸熱による ので前記熱交換器37および38中でのガス冷却により浮遊して出て来る材料上 での残留HCΩの吸収の程度の増加に寄与する。As mentioned above, the gas stream 4 contains finely divided active substances that come out in suspension. , which follows the gas stream exiting the second stage separator 28 . Special cases, e.g. For example, when connected to an RDF vaporizer, the raw material gas 2 from the vaporizer contains a considerable amount of HCQ. Contains. The absorption of HCQ onto carbonaceous materials such as dolomite is endothermic. Therefore, on the material floating out due to gas cooling in the heat exchangers 37 and 38, This contributes to an increase in the degree of absorption of residual HCΩ.
はとんど粉塵のないガス7が粉塵除去段階39から離れスクラバー40へ供給さ れそこで粉塵は水分および他の水溶性成分から除去される。前記スクラバー40 中ではガス流7の加湿と蒸気の濃縮が起こる。前述の(current)条件で 、はとんどすべての残留微細物の沈澱と水溶性ガス成分例えばNH3、HCQお よび/まI;はN)l 、 CQの吸収も起こる。The mostly dust-free gas 7 leaves the dust removal stage 39 and is supplied to the scrubber 40. There the dust is removed from moisture and other water-soluble components. The scrubber 40 Humidification of the gas stream 7 and condensation of the vapor take place therein. Under the current conditions , almost all residual fines precipitate and water-soluble gas components such as NH3, HCQ and Absorption of CQ also occurs.
スクラバー40から出て来る水流20はポンプ41により再循環され、そこで熱 交換器42中でスクラバー40へ再利用される水19の温度を15〜20°Cの 範囲内に維持するように冷却される。過剰の水21は水循環系から排出される。The water stream 20 emerging from the scrubber 40 is recirculated by a pump 41 where it is heated The temperature of the water 19 recycled to the scrubber 40 in the exchanger 42 is set at 15-20°C. Cooled to maintain range. Excess water 21 is discharged from the water circulation system.
前記スクラバーを離れるガス9は工業用としては純粋として、即ちタール、アン モニア、粉塵、HCQおよびH,Sをほとんど含まないものと見なすことが出来 る。しかしながらここでの出口温度(約30℃)においては蒸気で飽和している 。用途により、相対湿度を減少させるため、ガス流8は予熱し、またはさらに乾 燥段階を通過させその水分含量を低減させることも可能である。前記純粋なガス はエンジン操作例えばターボチャージ式ディーゼルエンジンによる手段による要 求を満足し、そして結果として生じる廃ガスの清浄を全く行なわず燃焼させるこ とが出来る。The gas 9 leaving said scrubber is industrially pure, i.e. tar, anhydride, etc. It can be considered to contain almost no monium, dust, HCQ, H, and S. Ru. However, at the outlet temperature here (approximately 30°C), it is saturated with steam. . Depending on the application, the gas stream 8 may be preheated or further dried to reduce the relative humidity. It is also possible to reduce its moisture content by passing it through a drying stage. pure gas is required by engine operation, e.g. by means of a turbocharged diesel engine. combustion without any cleaning of the resulting waste gas. I can do that.
さらに簡単な用途としての例えばボイラー中の熱発生のためにはスクラバー40 は省略できるので前記精製ガスは熱交換37からの流れ22の後にまたは粉塵分 離器39からの流れ23の後で直接利用することが出来る。For simpler applications, e.g. for heat generation in boilers, the scrubber 40 can be omitted, so that the purified gas flows after the flow 22 from the heat exchanger 37 or after the dust fraction. Stream 23 from separator 39 can be used directly.
例示した中において第2段階25はCFB技術を基本にして気化器3と一体化さ れて来た。気化器3は種々の燃料例えば粗樹皮、泥炭または廃棄物誘導燃料RD Fから原料ガス2を生産できる。気化器3の循環床中の床材料としては、前述の ように、第2段階25中と同種の触媒材料および吸収材料を使用するのが便利で ある。In the example shown, the second stage 25 is integrated with the carburetor 3 based on CFB technology. It came. The vaporizer 3 can contain various fuels such as crude bark, peat or waste-derived fuels RD. Raw material gas 2 can be produced from F. As the bed material in the circulation bed of the vaporizer 3, the above-mentioned material is used. As such, it is convenient to use the same types of catalytic and absorbent materials as in the second stage 25. be.
生産ループを通過して供給されに酸化ガス例えば空気の全体の圧力降下は約1バ ールより若干高い。このため流れ9中の酸化ガス圧を本目的の観点から必要とさ れる流れlO中の圧力レベルまで増加するj;めの圧縮器16を使用することが 必要である。The overall pressure drop of the oxidizing gas, e.g. air, fed through the production loop is approximately 1 bar. Slightly higher than the standard. Therefore, the oxidizing gas pressure in stream 9 is not required from the viewpoint of this purpose. The compressor 16 can be used to increase the pressure level in the stream lO to is necessary.
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