LT3842B - Refining of raw gas - Google Patents

Refining of raw gas Download PDF

Info

Publication number
LT3842B
LT3842B LTIP1598A LTIP1598A LT3842B LT 3842 B LT3842 B LT 3842B LT IP1598 A LTIP1598 A LT IP1598A LT IP1598 A LTIP1598 A LT IP1598A LT 3842 B LT3842 B LT 3842B
Authority
LT
Lithuania
Prior art keywords
gas
secondary zone
process according
gasifier
active substance
Prior art date
Application number
LTIP1598A
Other languages
Lithuanian (lt)
Inventor
Clas Ekstroem
Bengt-Goeran Espenaes
Waclaw Kowalic
Erik Rensfelt
Lars Waldheim
Original Assignee
Tps Termiska Processer Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Tps Termiska Processer Ab filed Critical Tps Termiska Processer Ab
Publication of LTIP1598A publication Critical patent/LTIP1598A/en
Publication of LT3842B publication Critical patent/LT3842B/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/82—Gas withdrawal means
    • C10J3/84—Gas withdrawal means with means for removing dust or tar from the gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/20—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by treating with solids; Regenerating spent purifying masses
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K3/00—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide
    • C10K3/02—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide by catalytic treatment
    • C10K3/023—Reducing the tar content
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0983—Additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0983—Additives
    • C10J2300/0986—Catalysts

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Industrial Gases (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Artificial Filaments (AREA)
  • Control And Other Processes For Unpacking Of Materials (AREA)
  • Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
  • Fats And Perfumes (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)

Abstract

The invention relates to a process for the refining of a raw gas produced from a carbonaceous material by means of a gasification process, refining taking place in a secondary stage separated from the gasifier. In order to reduce the gas contents of tar in the form of organic compounds condensible at lower temperatures, such as ambient temperatures, and of ammonia, the refining is carried out in a secondary stage being a fast circulating fluidized bed, the bed material of which at least mainly being an active material in the form of a material that is catalytic for tar and ammonia conversion, whereby a catalytic conversion of tar and ammonia contained in the raw gas is obtained. In order to decrease the content of hydrogen chloride in the gas, an active material that also can absorb chloride is used. Fresh catalytic and absorbing material is supplied in an amount sufficient to have the hydrogen chloride present in the raw gas absorbed on the material, a corresponding amount of the material containing absorbed chloride being discharged from the secondary stage.

Description

Kad būtų sumažintas chloro vandenilio kiekis dujose, naudojama aktyvi medžiaga, kuri taip pat gali absorbuoti chloridą. Naujos katalizinės ir absorbuojančios medžiagos kiekis paduodamas toks, kad pakaktų absorbcijai chloro vandenilio medžiagoje, esančioje nevalytose dujose, be to atitinkamas kiekis medžiagos, turinčios absorbuoto chlorido, yra pašalinamas iš antrinės zonos.To reduce the amount of hydrogen chloride in the gas, an active substance is used, which can also absorb chloride. The amount of new catalytic and absorptive material is fed to an amount sufficient to be absorbed by the hydrogen chloride material in the crude gas, and the corresponding amount of material containing the absorbed chloride is removed from the secondary zone.

ii

Pateikiamas išradimas priskiriamas prie nevalytų dujų, pagamintų iš anglinės medžiagos dujofikavimo .proceso pagalba, išvalymo būdo, kuriame valoma antrinėje zonoje, atskirtoje nuo dujofikavimo proceso dujofikatoriaus.The present invention relates to a process for the purification of crude gas produced by the gasification process of carbonaceous material which is purified in a secondary area separated from the gasifier of the gasification process.

Nevalytos dujos, pagamintos iš įvairių biologinio kuro rūšių, ir naudojamos kaip kūrenimo dujos, yra vertingas naftos pakaitalas tais jų panaudojimo atvejais, kai proceso reikalavimai neleidžia tiesiogiai sudeginti kietą kurą, pavyzdžiui, degant kalkes, arba pakeičiant turimus katilus, dirbančius su nafta.Crude gas from a variety of biofuels and used as a firing gas is a valuable substitute for oil when process requirements do not allow the direct combustion of solid fuels such as lime or the replacement of existing oil-fired boilers.

Kitoms pritaikymo rūšims, pavyzdžiui vienu metu gaminant elektros energiją ir šilumą, naudojant dizelinius variklius, nustatyti labai aukšti reikalavimai dujų švarumo, visų pirma liečiančio dervas ir dulkes, atžvilgiu. Be to su aplinkos apsauga surišti aspektai, dažnai nustato junginių, kurie sudegdami sudaro tokias kenksmingas emisijas, kaip NOX, SOX ir įvairius chloridų junginius, žemų koncentracijų reikalavimus. Pastarieji visų pirma liečia dujas, pagamintas iš kuro atliekų. Šiuos reikalavimus dėl dujų švarumo gali atitikti atitinkamas nevalytų dujų išvalymo būdas.Other applications, such as the simultaneous production of electricity and heat using diesel engines, have very high requirements for the purity of the gas, in particular as regards tar and dust. In addition, environmental aspects often set low concentration requirements for compounds which, when burned, produce harmful emissions such as NO X , SO X and various chloride compounds. The latter concern in particular gas produced from waste fuel. An appropriate method for the purification of crude gas may meet these gas cleanliness requirements.

Kuro iš atliekų dujofikavimas su paskesnių nevalytų dujų išvalymu energijos išgavimo iš atliekų būdu, naudojant išvalytas dujas katiluose, ar vienu metu gaminant elektros energiją ir šilumą dizeliniuose varikliuose ir/arba katiluose, yra tinkamas aplinkos apsaugos atžvilgiu.The gasification of waste fuel with the subsequent treatment of untreated gas by the recovery of waste energy by using purified gas in boilers or by simultaneously generating electricity and heat in diesel engines and / or boilers is environmentally sound.

Be to, nevalytų dujų panaudojimas yra surištas su kitomis techninėmis problemomis.In addition, the use of crude gas has other technical problems.

Prie temperatūrų žemesnių negu 1200°C nevalytose dujose, pagamintose iš anglinės medžiagos, pavyzdžiui, anglies, durpių, žievės, medžio arba kuro iš atliekų dujofikavimo būdu, visada yra derva, kuri apriboja karštų dujų sudeginimo prie dujofikatoriaus panaudojimą. Eksploatacijos gedimai, sukelti dervos nusėdimo prietaisuose ir armatūroje, yra didelė problema, apribojanti panaudojimo galimybes. Be to, degant karštoms dujoms, azotas o kai kuriais atvejais taip pat ir siera (pavyzdžiui, iš durpių), esantys surišti dervose, o taip pat amonjakas, H2S (durpės) arba HCI (iš kuro iš atliekų) sudaro emisijas, pavojingai veikiančias aplinką (NOX, SOX ir HCI, atitinkamai chloro angliavandenilius, t.y. dioksinus).At temperatures below 1200 ° C, untreated gas produced from coal material, such as coal, peat, bark, wood or fuel from waste gasification, always has a resin that limits the use of hot gas to the gasifier. Operational failures caused by resin deposition devices and reinforcement are a major problem limiting usability. In addition, in the case of hot gas, nitrogen, and in some cases also sulfur (eg from peat), bound in resins, as well as ammonia, H 2 S (peat) or HCl (from waste fuel), operating environments (NO X , SO X and HCl, respectively, chlorinated hydrocarbons, ie dioxins).

Nežiūrint atliktų plačių tyrinėjimų, liečiančių dervos ir amonjako konversiją, iki šiol nesukurtas būdas, leidžiantis pramoniniu būdu pakankamai išvalyti nevalytas dujas.Despite extensive research into the conversion of tar and ammonia, there is still no way to industrially purify crude gas.

Tradicinis būdas sumažinti dervos kiekį nevalytose dujose yra jų perplovimas, bet aerozolinių darinių buvimas skruberyje neleidžia efektyviai pašalinti dervos (žiūr. DE paraišką Nr. OS 3716199) . Be to, gaunamas gamybinis vanduo, turintis daug organinių junginių ir amonjako. Po to šį vandenį reikia išvalyti iki išpilant į kanalizaciją.The conventional method of reducing the amount of resin in the crude gas is by flushing, but the presence of aerosol derivatives in the scrubber does not allow for efficient removal of the resin (see DE application No. 3716199). It also produces production water rich in organic compounds and ammonia. This water should then be treated before being discharged into the sewer.

Atliekant kuro iš atliekų dujofikavimą, gamybiniame vandenyje taip pat yra aukšta ištirpintos druskos rūgšties arba amonjako koncentracija.When gasifying waste fuel, the production water also has a high concentration of dissolved hydrochloric acid or ammonia.

Dujofikuojant kuro rūšis, turinčias daugiau sieros, pavyzdžiui, durpes arba anglį, nevalytas dujas taip pat reikia išvalyti, kad būtų pašalintas sieros vandenilis.For gasification of fuels with a higher sulfur content, such as peat or coal, the crude gas must also be purified to remove hydrogen sulphide.

Šio išradimo tikslas yra sukurti nevalytų dujų išvalymo būdą, leidžiantį žymia dalimi išspręsti anksčiau paminėtas problemas.It is an object of the present invention to provide a method for purifying a crude gas which substantially solves the above problems.

Šis tikslas pasiekiamas išradime pateiktu būdu su požymiais, pateiktais pridedamoje išradimo formulė-je.This object is achieved by the method of the invention with the features given in the appended formula of the invention.

Tuo būdu, išradimas priskiriamas prie nevalytų dujų, turinčių dervos ir amonjako, ypatingais atvejais turinčio didelį kiekį chloro vandenilio, išvalymo būdo.Thus, the invention relates to a process for the purification of crude gas containing tar and ammonia, in particular in the case of a high content of hydrogen chloride.

Be to, dujos, gaminamos savaiminio dujofikavimo proceso iš anglinės medžiagos, pavyzdžiui, žievės, medžio, durpių ar kuro iš atliekų, pagalba, kuriame antrinėje zonoje kontaktuojant su atitinkama aktyvia (katalizine ir absorbuojančia) medžiaga, pavyzdžiui, dolomitu, vyksta esančių nevalytose dujose dervos ir amonjako konversija. Pageidautinas variantas - iki tokio lygio, kai likęs kiekis sudaro atitinkamai mažiau negu 500 ir 300 mg/m3.In addition, the gas produced by the self-gasification process from a carbon material such as bark, wood, peat or fuel from waste, where contact with the appropriate active (catalytic and absorbent) material, such as dolomite, occurs in the crude gas resin. and ammonia conversion. Preferably, to a level where the residual amounts are less than 500 and 300 mg / m 3 respectively .

Ypatingais atvejais vienu metu vyksta chloro vandenilio absorbcija beveik iki termodinaminės pusiausvyros lygio .In extreme cases, the absorption of hydrogen chloride occurs simultaneously to nearly the level of thermodynamic equilibrium.

Antrinė zona susideda iš greitos cirkuliacijos šachtos su fliuidizuotu sluoksniu, turinčiu šachtinę medžiagą daugiausia aktyvios medžiagos formos, pavyzdžiui, dolomito .The secondary zone consists of a rapid circulation shaft with a fluidized bed containing the shaft in a predominantly active form such as dolomite.

Kai patenkinta ši sąlyga, antrinė zona taip pat gali būti sujungta su bet kokiu dujofikatoriumi, suderintu su greitos cirkuliacijos šachta su fliuidizuotu sluoksniu, prieš kurį bus pirminis dalelių separatorius arba kitokio tipo dujofikatorius .When this condition is met, the secondary zone may also be connected to any gasifier co-ordinated with a fluidized bed high-velocity shaft preceded by a primary particle separator or other type of gasifier.

Mes nustatėme, kad pakankamas dervų ir amonjako konversijos laipsnis ir ypatingais atvejais tuo pačiu metu vykstanti chloro vandenilio absorbcija gali būti pasiekti iš pradžių dujų, turinčių dervų, separavimu nuo sukeliančių pirolizę stambesnių kuro dalelių dujofiLT 3842 B kavimo zonoje ir po to antrinėje zonoje greitos cirkuliacijos šachtoje su fliuidizuotu sluoksniu, kur kontaktuoja dujos su atitinkama aktyvia medžiaga, tokia kaip dolomitas, esant atitinkamiems proceso parametrams .We have found that a sufficient degree of conversion between the resins and ammonia and, in special cases, the simultaneous absorption of hydrogen chloride can be achieved first by separating the gas containing resins from the pyrolysis leading to larger fuel particles in the gasification zone 3842B and then in the secondary zone. with a fluidized bed where the gas is contacted with the appropriate active substance, such as dolomite, at appropriate process parameters.

Jei į anglinę medžiagą taip pat įeina žymus sieros kiekis, kas charakteringa pavyzdžiui durpėms, tai katalizinėje ir absorbuojančioje medžiagoje be abejo vyks sieros vandenilio absorbcija.If the carbonaceous material also contains a significant amount of sulfur, which is characteristic of peat, for example, the catalytic and absorbent material will undoubtedly take up hydrogen sulfide.

Aktyvios medžiagos kiekis, reikalingas nevalytų dujų kiekiui, nustatomas dervų ir amonjako katalizinės konversijos erdviniu greičiu ir priklauso nuo keletos parametrų, tokių kaip temperatūra, dujų buvimo laikas, aktyvios medžiagos dalelių dydis, medžiagų, dalyvaujančių reakcijoje, parcialinis slėgis ir aktyvios medžiagos deaktyvacijos laipsnis.The amount of active substance required for the amount of crude gas is determined by the spatial rate of catalytic conversion of the resins and ammonia and depends on several parameters such as temperature, gas residence time, particle size of the active substance, partial pressure of reactants, and degree of deactivation.

Per daug žema temperatūra ir/arba parcialinis slėgis CO2 gali sukelti dervos konversiją, sukeliančią anglies nusėdimą aktyvioje medžiagoje, kas sukelia deaktyvaciją.Too low a temperature and / or partial pressure of CO 2 can lead to the conversion of the resin resulting in the deposition of carbon in the active material, leading to deactivation.

Jei tai įvyksta, medžiaga gali būti aktyvizuota, apdorojant ją oksiduojančiomis dujomis, pavyzdžiui, oru ir/arba garu. Absorbcija HCI (ir/arba H2S) vyksta taip greitai, esant vykdomo proceso temperatūrai, kad šias reakcijas beveik pilnai nustato pusiausvyros lygis ir dėl to sunaudojama aktyvi medžiaga, atitinkanti susidariusį chloridą (ir atitinkamai sulfidą).If this occurs, the material may be activated by treatment with oxidizing gases such as air and / or steam. Absorption of HCl (and / or H 2 S) occurs so rapidly at the temperature of the process that these reactions are almost completely determined by the equilibrium level and result in the consumption of the active substance corresponding to the chloride formed (and thus the sulfide).

Tuo būdu buvo atrasta, kad chlorido (ir kai kuriais atvejais sieros vandenilio) absorbcija aktyvioje medžiagoje, tokioje kaip dolomitas, yra greita reakcija ir reikalauja žymiai mažesnio aktyvios medžiagos kiekio dujų srautui, negu katalizinė dervos ir amonjako konversija.Thus, it has been discovered that the absorption of chloride (and in some cases sulfur hydrogen) in an active substance such as dolomite is a rapid reaction and requires a much lower amount of active substance for the gas flow than the catalytic conversion of the resin and ammonia.

Greitos cirkuliacijos su fliuidizuotu sluoksniu šachtos formos antrinėje zonoje panaudojimas sukuria žymius privalumus.The use of rapid fluidized bed circulation in the shaft-shaped secondary area offers significant advantages.

Tokia šachta, galinti pašalinti dulkes iš dujofikatoriaus, sąlygoja labai vienodas temperatūras reakcijos zonoje, o taip pat homogenišką kontaktą tarp dujų ir šachtos medžiagos, tai yra sukelia nežymią konversijos/absorbcijos lygio virpesių riziką. Be to dalelių dydį žymia dalimi galima sumažinti tais atvejais, kai tai reikalinga, kad būtų užtikrintas konversijos didėjimas, esant duotai temperatūrai ir erdviniam greičiui. Žymi šachtinės medžiagos erozija taip pat sukelia pasiekiamą aktyvaus paviršiaus padidėjimą.Such a shaft, which is capable of removing dust from the gasifier, results in very uniform temperatures in the reaction zone, as well as homogeneous contact between the gas and the shaft material, which results in a slight risk of conversion / absorption vibrations. In addition, the particle size can be reduced to a significant extent where necessary to ensure an increase in conversion at a given temperature and spatial velocity. Significant erosion of the excavation material also results in an achievable increase in the active surface.

Toliau, antrinę zoną, sukonstruotą kaip greitos cirkuliacijos šachta su fliuidizuotu sluoksniu, tikslinga suderinus sujungti su dujofikatoriumi, kuris turi pirminį dalelių separatorių arba kito tipo dujofikatorių. Padidinus mąstelius, pasiekiami sąlyginai nedideli diametrai, nes dujų greičiai gali būti palaikomi palygint aukšti, maždaug iki 10 m/s, pageidautina iki 6 m/s.Further, it is expedient to connect the secondary zone constructed as a high-velocity flow shaft with a fluidized bed to a gasifier having a primary particle separator or other type of gasifier. By increasing the size of the pads, relatively small diameters are achieved, since gas velocities can be maintained relatively high, up to about 10 m / s, preferably up to 6 m / s.

Tuo atveju, jei dujofikatorius sudarytas iš dujofikatoriaus, suderinto su greitos cirkuliacijos šachta su fliuidizuotu sluoksniu, gali būti betarpiškai sujungta po pirminės dalelių separacijos. Jei dujofikatoriųje, suderintame su greitos cirkuliacijos šachta su fliuidizuotu sluoksniu, aktyvi medžiaga vartojama kaip šachtinė medžiaga, antrinę zoną galima sėkmingai apjungti su dujofikatoriumi, pavyzdžiui, tokiu būdu, kad po antrinės zonos dulkės iš antrinio dalelių separatoriaus dėl pilno ar dalinio reciklinimo pakliūtų į dujofikatorių.In the case of a gasifier consisting of a gasifier fitted with a fluidized bed rapid circulation shaft, it may be directly connected after the primary particle separation. If the fluidized bed gasifier is used as an active substance in a fluidized bed shaft, the secondary zone can be successfully combined with the gasifier, for example, so that after the secondary zone dust from the secondary particle separator enters the gasifier due to full or partial recycling.

Tokiu būdu, bendri šachtinės medžiagos nuostoliai taip pat sumažėja. Be to pasiekiamas privalumas dėl to, kad panaudojama tik vienos rūšies šachtinė medžiaga.In this way, the overall shaft material losses are also reduced. In addition, there is the advantage of using only one type of shaft material.

Būtinas aktyvios medžiagos kiekis antrinės zonos reaktoriaus šerdyje, skirtas palaikyti pakankamą dervos ir amonjako katalizinės konversijos lygi, reguliuojamas pridedant jį į bendrą kiekį, reguliuojant šachtinės medžiagos recirkuliaciją.The required amount of active substance in the secondary zone reactor core to maintain a sufficient level of the catalytic conversion of the resin and ammonia is controlled by adding it to the total amount by controlling the recirculation of the shaft material.

Reikalaujamas konversijos laipsnis nustato atitinkamą temperatūros, dalelių dydžio ir aktyvios medžiagos kiekio derinį. Dėl abrazyvinio susidėvėjimo, deaktyvacijos ir/arba absorbcijos HCL (ir, gali būti H2S) sunaudota aktyvi medžiaga pakeičiama pridėjus atitinkamus kiekius naujos aktyvios medžiagos ir/arba aktyvizuoj ant šią medžiagą. Dujų buvimo laiką procese galima reguliuoti diametro/aukščio virš dujų įėjimo plyšio santykiu.The required degree of conversion determines the appropriate combination of temperature, particle size, and amount of active substance. Due to abrasive wear, deactivation and / or absorption, the active substance consumed in HCL (and may be H 2 S) is replaced by the addition and / or activation of appropriate amounts of new active substance. The gas residence time in the process can be controlled by the ratio of diameter / height above the gas inlet slit.

Tais ypatingais atvejais, kada neišvalytose dujose yra dideli kiekiai HCI, aktyvios medžiagos buvimas dujose po jų išleidimo iš antrinės zonos reiškia, kad HCI absorbcija pagerėjo, nes termodinaminiu atžvilgiu ji tapo pilnesnė esant žemesnėms temperatūroms su sąlyga, kad išvalytos dujos, atšaldytos iki iš esmės žemesnės temperatūros prieš galutinai pašalinant dulkes.In the particular case where the crude gas contains large amounts of HCl, the presence of the active substance in the gas after it has been discharged from the secondary zone means that the HCI absorption has improved since thermodynamically improved at lower temperatures provided that the purified gas cooled to substantially lower temperatures before final removal of dust.

Toliau išradime atskleistas pavyzdys, neapriboj antis įgyvendinimo, su nuoroda į pateikiamą brėžinį, kuriame schematiškai pavaizduota dujofikavimo ir dujų išvalymo schema, kuri yra pateikiamo išradimo įgyvendinimo variantas .The invention is further illustrated by the following non-limiting embodiment, with reference to the accompanying drawing, which schematically illustrates a gasification and purification scheme which is an embodiment of the present invention.

Brėžinyje pateikiamoje schemoje anglinė medžiaga 1 pakliūna į dujofikatorių 3, kuris sudarytas iš greitos cirkuliacijos šachtos su fliuidizuoj ančių sluoksniu. Į jį įeina reaktorius 51, pirminis separatorius 52 ir recirkuliavimo įrenginys 53 šachtinei medžiagai, separuotai pirminiame separatoriuje.In the diagram shown in the drawing, the carbon material 1 enters a gasifier 3, which consists of a high-speed fluidized-bed shaft. It includes a reactor 51, a primary separator 52, and a recirculation unit 53 for the shaft material separated in the primary separator.

Šachtinė medžiaga susideda iš aktyvios katalizinės ir absorbuojančios medžiagos, dolomitas, sumaišytas su pageidautinas variantas nedujofikuota angline me10 džiaga, paversta i anglį. Pirminis separatorius 52 yra mechaninis neišcentrinio tipo separatorius. Galima naudoti separatorių su V-tipo elementais pagal prietaisą, aprašytą mūsų Europos patente Nr. 0103613, katilo, suderinto su greitos cirkuliacijos šachta su fliuidizuotu sluoksniu atžvilgiu, į kurį nurodoma.The shaft consists of active catalytic and absorbent material, dolomite mixed with the preferred variant of non-gaseous carbonaceous material converted to carbon. The primary separator 52 is a mechanical non-centrifugal type separator. It is possible to use a separator with V-type elements according to the device described in our European patent no. 0103613, with respect to the boiler, in combination with a fluidized bed boiler, which is referred to.

Karštos nevalytos dujos 2, pagamintos dujofikatoriu15 je 3, išeina tiesiogiai iš pirminio separatoriaus 52 ir tiesiogiai paduodamos į antrinę dujų išvalymo zoną 25, papildomai nepašalinus dulkių.The hot untreated gas 2, produced by the gasifier 15 in 3, exits directly from the primary separator 52 and is fed directly into the secondary gas purification zone 25 without further removal of dust.

Antrinė zona 25 yra sukonstruota kaip greitos cirku20 liacijos šachta 26 su fliuidizuotu sluoksniu ir joje yra tos pačios rūšies aktyvi šachtinė medžiaga kaip ir dujofikatoriuj e 3.The secondary zone 25 is constructed as a fluidized bed shaft 26 with a fluidized bed and contains the same type of active shaft material as the gasifier 3.

Nevalytos dujos 2 paduodamos i antrinę zoną, sudarydamos fliuidizuojančias dujas.The crude gas 2 is fed to a secondary zone to form a fluidizing gas.

Antrinė zona 25 sukonstruota su reaktoriaus ilga ir siaura šerdimi bet kokio skersinio pjūvio (pavyzdžiui, apvalaus arba kvadratinio). Šachtinė medžiaga, kuri po dujų srauto iš viršutinės reaktoriaus šerdies dalies yra iš esmės separuojama pirminiame dalelių separatoriuje 27. Pageidautinas variantas yra separatorius su V-tipo elementais, tokio pat tipo kaip ir V-tipo dujofikatoriaus separatorius. Po jo seka antrinis separa35 torius 28, pageidautina ciklonas. Medžiaga 30, kuri separuojama pirminiame dalelių separatoriuje, recirkuliuoja į apatinę greitos cirkuliacijos šachtos 26 dalų per recirkuliavimo įrenginį. Medžiaga 29, kuri separuojama antriniame dalelių separatoriuje 28, yra pridedama daugiausia į apatinę dujofikatoriaus 3 dalį srautu 31 .The secondary zone 25 is constructed with a long and narrow core of the reactor of any cross-section (for example, circular or square). The shaft material, which is substantially separated in the primary particle separator 27 after the gas stream from the upper part of the reactor core, is preferably a V-type separator, the same type as the V-type gasifier separator. It is followed by a secondary separator 28, preferably a cyclone. The material 30, which is separated in the primary particle separator, recirculates to the lower part of the rapid circulation shaft 26 through the recirculation unit. The material 29, which is separated in the secondary particle separator 28, is added mainly to the lower part of the gasifier 3 by flow 31.

Kai reikia, dalis medžiagos 29 srauto taip pat gali būti nukreipiama į apatinę greitos cirkuliacijos šachtos 26 dali, srautu 34 ir/arba išleidžiama iš sistemos srautu 43.Where necessary, a portion of the flow of material 29 may also be directed to the lower portion of the high-speed circulation shaft 26, by flow 34, and / or vented from the system by flow 43.

Ί F',Ί F ',

UU

Katalizines ir absorbuojančios medžiagos 14 padavimui į antrinę zoną 25 naudojamas šoninis padavimo įrenginys 15, kuris yra atitinkamame aukštyje. Sunaudota ir/arba deaktyvuota Šachtinė medžiaga 35 išleidžiama išleidimo yrenginio 36, surišto su antrinės zonos 25 dugnu, pagalba.A side feeder 15, which is at a corresponding height, is used to feed the catalytic and absorbent material 14 into the secondary zone 25. The spent and / or deactivated Shaft 35 is discharged with the aid of a discharge device 36 connected to the bottom of the secondary zone 25.

Aktyvi medžiaga, naudojama antrinėje zonoje, pateiktame pavyzdyje susideda iš medžiagos, turinčios dvigubą kalcio ir magnio anglies rūgšties druską, pageidautinas variantas - dolomitas su dalelėmis mažesnėmis negu 2 mm, labiau pageidautina - mažesnėmis negu 1 mm, kuri kartu su praeinančiomis dujomis sudaro greitos cirkuliacijos šachtą 26 su fliuidizuojančiomis dujomis.The active substance used in the secondary zone in the example consists of a substance containing a double calcium and magnesium carbonate salt, preferably dolomite with particles smaller than 2 mm, more preferably less than 1 mm, which together with the passing gas form a rapid circulation shaft. 26 with a fluidizing gas.

Dujų greitis viršutinėje reaktoriaus sekcijoje, apskaičiuotas skersinio pjūvio plotui, reguliuojamas taip, kad būtų mažesnis negu 10 m/s, tinkamesnis variantas ne daugiau negu 6 m/s.The gas velocity in the upper section of the reactor, calculated for the cross-sectional area, is controlled to be less than 10 m / s, more preferably not more than 6 m / s.

Greitos cirkuliacijos šachtos 26 fliuidizuojančios dujos, sudarytos iš nevalytų dujų 2 ir papildomų oksiduojančių dujų 13, pavyzdžiui oro. Esant reikalui, papildomos oksiduojančios dujos 33 gali būti įleistos į antrinės zonos 25 vieną ar kelis aukščiau išdėstytus lygius.The rapid circulation shaft 26 is a fluidizing gas consisting of crude gas 2 and auxiliary oxidizing gas 13 such as air. If necessary, the additional oxidizing gas 33 may be introduced into one or more of the above levels of the secondary zone 25.

Dervos ir amonjako, esančių nevalytose dujose 2, konversija ir chlorido, esančio nevalytose dujose,.absorbcija vyksta, kontaktuojant su katalizine ir absorbuojančia medžiaga greitos cirkuliacijos šachtoje 26, esant temperatūrų intervalui 600-1000°C arba pats tinkamiausias 850-950°C.The conversion of the resin and ammonia in the crude gas 2 and the absorption of the chloride in the crude gas takes place by contact with the catalytic and absorbent material in the rapid circulation shaft 26 at a temperature range of 600-1000 ° C or most suitably 850-950 ° C.

Reikalaujamas temperatūros lygis palaikomas sudeginant degius dujų komponentus antrinės zonos 25 viduje, kuris reguliuojamas koreguojant papildomų oksiduojančių dujų kiekį srautais 13 ir 33. Vidutinis medžiagos tankumas nusistovėjusioje padėtyje reaktoriaus šerdyje antrinėje zonoje palaikomas intervale 20-300 kg/m , tinkamesnis variantas intervale 80-250 kg/m3 taip kad būtų pasiekiamas reikiamas kontaktas tarp praeinančių dujų ir aktyvios medžiagos. Tai pasiekiama reguliuojant bendrą cirkuliuojančios medžiagos kiekį, suderinus su recirkuliuojančiomis medžiagos 30 ir 34 srauto greičio reguliavimu .The required temperature level is maintained by combustion of the flammable gas components inside the secondary zone 25, which is controlled by adjusting the amount of additional oxidizing gas in streams 13 and 33. The average material density at steady state in the secondary zone / m 3 so as to achieve the necessary contact between the passing gas and the active substance. This is achieved by controlling the total amount of circulating material in combination with the control of the flow rate of the recirculating material 30 and 34.

Dujų buvimo laikas reaktoriaus šerdyje, apskaičiuotas tuščioje reaktoriaus šerdyje, palaikomas intervalo 0,220 s ribose, tinkamesnis variantas intervalo 0,5-7 s ribose.The residence time of the gas in the reactor core, calculated in the empty reactor core, is maintained within the range of 0.220 s, more preferably within the range of 0.5-7 s.

Esant reikalui, galima aktyvizuoti deaktyvuotą katalizinę ir absorbuojančią medžiagą, prileidžiant oksiduojančių dujų 32, pavyzdžiui oro į medžiagą, kuri reciklinama į greitos cirkuliacijos šachtos apatinę dalį srautų 30 ir 34 pavidalu. Pridedamų oksiduojančių dujų 32 kiekis reguliuojamas tokiu būdu, kad aktyvizacija vyktų temperatūrų intervale 600-1000°C, tinkamesnis variantas intervale 750-900°C.If necessary, deactivated catalytic and absorbent material can be activated by allowing oxidizing gases 32, such as air, to be recycled to the lower part of the rapid circulation shaft in the form of streams 30 and 34. The amount of oxidizing gas 32 added is controlled such that activation occurs at a temperature in the range of 600-1000 ° C, more preferably in the range of 750-900 ° C.

Iki proceso pradžios yra kaitinama antrinė zona 25 kartu su joje esančia šachtine medžiaga, deginant joje suskystintas naftos dujas.Prior to the start of the process, the secondary zone 25, together with the shaft therein, is heated to burn liquefied petroleum gas.

Išvalytų dujų srautas 4, išeinantis iš antrinės zonos 25 antrinio separatoriaus 28, yra atskiriamas nuo patekusių į jį smulkių šachtinės medžiagos dalelių ir garų po to sekančiose dujų išvalymo zonose.The purified gas stream 4 leaving the secondary separator 28 of the secondary zone 25 is separated from the fine particles and vapor entrained therein in the subsequent gas cleaning zones.

Dujos praeina per du šilumokaičius. Pirmame šilumokaityje 37 vyksta šilumos mainai su oksiduojančiomis dujomis, sraute 10. Tai skirta kaip dujofikatoriui 3, taip ir antrinei zonai 25, todėl iš anksto pakaitintos oksiduojančios dujos 11, išleidžiamos iš šilumokaičio 37, turi atitinkamą temperatūrą, pageidautina apie 400°C.The gas passes through two heat exchangers. The first heat exchanger 37 exchanges heat with the oxidizing gas in stream 10. This is for both the gasifier 3 and the secondary zone 25, so that the preheated oxidizing gas 11 discharged from the heat exchanger 37 has an appropriate temperature, preferably about 400 ° C.

Iš anksto pakaitintos oksiduojančios dujos naudojamos kaip dujofikatoriuje 3 (iš dalies kaip fliuidizuojančios dujos) srauto 12 pavidalu, taip ir antrinėje zonoje 25 srautų 13, 32 ir 33 pavidalais.The preheated oxidizing gas is used in gasifier 3 (partly as a fluidizing gas) in the form of flow 12 as well as in secondary zone 25 in the form of flows 13, 32 and 33.

Tolesniame antrame šilumokaityje 28 dujų 5 temperatūra sumažėja iki lygio, kuris leidžia išleistas dujas 6 toliau valyti naudojant, pavyzdžiui įprastus tekstilinius filtrus arba cikloną tolesniam dulkių pašalinimui separatoriuje 39, pageidaujamas variantas 150-300°C. Pašalintos dulkės išeina iš dulkių pašalinimo zonos 39.In a further second heat exchanger 28, the temperature of the gas 5 is reduced to a level which allows the spent gas 6 to be further purified using, for example, conventional textile filters or a cyclone for further dust removal in a separator 39, 150-300 ° C. Removed dust leaves the dust removal area 39.

Kaip buvo paminėta anksčiau, į dujų srautą 4 įeina papuolusios į jį smulkios aktyvios medžiagos dalelės, kurios patenka su dujų srautu iš antrinio separatoriaus 28.As previously mentioned, the gas stream 4 comprises small particles of active substance which fall into it and enter the gas stream from the secondary separator 28.

Ypatingais atvejais, pavyzdžiui, ryšium su kuro iš atliekų dujofikavimu, nevalytos dujos 2 iš dujofikatoriaus turi žymų HCI kiekį. Kadangi HCI absorbcija turinčioje kalkių medžiagoje, tokioje kaip dolomitas, sumažina temperatūrą, dujų atšalimas šilumokaičiuose 37 ir 38 padidina likusios ant papuolusios į dujų srautą medžiagos HCI absorbcijos laipsnį.In special cases, for example in connection with the gasification of waste fuels, the crude gas 2 from the gasifier contains significant amounts of HCl. Since the absorption of HCl in a lime-containing material such as dolomite reduces the temperature, the cooling of the gas in the heat exchangers 37 and 38 increases the degree of absorption of the remaining material on the gas stream.

Beveik išvalytos nuo dulkių dujos 7, kurios išeina iš dulkių pašalinimo zonos 39, paduodamos į skruberį 40, kur nuo jų atskiriama drėgmė ir kiti vandenyje ištirpę komponentai. Skruberyje 40 yra sudrėkinamas dujų srau5 tas 7, taip pat ir kondensuojami garai. Esant šioms sąlygoms taip pat vyksta beveik visų likusių smulkių dalelių nusodinimas ir ištirpusių vandenyje dujų komponentų, pavyzdžiui NH3, HCI ir/arba NH4C1 absorbcija.The almost purified dust gas 7, which exits the dust removal zone 39, is fed to a scrubber 40 where it is separated from the moisture and other water-soluble components. The scrubber 40 contains a moistened gas stream 7 as well as condensable vapor. Under these conditions, almost all the remaining fine particles are also precipitated and absorbed in water-soluble gas components such as NH 3 , HCl and / or NH 4 Cl.

Vandens srautas 20, ištekantis iš skruberio, recirkuliuoja siurbliu 41, tada jis atšąla šilumokaityje 42, tuo būdu, kad recirkuliuojančio į skruberį 40 vandens temperatūra palaikoma intervale 15-20°C. Vandens perteklius 21 nuleidžiamas vandens linija.The water stream 20 flowing from the scrubber is recirculated by the pump 41 and then cooled by the heat exchanger 42 so that the water temperature of the recirculating scrubber 40 is maintained within the range of 15-20 ° C. The excess water 21 is flushed down the water line.

Dujos 8, išeinančios iš skruberio gali būti laikomos švarios ir tinkamos pritaikyti pramonėje, tai yra jose beveik nelikę dervų, amonjako, dulkių, HCI ir H2S. Vis tik esant tokiai išėjimo temperatūrai (apie 30°C) , jos yra prisotintos garų. Priklausomai nuo pritaikymo, norint sumažinti santykinį drėgnumą, dujų srautas 8 gali būti iš anksto pakaitintas arba praleistas per papildomą džiovinimo stadiją, kad būtų sumažinta jame esanti drėgmė.The gas 8 leaving the scrubber can be considered clean and suitable for industrial applications, which is almost free of resins, ammonia, dust, HCl and H 2 S. However, at this outlet temperature (about 30 ° C) they are saturated with steam. Depending on the application, in order to reduce the relative humidity, the gas stream 8 may be preheated or passed through an additional drying step to reduce the moisture contained therein.

Švarios dujos atitinka reikalavimus, naudojant variklių eksploatacijai, pavyzdžiui dizelinių variklių su turbokompresoriumi ir gali būti sudeginamos bet po to sekančio išleidžiamų dujų deginimo.Clean gas qualifies for use in engine operation, such as turbocharged diesel engines, and can be burned in any subsequent combustion of the exhaust gas.

Kad būtų galima naudoti paprastesniais atvejais, pavyzdžiui šilumai gaminti katiluose, galima pašalinti skruberį 40, tada išvalytos dujos gali būti panaudotos tik po šilumokaičio 37, kaip srautas 22 arba po dulkių separatoriaus 39 kaip srautas 23.In order to be used in simpler cases, for example in the production of heat in boilers, the scrubber 40 can be removed, and then the purified gas can only be used after the heat exchanger 37 as flow 22 or after the dust separator 39 as flow 23.

Aprašytame pavyzdyje antrinė zona 25 apjungta su dujofikatoriumi 3, pagrįstu greitos cirkuliacijos šachtos su fliuidizuojančių sluoksniu technologija. Dujofikatorius 3 gali gaminti neišvalytas dujas 2 iš kelių kuro rūšių, pavyzdžiui, žievės, durpių ar kuro iš atliekų. Kaip dujofikatoriaus 3 greitos cirkuliacijos šachtos šachtinę medžiagą galima naudoti, kaip paminėta anksčiau, katalizinę ir absorbuojančią tokio pat tipo medžiagą kaip ir antrinėje zonoje 25.In the example described, the secondary zone 25 is connected to a gasifier 3 based on a fluidized bed high-velocity shaft technology. The gasifier 3 can produce crude gas 2 from several fuels, such as bark, peat or waste fuel. As mentioned above, the catalytic and absorbent material of the same type as in the secondary zone 25 can be used as the quench material for the rapid circulation shaft of gasifier 3.

Bendras paduodamų oksiduojančių dujų, pavyzdžiui, oro, slėgio sumažėjimas, praeinant per gamybinę sistemą, truputį didesnis negu 1 baras. Todėl būtina naudoti kompresorių 16, kuris pakelia oksiduojančių dujų slėgį sraute 9 iki slėgio sraute 10, kas būtina, kad būtų pasiektas keliamas tikslas.The total pressure drop of the supplied oxidizing gas, such as air, when passing through the production system is slightly greater than 1 bar. It is therefore necessary to use a compressor 16 which raises the pressure of the oxidizing gas in the stream 9 to the pressure in the stream 10, which is necessary in order to achieve its purpose.

Claims (21)

IŠRADIMO APIBRĖŽTISDEFINITION OF INVENTION 1. Nevalytų dujų išvalymo būdas, kai dujos pagamintos dujofikavimo proceso pagalba iš anglinės medžiagos,1. A process for the purification of crude gas, where the gas is produced from coal material by a gasification process, 5 kuriame valoma antrinėje zonoje, atskirtoje nuo dujofikavimo proceso, besiskiriantis tuo, kad dervos, esančios dujose, kiekio, esančio organinių junginių forma, kurie kondensuojami žemose temperatūrose, tokiose kaip aplinkos ir amonjako temperatūra, suma10 žinimui, valo greitos cirkuliacijos šachtos su fliuidizuojančiu sluoksniu formos antrinėje zonoje, kurios šachtinė medžiaga bent daugiausiai susideda iš dervos ir amonjako konversijai skirtos katalizines medžiagos formos aktyvios medžiagos, tuo pat metu gali būti su15 derintai pridedama oksiduojančių dujų, pageidautina, dujų turinčių deguonies ir/arba garo, reguliuojant pastoviai esantį katalizinės medžiagos kierą, jos dalelių oydi, antrinės zonos konstrukcijos kontaktą tarp dujų ir kietos medžiagos, proceso temperatūrą, oksiduojančių5, which cleans in a secondary zone separate from the gasification process, in that the amount of gaseous resin in the form of organic compounds condensed at low temperatures, such as ambient and ammonia temperatures, is known to clean the fluidized bed shaft of rapid circulation. in the secondary zone, the shaft material of which at least predominantly consists of an active substance in the form of a catalytic material for the conversion of resin and ammonia, may be simultaneously combined with oxidizing gas, preferably gas containing oxygen and / or steam, by regulating particle oydi, secondary zone design contact between gas and solid, process temperature, oxidizing 20 dujų kieki, kuris gali būti pridėtas,, dujų dalyvavimo procese laiką ir dervos ir amonjako, katalizinės konversijos metu esančių nevalytose dujose, koncentraciją išvalytose dujose, pageidautina mažiau negu iki 500 ir iki 300 mg/nm3 atitinkamai.The amount of 20 gases which may be added during the process and the concentration of tar and ammonia in the crude gas during the catalytic conversion, preferably in the purified gas, are preferably less than 500 and up to 300 mg / nm 3, respectively. 2. Būdas pagal 1 punktą, besiskiriantis tuo, kad chloro vandenilio kiekio dujose sumažinimui naudoja aktyvią medžiagą, taip pat galinčią absorbuoti chloridą, be to, taip pat reguliuoja proceso tem30 peratūrą ir su pertrūkiais arba be pertrūkių paduoda naujos katalizuojančios ir absorbuojančios medžiagos reikiamus kiekius taip, kad chloro vandenilį, esantį nevalytose dujose, absorbuoja medžiagą tam, kad chloro vandenilio koncentracija išvalytose dujose atitiktų2. A process according to claim 1, wherein the chlorine in the gas is reduced by the use of an active substance which is also capable of absorbing chloride, and also regulates the process temperature and feeds the new catalytic and absorbent substances in the required amounts, intermittently or continuously. , that the hydrogen chloride in the crude gas is absorbed by the material so that the concentration of hydrogen chloride in the purified gas 35 termodinaminės pusiausvyros lygtį, taip pat tuo pačiu metu palaiko pakankamą kiekį pastoviai esančios aktyvios medžiagos katalizės konversijai, be to, atitinkamą kieki, medžiagos, turinčios absorbuoto chlorido, iš antrinės zonos šalina su pertrūkiais arba be pertrūkių.The thermodynamic equilibrium equation also maintains at the same time a sufficient amount of the permanently active substance for the conversion of the catalysis and, in addition, the corresponding amount of the chloride-containing material is removed from the secondary zone with or without interruption. 3. Būdas pagal 1 arba 2 punktus, besiskiriantis tuo, kad proceso temperatūrą antrinėje zonoje nustato intervalo 600-1000°C ribose, tinkamesnis variantas 850-950°C intervalo ribose.3. A process according to claim 1 or 2, wherein the process temperature in the secondary zone is set within the range of 600-1000 ° C, more preferably within the range of 850-950 ° C. 4. Būdas pagal bet kuri, iš 1-3 punktų, besiskiriantis tuo, kad proceso temperatūrą antrinėje zonoje reguliuoja pridėdami dujų, turinčių deguonies.4. A process according to any one of claims 1-3, wherein the process temperature in the secondary zone is controlled by the addition of gas containing oxygen. 5. Būdas pagal bet kuri iš 1-4 punktų, besiskiriantis tuo, kad aktyvi medžiaga susideda iš medžiagos, turinčios dvigubos magnio ir kalcio anglies rūgšties druskos, pageidautina, dolomito ir/arba atitinkamo apdeginto produkto.5. A process according to any one of claims 1-4, wherein the active substance comprises a substance containing a double salt of magnesium and calcium carbonic acid, preferably dolomite and / or a corresponding calcined product. 6. Būdas pagal bet kuri iš 1-5 punktų, besiskiriantis tuo, kad aktyvią medžiagą, deaktyvizuotą nusėdus angliai ar dėl kitos priežasties, su pertrūkiais arba be pertrūkių pašalina iš antrinės zonos ir pakeičia ekvivalentiniu kiekiu naujos ir/arba aktyvizuotos medžiagos.6. A process as claimed in any one of claims 1 to 5, wherein the active substance deactivated by carbon deposition or otherwise is discontinuously discontinued from the secondary zone and replaced with an equivalent amount of new and / or activated material. 7. Būdas pagal 6 punktą, besiskiriantis tuo, kad deaktyvizuotą aktyvią medžiagą, pašalintą iš antrinės zonos, aktyvizuoja, apdorodami dujomis, turinčiomis deguonies ir/arba garais atskiroje aktyvizacijos zonoje, to dėka aktyvizuotą medžiagą grąžina į antrinę zoną.7. A process according to claim 6, wherein the deactivated active substance removed from the secondary zone is activated by treatment with gas containing oxygen and / or vapor in a separate activation zone, thereby returning the activated substance to the secondary zone. 8. Būdas pagal bet kuri iš 1-7 punktų, besiskiriantis tuo, kad aktyvią medžiagą, deaktyvizuotą nusėdus angliai ar dėl kitos priežasties, aktyvizuoja apdorodami oksiduojančiomis dujomis, pageidautina dujomis, turinčiomis deguonies ir/arba garais sistemoje, recirkuliuojančioje antrinės zonos separuotą šachtinę medžiagą.8. A process according to any one of claims 1 to 7, wherein the active material, deactivated by carbon deposition or otherwise, is activated by treatment with an oxidizing gas, preferably a gas containing oxygen and / or vapor, in a recirculating secondary zone separated mine. 9. Būdas pagal 7 arba 8 punktą, besiskiriantis tuo, kad aktyvizacija vyksta proceso temperatūroje intervalo 600-1000°C ribose, tinkamiausias variantas intervalo 750-900°C ribose.9. A process according to claim 7 or 8, wherein the activation is carried out at a process temperature in the range of 600-1000 ° C, most preferably in the range of 750-900 ° C. 10. Būdas pagal bet kurį iš 7,8 arba 9 punktų, besiskiriantis tuo, kad proceso temperatūrą aktyvizacijos metu reguliuoja pridėdami dujų, turinčių deguonies.10. A process according to any one of claims 7,8 or 9, wherein the process temperature is controlled by the addition of gas containing oxygen during activation. 11. Būdas pagal bet kurį iš 1-10 punktų, besiskiriantis tuo, kad nevalytas dujas tiesiogiai paduoda į antrinę zoną iš dujofikatoriaus pirminio separatoriaus be papildomos dulkių separacijos.11. A process according to any one of claims 1 to 10, wherein the crude gas is fed directly into the secondary area from the primary separator of the gasifier without additional dust separation. 12. Būdas pagal 11 punktą, kuriame į dujofikatorių įeina greitos cirkuliacijos šachta su fliuidizuojančių sluoksniu, besiskiriantis tuo, kad nevalytas dujas į antrinę zoną paduoda tiesiogiai iš dujofikatoriaus pirminio separatoriaus be papildomos dulkių separacijos.The method of claim 11, wherein the gasifier comprises a fluidized bed rapid circulation bed, wherein the crude gas is fed directly from the primary separator of the gasifier to the secondary zone without additional dust separation. 13. Būdas pagal bet kurį iš 1-12 punktų, besiskiriantis tuo, kad antrinės zonos fliuidizuojančios dujos turi nevalytų dujų ir gali turėti oksiduojančių dujų.13. A process according to any one of claims 1 to 12, wherein the secondary zone fluidizing gas contains a crude gas and may contain oxidizing gas. 14. Būdas pagal 13 punktą, besiskiriantis tuo, kad oksiduojančių dujų, kurios nėra fliuidizuojančios dujos, prideda į antrinės zonos reaktorių vienu ar keliais lygiais virš fliuidizuojančių dujų padavimo plyšio.14. The method of claim 13, wherein the oxidizing gas, which is not a fluidizing gas, is introduced into the secondary zone reactor at one or more levels above the fluidizing gas feed slot. 15. Būdas pagal bet kuri iš 1-14 punktų, besiskiriantis tuo, kad parenka bendrą kieki aktyvios medžiagos, esančios antrinėje zonoje, ir reguliuoja šachtinės medžiagos recirkuliacinį srautą, taip kad greitos cirkuliacijos šachtoje su fliuidizuoj ančių sluoksniu būtų pasiektas toks tankis, kuriam esant pasiekiamas pageidaujamas kontaktas tarp praeinančių dujų ir aktyvios medžiagos, kad vyktų katalizinė konversija .15. The method of any one of claims 1-14, wherein selecting a total amount of active agent in the secondary zone and adjusting the recirculation flow rate of the shaft material so as to achieve a density at the rate of rapid circulation in the fluidized bed shaft the desired contact between the pass-through gas and the active substance for catalytic conversion. 16. Būdas pagal bet kurį iš 1-15 punktų, besiskiriantis tuo, kad dujų greitis, apskaičiuotas tuščioje reaktoriaus šerdyje, yra palaikomas žemesnis už 10 m/s, o pagal tinkamiausią variantą žemesnis už 6 m/s.A process according to any one of claims 1 to 15, characterized in that the gas velocity calculated in the empty reactor core is maintained below 10 m / s and most preferably below 6 m / s. 17. Būdas pagal bet kurį iš 1-16 punktų, besiskiriantis tuo, kad katalizinės ir absorbuojančios medžiagos dalelės yra mažesnės negu 2 mm, o pagal tinkamesnį variantą mažesnės negu 1 mm.17. A process according to any one of claims 1 to 16, wherein the particles of the catalytic and absorbent material are smaller than 2 mm and more preferably less than 1 mm. 18. Būdas pagal bet kurį iš 1-17 punktų, besiskiriantis tuo, kad vidutinis tankis reaktoriaus šerdyje nusistovėjusioje padėtyje yra palaikomas intervalo 20-300 kg/m ribose, o pagal tinkamiausią variantą 80-250 kg/m3 ribose.18. A process according to any one of claims 1-17, wherein the average density in the reactor core is maintained in the stationary position within the range of 20-300 kg / m 3, and most preferably within the range of 80-250 kg / m 3 . 19. Būdas pagal bet kurį iš 1-18 punktų, besiskiriantis tuo, kad dujų dalyvavimo procese laiką, apskaičiuotą tuščioje reaktoriaus šerdyje, palaiko intervalo 0,2-20 s ribose, pagal tinkamiausią variantą 0,5-7 s ribose.19. A process as claimed in any one of claims 1 to 18, wherein the time of gas presence in the reactor core, calculated in an empty reactor core, is maintained within a range of 0.2 to 20 seconds, most preferably within 0.5 to 7 seconds. 20. Būdas pagal bet kurį iš 1-19 punktų, besiskiriantis tuo, kad chloro vandenilio kiekį išvalytose dujose, kurios išeina iš antrinės zonos, papildomai sumažina absorbuodami katalizinėje ir absorbuoLT 3842 B jančioje medžiagoje, likusioje dujose po dalelių separacijos antrinėje zonoje, kur dujas po antrinės zonos iš pradžių atšaldo iki žymiai žemesnės temperatūros, tinkamiausia iki 150-300°C, o po to papildomai separuoja dulkes.20. A process according to any one of claims 1 to 19, wherein the amount of hydrogen chloride in the purified gas leaving the secondary zone is further reduced by absorbing in the catalytic and absorbent material remaining in the gas after separation of the particles in the secondary zone. the secondary zones are initially cooled to a significantly lower temperature, preferably to 150-300 ° C, and then further separated by dust. 21. Būdas pagal bet kurį iš 1-20 punktų, besiskiriantis tuo, kad nevalytų dujų padavimas į antrinę zoną betarpiškai surištas su dujofikatoriaus pirminių dalelių separatoriumi, turinčiu greitos cirkuliacijos šachtą su fliuidizuojančių sluoksniu, kuriame cirkuliuojanti šachtinė medžiaga susideda iš to paties tipo aktyvios medžiagos kaip ir antrinėje zonoje, tuo, kad dulkes separuoja antrinėje zonoje, pagal pageidautiną variantą antriniame dalelių separatoriuje, kraštutiniu atveju, iš dalies recirkuliuoja į dujofikuojančio reaktoriaus apatinę dalį, ir tuo, kad šachtinę medžiagą, patekusią iš dujofikatoriaus kartu su nevalytomis dujomis, ir medžiaga, gal būt išmestą iš žemutinės dujofikatoriaus dalies, pakeičia medžiaga, recikliškai patenkančia į dujofikuojantį reaktorių iš antrinės zonos, derinant su nauja katalizuojančia ir absorbuojančia medžiaga, kuri pridedama į dujofikatorių su pertrūkiais ir be pertrūkių.21. A process according to any one of claims 1 to 20, wherein the feed of crude gas to the secondary zone is directly coupled to a gasifier desiccant separator comprising a fluidized bed rapid circulation shaft in which the circulating shaft material consists of the same type of active substance as and in the secondary zone, in that the dust is separated in the secondary zone, preferably in the secondary particle separator, in the extreme case, partially recirculated to the lower part of the gasification reactor, and in that the mine material coming from the gasifier together with the crude gas to be discharged from the lower part of the gasifier, is replaced by material recycled to the gasifier reactor from the secondary zone, in combination with the new catalyst and absorber material added to the gasifier continuously and without interruption.
LTIP1598A 1987-10-02 1993-12-15 Refining of raw gas LT3842B (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE8703816A SE459584B (en) 1987-10-02 1987-10-02 PROCEDURES FOR PROCESSING OF RAAGAS MANUFACTURED FROM COAL CONTENTS

Publications (2)

Publication Number Publication Date
LTIP1598A LTIP1598A (en) 1995-08-25
LT3842B true LT3842B (en) 1996-04-25

Family

ID=20369746

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
LTIP1598A LT3842B (en) 1987-10-02 1993-12-15 Refining of raw gas

Country Status (15)

Country Link
EP (1) EP0310584B1 (en)
JP (1) JP2573681B2 (en)
AT (1) ATE88210T1 (en)
AU (1) AU612199B2 (en)
CA (1) CA1335694C (en)
DE (1) DE3880253T2 (en)
DK (1) DK175009B1 (en)
ES (1) ES2039698T3 (en)
FI (1) FI95924C (en)
GE (1) GEP19980893B (en)
LT (1) LT3842B (en)
LV (1) LV11188B (en)
NO (1) NO302422B1 (en)
SE (1) SE459584B (en)
WO (1) WO1989002909A1 (en)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03122010A (en) * 1989-10-05 1991-05-24 Nkk Corp Catalytic oxidative degradation of ammonia
US5139756A (en) * 1989-10-05 1992-08-18 Nkk Corporation Catalytic oxidation of ammonia
US5543390A (en) * 1990-11-01 1996-08-06 State Of Oregon, Acting By And Through The Oregon State Board Of Higher Education, Acting For And On Behalf Of The Oregon Health Sciences University Covalent microparticle-drug conjugates for biological targeting
US5827819A (en) * 1990-11-01 1998-10-27 Oregon Health Sciences University Covalent polar lipid conjugates with neurologically active compounds for targeting
DE4210003A1 (en) * 1992-03-27 1993-09-30 Ruhrkohle Ag Combined process for the production of metallurgical coke and sponge iron
FI96321C (en) * 1993-06-11 1996-06-10 Enviropower Oy Method and reactor for treating process gas
US5403366A (en) * 1993-06-17 1995-04-04 Texaco Inc. Partial oxidation process for producing a stream of hot purified gas
US5401282A (en) * 1993-06-17 1995-03-28 Texaco Inc. Partial oxidation process for producing a stream of hot purified gas
NL1001555C2 (en) * 1995-10-27 1997-05-02 Biomass Technology Group B V Catalytically producing combustible gases, e.g., for generating energy
DE19907901C2 (en) * 1999-02-24 2001-11-29 Mg Technologies Ag Process for the catalytic cracking of volatile higher hydrocarbons
CN202173873U (en) * 2008-09-26 2012-03-28 西门子Vai金属科技有限责任公司 System for drying, dedusting and purifying gas generated during steel production and coal gasification
DE102008049579A1 (en) * 2008-09-30 2010-04-01 Uhde Gmbh Hot gas cleaning
DE102010024429A1 (en) * 2010-06-21 2011-12-22 Technische Universität München Operating integrated gasification combined cycle power plant, comprises converting fuels in gasifier using adjuvants including oxygen, vapor, carbon dioxide and water, and cleaning raw gas from gasifier and treating gas in shift reactor
PL2606105T3 (en) 2010-08-16 2023-03-13 Singularity Energy Technologies, Llc Sandwich gasification process for high-efficiency conversion of carbonaceous fuels to clean syngas with zero residual carbon discharge
DE102013008422A1 (en) * 2013-05-16 2014-11-20 Ecoloop Gmbh Process for the purification of synthesis gases
CN103820170B (en) * 2014-02-21 2015-09-02 陕西延长石油（集团）有限责任公司碳氢高效利用技术研究中心 The conversion system of the coal-tar middle oil component of a kind of raw gas and carbonaceous particles and method
JP6345139B2 (en) * 2015-03-13 2018-06-20 三菱日立パワーシステムズ株式会社 Gas engine system

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3716199A1 (en) 1987-05-14 1988-11-24 Linde Ag METHOD AND DEVICE FOR PURIFYING RAW GAS WITH SIMULTANEOUS RECOVERY OF SYNTHESIS AND FUEL GAS

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3807090A (en) * 1970-12-02 1974-04-30 Exxon Research Engineering Co Purifications of fuels
US4273749A (en) * 1977-06-03 1981-06-16 Hitachi, Ltd. Refining process of hot gas containing hydrogen sulfide and ammonia
DE3017998C2 (en) * 1980-05-10 1994-05-26 Krupp Koppers Gmbh Process for the catalytic treatment of partial oxidation raw gas
DE3404483A1 (en) * 1984-02-08 1985-08-08 Environment Protecting Engineers, Inc., Southfield, Mich. Process for purifying pyrolysis gases and apparatus for carrying out this process
SE457355B (en) * 1985-09-25 1988-12-19 Skf Steel Eng Ab MAKE SURE TO PREPARE A CLEAN, CARBON OXIDE AND GAS GAS INCLUDING GAS
SE8600639L (en) * 1986-02-13 1987-08-14 Goetaverken Energy Syst Ab PROCEDURES AND DEVICES FOR SUBSTANCE PURPOSES ON GENERATION OF GAS FOR MESA OVEN OPERATIONS

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3716199A1 (en) 1987-05-14 1988-11-24 Linde Ag METHOD AND DEVICE FOR PURIFYING RAW GAS WITH SIMULTANEOUS RECOVERY OF SYNTHESIS AND FUEL GAS

Also Published As

Publication number Publication date
DK81090A (en) 1990-05-28
SE459584B (en) 1989-07-17
NO901393D0 (en) 1990-03-27
FI95924C (en) 1996-04-10
ATE88210T1 (en) 1993-04-15
SE8703816L (en) 1989-04-03
DE3880253T2 (en) 1993-07-29
CA1335694C (en) 1995-05-30
EP0310584A2 (en) 1989-04-05
SE8703816D0 (en) 1987-10-02
FI901613A0 (en) 1990-03-30
AU2529788A (en) 1989-04-18
WO1989002909A1 (en) 1989-04-06
DK175009B1 (en) 2004-04-19
EP0310584B1 (en) 1993-04-14
JP2573681B2 (en) 1997-01-22
FI95924B (en) 1995-12-29
AU612199B2 (en) 1991-07-04
ES2039698T3 (en) 1993-10-01
JPH03500420A (en) 1991-01-31
DK81090D0 (en) 1990-03-30
LTIP1598A (en) 1995-08-25
LV11188A (en) 1996-04-20
EP0310584A3 (en) 1990-03-14
DE3880253D1 (en) 1993-05-19
LV11188B (en) 1996-10-20
GEP19980893B (en) 1998-04-10
NO901393L (en) 1990-03-27
NO302422B1 (en) 1998-03-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
LT3842B (en) Refining of raw gas
JP2684348B2 (en) Black liquor gasifier
US5213587A (en) Refining of raw gas
US4833877A (en) Process for the reduction of pollutant emissions from power stations with combined gas/steam turbine processes with preceding coal gasification
US4444568A (en) Method of producing fuel gas and process heat fron carbonaceous materials
US4597771A (en) Fluidized bed reactor system for integrated gasification
CN102356143B (en) Production of synthesis gas through controlled oxidation of biomass
WO2008027286A2 (en) Process and system for calcination of high solids lime mud
KR970006969B1 (en) Incinerator
FI74753C (en) FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER TILLVARATAGANDE AV ENERGI OCH KEMISKA PRODUKTER UR ANVAEND SELLULOSALUT.
FI80616B (en) FOERFARANDE FOER AVLAEGSNING AV SVAVELDIOXID FRAON HETA ROEKGASER.
GB2199842A (en) Power generating system and method utilizing hydropyrolysis
US5163374A (en) Combustion process
US4609541A (en) Method of processing coal gas
RU2015158C1 (en) Method for purification of contaminated gas fuel
JPH09504822A (en) Method for reducing hydrogen halide content in synthesis gas
PL142662B1 (en) Method of treating reflux lyes containing various halides
JP3757032B2 (en) Waste pyrolysis melting combustion equipment
JPS5889928A (en) Separation of dry fly ash from gas
FI71073C (en) FOERFARANDE FOER RENING AV GASER INNEHAOLLANDE KONDENSERBARA KOMPONENTER
FI85516C (en) FOERGASNING AV SVARTLUT.
FI86767B (en) Procedure for combustion of fuel in a fluidized bed, and fluidized bed arrangement for carrying out the procedure
NO864326L (en) PROCEDURE FOR TREATING Aqueous Condensate.
JPS6350049B2 (en)

Legal Events

Date Code Title Description
MM9A Lapsed patents

Effective date: 20041215