JPH0338925B2 - - Google Patents
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- JPH0338925B2 JPH0338925B2 JP29912585A JP29912585A JPH0338925B2 JP H0338925 B2 JPH0338925 B2 JP H0338925B2 JP 29912585 A JP29912585 A JP 29912585A JP 29912585 A JP29912585 A JP 29912585A JP H0338925 B2 JPH0338925 B2 JP H0338925B2
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- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
産業上の利用分野
この発明は、Ni20wt％〜80wt％含有のオース
テナイト系Fe合金の圧延方法に係り、Ni含有オ
ーステナイト系Fe合金の先端部及び後端部に、
Ｃ及びMn含有量を規制し所要抗張力を有する高
張力鋼板を純Ni線材を溶接線材に用いて溶接し、
可逆圧延性にて冷間圧延する際に高張力鋼板を共
に圧延することにより、製品歩留良くかつ高品質
に冷間圧延できるNi含有オーステナイト系Fe合
金の圧延方法に関する。 従来の技術 一般に、電子材料として用いられるパーマロイ
合金、42Ni合金、アンバー合金、コバール合金、
42Ni−6Cr−Fe合金等のNi20〜80wt％含有のオ
ーステナイト系Fe合金が、可逆圧延にて冷間圧
延されて製品化される。 この可逆圧延する際、前記合金コイルは、冷間
圧延機の前後に配置されるリーラーに巻き取り、
巻き戻しされるが、合金コイルに圧延されない部
分が生じるため、歩留低下防止を目的に、該合金
コイルの先端部及び後端部に軟鋼板を溶接し、こ
の軟鋼板を前方リーラ及び後方リーラに巻き付け
て、軟鋼板間の該合金板を冷間圧延していた。 発明が解決しようとする課題 この従来の圧延方法では、定常状態の圧延で
は、オーステナイト系Fe合金は製品化の所要寸
法範囲に圧延されるが、圧延終了前にはその圧延
速度が低下することにより、該合金板の圧延寸法
は所要の製品寸法より大きくなり、製品寸法公差
外となつたり、製品コイルの前記軟鋼板との溶接
部に割れや亀裂等の疵を生じ、外観不良、製品歩
留の低下を招来する問題があつた。 この発明は、Ni20〜80wt％含有のオーステナ
イト系Fe合金を、可逆圧延にて冷間圧延して製
品化する際に、製品歩留を向上させかつ表面性状
のすぐれた高品質の製品を得ることができる
Ni20〜80wt％含有のオーステナイト系Fe合金の
圧延方法の提供を目的としている。 課題を解決するための手段 この発明は、 パーマロイ合金、42Ni合金、アンバー合金、
コバール合金、42Ni−6Cr−Fe合金等のNi20wt
％〜80wt％含有のオーステナイト系Fe合金を、
例えば鋳塊より分塊圧延、熱間圧延した後、該熱
間圧延材の先端部及び後端部に、 該熱間圧延材と同一断面積並びに断面形状を有
するC0.1wt％以下、Mn0.5wt％〜2.0wt％含有の
抗張力40Kgｆ／mm2〜55Kgｆ／mm2の高張力鋼板から
なる所謂テール部材を、溶接線材として純Ni線
材を用いて溶接した後、 前記オーステナイト系Fe合金熱間圧延材を可
逆圧延法にて冷間圧延する際に、溶接したテール
部材を高張力鋼板を共に圧延することを特徴とす
るNi含有オーステナイト系Fe合金の圧延方法で
ある。 作 用 この発明において、Ni含有のオーステナイト
系Fe合金熱間圧延材の先後端に、溶接接続する
所謂テール部材は、被圧延材のオーステナイト系
Fe合金熱間圧延板と共に、可逆圧延により冷間
圧延するため、該熱間圧延板と同一断面積及び断
面形状を有する必要があり、さらには、該オース
テナイト系Fe合金の加工硬化度に近似させる必
要があることから、C0.1wt％以下、Mn0.5wt％
〜2.0wt％含有の抗張力40Kgｆ／mm2〜55Kgｆ／mm2
の高張力鋼板を使用する必要があり、被冷間圧延
材の該オーステナイト系Fe合金材の材質に応じ
て適宜選定するとよい。 例えば、パーマロイ合金を冷間圧延する場合
は、テール部材として、C0.1wt％以下、
Mn0.5wt％〜2.0wt％含有、好ましくはC0.08wt
％以下、Mn1.0wt％〜1.5wt％、その他必要に応
じて、Nb、Ｖ等の微量元素を含有する55Kgｆ／
mm2クラスの高張力鋼板の使用が好ましい。 また、42Ni合金を冷間圧延する場合は、テー
ル部材として、C0.1wt％以下、Mn0.5wt％〜
1.5wt％含有、好ましくはC0.08wt％以下、
Mn0.8wt％〜1.2wt％、その他必要に応じて、
Nb、Ｖ等の微量元素を含有する40Kgｆ／mm2クラ
スの高張力鋼板の使用が好ましい。 この高張力鋼板のＣは、溶接後の冷却時、溶接
による熱影響部にマルテンサイト組織を生じ、次
工程にて、割れや亀裂を発生する原因となりやす
いため、極力少ないほうが好ましい。 高張力鋼板のＣ量が、0.1wt％を越えると、溶
接部近傍の熱影響部が脆化するため好ましくな
く、また、Mn量は、0.5wt％未満では、所要の
強度、靭性が得られず、2.0wt％を越えると強度
が高くなりすぎ、好ましくないため、Mn0.5wt
％〜2.0wt％とする。 この発明において、溶接線材は、溶接により
Ni含有のオーステナイト系Fe合金熱間圧延材と
低炭素高張力鋼板との接続部を形成するため、溶
接線材は、純Ni線材が好ましく、溶接部は安定
オーステナイト組織となるため、該溶接部は冷間
圧延による割れ、亀裂の発生が惹起されない利点
がある。 この発明の可逆圧延方式による冷間圧延におい
て、Ni含有のオーステナイト系Fe合金の先後端
に、溶接接続したテール部材は、所謂尻抜け圧延
を行なつてもよいが、例えば、板厚75mmから1.7
mmまでの冷間圧延における粗圧延では、テール部
材を尻抜け圧延し、板厚1.7mmから0.33mmまでの
中間圧延、及び板厚0.33mmから製品板厚0.25mmま
での仕上圧延においては、前記テール部材の先端
部及び後端部を、それぞれリーラに固定して、オ
ーステナイト系Fe合金とともにテール部材の残
部分を冷間圧延するのが好ましい。 実施例 被冷間圧延試験材として、板幅320mm×板厚7.5
mm×長さ80ｍ寸法、並びに第１表に示す組成を有
する42Ni合金（No.１）、パーマロイ合金（No.２）、
コバール合金（No.３）、Ni−Cr−Fe合金（No.４）
の熱間圧延材を用い、この熱間圧延合金材の先端
部及び後端部に、第１表に示す組成を有し板幅
320mm×板厚7.5mm×長さ３ｍ寸法からなる高張力
鋼板を、1.6mmΦの純Ni線材を溶接線材として溶
接接続した。 この高張力鋼板を溶接接続した試験材を、テー
ル部材とともに可逆圧延による冷間圧延を行な
い、その後該テール部材を切断、除去して、板幅
320mm×板厚0.25mm×長さ2000ｍ寸法の製品を得
た。 このときの製品の表面性状及び冷間圧延による
製品歩留を第２表に示す。 比較のため、板幅320mm×板厚7.5mm×長さ80ｍ
寸法、並びに第１表に示す組成を有する42Ni合
金（No.５）、パーマロイ合金（No.６）、コバール合
金（No.７）、Ni−Cr−Fe合金（No.８）の熱間圧延
材の先端部及び後端部に、第１表に示す組成を有
し、板幅320mm×板厚６mm×長さ1.8ｍ寸法の軟鋼
板を溶融圧着して接続した。 この軟鋼板を圧着接続した比較試験材を、テー
ル部材を圧延することなく、試験材のみの可逆圧
延による冷間圧延を行ない、その後該テール部材
を切断、除去して、板幅320mm×板厚0.25mm×長
さ1940ｍ寸法の製品を得た。 このときの製品の表面性状及び冷間圧延による
製品歩留を第２表に示す。 第２表の結果から明らかなように、この発明の
冷間圧延法により、表面形状のすぐれた高品質の
製品を歩留よく得ることができた。
テナイト系Fe合金の圧延方法に係り、Ni含有オ
ーステナイト系Fe合金の先端部及び後端部に、
Ｃ及びMn含有量を規制し所要抗張力を有する高
張力鋼板を純Ni線材を溶接線材に用いて溶接し、
可逆圧延性にて冷間圧延する際に高張力鋼板を共
に圧延することにより、製品歩留良くかつ高品質
に冷間圧延できるNi含有オーステナイト系Fe合
金の圧延方法に関する。 従来の技術 一般に、電子材料として用いられるパーマロイ
合金、42Ni合金、アンバー合金、コバール合金、
42Ni−6Cr−Fe合金等のNi20〜80wt％含有のオ
ーステナイト系Fe合金が、可逆圧延にて冷間圧
延されて製品化される。 この可逆圧延する際、前記合金コイルは、冷間
圧延機の前後に配置されるリーラーに巻き取り、
巻き戻しされるが、合金コイルに圧延されない部
分が生じるため、歩留低下防止を目的に、該合金
コイルの先端部及び後端部に軟鋼板を溶接し、こ
の軟鋼板を前方リーラ及び後方リーラに巻き付け
て、軟鋼板間の該合金板を冷間圧延していた。 発明が解決しようとする課題 この従来の圧延方法では、定常状態の圧延で
は、オーステナイト系Fe合金は製品化の所要寸
法範囲に圧延されるが、圧延終了前にはその圧延
速度が低下することにより、該合金板の圧延寸法
は所要の製品寸法より大きくなり、製品寸法公差
外となつたり、製品コイルの前記軟鋼板との溶接
部に割れや亀裂等の疵を生じ、外観不良、製品歩
留の低下を招来する問題があつた。 この発明は、Ni20〜80wt％含有のオーステナ
イト系Fe合金を、可逆圧延にて冷間圧延して製
品化する際に、製品歩留を向上させかつ表面性状
のすぐれた高品質の製品を得ることができる
Ni20〜80wt％含有のオーステナイト系Fe合金の
圧延方法の提供を目的としている。 課題を解決するための手段 この発明は、 パーマロイ合金、42Ni合金、アンバー合金、
コバール合金、42Ni−6Cr−Fe合金等のNi20wt
％〜80wt％含有のオーステナイト系Fe合金を、
例えば鋳塊より分塊圧延、熱間圧延した後、該熱
間圧延材の先端部及び後端部に、 該熱間圧延材と同一断面積並びに断面形状を有
するC0.1wt％以下、Mn0.5wt％〜2.0wt％含有の
抗張力40Kgｆ／mm2〜55Kgｆ／mm2の高張力鋼板から
なる所謂テール部材を、溶接線材として純Ni線
材を用いて溶接した後、 前記オーステナイト系Fe合金熱間圧延材を可
逆圧延法にて冷間圧延する際に、溶接したテール
部材を高張力鋼板を共に圧延することを特徴とす
るNi含有オーステナイト系Fe合金の圧延方法で
ある。 作 用 この発明において、Ni含有のオーステナイト
系Fe合金熱間圧延材の先後端に、溶接接続する
所謂テール部材は、被圧延材のオーステナイト系
Fe合金熱間圧延板と共に、可逆圧延により冷間
圧延するため、該熱間圧延板と同一断面積及び断
面形状を有する必要があり、さらには、該オース
テナイト系Fe合金の加工硬化度に近似させる必
要があることから、C0.1wt％以下、Mn0.5wt％
〜2.0wt％含有の抗張力40Kgｆ／mm2〜55Kgｆ／mm2
の高張力鋼板を使用する必要があり、被冷間圧延
材の該オーステナイト系Fe合金材の材質に応じ
て適宜選定するとよい。 例えば、パーマロイ合金を冷間圧延する場合
は、テール部材として、C0.1wt％以下、
Mn0.5wt％〜2.0wt％含有、好ましくはC0.08wt
％以下、Mn1.0wt％〜1.5wt％、その他必要に応
じて、Nb、Ｖ等の微量元素を含有する55Kgｆ／
mm2クラスの高張力鋼板の使用が好ましい。 また、42Ni合金を冷間圧延する場合は、テー
ル部材として、C0.1wt％以下、Mn0.5wt％〜
1.5wt％含有、好ましくはC0.08wt％以下、
Mn0.8wt％〜1.2wt％、その他必要に応じて、
Nb、Ｖ等の微量元素を含有する40Kgｆ／mm2クラ
スの高張力鋼板の使用が好ましい。 この高張力鋼板のＣは、溶接後の冷却時、溶接
による熱影響部にマルテンサイト組織を生じ、次
工程にて、割れや亀裂を発生する原因となりやす
いため、極力少ないほうが好ましい。 高張力鋼板のＣ量が、0.1wt％を越えると、溶
接部近傍の熱影響部が脆化するため好ましくな
く、また、Mn量は、0.5wt％未満では、所要の
強度、靭性が得られず、2.0wt％を越えると強度
が高くなりすぎ、好ましくないため、Mn0.5wt
％〜2.0wt％とする。 この発明において、溶接線材は、溶接により
Ni含有のオーステナイト系Fe合金熱間圧延材と
低炭素高張力鋼板との接続部を形成するため、溶
接線材は、純Ni線材が好ましく、溶接部は安定
オーステナイト組織となるため、該溶接部は冷間
圧延による割れ、亀裂の発生が惹起されない利点
がある。 この発明の可逆圧延方式による冷間圧延におい
て、Ni含有のオーステナイト系Fe合金の先後端
に、溶接接続したテール部材は、所謂尻抜け圧延
を行なつてもよいが、例えば、板厚75mmから1.7
mmまでの冷間圧延における粗圧延では、テール部
材を尻抜け圧延し、板厚1.7mmから0.33mmまでの
中間圧延、及び板厚0.33mmから製品板厚0.25mmま
での仕上圧延においては、前記テール部材の先端
部及び後端部を、それぞれリーラに固定して、オ
ーステナイト系Fe合金とともにテール部材の残
部分を冷間圧延するのが好ましい。 実施例 被冷間圧延試験材として、板幅320mm×板厚7.5
mm×長さ80ｍ寸法、並びに第１表に示す組成を有
する42Ni合金（No.１）、パーマロイ合金（No.２）、
コバール合金（No.３）、Ni−Cr−Fe合金（No.４）
の熱間圧延材を用い、この熱間圧延合金材の先端
部及び後端部に、第１表に示す組成を有し板幅
320mm×板厚7.5mm×長さ３ｍ寸法からなる高張力
鋼板を、1.6mmΦの純Ni線材を溶接線材として溶
接接続した。 この高張力鋼板を溶接接続した試験材を、テー
ル部材とともに可逆圧延による冷間圧延を行な
い、その後該テール部材を切断、除去して、板幅
320mm×板厚0.25mm×長さ2000ｍ寸法の製品を得
た。 このときの製品の表面性状及び冷間圧延による
製品歩留を第２表に示す。 比較のため、板幅320mm×板厚7.5mm×長さ80ｍ
寸法、並びに第１表に示す組成を有する42Ni合
金（No.５）、パーマロイ合金（No.６）、コバール合
金（No.７）、Ni−Cr−Fe合金（No.８）の熱間圧延
材の先端部及び後端部に、第１表に示す組成を有
し、板幅320mm×板厚６mm×長さ1.8ｍ寸法の軟鋼
板を溶融圧着して接続した。 この軟鋼板を圧着接続した比較試験材を、テー
ル部材を圧延することなく、試験材のみの可逆圧
延による冷間圧延を行ない、その後該テール部材
を切断、除去して、板幅320mm×板厚0.25mm×長
さ1940ｍ寸法の製品を得た。 このときの製品の表面性状及び冷間圧延による
製品歩留を第２表に示す。 第２表の結果から明らかなように、この発明の
冷間圧延法により、表面形状のすぐれた高品質の
製品を歩留よく得ることができた。
【表】
【表】
発明の効果
実施例から明らかなように、この発明は、Ni
含有オーステナイト系Fe合金の先端部及び後端
部に、Ｃ及びMn含有量を規制し所要抗張力を有
する高張力鋼板を純Ni線材を溶接線材に用いて
溶接し、可逆圧延法にて冷間圧延する際に高張力
鋼板を共に圧延することにより、表面形状のすぐ
れた高品質の製品を歩留よく得ることができる。
含有オーステナイト系Fe合金の先端部及び後端
部に、Ｃ及びMn含有量を規制し所要抗張力を有
する高張力鋼板を純Ni線材を溶接線材に用いて
溶接し、可逆圧延法にて冷間圧延する際に高張力
鋼板を共に圧延することにより、表面形状のすぐ
れた高品質の製品を歩留よく得ることができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ni20wt％〜80wt％含有のオーステナイト系
Fe合金の熱間圧延材の先端部及び後端部に、 該熱間圧延材と同一断面積並びに断面形状を有
するC0.1wt％以下、Mn0.5wt％〜2.0wt％含有の
抗張力40Kgｆ／mm2〜55Kgｆ／mm2の高張力鋼板を、
純Ni線材を溶接線材に用いて溶接した後、 前記オーステナイト系Fe合金熱間圧延材を可
逆圧延法にて冷間圧延する際に、溶接した高張力
鋼板を共に圧延することを特徴とするNi含有オ
ーステナイト系Fe合金の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29912585A JPS62156003A (ja) | 1985-12-27 | 1985-12-27 | Ｎｉ含有オーステナイト系Ｆｅ合金の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29912585A JPS62156003A (ja) | 1985-12-27 | 1985-12-27 | Ｎｉ含有オーステナイト系Ｆｅ合金の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62156003A JPS62156003A (ja) | 1987-07-11 |
| JPH0338925B2 true JPH0338925B2 (ja) | 1991-06-12 |
Family
ID=17868444
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29912585A Granted JPS62156003A (ja) | 1985-12-27 | 1985-12-27 | Ｎｉ含有オーステナイト系Ｆｅ合金の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62156003A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101437923B1 (ko) * | 2007-08-28 | 2014-10-13 | 나이키 이노베이트 씨.브이. | 아이언 타입의 골프 클럽 및 골프 클럽 헤드 |
-
1985
- 1985-12-27 JP JP29912585A patent/JPS62156003A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101437923B1 (ko) * | 2007-08-28 | 2014-10-13 | 나이키 이노베이트 씨.브이. | 아이언 타입의 골프 클럽 및 골프 클럽 헤드 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62156003A (ja) | 1987-07-11 |
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