JPH0330607Y2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0330607Y2 JPH0330607Y2 JP13205184U JP13205184U JPH0330607Y2 JP H0330607 Y2 JPH0330607 Y2 JP H0330607Y2 JP 13205184 U JP13205184 U JP 13205184U JP 13205184 U JP13205184 U JP 13205184U JP H0330607 Y2 JPH0330607 Y2 JP H0330607Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- piston
- heat
- ring
- piston crown
- crown
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 7
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000003779 heat-resistant material Substances 0.000 claims description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 4
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 4
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000007665 sagging Methods 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本考案はレシプロエンジン用断熱ピストンに関
する。
する。
第２〜３図は従来形の断熱ピストンの構成図で
ある。１はピストンクラウンで上部に燃焼室が形
成され耐熱合金、耐熱鋼または耐熱セラミツクス
材料などでつくられている。２はピストンボデイ
でアルミニユーム合金材料でつくられピストンリ
ング溝３、ピストンピンボス４が形成されてい
る。５は固定ナツトでピストンクラウン１とピス
トンボデイ２を機械的に締結している。６は断熱
円板でリング状の突起７を複数本有する円板状部
材で、ピストンクラウン１とピストンボデイ２の
間に１枚又は複数枚挟み込まれた形で固定ナツト
５によつて締結され、これらリング状突起の間に
は空気層８が形成されている。
ある。１はピストンクラウンで上部に燃焼室が形
成され耐熱合金、耐熱鋼または耐熱セラミツクス
材料などでつくられている。２はピストンボデイ
でアルミニユーム合金材料でつくられピストンリ
ング溝３、ピストンピンボス４が形成されてい
る。５は固定ナツトでピストンクラウン１とピス
トンボデイ２を機械的に締結している。６は断熱
円板でリング状の突起７を複数本有する円板状部
材で、ピストンクラウン１とピストンボデイ２の
間に１枚又は複数枚挟み込まれた形で固定ナツト
５によつて締結され、これらリング状突起の間に
は空気層８が形成されている。
次に前記実施例の作用について説明する。
エンジンの作動中、ピストンクラウン１に形成
された燃焼高温ガスからの熱はピストンクラウン
１に伝えられ高温となる。図示しない冷却手段に
て冷却されているアルミニユーム合金製のピスト
ンボデイ２は低温であり、ピストン溝３もその機
能が阻害されない程度の低温に保持されている
が、高温のピストンクラウン１から低温のピスト
ンボデイ２への熱の流路は、断熱円板６に形成さ
れた空気層８によつて遮断され、幅の狭い複数本
のリング状突起７と固定ナツト５による締結部の
みに縮減されているため高い断熱構造が形成され
ている。
された燃焼高温ガスからの熱はピストンクラウン
１に伝えられ高温となる。図示しない冷却手段に
て冷却されているアルミニユーム合金製のピスト
ンボデイ２は低温であり、ピストン溝３もその機
能が阻害されない程度の低温に保持されている
が、高温のピストンクラウン１から低温のピスト
ンボデイ２への熱の流路は、断熱円板６に形成さ
れた空気層８によつて遮断され、幅の狭い複数本
のリング状突起７と固定ナツト５による締結部の
みに縮減されているため高い断熱構造が形成され
ている。
このため熱焼室内作動ガスからピストンを通つ
て外部へ伝えられる損失熱量は通常のピストンに
比べて大幅に減少し、エンジンの高性能が実現さ
れる。一方本断熱ピストンでは、ピストンクラウ
ン１に作用するガス圧力はクラウン１と当接して
いる断熱円板６がリング状突起７を介してアルミ
ニユーム合金製のピストンボデイ２により支えら
れ、またピストンの往復運動によつてクラウン１
に作用する上向きの慣性力は固定ナツト５によつ
てピストンボデイ２で支えられるようになつてい
る。
て外部へ伝えられる損失熱量は通常のピストンに
比べて大幅に減少し、エンジンの高性能が実現さ
れる。一方本断熱ピストンでは、ピストンクラウ
ン１に作用するガス圧力はクラウン１と当接して
いる断熱円板６がリング状突起７を介してアルミ
ニユーム合金製のピストンボデイ２により支えら
れ、またピストンの往復運動によつてクラウン１
に作用する上向きの慣性力は固定ナツト５によつ
てピストンボデイ２で支えられるようになつてい
る。
ピストンクラウン１とピストンボデイ２との間
に断熱円板を挟んで結合ナツトを介してこれらの
部材を締結するときに、従来のものではピストン
クラウン１の変形及び断熱円板６に設けられたリ
ング状突起７の変形により第４図に破線で示すよ
うに最外周のリング状突起７とピストンクラウン
１との間に矢印で示すような隙間Ａを生じる。
に断熱円板を挟んで結合ナツトを介してこれらの
部材を締結するときに、従来のものではピストン
クラウン１の変形及び断熱円板６に設けられたリ
ング状突起７の変形により第４図に破線で示すよ
うに最外周のリング状突起７とピストンクラウン
１との間に矢印で示すような隙間Ａを生じる。
この隙間Ａは、エンジンの作動運転中にはピス
トンクラウン１の熱変形によりクラウン１の外周
部が下方に押し下げられてなくなるが、エンジン
の始動時には上述のように隙間が生じた状態とな
つている。
トンクラウン１の熱変形によりクラウン１の外周
部が下方に押し下げられてなくなるが、エンジン
の始動時には上述のように隙間が生じた状態とな
つている。
前述のとおりエンジン冷態時には、断熱円板６
のリング状突起７間に形成される空気層８は燃焼
室空間と連通され、エンジンの圧縮比が低下した
状態となつている。その結果、従来構造の断熱ピ
ストンではエンジンの始動性が悪くまた暖機運転
中に白煙の発生などの問題を生じていた。
のリング状突起７間に形成される空気層８は燃焼
室空間と連通され、エンジンの圧縮比が低下した
状態となつている。その結果、従来構造の断熱ピ
ストンではエンジンの始動性が悪くまた暖機運転
中に白煙の発生などの問題を生じていた。
本考案の目的は、前記従来装置の欠点を解消
し、燃焼室を形成する耐熱材よりなるピストンク
ラウンと、ピストンリングを有するアルミニユー
ム合金製ピストンボデイとをボルトで締結すると
ともに、前記ピストンクラウンとピストンボデイ
との間にリング状突起を複数本有する円板を一枚
又は複数枚挿入し、これら突起間に形成される空
記層の断熱性によつてピストンクラウンからピス
トンボデイへの熱の流れを抑止するものにおい
て、始動時などピストンクラウンが冷態時に生じ
るピストンクラウンと断熱円板に設けられた最外
周のリング状突起の間の隙間によつてエンジンの
圧縮比の低下、始動性不良、白煙の発生などの問
題を排徐した断熱ピストンを提供するにある。
し、燃焼室を形成する耐熱材よりなるピストンク
ラウンと、ピストンリングを有するアルミニユー
ム合金製ピストンボデイとをボルトで締結すると
ともに、前記ピストンクラウンとピストンボデイ
との間にリング状突起を複数本有する円板を一枚
又は複数枚挿入し、これら突起間に形成される空
記層の断熱性によつてピストンクラウンからピス
トンボデイへの熱の流れを抑止するものにおい
て、始動時などピストンクラウンが冷態時に生じ
るピストンクラウンと断熱円板に設けられた最外
周のリング状突起の間の隙間によつてエンジンの
圧縮比の低下、始動性不良、白煙の発生などの問
題を排徐した断熱ピストンを提供するにある。
〔問題点を解決するための手段〕
本考案に係る断熱ピストン構造の断熱円板にお
いては、円板上に設けられた複数本のリング状の
突起の全高（同一外径の各リング状突起の高さの
総和を云う）がそれぞれ異なり、最大周部に設け
られた突起の全高に比べこれより内側に設けられ
た突起の全高が順次低くなるように構成されてい
る。
いては、円板上に設けられた複数本のリング状の
突起の全高（同一外径の各リング状突起の高さの
総和を云う）がそれぞれ異なり、最大周部に設け
られた突起の全高に比べこれより内側に設けられ
た突起の全高が順次低くなるように構成されてい
る。
従つて固定ナツトによるピストンクラウンの締
結状態において、ピストンクラウンの変形および
断熱円板上のリング状突起の変形によつて僅かに
生じていた最外周状突起とピストンクラウンの間
の隙間Ａをなくしたものである。
結状態において、ピストンクラウンの変形および
断熱円板上のリング状突起の変形によつて僅かに
生じていた最外周状突起とピストンクラウンの間
の隙間Ａをなくしたものである。
従来例では冷態時に断熱円板６のリング状突起
間に形成される空気室が、燃焼室の空間と連通し
て実圧縮比を低下させていたのが実施例では防止
され、始動性が良好となり、暖気運転時の白煙の
発生が防止できる。
間に形成される空気室が、燃焼室の空間と連通し
て実圧縮比を低下させていたのが実施例では防止
され、始動性が良好となり、暖気運転時の白煙の
発生が防止できる。
以下第１〜２図を参照して本考案の一実施例に
ついて説明する。
ついて説明する。
ここにおいて、前記従来装置と同一もしくは均
等構成部分には、同一符号を用いて説明する。
等構成部分には、同一符号を用いて説明する。
第１図、第３図で１はピストンクラウン、２は
ピストンボデイ、３はピストンリング溝、４はピ
ストンピンボス、５は固定ナツト、１６は断熱円
板で、ピストンクラウン１とピストンボデイ２と
の間に一枚又は複数枚はさみ込まれた状態で固定
ナツト５で締め込まれている。１７１〜１７３は
リング状突起で断熱円板１６上に複数本リング状
に設けられ、最大周の突起１７３の全高に比べ
て、これより内側に設けられた突起１７２および
１７１の全高が、順次低くなるように形成されて
いる。円板が複数設けられている場合には、これ
らを重ね合わせてピストンクラウン１とピストン
ボデイ２との間に配置された状態において、各円
板１６の複数本の突起１７１〜１７３がそれぞれ
上下方向に同一半径上に配置され、かつ最外周部
の合計の突起高さに比べ、これより内側に設けら
れた突起の合計の高さが順次低くなるように形成
されている。その結果、固定ナツト５によりピス
トンクラウン１をピストンボデイ２に機械的に締
結する前の配置状態において、リング状突起１７
１〜１７３とピストンクラウン１との間に生じる
すき間をそれぞれx1，x2，x3とした場合 x1＞
x2＞x3＞＝０ となつている。またこのすき間x1およびx2は具体
的には数ミクロンから数10ミクロンという程度の
微小のものであり、かつそれぞれの精度も材料の
強度の点から数ミクロンの程度に確保されてい
る。
ピストンボデイ、３はピストンリング溝、４はピ
ストンピンボス、５は固定ナツト、１６は断熱円
板で、ピストンクラウン１とピストンボデイ２と
の間に一枚又は複数枚はさみ込まれた状態で固定
ナツト５で締め込まれている。１７１〜１７３は
リング状突起で断熱円板１６上に複数本リング状
に設けられ、最大周の突起１７３の全高に比べ
て、これより内側に設けられた突起１７２および
１７１の全高が、順次低くなるように形成されて
いる。円板が複数設けられている場合には、これ
らを重ね合わせてピストンクラウン１とピストン
ボデイ２との間に配置された状態において、各円
板１６の複数本の突起１７１〜１７３がそれぞれ
上下方向に同一半径上に配置され、かつ最外周部
の合計の突起高さに比べ、これより内側に設けら
れた突起の合計の高さが順次低くなるように形成
されている。その結果、固定ナツト５によりピス
トンクラウン１をピストンボデイ２に機械的に締
結する前の配置状態において、リング状突起１７
１〜１７３とピストンクラウン１との間に生じる
すき間をそれぞれx1，x2，x3とした場合 x1＞
x2＞x3＞＝０ となつている。またこのすき間x1およびx2は具体
的には数ミクロンから数10ミクロンという程度の
微小のものであり、かつそれぞれの精度も材料の
強度の点から数ミクロンの程度に確保されてい
る。
次に前記実施例の作用について説明する。
本実施例においてピストンクラウン１とピスト
ンボデイ２との間に断熱円板６を挟んで固定ナツ
ト５で締め付けたとき、最外周のリング状突起１
７３がピストンクラウン１とまず当接しており突
起１７２および１７１部はまだ隙間が存在してい
るため、締付に伴つてピストンクラウン１の変形
が生じてもx3は０に保たれている。固定ナツト５
を規定締付力まで締付けた状態においては、ピス
トンクラウン１の変形とリング状突起１７１〜１
７３の変形により、隙間x1およびx2も０となる
が、この状態においてもx3は０に保つておくこと
ができる。
ンボデイ２との間に断熱円板６を挟んで固定ナツ
ト５で締め付けたとき、最外周のリング状突起１
７３がピストンクラウン１とまず当接しており突
起１７２および１７１部はまだ隙間が存在してい
るため、締付に伴つてピストンクラウン１の変形
が生じてもx3は０に保たれている。固定ナツト５
を規定締付力まで締付けた状態においては、ピス
トンクラウン１の変形とリング状突起１７１〜１
７３の変形により、隙間x1およびx2も０となる
が、この状態においてもx3は０に保つておくこと
ができる。
第２図に本実施例における詳細変形解析（有限
要素法計算結果）の一例を示す。締付前の状態に
おける隙間x1およびx2に対して、固定ナツト５の
締付後の最外周突起１７３部のすき間x′3が０と
なる範囲を斜線で示している。このx1およびx2の
組合せに設定すれば、締付状態で最外周突起部に
すき間を生じることはない。
要素法計算結果）の一例を示す。締付前の状態に
おける隙間x1およびx2に対して、固定ナツト５の
締付後の最外周突起１７３部のすき間x′3が０と
なる範囲を斜線で示している。このx1およびx2の
組合せに設定すれば、締付状態で最外周突起部に
すき間を生じることはない。
つぎにこの状態でピストンクラウン１の温度が
上昇すると、熱変形によりピストンクラウン１の
中央部は上方へ、外周部は下方へ変形するが、こ
れによつて内側の突起部とクラウンとの間に隙間
を生じさせる方向に熱応力を働く。この状態で隙
間が生じていると、サイクリツクにピストンクラ
ウン１の上方から働らくガス圧力によつて、ピス
トンクラウン１は下方に押下げられ、隙間部でこ
れに応じてサイクリツクに両部材がたたかれるの
で該部にへたりを生じさらには破損に至る危険性
をもつている。そこで同じく第２図の締付状態
で、かつピストンクラウン１の熱変形が生じてい
るときの内側の突起１７２とピストンクラウン１
の隙間x″2＝０となる領域を横線で示している。
上昇すると、熱変形によりピストンクラウン１の
中央部は上方へ、外周部は下方へ変形するが、こ
れによつて内側の突起部とクラウンとの間に隙間
を生じさせる方向に熱応力を働く。この状態で隙
間が生じていると、サイクリツクにピストンクラ
ウン１の上方から働らくガス圧力によつて、ピス
トンクラウン１は下方に押下げられ、隙間部でこ
れに応じてサイクリツクに両部材がたたかれるの
で該部にへたりを生じさらには破損に至る危険性
をもつている。そこで同じく第２図の締付状態
で、かつピストンクラウン１の熱変形が生じてい
るときの内側の突起１７２とピストンクラウン１
の隙間x″2＝０となる領域を横線で示している。
この領域内にあれば熱変形を生じている状態で
も中央部の突起１７２部には隙間は生じておら
ず、ガス圧力により部材のへたりは生じない。
も中央部の突起１７２部には隙間は生じておら
ず、ガス圧力により部材のへたりは生じない。
以上のことから、第２図の斜線および横線の重
なつた領域即ちx1＞x2＞x3＝０のある特定の領域
では １ ピストンクラウン冷態時に最外周突起に隙間
が生じない（x′3＝０） ２ ピストンクラウンが高温になつた状態におい
て、内側の突起部に隙間が生じない（x″2＝０）
とすることができる。
なつた領域即ちx1＞x2＞x3＝０のある特定の領域
では １ ピストンクラウン冷態時に最外周突起に隙間
が生じない（x′3＝０） ２ ピストンクラウンが高温になつた状態におい
て、内側の突起部に隙間が生じない（x″2＝０）
とすることができる。
前述のとおり、本考案に係る断熱ピストン用の
断熱円板のリング状突起の全高は外周部より内周
部にうつるにつれ規定量だけ低くするように構成
し、しかも第２図で指定された領域内となるよう
にすれば下記のような利点を発生する。
断熱円板のリング状突起の全高は外周部より内周
部にうつるにつれ規定量だけ低くするように構成
し、しかも第２図で指定された領域内となるよう
にすれば下記のような利点を発生する。
１ 始動時のようなピストンクラウンが冷態時に
おいても、ピストンクラウンと断熱円板に設け
られた最外周のリング状突起との間にすき間が
生じないため、エンジンの実圧縮比の低下、始
動性不良、白煙の発生などの不具合を生じな
い。
おいても、ピストンクラウンと断熱円板に設け
られた最外周のリング状突起との間にすき間が
生じないため、エンジンの実圧縮比の低下、始
動性不良、白煙の発生などの不具合を生じな
い。
２ 又同時に運転中でピストンクラウンが高温と
なり熱変形した場合に於ても内側のリング状突
起部にすき間が生じることはない。従つてサイ
クリツクなガス圧力が作用してピストンクラウ
ンとリング状突起の間で、両部材が衝撃的にた
たかれることなく、これら部材のへたりや破損
を起す心配はない。
なり熱変形した場合に於ても内側のリング状突
起部にすき間が生じることはない。従つてサイ
クリツクなガス圧力が作用してピストンクラウ
ンとリング状突起の間で、両部材が衝撃的にた
たかれることなく、これら部材のへたりや破損
を起す心配はない。
第１〜２図は本考案に係るもので第１図は新断
熱円板をそなえた断熱ピストンの断面図、第２図
はリング状突起１７１〜１７３とピストンクラウ
ンとの間に存在する隙間を固定ナツト４で締結前
においてそれぞれx1，x2，x3としx1＞x2＞x3＝０
となつているときピストンクラウンが始動時のよ
うに低温時又はエンジン運転中でピストンクラウ
ンが高温時いづれの場合においても最適な隙間
x1，x2の範囲を示す線図、第３図は断熱円板付断
熱組合せピストンの断面図、第４図は従来形の断
熱円板付断熱組合せピストンにおいてピストンク
ラウンとピストンボデイとの間に断熱円板をはさ
んで締結した時の断熱円板の外周付近に発生する
ピストンクラウンとのすき間Ａを示す断面図であ
る。 １……ピストンクラウン、２……ピストンボデ
イ、８……空気層、１６……断熱円板、１７……
同リング状突起。
熱円板をそなえた断熱ピストンの断面図、第２図
はリング状突起１７１〜１７３とピストンクラウ
ンとの間に存在する隙間を固定ナツト４で締結前
においてそれぞれx1，x2，x3としx1＞x2＞x3＝０
となつているときピストンクラウンが始動時のよ
うに低温時又はエンジン運転中でピストンクラウ
ンが高温時いづれの場合においても最適な隙間
x1，x2の範囲を示す線図、第３図は断熱円板付断
熱組合せピストンの断面図、第４図は従来形の断
熱円板付断熱組合せピストンにおいてピストンク
ラウンとピストンボデイとの間に断熱円板をはさ
んで締結した時の断熱円板の外周付近に発生する
ピストンクラウンとのすき間Ａを示す断面図であ
る。 １……ピストンクラウン、２……ピストンボデ
イ、８……空気層、１６……断熱円板、１７……
同リング状突起。
Claims (1)
- 耐熱合金、耐熱鋼、耐熱セラミツクス材料等の
耐熱材料により構成され燃焼室を形成するピスト
ンクラウンと、このピストンクラウンとピストン
径の中央部で機械的に締結されたピストンリング
を有するアルミニユーム合金製ピストンボデイ
と、前記ピストンクラウンとピストンボデイとの
間に複数本のリング状突起を有する断熱円板を１
枚又は複数枚挿入しこれら突起間に形成される空
気層の断熱性によつてピストンクラウンからピス
トンボデイへの熱の流れを抑止するものにおい
て、上記円板の各リング状突起の全高が外周部よ
り内側に移るに従い順次低くなるようにしたこと
を特徴とする断熱ピストン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13205184U JPS6147458U (ja) | 1984-09-01 | 1984-09-01 | 断熱ピストン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13205184U JPS6147458U (ja) | 1984-09-01 | 1984-09-01 | 断熱ピストン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6147458U JPS6147458U (ja) | 1986-03-29 |
| JPH0330607Y2 true JPH0330607Y2 (ja) | 1991-06-27 |
Family
ID=30690616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13205184U Granted JPS6147458U (ja) | 1984-09-01 | 1984-09-01 | 断熱ピストン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6147458U (ja) |
-
1984
- 1984-09-01 JP JP13205184U patent/JPS6147458U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6147458U (ja) | 1986-03-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4495684A (en) | Process of joining a ceramic insert which is adapted to be embedded in a light metal casting for use in internal combustion engines | |
| JPS6122130B2 (ja) | ||
| EP0049396B1 (en) | Poppet valve shield | |
| JPH0610452B2 (ja) | セラミックを収容するように改変されたエンジン装置 | |
| US4372194A (en) | Internal combustion engine piston | |
| JPH0330607Y2 (ja) | ||
| GB1577685A (en) | Insulated composite piston | |
| US4462343A (en) | Cylinder for reciprocating piston engines | |
| JPS6093161A (ja) | 断熱ピストンの構造 | |
| JP3409553B2 (ja) | 遮熱燃焼室付きピストンの構造 | |
| JPS6044506B2 (ja) | 内燃機関のシリンダライナ | |
| JPH0330606Y2 (ja) | ||
| JPS63235648A (ja) | エンジンの断熱ピストン構造 | |
| JP2870069B2 (ja) | 断熱エンジンの構造 | |
| JP2550852Y2 (ja) | 断熱ピストン | |
| JPH06317216A (ja) | 遮熱エンジンの構造 | |
| JPS6350449Y2 (ja) | ||
| JPH0433397Y2 (ja) | ||
| JPS6149045U (ja) | ||
| JPS61252827A (ja) | エンジンの副室構造 | |
| JPS63255551A (ja) | 断熱ピストンの構造 | |
| JP3189512B2 (ja) | 副室式エンジンにおける副室遮熱構造 | |
| JPH0247250Y2 (ja) | ||
| JPS5885342A (ja) | エンジン用ピストン | |
| JPH068621B2 (ja) | 断熱エンジンのシ−ル構造 |