JPH03282109A - 旋回流炉における焼却溶融方法 - Google Patents
旋回流炉における焼却溶融方法Info
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- Processing Of Solid Wastes (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はし尿、下水汚泥あるいはごみ等の可燃性廃棄物
を旋回流炉で焼却または溶融する方法に関する。
を旋回流炉で焼却または溶融する方法に関する。
〔従来の技術と発明が解決しようとする課題〕旋回流炉
は従来から石炭等の固体燃料を高温燃焼させるスラグタ
ップ炉として知られており、近年は汚泥等の減容、無害
化のための溶融等にも応用されている。
は従来から石炭等の固体燃料を高温燃焼させるスラグタ
ップ炉として知られており、近年は汚泥等の減容、無害
化のための溶融等にも応用されている。
旋回流炉は燃焼用空気で炉内に強い旋回流を起こし、そ
こに被燃焼粉体を吹き込んで燃焼させるとともに、天分
を溶融させる場合は炉内壁に捕捉して流下排出させた後
冷却固化させてスラグとするもので、被燃焼粉体と燃焼
用空気の接触が極めて良好で、高温、高速の燃焼が可能
である。
こに被燃焼粉体を吹き込んで燃焼させるとともに、天分
を溶融させる場合は炉内壁に捕捉して流下排出させた後
冷却固化させてスラグとするもので、被燃焼粉体と燃焼
用空気の接触が極めて良好で、高温、高速の燃焼が可能
である。
しかしながら、従来は安定燃焼が得られない、スラグの
回収率が安定しないなどの問題かあり、運転が必ずしも
容易ではなかった。
回収率が安定しないなどの問題かあり、運転が必ずしも
容易ではなかった。
本発明者等は、種々検討、実験した結果、旋回流炉に供
給する被燃焼粉体の粒径が適当でないこと、および旋回
流炉に供給される被燃焼粉体の量の変動が原因になって
いることを知り、効率的な旋回溶融のためには、より大
きくかつ広い粒径分布のものが適していること、また合
わせて、被燃焼物を重量式計量によって定量供給するこ
とが必要であることを見出して本発明に至った。
給する被燃焼粉体の粒径が適当でないこと、および旋回
流炉に供給される被燃焼粉体の量の変動が原因になって
いることを知り、効率的な旋回溶融のためには、より大
きくかつ広い粒径分布のものが適していること、また合
わせて、被燃焼物を重量式計量によって定量供給するこ
とが必要であることを見出して本発明に至った。
本発明は、旋回流炉において、安定燃焼させて炉温を保
持てきるとともに、排ガス中のＮ Ｏｘおよびダストの
発生を抑制でき、高いスラグ回収率を達成できる焼却溶
融方法を提供することを目的とする。
持てきるとともに、排ガス中のＮ Ｏｘおよびダストの
発生を抑制でき、高いスラグ回収率を達成できる焼却溶
融方法を提供することを目的とする。
Ｃ課題を解決するための手段〕
本発明の旋回流炉における焼却、溶融方法では被燃焼粉
体を次の粒径分布に調整して旋回流炉に供給する。
体を次の粒径分布に調整して旋回流炉に供給する。
平均径（メジアン径）：０．２〜０．６ｖｘＩＩＫ以上
＝ １０重量％以下 ０．１肩ｌ以下：５〜３０重量％ ここで、被燃焼粉体としては、し尿、工場排水、下水処
理によって発生する汚泥あるいはごみ等の可燃性廃棄物
をあげることができるが、特に下水汚泥が適している。
＝ １０重量％以下 ０．１肩ｌ以下：５〜３０重量％ ここで、被燃焼粉体としては、し尿、工場排水、下水処
理によって発生する汚泥あるいはごみ等の可燃性廃棄物
をあげることができるが、特に下水汚泥が適している。
これらは、水分１０％程度以下に乾燥された状態で、旋
回流炉に供給されることが望ましい。
回流炉に供給されることが望ましい。
これら被燃焼粉体は、旋回流炉内で十分燃焼できる範囲
である粒径１ ａｘ程度以下にほぼ全体が粉砕されたあ
と炉に供給されるが、その粒径分布は、平均径（メジア
ン径）が０２〜０．６ｚｘで、かつ１ｔｘ以上のものが
１０重量％以下、０１肩貢以下のものが５〜３０重量％
とされることが必要である。この際、平均径が０．６ｔ
ｘより大きく、又１Ｉ１１以上の粉体が１０重量％を越
えると、未燃分が発生し易くなり、燃焼が不安定になっ
て炉内温度の制御が不安定になり、さらに未燃のままス
ラグに排出されてスラグをポーラス化するなどスラグ品
質不良の原因となる。一方、平均径がＯ、、２ｘｍより
小さく、又０ 、 ｌ ｘｉ以下の粉体が３０重量％を
越えて多くなると、旋回流炉から排煙に同伴されて飛散
するダストが多（なってスラグ化率が低下する。
である粒径１ ａｘ程度以下にほぼ全体が粉砕されたあ
と炉に供給されるが、その粒径分布は、平均径（メジア
ン径）が０２〜０．６ｚｘで、かつ１ｔｘ以上のものが
１０重量％以下、０１肩貢以下のものが５〜３０重量％
とされることが必要である。この際、平均径が０．６ｔ
ｘより大きく、又１Ｉ１１以上の粉体が１０重量％を越
えると、未燃分が発生し易くなり、燃焼が不安定になっ
て炉内温度の制御が不安定になり、さらに未燃のままス
ラグに排出されてスラグをポーラス化するなどスラグ品
質不良の原因となる。一方、平均径がＯ、、２ｘｍより
小さく、又０ 、 ｌ ｘｉ以下の粉体が３０重量％を
越えて多くなると、旋回流炉から排煙に同伴されて飛散
するダストが多（なってスラグ化率が低下する。
また、この種の高温燃焼炉では一般にＮＯｘの発生を抑
制するために、炉内で供給空気比を０１〜０，９程度に
制限して１次燃焼を行い、次いで２次燃焼を行なう２段
燃焼が普通であるが、炉に供給する粉体中に微細粒子が
多くなると１次炉すなわち旋回流炉内での燃焼が進行し
過ぎて１次炉温か上昇し、２段燃焼の制御が難しくなる
。他方、安定燃焼のためには、炉に投入されてすぐ着火
燃焼する微細粒子を一定量含んでいることが必要であり
、Ｏ、Ｉ ｘｚ以下の粉体が５重量％より少ないと、こ
の着火性が悪くなり、１次炉の炉温か低下する不都合が
生じる。
制するために、炉内で供給空気比を０１〜０，９程度に
制限して１次燃焼を行い、次いで２次燃焼を行なう２段
燃焼が普通であるが、炉に供給する粉体中に微細粒子が
多くなると１次炉すなわち旋回流炉内での燃焼が進行し
過ぎて１次炉温か上昇し、２段燃焼の制御が難しくなる
。他方、安定燃焼のためには、炉に投入されてすぐ着火
燃焼する微細粒子を一定量含んでいることが必要であり
、Ｏ、Ｉ ｘｚ以下の粉体が５重量％より少ないと、こ
の着火性が悪くなり、１次炉の炉温か低下する不都合が
生じる。
被燃焼粉体は、通常空気移送あるいは炉排ガス流により
公知の旋回流炉内の旋回流に吹き込まれるが、解砕機で
粉砕された被燃焼粉体の密度は変・動することがあるの
で、従来行なわれていたテーブルフィーダー等による容
量式の定量供給では供給の精度が悪く、炉内での燃焼が
不安定になる。
公知の旋回流炉内の旋回流に吹き込まれるが、解砕機で
粉砕された被燃焼粉体の密度は変・動することがあるの
で、従来行なわれていたテーブルフィーダー等による容
量式の定量供給では供給の精度が悪く、炉内での燃焼が
不安定になる。
このような不都合に対処するには、前記粒度分布に調整
された被燃焼粉体を、重量式計量して旋回流炉に一定量
を供給すると良い。
された被燃焼粉体を、重量式計量して旋回流炉に一定量
を供給すると良い。
ここで重量式計量とは、単位時間当たりに旋回流炉に供
給される粉体の重量を計量する方法である。
給される粉体の重量を計量する方法である。
このような重量式計量を行える装置としては、ホッパ減
量式のもの、スケール付きテーブルフィーダーなどがあ
る。
量式のもの、スケール付きテーブルフィーダーなどがあ
る。
一次炉の運転条件は被燃焼粉体のＮ類によっても異なる
が、例えば、下水汚泥の溶融の場合は般に以下のとおり
である。
が、例えば、下水汚泥の溶融の場合は般に以下のとおり
である。
炉温度 １３５０〜１４５０℃
旋回流速 １０−１００ ＊／ｓｅｃ
炉負荷： （５０〜３００ ）Ｘ Ｉ Ｏ’Ｋｃａｌ／
＊”Ｈ空気比 １次炉 ０．８〜０．９ （−） ２次炉 ０．２〜０．５（−） 全空気比 １．１−１．３ （−） 〔実施例〕 第１図に示した装置を用い、被燃焼粉体の粒度を変えて
旋回流炉による処理を行った。
＊”Ｈ空気比 １次炉 ０．８〜０．９ （−） ２次炉 ０．２〜０．５（−） 全空気比 １．１−１．３ （−） 〔実施例〕 第１図に示した装置を用い、被燃焼粉体の粒度を変えて
旋回流炉による処理を行った。
第１図の装置では、乾燥処理された被燃焼物は乾燥汚泥
貯留槽ｌに一時貯えられた後、スクリューフィーダ２に
よって解砕機３に送られる。ついでこの被燃焼物はコン
ベアー４によって解砕汚泥貯留槽５に送られて一時貯留
された後、重量式の計量フィーダー６によって計量され
て、ブロアー７に接続された加圧移送ライン８を介して
旋回流炉９の一次炉９ａに空気圧送される。この炉９は
、第２図に示すように、竪形旋回流炉で、上部に！法学
気送入口ＩＯ・−および乾燥汚泥送入口ＩＩ・・下部に
廃ガスおよび溶融スラグ抜出し口１３を有している。そ
して、廃ガスは続いく２次燃焼室（二次炉）９ｂで供給
口１４から送入される２次空気により２次燃焼後排出さ
れる構造となっている。
貯留槽ｌに一時貯えられた後、スクリューフィーダ２に
よって解砕機３に送られる。ついでこの被燃焼物はコン
ベアー４によって解砕汚泥貯留槽５に送られて一時貯留
された後、重量式の計量フィーダー６によって計量され
て、ブロアー７に接続された加圧移送ライン８を介して
旋回流炉９の一次炉９ａに空気圧送される。この炉９は
、第２図に示すように、竪形旋回流炉で、上部に！法学
気送入口ＩＯ・−および乾燥汚泥送入口ＩＩ・・下部に
廃ガスおよび溶融スラグ抜出し口１３を有している。そ
して、廃ガスは続いく２次燃焼室（二次炉）９ｂで供給
口１４から送入される２次空気により２次燃焼後排出さ
れる構造となっている。
この実施例では、下水汚泥を水分１０％以下に乾燥した
あと、種々の粒径分布に粉砕し、それらを旋回流炉９に
圧送して焼却溶融処理を行なった。
あと、種々の粒径分布に粉砕し、それらを旋回流炉９に
圧送して焼却溶融処理を行なった。
１火炉９ａの温度は通常１４００±５０℃とされ、２火
炉９ｂの温度もほぼこれと同じ温度に保った。乾燥汚泥
の供給量は１００〜１５０ｋｇ／Ｈｒ （供給精度±ｌ
Ｏ％以内）、燃焼空気量は８００〜９００ Ｎｍ３／
Ｈ，旋回流速は２０〜５０ｘ／ｓｅｃであった。１火炉
９ａと２火炉９ｂにおける空気比はそれぞれ０．８〜０
．９．０．２〜０．５であった。
炉９ｂの温度もほぼこれと同じ温度に保った。乾燥汚泥
の供給量は１００〜１５０ｋｇ／Ｈｒ （供給精度±ｌ
Ｏ％以内）、燃焼空気量は８００〜９００ Ｎｍ３／
Ｈ，旋回流速は２０〜５０ｘ／ｓｅｃであった。１火炉
９ａと２火炉９ｂにおける空気比はそれぞれ０．８〜０
．９．０．２〜０．５であった。
結果を第１表に示す。
実施例１〜３では、解砕機にローラミルを用いた。ロー
ラミルによれば被燃焼物は前記旋回流炉への供給に適し
た粒径に粉砕され、１火炉９ａおよび２次炉９ｂでの燃
焼が安定して、炉温制御が容易であった。また、スラグ
化率が高く、ダスト量を低くできた。
ラミルによれば被燃焼物は前記旋回流炉への供給に適し
た粒径に粉砕され、１火炉９ａおよび２次炉９ｂでの燃
焼が安定して、炉温制御が容易であった。また、スラグ
化率が高く、ダスト量を低くできた。
比較例１では、解砕機にピンミルを用いたので、径の小
さい粒子が多く、１火炉９ａの温度が上昇し易く、ＮＯ
ｘがやや高く、ダスト発生も大であった。
さい粒子が多く、１火炉９ａの温度が上昇し易く、ＮＯ
ｘがやや高く、ダスト発生も大であった。
比較例２はピンミルの回転数を下げて径の大きい粒子を
多くしたものであるが、未燃物が発生し、２火炉９ｂ内
に落下し、スラグの品質が低下した。
多くしたものであるが、未燃物が発生し、２火炉９ｂ内
に落下し、スラグの品質が低下した。
また、１火炉９ａでの燃焼が不安定で２次炉温度が上昇
し易かった。
し易かった。
Ｃ発明の効果〕
以上のように、被燃焼物を所定の粒度に調整する本発明
の方法によれば、炉内での安定燃焼が可能で炉温の保持
が容易になる。特にそのような粒度に調整した被燃焼物
を重量計量で旋回流炉に供給すると、炉内での燃焼の安
定性がさらに向上する。
の方法によれば、炉内での安定燃焼が可能で炉温の保持
が容易になる。特にそのような粒度に調整した被燃焼物
を重量計量で旋回流炉に供給すると、炉内での燃焼の安
定性がさらに向上する。
特に、２段燃焼の制御も安定し、高燃焼率を得るととも
に、排ガス中のＮ Ｏｘの発生を抑制することかできる
。
に、排ガス中のＮ Ｏｘの発生を抑制することかできる
。
又、未燃分を少なくし、かつ排煙に同伴されるダストの
飛散を最小限に防止てきるのて、スラグ化回収率を高く
することができる。
飛散を最小限に防止てきるのて、スラグ化回収率を高く
することができる。
第１図は本発明の焼却溶融方法を実施する装置の一例を
示す概略構成図、第２図は同装置で用いた旋回流炉を示
す断面図である。 ６・・計量フィーダ、８・・・空気移送ライン、９・・
・旋回流炉。
示す概略構成図、第２図は同装置で用いた旋回流炉を示
す断面図である。 ６・・計量フィーダ、８・・・空気移送ライン、９・・
・旋回流炉。
Claims (2)
- （１）旋回流炉で被燃焼粉体を焼却または溶融するにあ
たり、平均径（メジアン径）が０．２〜０．６ｍｍであ
り、かつ１ｍｍ以上が１０重量％以下、０．１ｍｍ以下
が５〜３０重量％となるように被燃焼粉体の粒度分布を
調整して旋回流炉に供給することを特徴とする旋回流炉
における焼却溶融方法。 - （２）前記被燃焼粉体を重量式計量して旋回流炉に定量
供給することを特徴とする請求項（１）記載の旋回流炉
における焼却溶融方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2083713A JPH03282109A (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | 旋回流炉における焼却溶融方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2083713A JPH03282109A (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | 旋回流炉における焼却溶融方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03282109A true JPH03282109A (ja) | 1991-12-12 |
| JPH0585807B2 JPH0585807B2 (ja) | 1993-12-08 |
Family
ID=13810147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2083713A Granted JPH03282109A (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | 旋回流炉における焼却溶融方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03282109A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0760465A1 (en) | 1994-03-04 | 1997-03-05 | Tsukishima Kikai Co., Ltd. | Molten slag flow rate measuring device and furnace facilities using the same |
| US5694480A (en) * | 1995-08-30 | 1997-12-02 | Tsukishima Kikai Co., Ltd. | Molten slag flow rate measuring device and furnace facilities using the same |
| WO2019041014A1 (pt) * | 2017-09-01 | 2019-03-07 | Carlos Pereira Filho Alberto | Reator para processo de combustão avançada para queima de biomassa e resíduos |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61213408A (ja) * | 1985-03-19 | 1986-09-22 | Tsukishima Kikai Co Ltd | 旋回流溶融設備における不燃物を含む固形物質の燃焼方法 |
-
1990
- 1990-03-30 JP JP2083713A patent/JPH03282109A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61213408A (ja) * | 1985-03-19 | 1986-09-22 | Tsukishima Kikai Co Ltd | 旋回流溶融設備における不燃物を含む固形物質の燃焼方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0760465A1 (en) | 1994-03-04 | 1997-03-05 | Tsukishima Kikai Co., Ltd. | Molten slag flow rate measuring device and furnace facilities using the same |
| US5694480A (en) * | 1995-08-30 | 1997-12-02 | Tsukishima Kikai Co., Ltd. | Molten slag flow rate measuring device and furnace facilities using the same |
| WO2019041014A1 (pt) * | 2017-09-01 | 2019-03-07 | Carlos Pereira Filho Alberto | Reator para processo de combustão avançada para queima de biomassa e resíduos |
| US11293635B2 (en) | 2017-09-01 | 2022-04-05 | Alberto Carlos Pereira Filho | Reactor for a process of advanced combustion for burning biomass and waste |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0585807B2 (ja) | 1993-12-08 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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