JPH03281505A - ポリスチレン重合液からの揮発成分除去方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野］ 本発明はポリスチレン重合液からの揮発成分除去方法に
関し、詳しくは、重合反応後のポリスチレン重合液から
効率よくモノマーや溶剤などの揮発成分を除去する方法
に関する。

〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕ポリス
チレン塊状重合では、最終反応器の出口で約１０〜５０
％のモノマーと溶剤が存在するため、これらの揮発成分
をポリマーから分離する必要がある。そのためには、高
温で溶融した状態にポリマーをさらすため、いかに短い
時間で効率よく脱揮を行うかが、製品の物性１品質を決
定するポイントとなる。したがって、従来から揮発成分
を除去するための各種装置が提案されている。

代表的なものとしては、以下の三種を挙げることができ
る。

（１）遠心薄膜蒸発器 壁面に沿って流下するポリマーを、スクレーバーを回転
させることで表面更新し、脱揮を促進する装置である。

しかしこの装置は、機器コスト運転コスト共に高く、し
かも機械的剪断力を加えるため、ポリマーの分子量低下
を招き、物性１品質低下の原因となる。

（２）ベント付押出機 特に高粘度での対応が可能であるため、遠心薄膜蒸発器
との組み合わせ用いることが多いが、脱揮能力としては
小さいため、多段ベント化等の改良がなされている。し
かし機器コスト、運転コスト共に高くなるので実用的で
はない。

（３）熱交換器付フラッシュドラム 熱交換器内部あるいは出口でポリマー中の揮発成分を発
泡させ、フラッシュドラムで脱揮するシステムであるが
、機器コスト運転コストとも安価であるため主流の技術
となりつつある。但し、溶融ポリマーを極力短い時間で
脱揮するかが製品の物性１品質を決定するポイントとな
るため、熱交換器のハード、ソフトの両面で種々の改良
がなされている。上記熱交換器として、たとえば特開昭
６２−１８３８０１号公報では、複数個のチャンネルを
有するプレートタイプの熱交換器を提案しているが、加
圧下で運転するため、ポリマー温度は常に高温に維持さ
れ、しかもポリマーが中心部を垂直に流下した後、水平
方向に分割して排出されるため、器内の圧力分布により
偏流、滞留を生じ、ポリマーの劣化を招き易いと考えら
れる。

また、熱交換器の効率が悪いと、たとえば特開昭５９−
１６６５０６号公報に記載されるように、揮発成分を低
減するため、フラッシュドラム三段をシリーズ化するよ
うな対応が必要となるが、これもポリマーの熱劣化の機
会が増えることになり好ましくない。さらに特公昭６０
−４４３２３号公報では、ポリマーに発泡剤を添加して
熱交換器の効率の低さを補うことが示されているが、ポ
リマーが高粘度であるために、発泡剤をポリマー中に分
散させるために多大のエネルギーが必要となる。

一方、特公平１−３０８４７号公報では、伝熱効率に優
れるプレートフィン型熱交換器を用いることを提案して
いるが、ポリマーの品質、物性まで考慮した運転方法は
明らかにされていない。

〔課題を解決するための手段〕

そこで本発明者らは、上記従来技術の欠点を解消し、機
器コストや運転コストの低減並びに製品ポリスチレンの
物性や品質の向上を図れるポリスチレン重合液からの揮
発成分の除去方法を開発すべく鋭意研究を重ねた。その
結果、特定の熱交換器を備えた脱揮装置を用いるととも
に、ポリスチレン重合液の熱交換器内での処理条件を制
御し、さらに続けて特定条件下での第二の脱揮処理を行
うことにより、所期の目的を達成できることを見出した
。本発明はかかる知見に基いて完成したものである。

すなわち本発明は、プレートフィン型熱交換器を有する
脱揮装置内にポリスチレン重合液を導入して、該ポリス
チレン重合液中から揮発成分を除去する方法において、
前記熱交換器内に導入される重合液が垂直に流下し、熱
媒が水平に通過するように形成され、垂直に流下する重
合液通路の一つの流路断面が、１〜２０Ｉ１ｍ×１〜２
０ｆｆＩＩ１１の矩形を成し、その高さが５０〜５００
ｍｍである複数個のチャンネルを有し、表面積対容積比
が４００〜２００　Ｏｒ＋ｒ’である熱交換器内に、ポ
リスチレン重合液を滞留時間２０〜２５０秒５温度２０
０〜２８０°Ｃの条件にて導入し、次いで該ポリスチレ
ン重合液を６００　Ｔｏｒｒ以下の脱揮装置内に放出し
、揮発成分の８０％以上を該脱揮装置内にて除去した後
、該脱揮装置から取り出されたポリスチレン重合液を、
温度２３０〜２９０″Ｃ２圧力５ＱＴｏｒｒ以下の雰囲
気下に滞留時間２０〜２５０秒で導入し、該雰囲気下に
て揮発成分の９６％以上を除去することを特徴するポリ
スチレン重合液からの揮発成分除去方法を提供するもの
である。

以下、本発明の方法を図面に基いてさらに具体的に説明
する。

本発明では、第１図に示すように、ポリスチレン重合液
を、第一の脱揮装置１０ａに導入して揮発成分の８０％
以上を除去した後、該脱揮装置１０ａから取り出したポ
リスチレン重合液を第二〇脱揮装置１０ｂに導入して揮
発成分の９６％以上を除去するものである。

本発明において対象となるポリスチレン重合液は、通常
の重合反応によって得られるポリスチレンとモノマー及
び溶剤の混合溶液であり、例えばスチレン、ビニルトル
エン、α−メチルスチレン等のスチレン系モノマーの単
独重合体もしくは共重合体、あるいはスチレン系モノマ
ーとアクリロニトリル、アクリル酸メチル、メタクリル
酸メチル等のモノマーとの共重合体、さらにはスチレン
系モノマーと共重合可能なゴム状物との共重合体を挙げ
ることができる。

またポリスチレン重合液中のポリスチレンの含有率は６
０重量％以上、好ましくは７０重量％以上が適当である
。このポリスチレン含有率が６０重量％未満では回収す
る揮発成分量が多くなるために大型の脱揮装置が必要と
なり、建設コストが上昇する。

第一〇脱揮装置１０ａには、減圧可能なフラッシュドラ
ム内に、複数個の矩形状のチャンネルを有するプレート
フィン型の熱交換器を設けたものが用いられる。即ち、
第一〇脱揮装置１０ａは、第２図に示すように、フラッ
シュドラム（脱揮装置本体０１の内部上方に熱交換器１
２を配設し、下部に排出口１３を形成している。この本
体１１は、ジャケット１４に覆われており、該ジャケッ
ト１４内に供給される熱媒体により所定の温度に加熱さ
れる。また本体１１の上部には、真空ポンプ等に接続さ
れた排気口１５が設けられており、本体１１内を所定の
減圧状態とするとともに、蒸発した溶媒を排出している
。さらに本体１１内には、適所に温度検出器１６が設け
られている。

ここで、前記熱交換器１２は、熱交換効率が極めて良好
でしかも短時間で熱交換処理を行えるプレートフィン型
熱交換器を使用する。プレートフィン型熱交換器は、第
３図に示すように、仕切板（プレート）１７を垂直方向
に平行に多数枚設け、各仕切板１７間に凹凸状あるいは
波状の金属板（フィン）１８を交互に方向を変えて直交
するように設けて横方向の流路を加熱室１９とし、縦方
向の流路を溶液室２０としたものである。加熱室１９の
入口側及び出口側には、加熱室１９の各流路に均一に熱
媒体を分配するためのヘッダーが設けられており、溶液
室２０の出口側には、同様にポリスチレン溶液を分配す
るためのヘッダーが設けられている。また溶液室２０の
出口側は、各流路から溶液が抵抗なく流下するように解
放されている。加熱室１９を流れる熱媒体の熱は仕切板
１７及び金属板１８を伝わって速やかに溶液室２０の溶
液に伝えられ、溶液を加熱する。この熱交換器１２は、
本体１１の外部上方に設置することもできる。

上記のプレートフィン型は、重合液を一様に加熱できる
構造であることが望ましく、重合液の加熱部に温度分布
を生じると熱交換器１２内での閉塞の原因となる。また
本体１１内で重合液が偏流を起こしたり、滞留を生じる
と熱劣化を受けるので、これが回収ポリスチレンの分子
量の低下や機械的強度の低下の原因となる。従って、本
体１１内での偏流や滞留を防止し、さらに内壁への溶融
ポリスチレンの付着を防止するためには、熱交換器１２
の排出口を垂直方向下向きとすることが望ましい。

上記熱交換器１２の重合体の流れる各流路−つの流路断
面は、縦×横が１〜２０皿×１〜２０ｍｍの矩形状とす
る。この流路の断面が小さい場合は圧力損失の増加と操
作上の問題を有することになり、逆に断面が大きい場合
は、必要伝熱面積確保のため大型化することと、強度上
の問題を有することになる。

また熱交換器１２の高さは、５０〜５００ｍが適当であ
る。この寸法が短すぎる場合には、脱揮による温度低下
と発泡で加熱、溶融が不十分となり、脱揮効率の低下を
招き、逆に長すぎる場合には、圧力損失の増加と重合体
の熱劣化を招く。前述の範囲であれば、重合体は垂直方
向に流下するため、減圧下で発泡が生じても、伝熱は十
分で脱揮は促進されることになる。

さらに熱交換器１２の有効伝熱面積（Ａ）と、溶液室２
０、すなわちポリスチレン重合液流路の空間部体積（Ｖ
）との比、すなわちＡ／Ｖ（ｍ−Ｊは、４００〜２００
０ｍ−’が適当である。このＡ／■が４００以下では伝
熱不十分となり易く、熱交換器１２で溶媒を除去する段
階において、ポリスチレンが固化して熱交換器１２内を
閉塞したり、あるいは揮発成分が適度に除去されないう
ちに熱交換器１２から重合液が排出されたりして、所期
の目的が達成されないことがある。逆にＡ／Ｖが２００
０を超える場合は、熱交換器１２内の重合液流路を非常
に狭くする必要があり、この部分での差圧が高くなって
重合液の供給に困難を来たすことがある。また過度の熱
伝達と滞留時間の増加から、重合体の劣化が促進される
ことになる。

このように熱交換器１２を形成し、重合液流路を垂直に
設定することで、重合液の偏流、滞留の抑制が可能とな
る。また、熱交換器１２内部が減圧になるため発泡が推
進され、しかも、流路が多分割されているため、ポリマ
ーがストランド状で分割落下し、十分な表面積が確保さ
れるため、優れた脱揮機能が得られる。

このようなプレートフィン型熱交換器を有する第一〇脱
揮装置１０ａの運転条件は、以下の範囲に設定する必要
がある。

即ち、１段目の脱揮においては、重合液中の揮発成分が
多いため、高温、高減圧下では過度の発泡が生じ、伝熱
効率が低下するため、温和な条件下で脱揮を行う必要が
ある。そのためには、温度を２００〜２８０℃、好まし
くは２１０〜２８０°Ｃとし、圧力を６００Ｔｏｒｒ以
下、好ましくは２００〜５５０　Ｔｏｒｒに設定し、熱
交換器内での重合液の滞留時間を２０〜２５０秒、好ま
しくは３０〜２００秒として脱揮量を揮発成分全体の８
０％以上、好ましくは８５％以上とする。温度が２００
°Ｃ未満であったり、圧力が６００　Ｔｏｒｒを越える
場合、あるいは滞留時間が２０秒よりも短い場合には脱
揮を十分に行うことができない。また逆に温度が高すぎ
たり、圧力が低すぎたり、滞留時間が長（なるとポリマ
ーの劣化などを生じることがある。

第一〇脱揮装置１０ａで揮発成分の８０％以上を除去し
た重合液は、続いて第二〇脱揮装置ｌＯｂに導入して、
揮発成分の９６％以上を除去する。

この第二〇脱揮装置１０ｂには、温度及び圧力を所定の
範囲に設定できるものならば各種装置を使用することが
でき、たとえば、上記第一〇脱揮装置１０ａと同じ構成
の脱揮装置や押出機などを使用することができる。

この２段目の脱揮においては、重合液中の揮発成分量が
少なく発泡が少ないため、上記１段目の脱揮条件よりも
高温、高減圧として伝熱効率を向上させ、揮発量が揮発
成分全体の９５％以上となるよう条件設定するのが好ま
しい。したがって、温度は２３０〜２９０°Ｃ１好まし
くは２４０〜２８０°Ｃ２圧力は５０　Ｔｏｒｒ以下、
好ましくは４０Ｔｏｒｒ以下が適当である。またポリマ
ーの劣化抑制の面から、滞留時間は１段目と同様に２段
目も２０〜２５０秒、好ましくは３０〜２００秒が適当
であり、滞留時間が短い場合は、熱伝達が不十分となり
脱揮効率の低下を招き、逆に長い場合は、重合体の劣化
が促進されることになる。

さらに２段目の脱揮は、前述のように揮発成分が少ない
ため、発泡促進と揮発成分の分圧低下の目的から、１段
目の脱揮装置の出口で重合液に水を０．２〜３重量％添
加することで、脱揮効率をさらに向上させることができ
る。

〔実施例〕

次に、本発明を実施例及び比較例により更に詳しく説明
する。

実施例１ ポリブタジェンゴム（宇部興産型：ＢＲ−１５ＨＢ）を
スチレンに９重量％の濃度で溶解したゴム溶液１８．０
ｆｆｉ／時と、酸化防止剤（チバガイギー社製ニイルガ
ノックス１０７６）を１５００ｐｐｍの濃度で溶解した
エチルベンゼン溶液１．２１／時とを、内容積２１１の
完全混合槽型の第１重合器に供給し、重合温度１３７°
Ｃでスチレンの転化率２０％まで初期重合を行った。

続いて、この重合液を多段パドル翼を有する内容積２３
ｊ２の基型の第２重合器に供給し、回転数毎分１２０回
転、温度１４５°Ｃで転化率６０％まで重合させた。

更に、この重合液を第２重合器と同形状の第３重合器に
供給し、１６０°Ｃで転化率８５％まで重合させた。こ
の時の総揮発分は１９．０重量％であった。またポリマ
ーの重量平均分子量（Ｍ　ｗ　）は２２５０００であっ
た。

このようにして得た最終重合液を、前記第１図に示すプ
レートフィン型のプレヒーターを有する第１フラツシユ
ドラム（Ｆ／Ｄ）に供給し、温度２３０°Ｃ１圧力４０
０Ｔｏｒｒの条件下で脱揮を行った。このプレヒーター
の形状は、一つの流路断面が６．４Ｘ４．２ｍｎ＋の流
路を１段当たり１９個で６段（流路数：１１４個）有し
、高さ１００鵬、容積０．３ｆｆ、表面積／容積（Ａ／
Ｖ）比＝７９０ｍである。ポリマー溶液の滞留時間６０
秒とした。

また、第１　Ｆ／Ｄ出口のポリマー中の揮発分は２１０
００ｐｐｍｍ（揮発分除去率は８８．９％）であった。

続いて、上記第１　Ｆ／Ｄから導出したポリマー溶液を
、上記と同一形状のプレヒーターを有する第２Ｆ／Ｄに
供給し、２６０°（、５Ｔｏｒｒの条件下で脱揮を行っ
た。第２　Ｆ／Ｄ出口のストランドはカッターで切断し
、製品ベレットとした。

このベレット中の揮発分は３５０ｐｐｍ（揮発分除去率
は９９．８％）であった。また得られた製品ポリスチレ
ンの分子量Ｍｗ、分子量低下ΔＭｗ、分子量分布Ｍｅｖ
／Ｍｎ、膨潤度（Ｓ　Ｉ）、　Ｉｚｏｄｉ撃値。

成形品の表面形状を第１表に示す。

表から明らかなように、ΔＭ−が２２０００と小さく、
ＳＩも１４．２と高いことより、ポリマー及びゴムの劣
化が抑制されていることが判る。この結果、Ｉｚｏｄ衝
撃強度も１３゜５　ｋｇ　−ｃｔａ／ｃｍと高い値を示
している。また、揮発分も十分低減されているため、成
形品の表面状態も良好であった。

実施例２ 実施例１において、第１　Ｆ／Ｄのプレヒーターにおけ
る重合液の流量をｌ／３．温度を２１０°Ｃとし、また
第２　Ｆ／Ｄの温度を２４０℃とした以外は、実施例１
と同様の操作を行った。得られた製品の揮発分、ポリマ
ー性状及び物性データを第１表に示す。

実施例３ 実施例１において、第１Ｆ／Ｄにおける温度を２４０°
Ｃ１圧力を５００Ｔｏｒｒとし、第２Ｆ／Ｄにおける圧
力を４０Ｔｏｒｒ、温度を２８０°Ｃとした以外は、実
施例１と同様の操作を行った。得られた製品の揮発分、
ポリマー性状及び物性データを第１表に示す。

比較例１ 実施例１において、第１　Ｆ／Ｄにおける温度を１８０
°Ｃ１圧力を４００Ｔｏｒｒとし、第２　Ｆ／Ｄにおけ
る温度を２２０℃、圧力を５　Ｔｏｒｒとした以外は、
実施例１と同様の操作を行った。得られた製品の揮発分
、ポリマー性状及び物性データを第１表に示す。

表から明らかなように、ポリマーの劣化は抑制され、衝
撃強度は保持できているが、残留揮発分が２８００ｐｐ
ｍと高く、成形品にシルバーストリークが発生した。

比較例２ 実施例１において、第１　Ｆ／Ｄにおける温度を２９０
°Ｃ５圧力を４００　Ｔｏｒｒとし、第２　Ｆ／Ｄにお
ける温度を３００°Ｃ１圧力を５　Ｔｏｒｒとした以外
は、実施例１と同様の操作を行った。得られた製品の揮
発分、ポリマー性状及び物性データを第１表に示す。

表から明らかなように、分子量低下が激しく、ゴムの劣
化も促進され、衝撃強度が大幅に低下した。また、成形
品の黄色度も大となった。

比較例３ 実施例１において、第１　Ｆ／Ｄにおける温度を２３０
°Ｃ９圧力を７００　Ｔｏｒｒとし、第２Ｆ／Ｄにおけ
る圧力と温度を２６０°Ｃ，１００Ｔｏｒｒとした以外
は、実施例工と同様の操作を行った。得られた製品の揮
発分、ポリマー性状及び物性データを第１表に示す。

表から明らかなように、ポリマーの劣化は抑制され、衝
撃強度は保持できているが、残留揮発分が１５００ｐｐ
−と高く、成形品にシルバーストリークが発生した。

実施例４ 実施例１における第２Ｆ／Ｄのプレヒーターを実施例１
と同一タイプで容積も同じで、流路形状を１流路断面が
３．３Ｘ２．９ｍ（流路二８０個）、高さが４００閣の
ものに変更した。このプレヒーターのＡ／Ｖは４３０ｍ
−１で、ポリマーの滞留時間は６０秒であった。これ以
外は実施例１と同様の操作を行った。得られた製品の揮
発分、ポリマー性状及び物性データを第１表に示す。

実施例５ 実施例４と同一条件で、プレヒーターのみを、第１Ｆ／
Ｄと第２Ｆ／Ｄとで交換して運転した。

得られた製品の揮発分、ポリマー性状及び物性データを
第１表に示す。

比較例４ 実施例１において、第２Ｆ／Ｄのプレヒーターの高さを
４５ｆｉＩＩ１１に変更した以外は、実施例１と同様に
操作を行った。このプレヒーターでのポリマー滞留時間
は１５秒であった。得られた製品の揮発分、ポリマー性
状及び物性データを第１表に示す。

表から明らかなように、ポリマーの劣化は抑制され、衝
撃強度は保持できているが、残留揮発分が１４００ｐｐ
ｍと高く、成形品にシルバーストリークが発生した。

比較例５ 実施例１において、第２Ｆ／Ｄのプレヒーターの高さを
７００ｍｍに変更した以外は、実施例１と同様に操作を
行った。このプレヒーターでのポリマー滞留時間は２８
０秒であった。得られた製品の揮発分、ポリマー性状及
び物性データを第１表に示す。

表から明らかなように、分子量低下が激しく、ゴムの劣
化も促進され、衝撃強度が大幅に低下した。また、成形
品の黄色度も大となった。

比較例６ 実施例１において、第２Ｆ／Ｄのプレヒーターの１流路
断面を２５Ｘ２０ａｍ（流路：６個）に変更した以外は
、実施例１と同様に操作を行った。

このプレヒーターのＡ／Ｖは１２５ｍ−１であった。

得られた製品の揮発分、ポリマー性状及び物性データを
第１表に示す。

表から明らかなように、ポリマーの劣化は抑制され、衝
撃強度は保持できているが、残留揮発分が２１００ｐｐ
＋ｓと高く、成形品にシルバーストリークが発生した。

比較例７ 実施例１において、第２Ｆ／Ｄのプレヒーターを、第４
図（ａ）、（ｂ）に示す水平抜き出しのフィンチューブ
型プレヒーターとした。このフィンチューブ型は、僅か
な間隔を設けて多数のディスクプレート２１を積層し、
該ディスクプレート２１の外周部（フィン部）２１ａに
加熱管（チューブ）２２を設け、各ディスクプレート２
１間を溶液室２３としたもので、上部に溶液の導入口２
３ａが設けられている。第１　Ｆ／Ｄから導出された重
合液は、この導入口２３ａから溶液室２３内に流入し、
加熱管２２内を流れる熱媒体とディスクプレート２１を
介して熱交換して加熱される。加熱された重合液から蒸
発する揮発成分は、上部のディスクプレート２１間から
排出されるとともに、揮発成分が蒸発して濃縮されたポ
リスチレンは、下部のディスクプレート２１間から流下
する。

本比較例に用いたフィンチューブ型プレヒーターの形状
は、流路断面１５Ｘ３ｍｍ、流路数２０４個、Ａ／Ｖは
８００　ｍ−’である。運転条件は、実施例１と同様と
した。

得られた製品の揮発分、ポリマー性状及び物性データを
第１表に示す。表から明らかなように、第２Ｆ／Ｄのプ
レヒーターにおける偏流１滞留に起因するポリマーの劣
化が見られ、分子量の低下が大でＩｚｏｄ衝撃強度が低
く、成形品の黄色度も大であった。

比較例８ 比較例７と同一条件で、プレヒーターのみを、第１　Ｆ
／Ｄと第２Ｆ／Ｄとで交換して運転した。

得られた製品の揮発分、ポリマー性状及び物性データを
第１表に示す。結果は比較例７と同様にＩｚｏｄ衝撃強
度が低く、成形品の黄色度も大であった。

比較例９ 実施例１において、第２　Ｆ／Ｄのプレヒーターを、径
６ｍ＋＋Ｘ３００−のチューブ１０本を内蔵した多管式
熱交換器（Ａ／Ｖ＝４８０ｍ−’）とした以外は、実施
例１と同様に操作を行った。

得られた製品の揮発分、ポリマー性状及び物性データを
第１表に示す。表から明らかなように、第２Ｆ／Ｄのプ
レヒーターにおける偏流、滞留に起因するポリマーの劣
化が見られ、分子量の低下が大でＩｚｏｄＳ撃強度が低
強度成形品の黄色度も大であった。

実施例６ 実施例１において、第１　Ｆ／Ｄから取り出されたポリ
スチレン重合液に１重置％の水を添加した以外は、実施
例１と同様に操作を行った。得られた製品の揮発分、ポ
リマー性状及び物性データを第１表に示す。

実施例７ 実施例１において、第１　Ｆ／Ｄのプレヒーターにおけ
る重合液の流量を１／２とした以外は、実施例１と同様
の操作を行った。得られた製品の揮発分、ポリマー性状
及び物性データを第１表に示す。

なお、重量平均分子量（Ｍ％１）５分子量分布（Ｍｗ／
Ｍｎ）は、分子量標準サンプルとして分散ポリスチレン
（Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社製）を使用し
、ゲルバーミニ−シランクロマトグラフィー（Ｇ　Ｐ　
Ｃ）によって測定した。

膨潤度（Ｓｌ）は、サンプルをトルエンに溶解し、１５
０００ｒｐｍで６０分間遠心分離後、上澄液をデカンテ
ィシヨンし、膨潤した不溶成分量Ｗｓ［ｇｌを求め、次
にこの膨潤した不溶成分を６０°Ｃで２４時間真空乾燥
し、乾燥不溶成分量Ｗｇ［ｇｌを求め、次式により膨潤
度（Ｓｌ）を算出した。

５ｌ−Ｗｓ／Ｗｇ また、アイゾツト（Ｉｚｏｄ）衝撃値はＪＩＳＫ−７１
１０（２３”Ｃノツチ付）に準拠して求め、成形品の表
面状態は目視により判断した。

（以下余白） 〔発明の効果〕 畝上の如く、本発明によれば、簡単な装置並びに操作で
、ポリスチレン重合液から揮発成分を効率よく蒸発除去
することができる。また同時に、ポリマー分子量低下の
抑制１分子量分布の拡大の防止、ゴムの劣化の抑制が可
能となり、成形性が良好で、機械的強度に優れたポリス
チレンを製造することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のポリスチレンの製造方法を簡略に示す
流れ図、第２図は本発明の方法に使用する脱揮装置の構
成例を示す断面図、第３図はプレートフィン型熱交換器
の内部構造を示す要部の斜視図、第４図はフィンチュー
ブ型熱交換器を示すものであり、第４図（ａ）は内部構
造を示す断面図、第４図（ｂ）はディスクプレートの平
面図である。 １０ａ、１０ｂ：脱揮装置。 １１：本体　　　　　１２：熱交換器。 １３：排出口、　　　　１４；ジャケット５ ７ ９ １ ３ ５ ：排気０．１６ ：仕切板　　　　１８ ：加熱室、２０ ：ディスクプレート ＝溶液室、２４ ：溶媒用配管 ：温度検出器 ：金属板。 ：溶液室。 ２２：加熱管。 ：導入口

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）プレートフィン型熱交換器を有する脱揮装置内に
   ポリスチレン重合液を導入して、該ポリスチレン重合液
   中から揮発成分を除去する方法において、前記熱交換器
   内に導入される重合液が垂直に流下し、熱媒が水平に通
   過するように形成され、垂直に流下する重合液通路の一
   つの流路断面が、１〜２０ｍｍ×１〜２０ｍｍの矩形を
   成し、その高さが５０〜５００ｍｍである複数個のチャ
   ンネルを有し、表面積対容積比が４００〜２０００ｍ＾
   −＾１である熱交換器内に、ポリスチレン重合液を滞留
   時間２０〜２５０秒、温度２００〜２８０℃の条件にて
   導入し、次いで該ポリスチレン重合液を６００Ｔｏｒｒ
   以下の脱揮装置内に放出し、揮発成分の８０％以上を該
   脱揮装置内にて除去した後、該脱揮装置から取り出され
   たポリスチレン重合液を、温度２３０〜２９０℃、圧力
   ５０Ｔｏｒｒ以下の雰囲気下に滞留時間２０〜２５０秒
   で導入し、該雰囲気下にて揮発成分の９６％以上を除去
   することを特徴するポリスチレン重合液からの揮発成分
   除去方法。
2. （２）脱揮装置から取り出されたポリスチレン重合液に
   、水を０．２〜３重量％添加する請求項１記載の方法。