JPH03281066A - I開先片面溶接方法 - Google Patents
I開先片面溶接方法Info
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- JPH03281066A JPH03281066A JP7701290A JP7701290A JPH03281066A JP H03281066 A JPH03281066 A JP H03281066A JP 7701290 A JP7701290 A JP 7701290A JP 7701290 A JP7701290 A JP 7701290A JP H03281066 A JPH03281066 A JP H03281066A
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- groove
- welding
- filler wire
- arc
- electrode
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は片面サブマージドアーク溶接方法にかかわり、
特に夏開先での片面1層溶接において。
特に夏開先での片面1層溶接において。
溶接欠陥のない良好なビートを得る片面溶接法に関する
ものである。
ものである。
[従来の技術]
片面溶接施工においては、溶接すべき鋼板端面に、所定
のルート高さや開先角度を施したY開先のもとで行われ
ているのが通例である。これらは健全なビート形状を得
るため釘必須なものであり、もし、ルート高さが所定値
より高すぎると裏ビードが出なくなり、また、低過ぎる
と裏ビードか出過ぎて銅当て金と溶着するといった問題
が発生する。一方、開先角度も小さ過ぎると溶は込み形
状か梨形となって突き合わせ凝固となり、割れ発生の危
険か増大する。また、逆に大き過ぎると開先残りや、余
盛不足が発生するといった問題が生じる。したかって、
この開先加工粒度管理には細心の注意が払われて作業が
進められている。しかしながら、今後増大する大板継ぎ
工程の処理能力アップに対応するためには、これまでの
方法では能力的に不十分であり、開先加工工程を大幅に
省略できる溶接方法の開発が望まれている。
のルート高さや開先角度を施したY開先のもとで行われ
ているのが通例である。これらは健全なビート形状を得
るため釘必須なものであり、もし、ルート高さが所定値
より高すぎると裏ビードが出なくなり、また、低過ぎる
と裏ビードか出過ぎて銅当て金と溶着するといった問題
が発生する。一方、開先角度も小さ過ぎると溶は込み形
状か梨形となって突き合わせ凝固となり、割れ発生の危
険か増大する。また、逆に大き過ぎると開先残りや、余
盛不足が発生するといった問題が生じる。したかって、
この開先加工粒度管理には細心の注意が払われて作業が
進められている。しかしながら、今後増大する大板継ぎ
工程の処理能力アップに対応するためには、これまでの
方法では能力的に不十分であり、開先加工工程を大幅に
省略できる溶接方法の開発が望まれている。
これに対し、従来から開先加工の簡便さから、I開先で
の片面溶接施工が行われているものもあるが、主として
板厚がl Oma+以下の薄物であり、10■■を超え
るものに対してはほとんど採用されていない。これはI
開先溶接では、板厚が厚くなるばど裏ビードを確保する
ため高溶接電流を必要とするが、一方、溶接電流が高く
なるほどワイヤ溶着速度も増大する。このため、表ビー
ド余盛が過大となり、表、裏ビード双方を満足する溶接
条件範囲が存在しないためである。
の片面溶接施工が行われているものもあるが、主として
板厚がl Oma+以下の薄物であり、10■■を超え
るものに対してはほとんど採用されていない。これはI
開先溶接では、板厚が厚くなるばど裏ビードを確保する
ため高溶接電流を必要とするが、一方、溶接電流が高く
なるほどワイヤ溶着速度も増大する。このため、表ビー
ド余盛が過大となり、表、裏ビード双方を満足する溶接
条件範囲が存在しないためである。
この表ビート余盛り過大の問題を解決するため、特開昭
50〜64133号公報では、後行電極位置を溶接線か
らずらし、余盛を横に広げる方法や、特開昭53−12
7:146号公報では、■開先間に適当な間隙を設けて
片面溶接を行うことが提案されている。しかしながら、
前者では裏ビードを確保するため、先行電極での高溶接
電流使用が必須であり、溶着量が必然的に多くなる。そ
して、後行電極位置を溶接線上からずらしても、アーク
の広がりには限界があり、余盛量に対応したビード幅を
確保する条件範囲は限られたものとなる。一方、後者で
は全盛量の問題は開先間隙をとることで、ある程度解消
できるか、適正な全盛量が得られる開先間隙範囲では、
溶は込み形状が梨形になり易く割れ発生の危険がある。
50〜64133号公報では、後行電極位置を溶接線か
らずらし、余盛を横に広げる方法や、特開昭53−12
7:146号公報では、■開先間に適当な間隙を設けて
片面溶接を行うことが提案されている。しかしながら、
前者では裏ビードを確保するため、先行電極での高溶接
電流使用が必須であり、溶着量が必然的に多くなる。そ
して、後行電極位置を溶接線上からずらしても、アーク
の広がりには限界があり、余盛量に対応したビード幅を
確保する条件範囲は限られたものとなる。一方、後者で
は全盛量の問題は開先間隙をとることで、ある程度解消
できるか、適正な全盛量が得られる開先間隙範囲では、
溶は込み形状が梨形になり易く割れ発生の危険がある。
これを防止するため、開先間隙を大きくとると、逆に余
盛蓋不足となりアンダカットなどの溶接欠陥か発生する
といった問題かある。
盛蓋不足となりアンダカットなどの溶接欠陥か発生する
といった問題かある。
また、特開昭58−138571号公報ては、第1電極
前方より送給するフィラーワイヤの送給速度を制御して
一定のビード高さを得る方法が提案されているが、この
場合、フィラーワイヤはアーク熱によフて溶融するため
、送給速度が速くなると、ワイヤ溶融速度が間に合わず
、第1電極に突き当たって溶接が不安定になったり、ま
た、アークの偏向なども懸念される。
前方より送給するフィラーワイヤの送給速度を制御して
一定のビード高さを得る方法が提案されているが、この
場合、フィラーワイヤはアーク熱によフて溶融するため
、送給速度が速くなると、ワイヤ溶融速度が間に合わず
、第1電極に突き当たって溶接が不安定になったり、ま
た、アークの偏向なども懸念される。
[発明か解決しようとする課題]
本発明は片面サブマージドアーク溶接法に関し、■開先
での片面1層溶接をする際に問題となるアーク変更、余
盛量過不足などによるビード不良や、梨形溶は込み形状
を形成しない良好なビード形状を得ることができる片面
サブマージドアーク溶接法を提供することにある。
での片面1層溶接をする際に問題となるアーク変更、余
盛量過不足などによるビード不良や、梨形溶は込み形状
を形成しない良好なビード形状を得ることができる片面
サブマージドアーク溶接法を提供することにある。
[![を解決するための手段1
そこで、本発明者らは上記課題に対し、極々の検討を重
ねた結果、以下に述べる方法で解決できることを見出し
た。
ねた結果、以下に述べる方法で解決できることを見出し
た。
すなわち、被溶接箇所の開先をほぼ垂直面としたI開先
片面溶接法において、該被溶接物開先面の間隔を3〜1
2mmとし、この間隙に金属粉または粒、あるいは金属
細粒片を散布したる後、第1電極Fiη方より]、6〜
4.8mra径のフィラーワイヤを送給して溶接を開始
し、第1電極アークを該フィラーワイヤ、金属粉または
粒、及び被溶接物開先面との間に虚偽させて片面溶接を
行うことを特徴とする1開先片面溶接方法である。
片面溶接法において、該被溶接物開先面の間隔を3〜1
2mmとし、この間隙に金属粉または粒、あるいは金属
細粒片を散布したる後、第1電極Fiη方より]、6〜
4.8mra径のフィラーワイヤを送給して溶接を開始
し、第1電極アークを該フィラーワイヤ、金属粉または
粒、及び被溶接物開先面との間に虚偽させて片面溶接を
行うことを特徴とする1開先片面溶接方法である。
[作用]
以下、第1図に示す本発明の3電極片面サブマージドア
ーク溶接の−・実施態様の模式側面図を例にとって詳細
に説明する。なお、ここでは理解を容易にするため、溶
接部は断面図で示している。
ーク溶接の−・実施態様の模式側面図を例にとって詳細
に説明する。なお、ここでは理解を容易にするため、溶
接部は断面図で示している。
同図中の1は被溶接物、2は裏フラックス、3は裏当て
銅板、4は金属粉、または肘、あるいは金属細粒片(以
下、金属粉と略称)、5は金属粉供給ホッパー、6はフ
ィラーワイヤ送給モータ、7はカーブドノズル、8はフ
ィラーワイヤ、9はフィラーワイヤ位置高さ調整装置、
】0は第1電極ワイヤ、11は第2′WL極ワイヤ、1
2は第3電極ワイヤ、13はフラックス、14はアーク
、15は溶融スラグ、16は溶融金属、17は凝固金属
、18は溶接台車、+9はレール、20はフィラーワイ
ヤ位置検知器、21はフラックス供給ホッパー、22は
アースケーブル、S9、S2はスイッチである。
銅板、4は金属粉、または肘、あるいは金属細粒片(以
下、金属粉と略称)、5は金属粉供給ホッパー、6はフ
ィラーワイヤ送給モータ、7はカーブドノズル、8はフ
ィラーワイヤ、9はフィラーワイヤ位置高さ調整装置、
】0は第1電極ワイヤ、11は第2′WL極ワイヤ、1
2は第3電極ワイヤ、13はフラックス、14はアーク
、15は溶融スラグ、16は溶融金属、17は凝固金属
、18は溶接台車、+9はレール、20はフィラーワイ
ヤ位置検知器、21はフラックス供給ホッパー、22は
アースケーブル、S9、S2はスイッチである。
まず、溶接に先た7てスイッチS1を切り、S2を入り
にセットし、裏当て銅板3上に裏フラックス2を所定厚
さに散布したあと、はぼ、垂直に近い面を有する被溶接
物lの開先面同士を3〜12mm開けてセットし、その
裏面に該裏フラックスを押し当てる。つぎに、金属粉供
給ホッパー5の供給し】を溶接スタート部にセットして
、金属粉4を開先内に2〜6 mmJ’Jさになるよう
に調整して供給し、溶接台車18を溶接進行方向に第1
電極ワイヤ10が溶接スタート部にくるまで移動1−る
。そして、フィラーワイヤ送給モータ6を介して1.6
〜4.8+ws+径のフィラーワイヤ8をカーブドノズ
ル7に送り込み、該ワイヤに曲がりぐせをつけて、第1
電極ワイヤに接触するまで送給する。その後、フィラー
ワイヤ位置高さ調整装置9を作動させ、フィラーワイヤ
先端が開先内の金属粉に接触してフィラーワイヤ位置検
知器20が感知信号を発するまで下げる。
にセットし、裏当て銅板3上に裏フラックス2を所定厚
さに散布したあと、はぼ、垂直に近い面を有する被溶接
物lの開先面同士を3〜12mm開けてセットし、その
裏面に該裏フラックスを押し当てる。つぎに、金属粉供
給ホッパー5の供給し】を溶接スタート部にセットして
、金属粉4を開先内に2〜6 mmJ’Jさになるよう
に調整して供給し、溶接台車18を溶接進行方向に第1
電極ワイヤ10が溶接スタート部にくるまで移動1−る
。そして、フィラーワイヤ送給モータ6を介して1.6
〜4.8+ws+径のフィラーワイヤ8をカーブドノズ
ル7に送り込み、該ワイヤに曲がりぐせをつけて、第1
電極ワイヤに接触するまで送給する。その後、フィラー
ワイヤ位置高さ調整装置9を作動させ、フィラーワイヤ
先端が開先内の金属粉に接触してフィラーワイヤ位置検
知器20が感知信号を発するまで下げる。
以」二で溶接の準備が完了し、スイッチS、を入り、S
2を切りにしてフラックス供給ホッパー2Iからフラッ
クス13を開先部に散布して溶接を開始する。そして、
第1電極アークスタートと同時に規定された送給速度で
フィラーワイヤ8を第1電極アークに向かって送給する
。このとき、カーブドノズル7と被溶接物との間はアー
スケーブルで接続されており、第1電極アークは被溶接
物開先内面、及び金属粉との間に点弧するだけでなく、
送給されつつあるフィラーワイヤとの間にも点弧して溶
接が行われるため、アーク偏向が発生せず安定したアー
クを維持できる。また、開先間隙が大きくとも、裏フラ
ックスかアークに直接さらされる割り合いが減少し、安
定した裏ビート形成が可能となる。さらに、溶融したフ
ィラーワイヤ、及び金属粉が広がった開先の一部を充填
するため。
2を切りにしてフラックス供給ホッパー2Iからフラッ
クス13を開先部に散布して溶接を開始する。そして、
第1電極アークスタートと同時に規定された送給速度で
フィラーワイヤ8を第1電極アークに向かって送給する
。このとき、カーブドノズル7と被溶接物との間はアー
スケーブルで接続されており、第1電極アークは被溶接
物開先内面、及び金属粉との間に点弧するだけでなく、
送給されつつあるフィラーワイヤとの間にも点弧して溶
接が行われるため、アーク偏向が発生せず安定したアー
クを維持できる。また、開先間隙が大きくとも、裏フラ
ックスかアークに直接さらされる割り合いが減少し、安
定した裏ビート形成が可能となる。さらに、溶融したフ
ィラーワイヤ、及び金属粉が広がった開先の一部を充填
するため。
溶接ワイヤの溶着量は相対的に少なくてすむメリットも
あり、より低溶接電流での溶接が可能となって溶融プー
ルが安定し、良好な表ビードが形成される。
あり、より低溶接電流での溶接が可能となって溶融プー
ルが安定し、良好な表ビードが形成される。
本発明においては第1電極ワイヤとフィラーワイヤとの
間にアークを点弧し、アークプラズマが直接裏フラック
スに作用する力を減じ、かつ、開先底面を溶融して健全
な裏ビードを造ることがポイントであるため、このアー
ク点弧を板厚方向のどの高さで行わせるかが重要な問題
となる。
間にアークを点弧し、アークプラズマが直接裏フラック
スに作用する力を減じ、かつ、開先底面を溶融して健全
な裏ビードを造ることがポイントであるため、このアー
ク点弧を板厚方向のどの高さで行わせるかが重要な問題
となる。
この点弧位置の適正域をフィラーワイヤ先端底面と開先
裏面よりの距離で表示すると、2〜6■の高さである。
裏面よりの距離で表示すると、2〜6■の高さである。
これより低過ぎると、送給中のフィラーワイヤ曲がりぐ
せばらつきによって、散布した裏フラックスか削られて
しまうため、裏ビード不安定になる。また、高過ぎる位
置で両者のワイヤが遭遇し、アークが発生した場合には
開先底面に4−分な熱が届かず、裏ビート形成は期待で
きない。したが7て、フィラーワイヤの位置決めを確実
にするため、本発明ではアーク偏向防止用として開先内
へ散布した被溶接物の成分を基調とする金属粉、または
粒、あるいはカットワイヤのような金属細粒片を利用し
てその上面にフィラーワイヤを接触させて位置検知を行
っている。すなわち、溶接前はスイッチS1を切り、S
2を入りにすると、フィラーワイヤ8は金属粉4に接触
すると、アースケーブル22を介して閉回路が形成され
、フィラーワイヤ検知器20で位置検知が可能となる。
せばらつきによって、散布した裏フラックスか削られて
しまうため、裏ビード不安定になる。また、高過ぎる位
置で両者のワイヤが遭遇し、アークが発生した場合には
開先底面に4−分な熱が届かず、裏ビート形成は期待で
きない。したが7て、フィラーワイヤの位置決めを確実
にするため、本発明ではアーク偏向防止用として開先内
へ散布した被溶接物の成分を基調とする金属粉、または
粒、あるいはカットワイヤのような金属細粒片を利用し
てその上面にフィラーワイヤを接触させて位置検知を行
っている。すなわち、溶接前はスイッチS1を切り、S
2を入りにすると、フィラーワイヤ8は金属粉4に接触
すると、アースケーブル22を介して閉回路が形成され
、フィラーワイヤ検知器20で位置検知が可能となる。
これに用いる金属粒子サイズは金属粉供給ホッパー送給
口から容易に流出できるものであればよい、また、成分
も特に規定されず、溶接金属特性改善のため、金属の一
部に合金を使用してもなんら差し支えない。
口から容易に流出できるものであればよい、また、成分
も特に規定されず、溶接金属特性改善のため、金属の一
部に合金を使用してもなんら差し支えない。
つぎに、本発明では開先間隙を3〜12+am+と規定
しているか、これは、第2図に示す各板厚における開先
間隙とじ一ド形成状況との関係から明らかなように、良
好なビード形状を維持できる範囲に限界があるためであ
る。そして5その開先間隙適正範囲は板厚をt (+o
m)、開先間隙をG (sun)とすると(1)式で表
すことができる。(たたし、1o≦t≦25) o、zt+i ≦G≦0.4t+ 2 ・・・・
・・(1)なお、板厚tが25+uiを超えるときの開
先間隙Gは6〜12IIIIlである。
しているか、これは、第2図に示す各板厚における開先
間隙とじ一ド形成状況との関係から明らかなように、良
好なビード形状を維持できる範囲に限界があるためであ
る。そして5その開先間隙適正範囲は板厚をt (+o
m)、開先間隙をG (sun)とすると(1)式で表
すことができる。(たたし、1o≦t≦25) o、zt+i ≦G≦0.4t+ 2 ・・・・
・・(1)なお、板厚tが25+uiを超えるときの開
先間隙Gは6〜12IIIIlである。
板厚tがI Omn+未満では特に本発明を使用する必
然性はなく、開先間隙Gなしでも良好なビートを得る溶
接条件がある。また、開先間隙がL限値の12+n+n
を超えると、アークから開先底面までの距離が遠くなる
ため、該開先面を溶融てきなくなる危険があり、25n
a+以上の板厚でも開先間隙Gは12+++a以内に止
めなければならない。適正範囲より小さい場合には梨形
溶は込み形状になったり、全盛が過剰になる。
然性はなく、開先間隙Gなしでも良好なビートを得る溶
接条件がある。また、開先間隙がL限値の12+n+n
を超えると、アークから開先底面までの距離が遠くなる
ため、該開先面を溶融てきなくなる危険があり、25n
a+以上の板厚でも開先間隙Gは12+++a以内に止
めなければならない。適正範囲より小さい場合には梨形
溶は込み形状になったり、全盛が過剰になる。
また、開先面は必ずしも争直面でなくともよく、20I
III+を超える板厚などの場合において、より安定し
た溶は込み形状を得るため、若干の角度をつけた傾斜面
、いわゆるV開先としてもなんら間通ない。
III+を超える板厚などの場合において、より安定し
た溶は込み形状を得るため、若干の角度をつけた傾斜面
、いわゆるV開先としてもなんら間通ない。
さらに、供給するフィラーワイヤの径を1.6〜4.8
mIIとしたのは、1.6一−未満の細径ではアークプ
ラズマの反応面積が小さ過ぎて効果がなく、また、ワイ
ヤ曲がりぐせも一定しないためである。
mIIとしたのは、1.6一−未満の細径ではアークプ
ラズマの反応面積が小さ過ぎて効果がなく、また、ワイ
ヤ曲がりぐせも一定しないためである。
一方、4.8msを超えると大任ワイヤでは剛性が強す
ぎて曲がりぐせをつけにくく実用的ではない。
ぎて曲がりぐせをつけにくく実用的ではない。
したがって、その適正径は開先間隙Gに挿入したとき、
註フィラーワイヤが開先側面に触れないサイズで最大径
のものを選択することが最も望ましい。
註フィラーワイヤが開先側面に触れないサイズで最大径
のものを選択することが最も望ましい。
[実施例]
第1表に示す鋼板、第2表に示すフィラーワイヤ、第3
表に示す溶接ワイヤ、第4表に示す鉄粉成分と、第5表
に示す表フラックス、第6表に示す裏フラックスを用い
て、本発明法と比較例について、I開先3電極ノ4面サ
ブマージドアーク溶接を行なった。
表に示す溶接ワイヤ、第4表に示す鉄粉成分と、第5表
に示す表フラックス、第6表に示す裏フラックスを用い
て、本発明法と比較例について、I開先3電極ノ4面サ
ブマージドアーク溶接を行なった。
第5表の表フラックスは原料粉を水ガラスで造粒した後
、焼成したボンドフラックスてあり、第6表の裏フラッ
クスは銅当て合併用型の樹脂コーティングタイプのもの
である。
、焼成したボンドフラックスてあり、第6表の裏フラッ
クスは銅当て合併用型の樹脂コーティングタイプのもの
である。
第7表に溶接条件及び結果を示す。同表中の鉄粉散布厚
さ、及びフィラーワイヤセット位置は開先底面からの距
離を示し、ビード形状評価は表裏ビードについては、欠
陥かなく良好なものをO5欠陥や余盛過不足を生じたも
のは×、また、溶は込みについては形状が良好なものを
0、割わが発生したり、梨形な呈したものは×で表示し
ている。
さ、及びフィラーワイヤセット位置は開先底面からの距
離を示し、ビード形状評価は表裏ビードについては、欠
陥かなく良好なものをO5欠陥や余盛過不足を生じたも
のは×、また、溶は込みについては形状が良好なものを
0、割わが発生したり、梨形な呈したものは×で表示し
ている。
本発明を用いて板厚14ans材を片面溶接した試験N
o、ANDではいずれも良好な溶接部が得られている。
o、ANDではいずれも良好な溶接部が得られている。
また、板厚20mm材に本発明を適用した試験No、E
NHでも開先間隙の増大に見合フてフィラーワイヤ供給
速度を増すことによフて溶接人力を著しく増大させるこ
となしに溶接が行なわれ、ビード形状は全く問題ない良
好なものが得られている。
NHでも開先間隙の増大に見合フてフィラーワイヤ供給
速度を増すことによフて溶接人力を著しく増大させるこ
となしに溶接が行なわれ、ビード形状は全く問題ない良
好なものが得られている。
一方、比較例Iでは、開先間隙が211IIIlと狭い
ためフィラーワイヤを送給しなくとも余盛量が過大とな
り、かつ、裏ビードもでない梨形ビートとなフた。また
、比較例Jは本発明に近い条件で行なフだものであるが
、鉄粉散布量が少なく、かつ、フィラーワイヤセットi
i装置が低ずぎてフィラーワイヤが第1電極と作用する
前に散布したフラックスを削ってしまったため、表ビー
ド及び溶は込み形状は良好であったが、裏ビートが不安
定になった。さらに5比較例にでは表ビード全盛は確保
できているものの、開先間隙が大き過ぎて裏ビードに開
先残りが一部発生したり、溶は込み形状も突き合わせ凝
固になっていた。そして、比較例りでは 6.4mm径
のフィラーワイヤを送給速度5.Icm/1nに設定し
て溶接を行なったが、ワイヤの曲がりぐせをつけたとき
、カーブドノズルでの抵抗が強すぎて送給が不安定釘な
り、良好なビート形状を得るには至らなかった。
ためフィラーワイヤを送給しなくとも余盛量が過大とな
り、かつ、裏ビードもでない梨形ビートとなフた。また
、比較例Jは本発明に近い条件で行なフだものであるが
、鉄粉散布量が少なく、かつ、フィラーワイヤセットi
i装置が低ずぎてフィラーワイヤが第1電極と作用する
前に散布したフラックスを削ってしまったため、表ビー
ド及び溶は込み形状は良好であったが、裏ビートが不安
定になった。さらに5比較例にでは表ビード全盛は確保
できているものの、開先間隙が大き過ぎて裏ビードに開
先残りが一部発生したり、溶は込み形状も突き合わせ凝
固になっていた。そして、比較例りでは 6.4mm径
のフィラーワイヤを送給速度5.Icm/1nに設定し
て溶接を行なったが、ワイヤの曲がりぐせをつけたとき
、カーブドノズルでの抵抗が強すぎて送給が不安定釘な
り、良好なビート形状を得るには至らなかった。
第1表
第2表
第3表
第4表
[発明の効果]
以上に明記したように、本発明を用いれば従来片面サブ
マージドアーク溶接法において困難であった■開先1層
片面溶接が容易になり、開先加工工程を大幅に省略する
ことができ、高能率化、省資源、省力化が可能となり゛
、その工業的価値は高い。
マージドアーク溶接法において困難であった■開先1層
片面溶接が容易になり、開先加工工程を大幅に省略する
ことができ、高能率化、省資源、省力化が可能となり゛
、その工業的価値は高い。
第1図は本発明の3電極片面サブマージドアーク溶接の
一実施態様の模式側面図、第2図は各板厚における開先
間隙とビード形成状況との関係を示す図である。 1・・・被溶接物、2・・・裏フラックス、3・・・裏
当て銅板、4・・・金属粉、5・・・金属粉供給ホッパ
ー、6・・・フィラーワイヤ供給モータ、7・・・カー
ブドノズル、8・・・フィラーワイヤ、9・・・フィラ
ーワイヤ位置高さ調整装置、IO・・・第1電極ワイヤ
、11・・・第2電極ワイヤ、12・・・第3電極ワイ
ヤ、13・・・フラックス、14・・・アーク、15・
・・溶融スラグ、16・・・溶融金属、17・・・凝固
金属、18・・・溶接台車、19・・・レール、20・
・・フィラーワイヤ位置検知器、21・・・フラックス
供給ホッパー、22・・・アースケーブル、 S、 、
S2・・・スイッチ
一実施態様の模式側面図、第2図は各板厚における開先
間隙とビード形成状況との関係を示す図である。 1・・・被溶接物、2・・・裏フラックス、3・・・裏
当て銅板、4・・・金属粉、5・・・金属粉供給ホッパ
ー、6・・・フィラーワイヤ供給モータ、7・・・カー
ブドノズル、8・・・フィラーワイヤ、9・・・フィラ
ーワイヤ位置高さ調整装置、IO・・・第1電極ワイヤ
、11・・・第2電極ワイヤ、12・・・第3電極ワイ
ヤ、13・・・フラックス、14・・・アーク、15・
・・溶融スラグ、16・・・溶融金属、17・・・凝固
金属、18・・・溶接台車、19・・・レール、20・
・・フィラーワイヤ位置検知器、21・・・フラックス
供給ホッパー、22・・・アースケーブル、 S、 、
S2・・・スイッチ
Claims (1)
- 1、被溶接箇所の開先をほぼ垂直面としたI開先片面溶
接法において、該被溶接物開先面の間隔を3〜12mm
とし、この間隙に金属粉または粒、あるいは金属細粒片
を散布したる後、第1電極前方より1.6〜4.8mm
径のフィラーワイヤを送給して溶接を開始し、第1電極
アークを該フィラーワイヤ、金属粉または粒、及び被溶
接物開先面との間に点弧させて片面溶接を行うことを特
徴とするI開先片面溶接方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7701290A JPH03281066A (ja) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | I開先片面溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7701290A JPH03281066A (ja) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | I開先片面溶接方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03281066A true JPH03281066A (ja) | 1991-12-11 |
Family
ID=13621847
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7701290A Pending JPH03281066A (ja) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | I開先片面溶接方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03281066A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006297459A (ja) * | 2005-04-22 | 2006-11-02 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | アーク溶接装置 |
CN106232287A (zh) * | 2014-07-18 | 2016-12-14 | 株式会社神户制钢所 | 高Cr系CSEF钢的初层埋弧焊方法 |
CN106255565A (zh) * | 2014-07-18 | 2016-12-21 | 株式会社神户制钢所 | 高Cr系CSEF钢的单丝埋弧焊方法 |
CN106536115A (zh) * | 2014-07-18 | 2017-03-22 | 株式会社神户制钢所 | 高Cr系CSEF钢的串联埋弧焊方法 |
JP2017205786A (ja) * | 2016-05-18 | 2017-11-24 | 川田工業株式会社 | 溶接装置および溶接構造体の製造方法 |
JP2021126696A (ja) * | 2020-02-17 | 2021-09-02 | 日鉄溶接工業株式会社 | 狭開先サブマージアーク溶接方法 |
-
1990
- 1990-03-28 JP JP7701290A patent/JPH03281066A/ja active Pending
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006297459A (ja) * | 2005-04-22 | 2006-11-02 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | アーク溶接装置 |
JP4632431B2 (ja) * | 2005-04-22 | 2011-02-16 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | アーク溶接装置 |
CN106232287A (zh) * | 2014-07-18 | 2016-12-14 | 株式会社神户制钢所 | 高Cr系CSEF钢的初层埋弧焊方法 |
CN106255565A (zh) * | 2014-07-18 | 2016-12-21 | 株式会社神户制钢所 | 高Cr系CSEF钢的单丝埋弧焊方法 |
CN106536115A (zh) * | 2014-07-18 | 2017-03-22 | 株式会社神户制钢所 | 高Cr系CSEF钢的串联埋弧焊方法 |
CN106536115B (zh) * | 2014-07-18 | 2019-04-16 | 株式会社神户制钢所 | 高Cr系CSEF钢的串联埋弧焊方法 |
JP2017205786A (ja) * | 2016-05-18 | 2017-11-24 | 川田工業株式会社 | 溶接装置および溶接構造体の製造方法 |
JP2021126696A (ja) * | 2020-02-17 | 2021-09-02 | 日鉄溶接工業株式会社 | 狭開先サブマージアーク溶接方法 |
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