JPH0327845B2 - - Google Patents
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- JPH0327845B2 JPH0327845B2 JP559385A JP559385A JPH0327845B2 JP H0327845 B2 JPH0327845 B2 JP H0327845B2 JP 559385 A JP559385 A JP 559385A JP 559385 A JP559385 A JP 559385A JP H0327845 B2 JPH0327845 B2 JP H0327845B2
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- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical class O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
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- Measuring Volume Flow (AREA)
- Details Of Flowmeters (AREA)
Description
＜産業上の利用分野＞
本発明は、湿り気体の流量を水分補正して算出
することができる気体流量測定装置に関する。 ＜従来技術＞ 湿り気体の流量を差圧方式で測定する場合は、
温度補正及び圧力補正すると共に水分補正も必要
である。即ち、現実には測定ガス中に占める水分
の影響は無視できない程大きく、水分の影響も考
慮した正確な流量を測定することは、省エネの点
からも必要なことである。 一般に湿り気体の流量QNfの補正式は、次式で
与えられる。 (1)式は第１番目の根号は比重量、第２番目の根
号は温度補正項、第３番目の根号は発力補正項、
第４番目の根号は圧縮係数、第５番目の根号は水
分補正項をそれぞれ表わしている。 ここに、 γNbtr：設計基準組成の湿り気体中の乾燥気体分
圧下におけるその気体の比重量を標準状態に換
算した値 γNftr：使用状態組成の湿り気体中の乾燥気体分
圧下におけるその気体の比重量を標準状態に換
算した値 Tb：設計基準状態の絶対温度 Tf：使用状態の絶対温度 Pb：設計基準状態の絶対圧力 Pf：使用状態の絶対圧力 ZNftr：使用状態組成の流体の標準状態における圧
縮係数 Zbtr：設計基準状態の乾燥気体の圧縮係数 ZNbtr：設計基準組成の流体の標準状態における
圧縮係数 Zftr：使用状態の乾燥気体の圧縮係数 QNO：設計基準状態の見かけ容積流量を標準状態
に換算した見かけ容積流量 (1)式における水分補正項Ｋは相対湿度f、bに
より次のように表わされる。 ここに、 Pfs：使用状態における飽和水蒸気絶対圧力 Pbs：設計基準状態における飽和水蒸気絶対圧力f ：使用状態における相対湿度b ：設計基準状態における相対湿度 PN：標準状態の絶対圧力 γbs：設計基準状態における飽和水蒸気比重量 γfs：使用状態における飽和水蒸気比重量 (2)式より明らかなように、水分補正項が余りに
も複雑であり、高精度の補正は極めて複雑な演算
処理を必要として現実的でなく、相対湿度の測定
も直接測定は困難で換算演算を必要とする等装置
が複雑高価となる問題点がある。 ＜発明が解決しようとする問題点＞ 本発明の目的は、流体の温度、圧力の状態変化
に影響を受けず、かつ一次式による近似補正が可
能な流量測定装置の提供にある。 ＜問題点を解決するための手段＞ 本発明の構成上の特徴は、湿り気体の流量を温
度、圧力補正すると共に水分補正も含めて差圧方
式で測定する場合において、水分補正係数を絶対
湿度の関数として求め、気体流量を測定するに際
し気体の測定絶対湿度に応じた補正係数を設計基
準状態における容積流量に温度補正項、圧力補正
項と共に乗じて水分補正した湿り気体流量を算出
するようにした点にある。 ＜作用＞ 差圧式で流量が測定される際に温度、圧力と共
に絶対湿度検出器によつて絶対湿度が検出され、
所定の積算式に基づいて湿度の補正係数が演算さ
れ、又はあらかじめ記憶されたテーブルより読出
され、温度、圧力補正と同時に湿度が補正演算さ
れ標準状態における湿度に換算された容積流量信
号に変換される。 ＜実施例＞ 第１図は本発明の一実施例を示す構成図であ
り、１はその中を湿り気体Ｆが流れる配管、２は
配管中に配された差圧伝送器でΔPはその出力、
３は配管中の気体圧力を検出する圧力検出器でＰ
はその出力、４は配管中の気体の温度を検出する
温度検出器でＴはその出力、５は配管中の気体の
絶対湿度を検出する絶対湿度検出器でHfはその
出力を示す。 ６は第１演算手段で差圧ΔPにＰ／Ｔを乗じて
開平し、温度、圧力を標準状態に換算した流量
QNOを出力する。７は本発明の主要部であり、検
出された絶対湿度Hfに基づいて標準状態に換算
した流量QNfを出力する。この場合の補正係数を
KWとすると QNf＝KW・QNO (3) となる。 以下KWをHfにより表わすプロセスを説明す
る。まず気体は理想気体として扱えるものと仮定
する。 まず、目盛基準が標準状態である計器の指示値
（見かけの容積流量）QNOから、標準状態の真の
容積QNfを求める補正式を誘導する。 乾き空気の重量流量は、状態変化に対して不変
なので、次の式(4)、(5)、(6)が成立する。 Qf・γfd＝QNf・γNfd（真の流量） (4) Qb・γbd＝QNO・γNbd（見かけの流量） (5) 式(4)、(5)を(6)へ代入して、結果を整理すると式
(7)が得られる。 ここに、 Qf：使用状態の容積流量 Qb：設計基準状態の見かけ容積流量QNO QNf：Qfの標準状態への換算値 QNO：Qbの標準状態への換算値 γfd：使用状態における乾き空気の比重量 γdd：設計基準状態における乾き空気の比重量 γNfd：γfdの標準状態への換算値 γNbd：γbdの標準状態への換算値 使用状態の比重量については、 γf＝γfd＋γf〓＝γfb（１＋Xf） (8) γfd＝γNfd・Pfd／PN・TN／Tf＝γNfd・Pf−Pf〓／PN
・TN／Tf ＝γNfd・Pf／PN（１−ef）TN／Tf (9) が成り立つ。同様に設計基準状態の比重量につい
ては、次の式(10)、（11）が成立する。 γb＝γbd＋γb〓＝γbd（１＋Xb） (10) γbd＝γNbdPb／PN（１−eb）TN／Tb （11） ここに、 γf：使用状態の湿り空気の比重量 γf〓：使用状態の水蒸気の比重量 γb：設計基準状態の湿り空気の比重量 γb〓：設計基準状態の水蒸気の比重量 Tf：使用状態の湿り空気の絶対温度 Tb：設計基準状態の湿り空気の絶対温度 TN：標準状態の湿り空気の絶対温度 Pf：使用状態の湿り空気の全圧（Pf＝Pfd＋Pf〓） Pfd：使用状態の乾き空気の分圧 Pf〓：使用状態の水蒸気の分圧 Pb：設計基準状態の湿り空気の全圧（Pb＝Pbd＋
Pb〓） Pbd：設計基準状態の乾き空気の分圧 Pb〓：設計基準状態の水蒸気の分圧 PN：標準状態の乾き空気の圧力 Xf：使用状態の絶対湿度（Xf＝γf〓／γfd） Xb：設計基準状態の絶対湿度（Xb＝γb〓／γbd） ef：使用状態の圧力比（ef＝Pf〓／Pf） eb：設計基準状態の圧力比（eb＝Pb〓／Pb） 式(8)、(9)、(10)、（11）を式(7)へ代入して結果を
整理すると、次の式（12）が得られる。 ここで(1)項は比重量補正係数K〓、(2)項は温度
補正係数KT、(3)項は圧力補正係数Kp、(4)項は湿
度補正係数KWである。したがつて、 となる。 次に圧力比と絶対湿度との関係を考察する、一
般に絶対湿度Ｘと乾き空気の分圧Pd、水蒸気の
分圧P〓の間には、次の関係があることが知られ
ている。 ｘ＝γ〓／γd＝M〓／Md＝P〓／Pd （14） P〓／Pd＝（Md／M〓）・Ｘ （15） ここに、 Md：空気の分子量（Md＝28.95） M〓：水蒸気の分子量（M〓＝18.0106） 圧力比ｅは、式（15）を用いて次のように表わ
される。 ｅ＝P〓／Ｐ＝P〓／Pd＋P〓＝（P〓／Pd／１＋（P〓＋P
d） ＝（Md／Mω）Ｘ／１＋（Md／M〓）Ｘ （16） ここに、Ｐ＝Pd＋P〓 １−ｅ＝１−（Md／M〓）Ｘ／１＋（Md／M〓）Ｘ ＝１／１＋（Md／M〓）Ｘ （17） ここで式（17）を（13）へ代入すると、 が得られ、湿度補正係数KWを絶対湿度Ｘだけ表
わすことができる。 また、絶対湿度が乾き空気１〔Ｎm3〕中の水蒸
気の重量Ｈ〔ｇ〕で表示される場合、乾き空気の
０℃、760mmHgにおける比重量は1293〔ｇ／Ｎm3〕
であるから、 Ｘ＝Ｈ／1293 （18） となる。したがつて、湿度補正係数KWは次の式
（13b）のようになる ここに、 Hf：使用状態の絶対湿度〔ｇ／Ｎm3〕 Hb：設計基準状態の絶対湿度〔ｇ／Ｎm3〕 Nd＝28.95、M〓＝18.0106を代入すると、次の
式（13c）が得られる。 ここで、絶対湿度Hfの範囲５〜60〔ｇ／Ｎm3〕
に対する補正係数KWの計算例を次表に示す。こ
の場合の設計基準はHb＝20〔ｇ／Ｎm3〕であり、
従つて式（13c）の分子は、 √（1293＋b）（804.4＋b） ＝√1313×824.4＝1040.40 である。 湿度変化と湿度補正係数の関係
することができる気体流量測定装置に関する。 ＜従来技術＞ 湿り気体の流量を差圧方式で測定する場合は、
温度補正及び圧力補正すると共に水分補正も必要
である。即ち、現実には測定ガス中に占める水分
の影響は無視できない程大きく、水分の影響も考
慮した正確な流量を測定することは、省エネの点
からも必要なことである。 一般に湿り気体の流量QNfの補正式は、次式で
与えられる。 (1)式は第１番目の根号は比重量、第２番目の根
号は温度補正項、第３番目の根号は発力補正項、
第４番目の根号は圧縮係数、第５番目の根号は水
分補正項をそれぞれ表わしている。 ここに、 γNbtr：設計基準組成の湿り気体中の乾燥気体分
圧下におけるその気体の比重量を標準状態に換
算した値 γNftr：使用状態組成の湿り気体中の乾燥気体分
圧下におけるその気体の比重量を標準状態に換
算した値 Tb：設計基準状態の絶対温度 Tf：使用状態の絶対温度 Pb：設計基準状態の絶対圧力 Pf：使用状態の絶対圧力 ZNftr：使用状態組成の流体の標準状態における圧
縮係数 Zbtr：設計基準状態の乾燥気体の圧縮係数 ZNbtr：設計基準組成の流体の標準状態における
圧縮係数 Zftr：使用状態の乾燥気体の圧縮係数 QNO：設計基準状態の見かけ容積流量を標準状態
に換算した見かけ容積流量 (1)式における水分補正項Ｋは相対湿度f、bに
より次のように表わされる。 ここに、 Pfs：使用状態における飽和水蒸気絶対圧力 Pbs：設計基準状態における飽和水蒸気絶対圧力f ：使用状態における相対湿度b ：設計基準状態における相対湿度 PN：標準状態の絶対圧力 γbs：設計基準状態における飽和水蒸気比重量 γfs：使用状態における飽和水蒸気比重量 (2)式より明らかなように、水分補正項が余りに
も複雑であり、高精度の補正は極めて複雑な演算
処理を必要として現実的でなく、相対湿度の測定
も直接測定は困難で換算演算を必要とする等装置
が複雑高価となる問題点がある。 ＜発明が解決しようとする問題点＞ 本発明の目的は、流体の温度、圧力の状態変化
に影響を受けず、かつ一次式による近似補正が可
能な流量測定装置の提供にある。 ＜問題点を解決するための手段＞ 本発明の構成上の特徴は、湿り気体の流量を温
度、圧力補正すると共に水分補正も含めて差圧方
式で測定する場合において、水分補正係数を絶対
湿度の関数として求め、気体流量を測定するに際
し気体の測定絶対湿度に応じた補正係数を設計基
準状態における容積流量に温度補正項、圧力補正
項と共に乗じて水分補正した湿り気体流量を算出
するようにした点にある。 ＜作用＞ 差圧式で流量が測定される際に温度、圧力と共
に絶対湿度検出器によつて絶対湿度が検出され、
所定の積算式に基づいて湿度の補正係数が演算さ
れ、又はあらかじめ記憶されたテーブルより読出
され、温度、圧力補正と同時に湿度が補正演算さ
れ標準状態における湿度に換算された容積流量信
号に変換される。 ＜実施例＞ 第１図は本発明の一実施例を示す構成図であ
り、１はその中を湿り気体Ｆが流れる配管、２は
配管中に配された差圧伝送器でΔPはその出力、
３は配管中の気体圧力を検出する圧力検出器でＰ
はその出力、４は配管中の気体の温度を検出する
温度検出器でＴはその出力、５は配管中の気体の
絶対湿度を検出する絶対湿度検出器でHfはその
出力を示す。 ６は第１演算手段で差圧ΔPにＰ／Ｔを乗じて
開平し、温度、圧力を標準状態に換算した流量
QNOを出力する。７は本発明の主要部であり、検
出された絶対湿度Hfに基づいて標準状態に換算
した流量QNfを出力する。この場合の補正係数を
KWとすると QNf＝KW・QNO (3) となる。 以下KWをHfにより表わすプロセスを説明す
る。まず気体は理想気体として扱えるものと仮定
する。 まず、目盛基準が標準状態である計器の指示値
（見かけの容積流量）QNOから、標準状態の真の
容積QNfを求める補正式を誘導する。 乾き空気の重量流量は、状態変化に対して不変
なので、次の式(4)、(5)、(6)が成立する。 Qf・γfd＝QNf・γNfd（真の流量） (4) Qb・γbd＝QNO・γNbd（見かけの流量） (5) 式(4)、(5)を(6)へ代入して、結果を整理すると式
(7)が得られる。 ここに、 Qf：使用状態の容積流量 Qb：設計基準状態の見かけ容積流量QNO QNf：Qfの標準状態への換算値 QNO：Qbの標準状態への換算値 γfd：使用状態における乾き空気の比重量 γdd：設計基準状態における乾き空気の比重量 γNfd：γfdの標準状態への換算値 γNbd：γbdの標準状態への換算値 使用状態の比重量については、 γf＝γfd＋γf〓＝γfb（１＋Xf） (8) γfd＝γNfd・Pfd／PN・TN／Tf＝γNfd・Pf−Pf〓／PN
・TN／Tf ＝γNfd・Pf／PN（１−ef）TN／Tf (9) が成り立つ。同様に設計基準状態の比重量につい
ては、次の式(10)、（11）が成立する。 γb＝γbd＋γb〓＝γbd（１＋Xb） (10) γbd＝γNbdPb／PN（１−eb）TN／Tb （11） ここに、 γf：使用状態の湿り空気の比重量 γf〓：使用状態の水蒸気の比重量 γb：設計基準状態の湿り空気の比重量 γb〓：設計基準状態の水蒸気の比重量 Tf：使用状態の湿り空気の絶対温度 Tb：設計基準状態の湿り空気の絶対温度 TN：標準状態の湿り空気の絶対温度 Pf：使用状態の湿り空気の全圧（Pf＝Pfd＋Pf〓） Pfd：使用状態の乾き空気の分圧 Pf〓：使用状態の水蒸気の分圧 Pb：設計基準状態の湿り空気の全圧（Pb＝Pbd＋
Pb〓） Pbd：設計基準状態の乾き空気の分圧 Pb〓：設計基準状態の水蒸気の分圧 PN：標準状態の乾き空気の圧力 Xf：使用状態の絶対湿度（Xf＝γf〓／γfd） Xb：設計基準状態の絶対湿度（Xb＝γb〓／γbd） ef：使用状態の圧力比（ef＝Pf〓／Pf） eb：設計基準状態の圧力比（eb＝Pb〓／Pb） 式(8)、(9)、(10)、（11）を式(7)へ代入して結果を
整理すると、次の式（12）が得られる。 ここで(1)項は比重量補正係数K〓、(2)項は温度
補正係数KT、(3)項は圧力補正係数Kp、(4)項は湿
度補正係数KWである。したがつて、 となる。 次に圧力比と絶対湿度との関係を考察する、一
般に絶対湿度Ｘと乾き空気の分圧Pd、水蒸気の
分圧P〓の間には、次の関係があることが知られ
ている。 ｘ＝γ〓／γd＝M〓／Md＝P〓／Pd （14） P〓／Pd＝（Md／M〓）・Ｘ （15） ここに、 Md：空気の分子量（Md＝28.95） M〓：水蒸気の分子量（M〓＝18.0106） 圧力比ｅは、式（15）を用いて次のように表わ
される。 ｅ＝P〓／Ｐ＝P〓／Pd＋P〓＝（P〓／Pd／１＋（P〓＋P
d） ＝（Md／Mω）Ｘ／１＋（Md／M〓）Ｘ （16） ここに、Ｐ＝Pd＋P〓 １−ｅ＝１−（Md／M〓）Ｘ／１＋（Md／M〓）Ｘ ＝１／１＋（Md／M〓）Ｘ （17） ここで式（17）を（13）へ代入すると、 が得られ、湿度補正係数KWを絶対湿度Ｘだけ表
わすことができる。 また、絶対湿度が乾き空気１〔Ｎm3〕中の水蒸
気の重量Ｈ〔ｇ〕で表示される場合、乾き空気の
０℃、760mmHgにおける比重量は1293〔ｇ／Ｎm3〕
であるから、 Ｘ＝Ｈ／1293 （18） となる。したがつて、湿度補正係数KWは次の式
（13b）のようになる ここに、 Hf：使用状態の絶対湿度〔ｇ／Ｎm3〕 Hb：設計基準状態の絶対湿度〔ｇ／Ｎm3〕 Nd＝28.95、M〓＝18.0106を代入すると、次の
式（13c）が得られる。 ここで、絶対湿度Hfの範囲５〜60〔ｇ／Ｎm3〕
に対する補正係数KWの計算例を次表に示す。こ
の場合の設計基準はHb＝20〔ｇ／Ｎm3〕であり、
従つて式（13c）の分子は、 √（1293＋b）（804.4＋b） ＝√1313×824.4＝1040.40 である。 湿度変化と湿度補正係数の関係
【表】
ここで明らかなように、KWは1.0150より0.9620
まで変化するが、各データ間の差ΔKWはほぼ一
定値となることが注目され、これは絶対湿度の変
化に対して補正係数がほぼ直線で近似し得ること
を示している。 第２図はこの関係をグラフにしたもので、直線
的関係が得られることが明らかである。 本発明における第２演算手段７における補正演
算は、補正のタイミング毎にコンピユータ手段に
よつて（13c）式を演算して補正係数KWを求めて
もよいし、絶対湿度の範囲があらかじめ予測され
る場合は、前出の表をROM等のテーブルに記憶
しておいて検出絶対湿度Hfに対応する補正係数
KWを読出してくるようにしてもよい。又アナロ
グ的な折線関数発生手段を用いることも可能であ
る。 本発明において使用される絶対湿度の検出器と
しては、ジルコニア式湿度計等応答が早く高精度
の絶対湿度計が提供されており、これを用いるこ
とにより実現は容易である。又デユーセル露点計
等で露点温度を検出し、絶対湿度に換算する手段
を用いることも出来る。 ＜効果＞ 以上説明したように、本発明によれば絶対湿度
の検出によつて１次式の近似補正により極めて簡
単に湿り気体の水分補正を温度や圧力に無関係に
実行でき、高精度の流量測定装置を安価に実現す
ることが可能となる。
まで変化するが、各データ間の差ΔKWはほぼ一
定値となることが注目され、これは絶対湿度の変
化に対して補正係数がほぼ直線で近似し得ること
を示している。 第２図はこの関係をグラフにしたもので、直線
的関係が得られることが明らかである。 本発明における第２演算手段７における補正演
算は、補正のタイミング毎にコンピユータ手段に
よつて（13c）式を演算して補正係数KWを求めて
もよいし、絶対湿度の範囲があらかじめ予測され
る場合は、前出の表をROM等のテーブルに記憶
しておいて検出絶対湿度Hfに対応する補正係数
KWを読出してくるようにしてもよい。又アナロ
グ的な折線関数発生手段を用いることも可能であ
る。 本発明において使用される絶対湿度の検出器と
しては、ジルコニア式湿度計等応答が早く高精度
の絶対湿度計が提供されており、これを用いるこ
とにより実現は容易である。又デユーセル露点計
等で露点温度を検出し、絶対湿度に換算する手段
を用いることも出来る。 ＜効果＞ 以上説明したように、本発明によれば絶対湿度
の検出によつて１次式の近似補正により極めて簡
単に湿り気体の水分補正を温度や圧力に無関係に
実行でき、高精度の流量測定装置を安価に実現す
ることが可能となる。
第１図は本発明の一実施例を示す構成図、第２
図は絶対湿度と補正係数の関係を示すグラフであ
る。 Ｆ……被測定湿り気体、１……配管、２……差
圧伝送器、３……圧力検出器、４……温度検出
器、５……絶対湿度検出器、６……第１演算手
段、７……第２演算手段。
図は絶対湿度と補正係数の関係を示すグラフであ
る。 Ｆ……被測定湿り気体、１……配管、２……差
圧伝送器、３……圧力検出器、４……温度検出
器、５……絶対湿度検出器、６……第１演算手
段、７……第２演算手段。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 湿り気体の流量を温度、圧力補正すると共に
水分補正も含めて差圧方式で測定する気体流量測
定装置において、 湿り気体の流れる配管と、 該配管に設けられた差圧伝送器と、 前記配管に設けられた圧力検出器と、 前記配管に設けられた温度検出器と、 前記配管に設けられた絶対湿度検出器と、 前記差圧伝送器の出力ΔPと前記圧力検出器の
出力Ｐと前記温度検出器の出力Ｔとより（（Ｐ・
ΔP）／Ｔ）1/2なる演算をし、温度、圧力を標準状
態に換算した流量QNOを演算する第１演算手段
と、 前記流量QNOと前記絶対湿度検出器の出力Hfに
基き設計基準状態の絶対湿度Xbと使用状態の絶
対湿度Xfと使用状態の圧力比efと設計基準状態の
圧力比ebとによりQNO・｛（（１＋Xb）（１−ef））／
（（１＋Xf（１−ef））｝1/2なる演算をし、流量QNfを
演算する第２演算手段と を具備した事を特徴とする気体流量測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP559385A JPS61164117A (ja) | 1985-01-16 | 1985-01-16 | 気体流量測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP559385A JPS61164117A (ja) | 1985-01-16 | 1985-01-16 | 気体流量測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61164117A JPS61164117A (ja) | 1986-07-24 |
| JPH0327845B2 true JPH0327845B2 (ja) | 1991-04-17 |
Family
ID=11615529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP559385A Granted JPS61164117A (ja) | 1985-01-16 | 1985-01-16 | 気体流量測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61164117A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4961348A (en) * | 1988-12-16 | 1990-10-09 | Ulrich Bonne | Flowmeter fluid composition correction |
| CH712588B1 (de) * | 2002-11-20 | 2017-12-29 | Imt Imformation Management Tech Ag | Gasflussmessgerät. |
-
1985
- 1985-01-16 JP JP559385A patent/JPS61164117A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61164117A (ja) | 1986-07-24 |
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