JPH03271352A - Ｔｉ合金製タービンブレードとＴｉ合金の接合方法 - Google Patents
Ｔｉ合金製タービンブレードとＴｉ合金の接合方法Info
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- JPH03271352A JPH03271352A JP7120890A JP7120890A JPH03271352A JP H03271352 A JPH03271352 A JP H03271352A JP 7120890 A JP7120890 A JP 7120890A JP 7120890 A JP7120890 A JP 7120890A JP H03271352 A JPH03271352 A JP H03271352A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は２種類のＴｉ合金からなるタービンブレードの
構成と、これらＴｉ合金の接合方法に関する。
構成と、これらＴｉ合金の接合方法に関する。
通常、蒸気タービンのブレードは、常温で十分な強度を
持つと同時に高温における強度およびクリープ強度の低
下が少なく、蒸気中の水分や不純物による浸蝕など腐食
に対して強い抵抗力を特徴とする特に水分の多い低圧側
のブレードでは、稼働中に周速度の大きなものは前縁部
が浸蝕されることが多いため、この前縁部のみに施す局
所的な熱処理や異材の接合などの対策がとられている。
持つと同時に高温における強度およびクリープ強度の低
下が少なく、蒸気中の水分や不純物による浸蝕など腐食
に対して強い抵抗力を特徴とする特に水分の多い低圧側
のブレードでは、稼働中に周速度の大きなものは前縁部
が浸蝕されることが多いため、この前縁部のみに施す局
所的な熱処理や異材の接合などの対策がとられている。
第３図はタービンブレードの局所的な熱処理を行なうた
めに、従来用いられている合金鋼製のブレード材料を局
部表面焼き入れする状態を示した部分模式図であり、第
４図は第３図のＡ−Ａ断面図を示すものである。以下、
第３図、第４図を併用参照して説明する。タービンブレ
ード上の母材は例えば１３％Ｃｒ鯛のマルテンサイト系
のステンレスからなり、その一部を水槽２の中に没する
ように支持台３の上に載せる。前縁部４における焼き入
れ部５の長手方向１幅方向は、ブレード使用時の回転中
に水滴を受ける範囲であり、ブレードの蒸気入口側、即
ち前縁部４の先端側にあり、第３図中に一点鎖線で囲っ
た領域である。
めに、従来用いられている合金鋼製のブレード材料を局
部表面焼き入れする状態を示した部分模式図であり、第
４図は第３図のＡ−Ａ断面図を示すものである。以下、
第３図、第４図を併用参照して説明する。タービンブレ
ード上の母材は例えば１３％Ｃｒ鯛のマルテンサイト系
のステンレスからなり、その一部を水槽２の中に没する
ように支持台３の上に載せる。前縁部４における焼き入
れ部５の長手方向１幅方向は、ブレード使用時の回転中
に水滴を受ける範囲であり、ブレードの蒸気入口側、即
ち前縁部４の先端側にあり、第３図中に一点鎖線で囲っ
た領域である。
このタービンブレード上を焼き入れる際には、主バーナ
ー管６を用いてその先端の火炎７を、焼き入れ部５の焼
き入れ端８の位置から図示してない先端に向かって移動
させながら、順次所定の温度まで加熱する。そのとき、
火炎７による入熱がわれることによりブレード上は冷却
されて部分的な焼き入れ部５を得ることができる。
ー管６を用いてその先端の火炎７を、焼き入れ部５の焼
き入れ端８の位置から図示してない先端に向かって移動
させながら、順次所定の温度まで加熱する。そのとき、
火炎７による入熱がわれることによりブレード上は冷却
されて部分的な焼き入れ部５を得ることができる。
ところで、近年蒸気タービンは大容量化する方向にあり
、これに伴なって蒸気タービンに用いるブレードも長大
化の傾向にある。′！Ｉ気タービンの稼働時にはタービ
ンブレードに自重による遠心力が働くので、タービンブ
レードの寸法が大きくなれば、その遠心力によりタービ
ンブレードの受ける負荷も大きくなる。そのため従来ブ
レード材料として用いられている合金鋼に比べて強度と
比重の割合、即ち比強度の高いＴｉ合金１例えば６％Ｍ
および４％Ｍを含むＴ１合金が使用されるようになって
きた。
、これに伴なって蒸気タービンに用いるブレードも長大
化の傾向にある。′！Ｉ気タービンの稼働時にはタービ
ンブレードに自重による遠心力が働くので、タービンブ
レードの寸法が大きくなれば、その遠心力によりタービ
ンブレードの受ける負荷も大きくなる。そのため従来ブ
レード材料として用いられている合金鋼に比べて強度と
比重の割合、即ち比強度の高いＴｉ合金１例えば６％Ｍ
および４％Ｍを含むＴ１合金が使用されるようになって
きた。
当然のことながら、このＴｉ合金を用いる場合も前述の
理由から耐蝕性を増すための局部的な熱処理を行なうな
どの対策が必要である。しかし、Ｔ１合金の場合にはこ
の合金の熱伝導度が小さいために、第３図、第４図に示
したようなステンレス鋼と同じ熱処理方法では、冷却効
果が十分でなく表面改質に対して余り期待することがで
きない。
理由から耐蝕性を増すための局部的な熱処理を行なうな
どの対策が必要である。しかし、Ｔ１合金の場合にはこ
の合金の熱伝導度が小さいために、第３図、第４図に示
したようなステンレス鋼と同じ熱処理方法では、冷却効
果が十分でなく表面改質に対して余り期待することがで
きない。
そこでこのＴｉ合金をタービンブレード材として用いる
ときは、前縁部４に別の合金を肉盛溶接する方法がとら
れる。第５図はその方法を説明するための模式的な部分
斜視図であり、第３図、第４図と共通部分を同一符号で
表わす、第５図はタービンブレード上の耐蝕性および耐
浸練性を必要とする領域、即ち第３図の焼き入れ部５に
相当する個所の肉盛り部５ａに、耐エロージヨン性に優
れしかも溶接の容易な１５％Ｍｏ、 ５％Ｚｒおよび
３％Ｍを含むＴｉ合金をＴＩＧ溶接で肉盛する状況を表
わしている。即ち第５図のように、タービンブレード上
の肉盛部５ａの肉盛＠８ａからブレード上の先端までＷ
電極１１を矢印方向に移動し、酸化防止のためにＡｒな
との不活性ガスを送りながら、耐エロージッンシールド
材１２のＴｉ −１５％Ｍｏ−５％Ｚｒ−３％Ｍ合金を
供給してタービンブレード上上の肉盛り部５ａに、母材
と異なる金属組織を持ち耐蝕性の高いＴｉ−１５％Ｍｏ
−５％Ｚｒ−３％Ｍ合金を肉盛形成することにより、耐
エロージヨン性を高めるのである。
ときは、前縁部４に別の合金を肉盛溶接する方法がとら
れる。第５図はその方法を説明するための模式的な部分
斜視図であり、第３図、第４図と共通部分を同一符号で
表わす、第５図はタービンブレード上の耐蝕性および耐
浸練性を必要とする領域、即ち第３図の焼き入れ部５に
相当する個所の肉盛り部５ａに、耐エロージヨン性に優
れしかも溶接の容易な１５％Ｍｏ、 ５％Ｚｒおよび
３％Ｍを含むＴｉ合金をＴＩＧ溶接で肉盛する状況を表
わしている。即ち第５図のように、タービンブレード上
の肉盛部５ａの肉盛＠８ａからブレード上の先端までＷ
電極１１を矢印方向に移動し、酸化防止のためにＡｒな
との不活性ガスを送りながら、耐エロージッンシールド
材１２のＴｉ −１５％Ｍｏ−５％Ｚｒ−３％Ｍ合金を
供給してタービンブレード上上の肉盛り部５ａに、母材
と異なる金属組織を持ち耐蝕性の高いＴｉ−１５％Ｍｏ
−５％Ｚｒ−３％Ｍ合金を肉盛形成することにより、耐
エロージヨン性を高めるのである。
しかしながら、前述のようにタービンブレードの材料は
、従来の合金鋼に代って軽量で強度も高いＴｉ−６％Ｍ
−４％Ｍ合金を用いることが有効であるとしても、耐蝕
性を高めるための手段に関してはなお次のような問題が
ある。
、従来の合金鋼に代って軽量で強度も高いＴｉ−６％Ｍ
−４％Ｍ合金を用いることが有効であるとしても、耐蝕
性を高めるための手段に関してはなお次のような問題が
ある。
タービンブレード上にＴｉ−６％Ａｌ−４％Ｖ合金を用
いるとき、肉盛り部５ａにＴｉ−１５％Ｍｏ−５％Ｚｒ
−３％Ｍ合金を肉盛するという第５図に示した方法では
、溶接入熱による残留応力の発生や、Ｗ電極１１からの
Ｗ成分の混入による低融点のＷ−Ｔｉを生成するなど重
金属介在物を巻き込むおそれがあり、それが原因となっ
てタービンブレード上の強度低下をもたらし、さらに溶
接時の入熱時間が長いために単位面積当たりに投入され
る熱エネルギガ多くなり、ブレード母材側への入熱によ
って熱影響部が広い領域に亘って形成されるので、ブレ
ード母材側の金属＆１ｍの変化を生じ、靭性や強度が低
下するという問題がある。
いるとき、肉盛り部５ａにＴｉ−１５％Ｍｏ−５％Ｚｒ
−３％Ｍ合金を肉盛するという第５図に示した方法では
、溶接入熱による残留応力の発生や、Ｗ電極１１からの
Ｗ成分の混入による低融点のＷ−Ｔｉを生成するなど重
金属介在物を巻き込むおそれがあり、それが原因となっ
てタービンブレード上の強度低下をもたらし、さらに溶
接時の入熱時間が長いために単位面積当たりに投入され
る熱エネルギガ多くなり、ブレード母材側への入熱によ
って熱影響部が広い領域に亘って形成されるので、ブレ
ード母材側の金属＆１ｍの変化を生じ、靭性や強度が低
下するという問題がある。
本発明は上述の点に鑑みてなされたものであり、その目
的は２種類のＴｉ合金からなる耐エロージヨン性に優れ
た構造を持つタービンブレードと、これらＴｉ合金を接
合する方法を提供することにある。
的は２種類のＴｉ合金からなる耐エロージヨン性に優れ
た構造を持つタービンブレードと、これらＴｉ合金を接
合する方法を提供することにある。
上記の課題を解決するために本発明のタービンブレード
は、脚部を含む主要部にＴｉ−６％Ａｊ−４％Ｖ合金を
用い、エロージタンを生じやすい領域を含む前縁部にＴ
ｉ −１５％Ｍｏ−５％Ｚｒ−３％Ｍ合金を用いて、こ
れら両Ｔｉ合金を電子ビーム溶接することにより２種類
のＴｉ合金から構威し、これらＴｉ合金を接合するに当
たっては、溶接前熱処理としてＴｉ −１５％Ｍｏ−５
％Ｚｒ−３％Ｍ合金の溶体化処理、および溶接後熱処理
としてＴｉ １５％Ｍｏ−５％Ｚｒ −３％Ｍ合金の
時効硬化とＴｉ−６％Ａｌ−４％Ｖ合金の応力除去を行
なう同時熱処理を施したものである。
は、脚部を含む主要部にＴｉ−６％Ａｊ−４％Ｖ合金を
用い、エロージタンを生じやすい領域を含む前縁部にＴ
ｉ −１５％Ｍｏ−５％Ｚｒ−３％Ｍ合金を用いて、こ
れら両Ｔｉ合金を電子ビーム溶接することにより２種類
のＴｉ合金から構威し、これらＴｉ合金を接合するに当
たっては、溶接前熱処理としてＴｉ −１５％Ｍｏ−５
％Ｚｒ−３％Ｍ合金の溶体化処理、および溶接後熱処理
としてＴｉ １５％Ｍｏ−５％Ｚｒ −３％Ｍ合金の
時効硬化とＴｉ−６％Ａｌ−４％Ｖ合金の応力除去を行
なう同時熱処理を施したものである。
以上のように本発明のタービンブレードは、主要部には
強度を主体とするＴｉ−６％ｕ−４％Ｖ合金を用い、前
縁部には耐エロージヨン性の高いＴｉ−１５％Ｍｏ−５
％Ｚｒ−３％Ｍ合金を用いることにより、適材適所に２
種類のＴｉ合金を使い分け、これらを一体として高性能
のタービンブレードを権威したものであり、これらＴｉ
合金を接合するときは、電子ビームを用いて接合前の溶
体化処理、接合後の時効硬化や応力除去の熱処理を施す
ことによって、熱歪みを抑制するとともにそれぞれのＴ
ｉ合金の特性を一層高めている。
強度を主体とするＴｉ−６％ｕ−４％Ｖ合金を用い、前
縁部には耐エロージヨン性の高いＴｉ−１５％Ｍｏ−５
％Ｚｒ−３％Ｍ合金を用いることにより、適材適所に２
種類のＴｉ合金を使い分け、これらを一体として高性能
のタービンブレードを権威したものであり、これらＴｉ
合金を接合するときは、電子ビームを用いて接合前の溶
体化処理、接合後の時効硬化や応力除去の熱処理を施す
ことによって、熱歪みを抑制するとともにそれぞれのＴ
ｉ合金の特性を一層高めている。
以下、本発明を実施例に基づき説明する。
第１図は２種類のＴ１合金からなる本発明のタービンブ
レードの構造を理解するために、これらＴｉ合金を接合
する状態を示した模式図である。第１図において、この
タービンブレード上が従来と異なる所は、脚部１３を含
む主要部１４と、従来焼き入れや肉盛り溶接を行なって
いた斜線を施した領域を含む前縁部１５とがそれぞれ組
成の異なる２種類のＴｉ合金からなり、これらＴｉ合金
を接合した構造を有することにある。！ｊち、主要部１
４はＴｉ合金の中で靭性と強度の点で優れるＴｉ−６％
Ａｊ−４％■合金を用い、前縁部１５にはＴｉ合金の中
で耐エロージヨン性と耐蝕性の面で勝るＴｉ −１５％
Ｍｏ−５％Ｚｒ−３％Ｍ合金を用いて、これらを電子ビ
ーム溶接したものであり、前縁部１５と主要部１４との
接合面１７は、通常エロージョンを生ずる領域、即ち蒸
気流入側端面から２０〜３０箇にある領域からの距離が
、ブレード上の幅方向の１７３〜１／２の位置となるよ
うに定めである。第１図に点線で記入した突起部１６に
ついては後述する。
レードの構造を理解するために、これらＴｉ合金を接合
する状態を示した模式図である。第１図において、この
タービンブレード上が従来と異なる所は、脚部１３を含
む主要部１４と、従来焼き入れや肉盛り溶接を行なって
いた斜線を施した領域を含む前縁部１５とがそれぞれ組
成の異なる２種類のＴｉ合金からなり、これらＴｉ合金
を接合した構造を有することにある。！ｊち、主要部１
４はＴｉ合金の中で靭性と強度の点で優れるＴｉ−６％
Ａｊ−４％■合金を用い、前縁部１５にはＴｉ合金の中
で耐エロージヨン性と耐蝕性の面で勝るＴｉ −１５％
Ｍｏ−５％Ｚｒ−３％Ｍ合金を用いて、これらを電子ビ
ーム溶接したものであり、前縁部１５と主要部１４との
接合面１７は、通常エロージョンを生ずる領域、即ち蒸
気流入側端面から２０〜３０箇にある領域からの距離が
、ブレード上の幅方向の１７３〜１／２の位置となるよ
うに定めである。第１図に点線で記入した突起部１６に
ついては後述する。
次に主要部１４と前縁部１５とを接合する方法について
説明する。第２図はその接合方法の手順をフローチャー
トで示したものであり、第２図に従って述べると、まず
一方の前縁部１５の材料であるＴｉ−１５％Ｍｏ−５％
Ｚｒ−３％Ｍ合金を、溶接前処理として５００℃で１時
間保持した後、水焼き入れによる溶体化処理を施し、こ
の合金の金属組織を高温で安定なβ単相組織とし、この
とき他方の主要部１４の材料であるＴｉ−６％ｕ−４％
Ｖ合金は、焼鈍組織状態もしくは完全時効から過時効に
至るまでの時効状態にしておき、この二つの部材１４と
１５を第１図に示したように突き合わせ、電子ビーム溶
接装置を用いて溶接する。この際、電子ビーム溶接条件
は、加速電圧： １５０ＫＶ、ビーム移動速度：ｌ〜１
．５ ｍ／ｓｉｎ、、ビーム電流： ２５〜２８ｍＡＸ
（根深（■”） ／１３ ）の値の範囲で実施する。
説明する。第２図はその接合方法の手順をフローチャー
トで示したものであり、第２図に従って述べると、まず
一方の前縁部１５の材料であるＴｉ−１５％Ｍｏ−５％
Ｚｒ−３％Ｍ合金を、溶接前処理として５００℃で１時
間保持した後、水焼き入れによる溶体化処理を施し、こ
の合金の金属組織を高温で安定なβ単相組織とし、この
とき他方の主要部１４の材料であるＴｉ−６％ｕ−４％
Ｖ合金は、焼鈍組織状態もしくは完全時効から過時効に
至るまでの時効状態にしておき、この二つの部材１４と
１５を第１図に示したように突き合わせ、電子ビーム溶
接装置を用いて溶接する。この際、電子ビーム溶接条件
は、加速電圧： １５０ＫＶ、ビーム移動速度：ｌ〜１
．５ ｍ／ｓｉｎ、、ビーム電流： ２５〜２８ｍＡＸ
（根深（■”） ／１３ ）の値の範囲で実施する。
また、ビーム移動方向に対して板厚が変化する場合には
、連続もしくは断続的にビーム電流を調整して行なう。
、連続もしくは断続的にビーム電流を調整して行なう。
次いで溶接後の熱処理として、応力除去焼鈍と前縁部１
５のτ１−１５％Ｍｏ−５％Ｚｒ−３％Ｍ合金の耐エロ
ーシロン性を増すための５００℃で１０〜２０時間保持
後空冷する時効硬化処理を施す、この最終工程によって
、前縁部１５のＴｉ−１５％Ｍｏ−５％Ｚｒ−３％Ｍ合
金の金属組織は（α＋β）相の混合組織に変化し、耐エ
ローシロンに効果的なビッカース硬度（Ｈｖ）４００以
上まで上昇する。しかも溶接時の入熱によって生ずる熱
歪みもこの熱処理で解放されるから、残留応力に起因す
る問題が起きることはなく、溶接後の熱処理によって主
要部１４側の強度が低下することもない。
５のτ１−１５％Ｍｏ−５％Ｚｒ−３％Ｍ合金の耐エロ
ーシロン性を増すための５００℃で１０〜２０時間保持
後空冷する時効硬化処理を施す、この最終工程によって
、前縁部１５のＴｉ−１５％Ｍｏ−５％Ｚｒ−３％Ｍ合
金の金属組織は（α＋β）相の混合組織に変化し、耐エ
ローシロンに効果的なビッカース硬度（Ｈｖ）４００以
上まで上昇する。しかも溶接時の入熱によって生ずる熱
歪みもこの熱処理で解放されるから、残留応力に起因す
る問題が起きることはなく、溶接後の熱処理によって主
要部１４側の強度が低下することもない。
なお、以上の電子ビーム溶接を行なうに当たり、第１図
に示したように、主要部１４辷前縁部１５の接合端部に
あらかじめ突起部１６を設けておく必要がある。その理
由は電子ビーム溶接の際、電子ビームの走査によりその
移動とともに溶融した金属が流動して、ビームの照射始
点ではビードの欠乏が生じ、照射終点ではビームの移動
を停止するために一時的な熱の蓄積が生ずるなどの非定
常域が形成されるという現象を避けられないからである
。
に示したように、主要部１４辷前縁部１５の接合端部に
あらかじめ突起部１６を設けておく必要がある。その理
由は電子ビーム溶接の際、電子ビームの走査によりその
移動とともに溶融した金属が流動して、ビームの照射始
点ではビードの欠乏が生じ、照射終点ではビームの移動
を停止するために一時的な熱の蓄積が生ずるなどの非定
常域が形成されるという現象を避けられないからである
。
電子ビーム溶接が完了した後、これらの突起部１６は除
去する。
去する。
タービンブレードの材料としてステンレス調より比強度
の高いＴｉ−６％に１−４％Ｖ合金を用いるとき、前縁
部の耐エロージヨン性を向上させるために、従来のよう
な火炎による加熱冷却や別合金を肉盛りするという方法
では種々の問題を起こしていたが、本発明によれば実施
例で述べたように、エロージ！ンを受けやすい部分を前
縁部に耐エロージアン性の良好なＴｉ −１５％Ｆｌｏ
−５％Ｚｒ−３％Ｍ合金を用いて、これを電子ビーム溶
接により主要部に接合し、２種類のＴｉ合金をその特性
に応じて使い分けるようにタービンブレードを構成した
上に、電子ビーム溶接に当たっては、適切な前熱処理と
後熱処理を施したために、耐エロージヨン性に優れ熱歪
みが少なく比強度の高い７３合金製のタービンブレード
を得ることができた。
の高いＴｉ−６％に１−４％Ｖ合金を用いるとき、前縁
部の耐エロージヨン性を向上させるために、従来のよう
な火炎による加熱冷却や別合金を肉盛りするという方法
では種々の問題を起こしていたが、本発明によれば実施
例で述べたように、エロージ！ンを受けやすい部分を前
縁部に耐エロージアン性の良好なＴｉ −１５％Ｆｌｏ
−５％Ｚｒ−３％Ｍ合金を用いて、これを電子ビーム溶
接により主要部に接合し、２種類のＴｉ合金をその特性
に応じて使い分けるようにタービンブレードを構成した
上に、電子ビーム溶接に当たっては、適切な前熱処理と
後熱処理を施したために、耐エロージヨン性に優れ熱歪
みが少なく比強度の高い７３合金製のタービンブレード
を得ることができた。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明のタービンブレードの二つのＴｉ合金を
接合する状態を示した模式的な斜視図、第２図は本発明
のＴｉ合金接合方法の手順を示すフローチャート図、第
３図は従来の合金鋼製のブレード材料を局部表面焼き入
れする状態を示した部分模式図、第４図は第３図のＡ−
Ａ断面図、第５＠はＴｉ合金タービンブレードの前縁部
に別の合金を肉盛溶接する状況を示した模式的な部分斜
視図である。 工：タービンブレード、２：水槽、３：支持台、４．１
５：前縁部、５：焼き入れ部、５ａ：肉盛り部、６：主
バーナー管、７：火炎、８：焼き入れ端、８ａ：肉盛端
、８ｂ：改質端、９：非焼き入れ部、１０：冷却水、１
１：ｗ電極、１２；シールド材、１３：脚部、１４：主
要部、１６：突起部、１７：接合面。 代双人ガ辻士 山 ロ 巌 − 茅 １ 図 第 ２ 回 拳 ３ 図 第 図 第 川
接合する状態を示した模式的な斜視図、第２図は本発明
のＴｉ合金接合方法の手順を示すフローチャート図、第
３図は従来の合金鋼製のブレード材料を局部表面焼き入
れする状態を示した部分模式図、第４図は第３図のＡ−
Ａ断面図、第５＠はＴｉ合金タービンブレードの前縁部
に別の合金を肉盛溶接する状況を示した模式的な部分斜
視図である。 工：タービンブレード、２：水槽、３：支持台、４．１
５：前縁部、５：焼き入れ部、５ａ：肉盛り部、６：主
バーナー管、７：火炎、８：焼き入れ端、８ａ：肉盛端
、８ｂ：改質端、９：非焼き入れ部、１０：冷却水、１
１：ｗ電極、１２；シールド材、１３：脚部、１４：主
要部、１６：突起部、１７：接合面。 代双人ガ辻士 山 ロ 巌 − 茅 １ 図 第 ２ 回 拳 ３ 図 第 図 第 川
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）脚部を含む主要部にＴｉ−６％Ａｌ−４％Ｖ合金を
用い、エロージョンを生じやすい領域を含む前縁部にＴ
ｉ−１５％Ｍｏ−５％Ｚｒ−３％Ａｌ合金を用いて、こ
れら両Ｔｉ合金を接合してなることを特徴とするＴｉ合
金製タービンブレード。 ２）請求項１）記載のタービンブレードの主要部に用い
るＴｉ−６％Ａｌ−４％Ｖ合金と前縁部に用いるＴｉ−
１５％Ｍｏ−５％Ｚｒ−３％Ａｌ合金とを電子ビーム溶
接するに当たり、溶接前熱処理としてＴｉ−１５％Ｍｏ
−５％Ｚｒ−３％Ａｌ合金の溶体化処理、および溶接後
熱処理としてＴｉ−１５％Ｍｏ−５％Ｚｒ−３％Ａｌ合
金の時効硬化とＴｉ−６％Ａｌ−４％Ｖ合金の応力除去
を行なう同時熱処理を施すことを特徴とするＴｉ合金の
接合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7120890A JPH03271352A (ja) | 1990-03-20 | 1990-03-20 | Ｔｉ合金製タービンブレードとＴｉ合金の接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7120890A JPH03271352A (ja) | 1990-03-20 | 1990-03-20 | Ｔｉ合金製タービンブレードとＴｉ合金の接合方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03271352A true JPH03271352A (ja) | 1991-12-03 |
Family
ID=13454033
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7120890A Pending JPH03271352A (ja) | 1990-03-20 | 1990-03-20 | Ｔｉ合金製タービンブレードとＴｉ合金の接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03271352A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5795412A (en) * | 1995-12-22 | 1998-08-18 | Gec Alsthom Electromecanique S.A. | Method of manufacturing and repairing a blade made of α-β titanium |
| EP1649970A1 (de) * | 2004-10-25 | 2006-04-26 | Siemens Aktiengesellschaft | Herstellungsverfahren einer Schaufel aus Titan |
| JP2011513682A (ja) * | 2007-08-06 | 2011-04-28 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | バーナー前面部の製造方法 |
| US8220697B2 (en) * | 2005-01-18 | 2012-07-17 | Siemens Energy, Inc. | Weldability of alloys with directionally-solidified grain structure |
| CN102785062A (zh) * | 2012-08-22 | 2012-11-21 | 南京德邦金属装备工程股份有限公司 | 一种钛合金板膨胀节制作方法 |
| CN113878263A (zh) * | 2021-10-13 | 2022-01-04 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种用于电子束熔丝增材制造ta15钛合金的丝材、制备方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62170464A (ja) * | 1986-01-22 | 1987-07-27 | Hitachi Ltd | タ−ビン動翼の製造法 |
-
1990
- 1990-03-20 JP JP7120890A patent/JPH03271352A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62170464A (ja) * | 1986-01-22 | 1987-07-27 | Hitachi Ltd | タ−ビン動翼の製造法 |
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|---|---|---|---|---|
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| CN113878263A (zh) * | 2021-10-13 | 2022-01-04 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种用于电子束熔丝增材制造ta15钛合金的丝材、制备方法 |
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